JPH06306536A - 耐圧強度とネックドイン性に優れたｄｉ缶用表面処理原板及び製造方法 - Google Patents
耐圧強度とネックドイン性に優れたｄｉ缶用表面処理原板及び製造方法Info
- Publication number
- JPH06306536A JPH06306536A JP9984193A JP9984193A JPH06306536A JP H06306536 A JPH06306536 A JP H06306536A JP 9984193 A JP9984193 A JP 9984193A JP 9984193 A JP9984193 A JP 9984193A JP H06306536 A JPH06306536 A JP H06306536A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- necked
- kgf
- less
- rolled
- hot
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 耐圧強度とネックドイン性に優れたＤＩ缶用
表面処理原板ならびに製造方法を提供すること。 【構成】 (1) Ｃ：０．０００５〜０．０７００％、Ｓ
ｉ：≦０．３０％、Ｍｎ：０．０５〜１．００％、Ｐ：
≦０．０３０％、Ｓ：≦０．０２５％、sol.Ａｌ：０．
００２〜０．１００％、Ｎ：≦０．０１００％、Ｂ：０
〜（０．００１０＋１．８×Ｎ％）％、Ｎｂ，Ｔｉの何
れかまたは両方：０〜０．０５０％、残部不可避的不純
物及び鉄よりなり、Ｙ．Ｐ（３％ＢＨ）が３９kgf/mm2
以上、Ｙ．Ｐ（５０％ＢＨ）が６２kgf/mm2 以下である
ことを特徴とする耐圧強度とネックドイン性に優れたＤ
Ｉ缶用表面処理原板。(2) Ｇ．Ｓｎｏが９．０以上であ
ることを特徴とするフランジ加工性の良好な耐圧強度と
ネックドイン性に優れたＤＩ缶用表面処理原板。及び、
通常の連続焼鈍設備、過時効処理設備のある連続焼鈍
法、箱焼鈍法、ならびに、極めてコンパクトな連続焼鈍
法での製造方法。
表面処理原板ならびに製造方法を提供すること。 【構成】 (1) Ｃ：０．０００５〜０．０７００％、Ｓ
ｉ：≦０．３０％、Ｍｎ：０．０５〜１．００％、Ｐ：
≦０．０３０％、Ｓ：≦０．０２５％、sol.Ａｌ：０．
００２〜０．１００％、Ｎ：≦０．０１００％、Ｂ：０
〜（０．００１０＋１．８×Ｎ％）％、Ｎｂ，Ｔｉの何
れかまたは両方：０〜０．０５０％、残部不可避的不純
物及び鉄よりなり、Ｙ．Ｐ（３％ＢＨ）が３９kgf/mm2
以上、Ｙ．Ｐ（５０％ＢＨ）が６２kgf/mm2 以下である
ことを特徴とする耐圧強度とネックドイン性に優れたＤ
Ｉ缶用表面処理原板。(2) Ｇ．Ｓｎｏが９．０以上であ
ることを特徴とするフランジ加工性の良好な耐圧強度と
ネックドイン性に優れたＤＩ缶用表面処理原板。及び、
通常の連続焼鈍設備、過時効処理設備のある連続焼鈍
法、箱焼鈍法、ならびに、極めてコンパクトな連続焼鈍
法での製造方法。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は錫メッキが施されるＤＩ
缶用表面処理原板において、ＤＩ缶用ぶりき原板の板厚
をゲージダウンした時にも（例えば、現状の板厚を現状
の０．２４５mmから０．２２０mmへのゲージダウン）、
所定の耐圧強度が確保できるＤＩ缶の耐圧強度とネック
ドイン性に優れたＤＩ缶用表面処理原板及び製造方法に
関するものである。
缶用表面処理原板において、ＤＩ缶用ぶりき原板の板厚
をゲージダウンした時にも（例えば、現状の板厚を現状
の０．２４５mmから０．２２０mmへのゲージダウン）、
所定の耐圧強度が確保できるＤＩ缶の耐圧強度とネック
ドイン性に優れたＤＩ缶用表面処理原板及び製造方法に
関するものである。
【０００２】尚、本明細書で用いる略語は下記の意味を
有する。 Ｇ．Ｓｎｏ：原板の結晶粒度番号 Ｙ．Ｐ( 3%ＢＨ):伸び率3%の追加圧延予歪後ＢＨ熱処理
を行った後のＹ．Ｐ Ｙ．Ｐ(50%ＢＨ):伸び率50% の追加圧延予歪後ＢＨ熱処
理を行った後のＹ．Ｐ ＢＨ熱処理： 200℃×10min の熱処理
有する。 Ｇ．Ｓｎｏ：原板の結晶粒度番号 Ｙ．Ｐ( 3%ＢＨ):伸び率3%の追加圧延予歪後ＢＨ熱処理
を行った後のＹ．Ｐ Ｙ．Ｐ(50%ＢＨ):伸び率50% の追加圧延予歪後ＢＨ熱処
理を行った後のＹ．Ｐ ＢＨ熱処理： 200℃×10min の熱処理
【０００３】
【従来の技術】錫メッキが施されるＤＩ缶用表面処理原
板は、過去においては、特開昭６１−２４３１２４号公
報、特開昭５３−１２３６４４号公報に示されるような
箱焼鈍法で製造されたイヤリング性を改良した等軸粒の
アルミキルド（Ａｌ−Ｋ）鋼や古くからある延伸粒のＡ
ｌ−Ｋ鋼が適用され、テンパー度が１〜２（以下Ｔ−
１，Ｔ−２と記す）程度の軟質で非時効性の鋼板であっ
た。その後、鋼板の板厚を減少させ、ＤＩ缶の軽量化が
進められた。この軽量化を行うに当たり、ＤＩ缶のボト
ム部の内圧に対する耐圧強度不足を補うため、従来から
製造されていたＡｌ−Ｋ鋼を連続焼鈍で製造するＴ−４
ＣＡと称される硬質でＢＨ性のある鋼板に切り替えられ
適用されてきた。
板は、過去においては、特開昭６１−２４３１２４号公
報、特開昭５３−１２３６４４号公報に示されるような
箱焼鈍法で製造されたイヤリング性を改良した等軸粒の
アルミキルド（Ａｌ−Ｋ）鋼や古くからある延伸粒のＡ
ｌ−Ｋ鋼が適用され、テンパー度が１〜２（以下Ｔ−
１，Ｔ−２と記す）程度の軟質で非時効性の鋼板であっ
た。その後、鋼板の板厚を減少させ、ＤＩ缶の軽量化が
進められた。この軽量化を行うに当たり、ＤＩ缶のボト
ム部の内圧に対する耐圧強度不足を補うため、従来から
製造されていたＡｌ−Ｋ鋼を連続焼鈍で製造するＴ−４
ＣＡと称される硬質でＢＨ性のある鋼板に切り替えられ
適用されてきた。
【０００４】最近では、ＤＩ缶の軽量化はより一層の進
展が望まれている一方、ＤＩ缶のトップ部（ネックドイ
ン部）の径は、缶蓋に使用されるＡｌ（アルミニウム）
板のコストダウンのため、小径化が行われ、多段ネック
ドイン加工が施されるようになり、ついには、４段ネッ
クドイン加工が採用されはじめた。しかし、現状のＤＩ
缶用素材として供給されているＴ−４ＣＡでは、缶の耐
圧力は充分であるが、例えば缶蓋の径が２０４φ即ち
（２＋４／１６）φ吋のような小径化時にはネックドイ
ン率がより厳しくなる４段ネックドイン加工を行わねば
ならず、しわが発生するという問題があり、進展が停滞
している状況にある。一方、コストダウンのためのＤＩ
缶用表面処理原板のゲージダウンのニーズも大きいが、
まだ、優れたネックドイン性と更なるゲージダウンに耐
え得る表面処理原板はまだない。
展が望まれている一方、ＤＩ缶のトップ部（ネックドイ
ン部）の径は、缶蓋に使用されるＡｌ（アルミニウム）
板のコストダウンのため、小径化が行われ、多段ネック
ドイン加工が施されるようになり、ついには、４段ネッ
クドイン加工が採用されはじめた。しかし、現状のＤＩ
缶用素材として供給されているＴ−４ＣＡでは、缶の耐
圧力は充分であるが、例えば缶蓋の径が２０４φ即ち
（２＋４／１６）φ吋のような小径化時にはネックドイ
ン率がより厳しくなる４段ネックドイン加工を行わねば
ならず、しわが発生するという問題があり、進展が停滞
している状況にある。一方、コストダウンのためのＤＩ
缶用表面処理原板のゲージダウンのニーズも大きいが、
まだ、優れたネックドイン性と更なるゲージダウンに耐
え得る表面処理原板はまだない。
【０００５】以上述べたように、より優れた金属容器と
してのＤＩ缶を作るには、まだ、充分な特性を持ったＤ
Ｉ缶用の表面処理原板はないのである。このような状況
から、耐圧強度とネックドイン性に優れたＤＩ缶用表面
処理原板ならびに製造方法の提供が強く望まれている。
してのＤＩ缶を作るには、まだ、充分な特性を持ったＤ
Ｉ缶用の表面処理原板はないのである。このような状況
から、耐圧強度とネックドイン性に優れたＤＩ缶用表面
処理原板ならびに製造方法の提供が強く望まれている。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】このような現状から本
発明が解決しようとする課題は、更なるゲージダウンに
も耐え得る優れた耐圧強度とネックドイン性に優れたＤ
Ｉ缶用表面処理原板ならびに製造方法を提供することで
ある。
発明が解決しようとする課題は、更なるゲージダウンに
も耐え得る優れた耐圧強度とネックドイン性に優れたＤ
Ｉ缶用表面処理原板ならびに製造方法を提供することで
ある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明者等は、上記課題
を解決するために、ＤＩ缶の更なるゲージダウンにも耐
え得る優れた耐圧強度と優れたネックドイン性とを両立
させ得る鋼板特性があり得るのか、また、その達成手段
は何か、等について、種々検討した。その結果両立する
耐圧強度とネックドイン性に優れたＤＩ缶用表面処理原
板及びその製造方法を初めて見いだした。
を解決するために、ＤＩ缶の更なるゲージダウンにも耐
え得る優れた耐圧強度と優れたネックドイン性とを両立
させ得る鋼板特性があり得るのか、また、その達成手段
は何か、等について、種々検討した。その結果両立する
耐圧強度とネックドイン性に優れたＤＩ缶用表面処理原
板及びその製造方法を初めて見いだした。
【０００８】即ち、本発明の要旨は下記の通りである。 (1) 重量％で、Ｃ：０．０００５〜０．０７００％、Ｓ
ｉ：≦０．３０％、Ｍｎ：０．０５〜１．００％、
Ｐ ：≦０．０３０％、Ｓ：≦０．０２５％、
sol.Ａｌ：０．００２〜０．１００％、Ｎ：≦
０．０１００％、Ｂ ：０〜（０．００１０＋１．８×
Ｎ％）％、Ｎｂ，Ｔｉの何れかまたは両方：０〜０．０
５０％、残部不可避的不純物及び鉄よりなり、Ｙ．Ｐ
（３％ＢＨ）が３９kgf/mm2 以上、Ｙ．Ｐ（５０％Ｂ
Ｈ）が６２kgf/mm2 以下であることを特徴とする耐圧強
度とネックドイン性に優れたＤＩ缶用表面処理原板。
ｉ：≦０．３０％、Ｍｎ：０．０５〜１．００％、
Ｐ ：≦０．０３０％、Ｓ：≦０．０２５％、
sol.Ａｌ：０．００２〜０．１００％、Ｎ：≦
０．０１００％、Ｂ ：０〜（０．００１０＋１．８×
Ｎ％）％、Ｎｂ，Ｔｉの何れかまたは両方：０〜０．０
５０％、残部不可避的不純物及び鉄よりなり、Ｙ．Ｐ
（３％ＢＨ）が３９kgf/mm2 以上、Ｙ．Ｐ（５０％Ｂ
Ｈ）が６２kgf/mm2 以下であることを特徴とする耐圧強
度とネックドイン性に優れたＤＩ缶用表面処理原板。
【０００９】(2) 重量％で、Ｃ：０．０００５〜０．０
７００％、Ｓｉ：≦０．３０％、Ｍｎ：０．０５〜１．
００％、 Ｐ ：≦０．０３０％、Ｓ：≦０．０２
５％、 sol.Ａｌ：０．００２〜０．１０
０％、Ｎ：≦０．０１００％、Ｂ：０〜（０．００１０
＋１．８×Ｎ％）％、Ｎｂ，Ｔｉの何れかまたは両方：
０〜０．０５０％、残部不可避的不純物及び鉄よりな
り、Ｇ．Ｓｎｏが９．０以上で、Ｙ．Ｐ（３％ＢＨ）が
３９kgf/mm2 以上、Ｙ．Ｐ（５０％ＢＨ）が６２kgf/mm
2 以下であることを特徴とするフランジ加工性の良好な
耐圧強度とネックドイン性に優れたＤＩ缶用表面処理原
板。
７００％、Ｓｉ：≦０．３０％、Ｍｎ：０．０５〜１．
００％、 Ｐ ：≦０．０３０％、Ｓ：≦０．０２
５％、 sol.Ａｌ：０．００２〜０．１０
０％、Ｎ：≦０．０１００％、Ｂ：０〜（０．００１０
＋１．８×Ｎ％）％、Ｎｂ，Ｔｉの何れかまたは両方：
０〜０．０５０％、残部不可避的不純物及び鉄よりな
り、Ｇ．Ｓｎｏが９．０以上で、Ｙ．Ｐ（３％ＢＨ）が
３９kgf/mm2 以上、Ｙ．Ｐ（５０％ＢＨ）が６２kgf/mm
2 以下であることを特徴とするフランジ加工性の良好な
耐圧強度とネックドイン性に優れたＤＩ缶用表面処理原
板。
【００１０】(3) 重量％で、Ｃ：０．０００５〜０．０
０６０％、Ｓｉ：≦０．３０％、Ｍｎ：０．０５〜１．
００％、 Ｐ ：≦０．０３０％、Ｓ：≦０．０２
５％、 sol.Ａｌ：０．００２〜０．１０
０％、Ｎ：≦０．０１００％、Ｂ：０〜（０．００１０
＋１．８×Ｎ％）％、Ｎｂ，Ｔｉの何れかまたは両方：
０〜０．０３％、残部不可避的不純物及び鉄よりなる鋳
片を、熱間圧延を行い熱延鋼帯とし、８５〜９５％の冷
間圧延率で冷間圧延を行い、連続焼鈍法で再結晶温度〜
８３０℃で再結晶焼鈍を行い、室温まで冷却し、鋼板中
の固溶Ｃ量を５ppm 未満とした後、調質圧延で１０％以
上４０％以下の歪を付与し、鋼板のＹ．Ｐ（３％ＢＨ）
を３９kgf/mm2 以上、Ｙ．Ｐ（５０％ＢＨ）を６２kgf/
mm2 以下に調整することを特徴とする耐圧強度とネック
ドイン性に優れたＤＩ缶用表面処理原板の製造方法。
０６０％、Ｓｉ：≦０．３０％、Ｍｎ：０．０５〜１．
００％、 Ｐ ：≦０．０３０％、Ｓ：≦０．０２
５％、 sol.Ａｌ：０．００２〜０．１０
０％、Ｎ：≦０．０１００％、Ｂ：０〜（０．００１０
＋１．８×Ｎ％）％、Ｎｂ，Ｔｉの何れかまたは両方：
０〜０．０３％、残部不可避的不純物及び鉄よりなる鋳
片を、熱間圧延を行い熱延鋼帯とし、８５〜９５％の冷
間圧延率で冷間圧延を行い、連続焼鈍法で再結晶温度〜
８３０℃で再結晶焼鈍を行い、室温まで冷却し、鋼板中
の固溶Ｃ量を５ppm 未満とした後、調質圧延で１０％以
上４０％以下の歪を付与し、鋼板のＹ．Ｐ（３％ＢＨ）
を３９kgf/mm2 以上、Ｙ．Ｐ（５０％ＢＨ）を６２kgf/
mm2 以下に調整することを特徴とする耐圧強度とネック
ドイン性に優れたＤＩ缶用表面処理原板の製造方法。
【００１１】(4) 重量％で、Ｃ：０．００２０〜０．０
０４５％、Ｓｉ：≦０．３０％、Ｍｎ：０．０５〜１．
００％、 Ｐ ：≦０．０３０％、Ｓ：≦０．０２
５％、 sol.Ａｌ：０．００２〜０．１０
０％、Ｎ：≦０．０１００％、Ｂ：０〜（０．００１０
＋１．８×Ｎ％）％、Ｎｂ，Ｔｉの何れかまたは両方：
０〜０．０１％、残部不可避的不純物及び鉄よりなる鋳
片を、熱間圧延を行い熱延鋼帯とし、８５〜９５％の冷
間圧延率で冷間圧延を行い、連続焼鈍法で再結晶温度〜
８３０℃で再結晶焼鈍を行い、室温まで冷却し、鋼板中
の固溶Ｃ量を５ppm 〜３０ppm 残留せしめ、その後、調
質圧延で伸び率で５％以上３０％以下の歪を付与し、鋼
板のＹ．Ｐ（３％ＢＨ）を３９kgf/mm2 以上、Ｙ．Ｐ
（５０％ＢＨ）を６２kgf/mm2以下に調整することを特
徴とする耐圧強度とネックドイン性に優れたＤＩ缶用表
面処理原板の製造方法。
０４５％、Ｓｉ：≦０．３０％、Ｍｎ：０．０５〜１．
００％、 Ｐ ：≦０．０３０％、Ｓ：≦０．０２
５％、 sol.Ａｌ：０．００２〜０．１０
０％、Ｎ：≦０．０１００％、Ｂ：０〜（０．００１０
＋１．８×Ｎ％）％、Ｎｂ，Ｔｉの何れかまたは両方：
０〜０．０１％、残部不可避的不純物及び鉄よりなる鋳
片を、熱間圧延を行い熱延鋼帯とし、８５〜９５％の冷
間圧延率で冷間圧延を行い、連続焼鈍法で再結晶温度〜
８３０℃で再結晶焼鈍を行い、室温まで冷却し、鋼板中
の固溶Ｃ量を５ppm 〜３０ppm 残留せしめ、その後、調
質圧延で伸び率で５％以上３０％以下の歪を付与し、鋼
板のＹ．Ｐ（３％ＢＨ）を３９kgf/mm2 以上、Ｙ．Ｐ
（５０％ＢＨ）を６２kgf/mm2以下に調整することを特
徴とする耐圧強度とネックドイン性に優れたＤＩ缶用表
面処理原板の製造方法。
【００１２】(5) 前項(3) あるいは(4) 記載の方法にお
いて、熱間圧延時に８９０℃以上好ましくは９００℃以
上で仕上げ熱延を行い熱延鋼帯とすることを特徴とする
Ｇ．Ｓｎｏ：９．０以上のフランジ加工性の良好な耐圧
強度とネックドイン性に優れたＤＩ缶用表面処理原板の
製造方法。
いて、熱間圧延時に８９０℃以上好ましくは９００℃以
上で仕上げ熱延を行い熱延鋼帯とすることを特徴とする
Ｇ．Ｓｎｏ：９．０以上のフランジ加工性の良好な耐圧
強度とネックドイン性に優れたＤＩ缶用表面処理原板の
製造方法。
【００１３】(6) 重量％で、Ｃ：０．０００５〜０．０
７００％、Ｓｉ：≦０．３０％、Ｍｎ：０．０５〜１．
００％、 Ｐ ：≦０．０３０％、Ｓ：≦０．０２
５％、 sol.Ａｌ：０．００２〜０．１０
０％、Ｎ：≦０．０１００％、Ｂ：０〜（０．００１０
＋１．８×Ｎ％）％、Ｎｂ，Ｔｉの何れかまたは両方：
０〜０．０５０％、残部不可避的不純物及び鉄よりなる
鋳片を、熱間圧延を行い熱延鋼帯とし、８５〜９５％の
冷間圧延率で冷間圧延を行い、箱焼鈍法で再結晶温度〜
７５０℃で再結晶焼鈍を行い、室温まで冷却し、その
後、調質圧延で伸び率で１０％以上４０％以下の歪を付
与し、鋼板のＹ．Ｐ（３％ＢＨ）を３９kgf/mm2 以上、
Ｙ．Ｐ（５０％ＢＨ）を６２kgf/mm2 以下に調整するこ
とを特徴とする耐圧強度とネックドイン性に優れたＤＩ
缶用表面処理原板の製造方法。
７００％、Ｓｉ：≦０．３０％、Ｍｎ：０．０５〜１．
００％、 Ｐ ：≦０．０３０％、Ｓ：≦０．０２
５％、 sol.Ａｌ：０．００２〜０．１０
０％、Ｎ：≦０．０１００％、Ｂ：０〜（０．００１０
＋１．８×Ｎ％）％、Ｎｂ，Ｔｉの何れかまたは両方：
０〜０．０５０％、残部不可避的不純物及び鉄よりなる
鋳片を、熱間圧延を行い熱延鋼帯とし、８５〜９５％の
冷間圧延率で冷間圧延を行い、箱焼鈍法で再結晶温度〜
７５０℃で再結晶焼鈍を行い、室温まで冷却し、その
後、調質圧延で伸び率で１０％以上４０％以下の歪を付
与し、鋼板のＹ．Ｐ（３％ＢＨ）を３９kgf/mm2 以上、
Ｙ．Ｐ（５０％ＢＨ）を６２kgf/mm2 以下に調整するこ
とを特徴とする耐圧強度とネックドイン性に優れたＤＩ
缶用表面処理原板の製造方法。
【００１４】(7) 重量％で、Ｃ：０．０００５〜０．０
０６０％、Ｓｉ：≦０．３０％、Ｍｎ：０．０５〜１．
００％、 Ｐ ：≦０．０３０％、Ｓ：≦０．０２
５％、 sol.Ａｌ：０．００２〜０．１０
０％、Ｎ：≦０．０１００％、Ｂ：０〜（０．００１０
＋１．８×Ｎ％）％、Ｎｂ，Ｔｉの何れかまたは両方：
０〜０．０５０％、残部不可避的不純物及び鉄よりなる
鋳片を、熱間圧延を行い熱延鋼帯とし、８５〜９５％の
冷間圧延率で冷間圧延を行い、その後再結晶焼鈍をする
に際し、少なくとも５００℃以上の温度域を１００〜２
５００℃／ｓの加熱速度で再結晶温度〜９２０℃に加熱
し、その温度域で０〜１０sec 滞在せしめて再結晶焼鈍
を行い、室温まで冷却し、その後、調質圧延で伸び率で
５％以上４０％以下の歪を付与し、鋼板のＹ．Ｐ（３％
ＢＨ）を３９kgf/mm2 以上、Ｙ．Ｐ（５０％ＢＨ）を６
２kgf/mm2 以下に調整することを特徴とするＧ．Ｓｎ
ｏ：９．０以上のフランジ加工性の良好な耐圧強度とネ
ックドイン性に優れたＤＩ缶用表面処理原板の製造方
法。
０６０％、Ｓｉ：≦０．３０％、Ｍｎ：０．０５〜１．
００％、 Ｐ ：≦０．０３０％、Ｓ：≦０．０２
５％、 sol.Ａｌ：０．００２〜０．１０
０％、Ｎ：≦０．０１００％、Ｂ：０〜（０．００１０
＋１．８×Ｎ％）％、Ｎｂ，Ｔｉの何れかまたは両方：
０〜０．０５０％、残部不可避的不純物及び鉄よりなる
鋳片を、熱間圧延を行い熱延鋼帯とし、８５〜９５％の
冷間圧延率で冷間圧延を行い、その後再結晶焼鈍をする
に際し、少なくとも５００℃以上の温度域を１００〜２
５００℃／ｓの加熱速度で再結晶温度〜９２０℃に加熱
し、その温度域で０〜１０sec 滞在せしめて再結晶焼鈍
を行い、室温まで冷却し、その後、調質圧延で伸び率で
５％以上４０％以下の歪を付与し、鋼板のＹ．Ｐ（３％
ＢＨ）を３９kgf/mm2 以上、Ｙ．Ｐ（５０％ＢＨ）を６
２kgf/mm2 以下に調整することを特徴とするＧ．Ｓｎ
ｏ：９．０以上のフランジ加工性の良好な耐圧強度とネ
ックドイン性に優れたＤＩ缶用表面処理原板の製造方
法。
【００１５】以下に本発明について詳細に述べる。本発
明者等は、先ず、一方で高い強度を維持することが求め
られ、もう一方でより軟質であることが求められると言
った相反することが要求されるＤＩ缶の優れた耐圧強度
と優れたネックドイン性を両立させ得る鋼板特性があり
得るのかについて検討し、その可能性があることを見い
だした。以下に、両立させ得る考え方について説明す
る。
明者等は、先ず、一方で高い強度を維持することが求め
られ、もう一方でより軟質であることが求められると言
った相反することが要求されるＤＩ缶の優れた耐圧強度
と優れたネックドイン性を両立させ得る鋼板特性があり
得るのかについて検討し、その可能性があることを見い
だした。以下に、両立させ得る考え方について説明す
る。
【００１６】先ず、ネックドイン性を向上させることに
ついて検討を行った。ＤＩ缶のネックドイン性を向上さ
せるには、ネックドイン加工時のネックドイン部の変形
抵抗を下げる方法が容易に思いつく。本発明者等も、先
ず最初に、ＤＩ加工前のメッキ原板の強度を低下させる
方法として、従来適用されてきた箱焼鈍法によるＤＩ缶
用メッキ原板の適用の可能性を調査したが、耐圧強度が
全く確保できないと言う結果となり、従来の軟質なＤＩ
缶用メッキ原板では適用できないことを改めて確認し
た。
ついて検討を行った。ＤＩ缶のネックドイン性を向上さ
せるには、ネックドイン加工時のネックドイン部の変形
抵抗を下げる方法が容易に思いつく。本発明者等も、先
ず最初に、ＤＩ加工前のメッキ原板の強度を低下させる
方法として、従来適用されてきた箱焼鈍法によるＤＩ缶
用メッキ原板の適用の可能性を調査したが、耐圧強度が
全く確保できないと言う結果となり、従来の軟質なＤＩ
缶用メッキ原板では適用できないことを改めて確認し
た。
【００１７】そこで、ＤＩ缶の優れた耐圧強度と優れた
ネックドイン性を両立させ得る鋼板の可能性について検
討した。このＤＩ缶の優れた耐圧強度と優れたネックド
イン性を両立させ得る鋼板特性は、たしかに、一方で高
い強度が求められ、もう一方でより軟質であることが求
められると言った相反することが要求されることはその
通りであるが、本発明者等は、ＤＩ缶の耐圧強度とネッ
クドイン部の強度とは一体どのようなものであるのかに
ついて検討した。従来は、上記の従来の軟質なＤＩ缶用
メッキ原板の調査結果にも示されるように、ＤＩ缶の耐
圧強度とネックドイン部の強度とは、原板の強度に比例
し、どちらも、原板強度が高いと高くなる。従って、鋼
板の強度上昇による軽量化と鋼板の軟質化によるネック
ドイン性の向上は、両立しがたいと考えられていた。
ネックドイン性を両立させ得る鋼板の可能性について検
討した。このＤＩ缶の優れた耐圧強度と優れたネックド
イン性を両立させ得る鋼板特性は、たしかに、一方で高
い強度が求められ、もう一方でより軟質であることが求
められると言った相反することが要求されることはその
通りであるが、本発明者等は、ＤＩ缶の耐圧強度とネッ
クドイン部の強度とは一体どのようなものであるのかに
ついて検討した。従来は、上記の従来の軟質なＤＩ缶用
メッキ原板の調査結果にも示されるように、ＤＩ缶の耐
圧強度とネックドイン部の強度とは、原板の強度に比例
し、どちらも、原板強度が高いと高くなる。従って、鋼
板の強度上昇による軽量化と鋼板の軟質化によるネック
ドイン性の向上は、両立しがたいと考えられていた。
【００１８】本発明者等は、種々検討した結果、ＤＩ缶
の耐圧強度は、ＤＩ加工された後ＢＨ熱処理相当の焼き
付け塗装が施されたＤＩ缶のボトム部の鋼板の変形抵抗
で、その変形抵抗は、ボトム部のドーム加工が行われた
（数％の加工歪）後ＢＨ熱処理が施された部位の変形抵
抗である。一方、ネックドイン部の強度は、２回の絞り
成形後３回のアイアニング(ironing）加工が施された
｛合計の絞り比で約２．０の絞り歪と板厚歪で約４０％
（伸び率では約６７％に相当）｝後更にＢＨ熱処理が施
された加工歪の極めて高い部位の変形抵抗である。従っ
て、この両方の強度は、どちらも予変形後ＢＨ熱処理が
施された後の変形抵抗という点では同じであるが、両者
の予変形の歪量が大きく異なるという大きな差異があ
り、必ずしも同じものではなく、鋼の特性を充分に活用
すれば、その特性値は各々独立して変え得る可能性のあ
る因子であることに気づき、種々の実験を行い、本発明
の鋼を見いだしたものである。具体的には、数％の加工
後のＢＨ熱処理後の変形抵抗がより高く、且つ、板厚歪
で約４０％の加工後のＢＨ熱処理後の変形抵抗がより低
い鋼であればよいとの考えである。
の耐圧強度は、ＤＩ加工された後ＢＨ熱処理相当の焼き
付け塗装が施されたＤＩ缶のボトム部の鋼板の変形抵抗
で、その変形抵抗は、ボトム部のドーム加工が行われた
（数％の加工歪）後ＢＨ熱処理が施された部位の変形抵
抗である。一方、ネックドイン部の強度は、２回の絞り
成形後３回のアイアニング(ironing）加工が施された
｛合計の絞り比で約２．０の絞り歪と板厚歪で約４０％
（伸び率では約６７％に相当）｝後更にＢＨ熱処理が施
された加工歪の極めて高い部位の変形抵抗である。従っ
て、この両方の強度は、どちらも予変形後ＢＨ熱処理が
施された後の変形抵抗という点では同じであるが、両者
の予変形の歪量が大きく異なるという大きな差異があ
り、必ずしも同じものではなく、鋼の特性を充分に活用
すれば、その特性値は各々独立して変え得る可能性のあ
る因子であることに気づき、種々の実験を行い、本発明
の鋼を見いだしたものである。具体的には、数％の加工
後のＢＨ熱処理後の変形抵抗がより高く、且つ、板厚歪
で約４０％の加工後のＢＨ熱処理後の変形抵抗がより低
い鋼であればよいとの考えである。
【００１９】先ず、本発明者等は、この考えに基づき、
ＤＩ缶の耐圧強度、ネックドイン性、と従来のＴ−４Ｃ
Ａならびに種々試作した鋼を用い、目標とする材質指標
を明らかにするための検討を行った。色々な鋼板を試作
し検討した結果、ＤＩ缶の耐圧強度とネックドイン部の
強度は、鋼板のＹ．Ｐ（３％ＢＨ）とＹ．Ｐ（５０％Ｂ
Ｈ）とで代表し得ること、を見いだした。尚、ＤＩ缶の
ネックドイン部の強度は、板厚歪で約４０％（伸び率で
は６７％）もの極めて高い歪を与えた後の変形抵抗を本
来評価するのが好ましいが、種々の鋼板について調査
した結果、伸び率で５０％の時の変形抵抗でもって、板
厚歪４０％の変形抵抗の測定値の代用が充分に可能なこ
と、板厚歪で４０％もの高い歪が付与された後の変形
抵抗（ＪＩＳ−＃５試験片による降伏応力）の測定は、
引張り試験片の加工精度等の影響を受け易く測定値にバ
ラツキが生じることからネックドイン部の強度は、鋼板
のＹ．Ｐ（５０％ＢＨ）でもって、指標値とした。
ＤＩ缶の耐圧強度、ネックドイン性、と従来のＴ−４Ｃ
Ａならびに種々試作した鋼を用い、目標とする材質指標
を明らかにするための検討を行った。色々な鋼板を試作
し検討した結果、ＤＩ缶の耐圧強度とネックドイン部の
強度は、鋼板のＹ．Ｐ（３％ＢＨ）とＹ．Ｐ（５０％Ｂ
Ｈ）とで代表し得ること、を見いだした。尚、ＤＩ缶の
ネックドイン部の強度は、板厚歪で約４０％（伸び率で
は６７％）もの極めて高い歪を与えた後の変形抵抗を本
来評価するのが好ましいが、種々の鋼板について調査
した結果、伸び率で５０％の時の変形抵抗でもって、板
厚歪４０％の変形抵抗の測定値の代用が充分に可能なこ
と、板厚歪で４０％もの高い歪が付与された後の変形
抵抗（ＪＩＳ−＃５試験片による降伏応力）の測定は、
引張り試験片の加工精度等の影響を受け易く測定値にバ
ラツキが生じることからネックドイン部の強度は、鋼板
のＹ．Ｐ（５０％ＢＨ）でもって、指標値とした。
【００２０】次に、ＤＩ缶の優れた耐圧強度と優れたネ
ックドイン性を両立させる条件について検討した。図１
は、これまで軽量化のために使用されてきたＤＩ缶用の
Ｔ−４ＣＡ、以前に使用されていた箱焼鈍（ＢＡＦ）の
Ａｌ−Ｋ鋼をベースにＰ，Ｍｎを添加することによって
原板のＹ．Ｐを高くした鋼板、極低炭素Ａｌ−Ｋ鋼をベ
ースにＣ含有量と焼鈍条件を変え鋼板中の固溶Ｃを増加
させることによって原板のＹ．Ｐを高くした鋼板、とＮ
ｂ添加極低炭素鋼をベースに高い調質圧延率（以下ＨＲ
Ｔと記す）によって原板のＹ．Ｐを高くした鋼板、につ
いて、ゲージダウン時の板厚である０．２２０mmで原板
を造り、原板のＹ．ＰとＹ．Ｐ（３％ＢＨ）及びＹ．Ｐ
（５０％ＢＨ）との関係を調査するとともに、錫めっき
を施し、ＤＩ缶を造り、耐圧強度とネックドイン性を調
査し、その結果を示した図である。図１から、耐圧力
は、Ｙ．Ｐ（３％ＢＨ）が３９kgf/mm2 以上でゲージダ
ウン時にも耐圧力が確保でき、ネックドイン時のしわ発
生についてはＹ．Ｐ（５０％ＢＨ）が６２kgf/mm2 以下
でしわの発生もなくなることがわかり、本発明の表面処
理原板は優れた耐圧力とネックドイン性を有するＤＩ缶
用原板であることがよくわかる。
ックドイン性を両立させる条件について検討した。図１
は、これまで軽量化のために使用されてきたＤＩ缶用の
Ｔ−４ＣＡ、以前に使用されていた箱焼鈍（ＢＡＦ）の
Ａｌ−Ｋ鋼をベースにＰ，Ｍｎを添加することによって
原板のＹ．Ｐを高くした鋼板、極低炭素Ａｌ−Ｋ鋼をベ
ースにＣ含有量と焼鈍条件を変え鋼板中の固溶Ｃを増加
させることによって原板のＹ．Ｐを高くした鋼板、とＮ
ｂ添加極低炭素鋼をベースに高い調質圧延率（以下ＨＲ
Ｔと記す）によって原板のＹ．Ｐを高くした鋼板、につ
いて、ゲージダウン時の板厚である０．２２０mmで原板
を造り、原板のＹ．ＰとＹ．Ｐ（３％ＢＨ）及びＹ．Ｐ
（５０％ＢＨ）との関係を調査するとともに、錫めっき
を施し、ＤＩ缶を造り、耐圧強度とネックドイン性を調
査し、その結果を示した図である。図１から、耐圧力
は、Ｙ．Ｐ（３％ＢＨ）が３９kgf/mm2 以上でゲージダ
ウン時にも耐圧力が確保でき、ネックドイン時のしわ発
生についてはＹ．Ｐ（５０％ＢＨ）が６２kgf/mm2 以下
でしわの発生もなくなることがわかり、本発明の表面処
理原板は優れた耐圧力とネックドイン性を有するＤＩ缶
用原板であることがよくわかる。
【００２１】更に、図１の結果から、注目すべき点は２
点あることもわかる。１点目は、ネックドイン性につい
てであり、ネックドイン性は、原板のＹ．Ｐが高くても
良好なものがある一方、原板のＹ．Ｐが低くても劣悪な
ネックドイン性のものもある点である。即ち、本発明者
等の調査によって、ネックドイン性は原板のＹ．Ｐから
は全く判断できず、本発明の評価方法のＹ．Ｐ（５０％
ＢＨ）の値で判断できることを初めて明らかにすること
ができた点である。２点目は、例えば、図１に示すよう
に、ＢＡＦ−Ａｌ−Ｋ鋼にＰ，Ｍｎを添加して単に原板
のＹ．Ｐを上昇させた鋼板や極低炭素Ａｌ−Ｋ鋼にＣ含
有量を調整して固溶Ｃ量を増加させるのみの原板では、
ネックドイン性と耐圧強度とが両立する範囲はないが、
Ｎｂ添加極低炭素鋼をベースにＨＲＴによって原板の
Ｙ．Ｐを高くした鋼板は、ある条件下では両立する範囲
があることが明らかになった点である。
点あることもわかる。１点目は、ネックドイン性につい
てであり、ネックドイン性は、原板のＹ．Ｐが高くても
良好なものがある一方、原板のＹ．Ｐが低くても劣悪な
ネックドイン性のものもある点である。即ち、本発明者
等の調査によって、ネックドイン性は原板のＹ．Ｐから
は全く判断できず、本発明の評価方法のＹ．Ｐ（５０％
ＢＨ）の値で判断できることを初めて明らかにすること
ができた点である。２点目は、例えば、図１に示すよう
に、ＢＡＦ−Ａｌ−Ｋ鋼にＰ，Ｍｎを添加して単に原板
のＹ．Ｐを上昇させた鋼板や極低炭素Ａｌ−Ｋ鋼にＣ含
有量を調整して固溶Ｃ量を増加させるのみの原板では、
ネックドイン性と耐圧強度とが両立する範囲はないが、
Ｎｂ添加極低炭素鋼をベースにＨＲＴによって原板の
Ｙ．Ｐを高くした鋼板は、ある条件下では両立する範囲
があることが明らかになった点である。
【００２２】以上、図１ならびに上記で説明したよう
に、本発明の主なポイントを具える「Ｙ．Ｐ（３％Ｂ
Ｈ）が３９kgf/mm2 以上、Ｙ．Ｐ（５０％ＢＨ）が６２
kgf/mm2以下であることを特徴とするＤＩ缶用表面処理
原板」は、ゲージダウン時にも耐え得る優れた耐圧強度
の確保と優れたネックドイン性を有することとの両立が
可能となる優れたＤＩ缶用メッキ原板であり、工業的価
値が極めて高いことがわかる。
に、本発明の主なポイントを具える「Ｙ．Ｐ（３％Ｂ
Ｈ）が３９kgf/mm2 以上、Ｙ．Ｐ（５０％ＢＨ）が６２
kgf/mm2以下であることを特徴とするＤＩ缶用表面処理
原板」は、ゲージダウン時にも耐え得る優れた耐圧強度
の確保と優れたネックドイン性を有することとの両立が
可能となる優れたＤＩ缶用メッキ原板であり、工業的価
値が極めて高いことがわかる。
【００２３】次に、本発明者等は、図１のＮｂ添加極低
炭素鋼をベースにＨＲＴによって原板のＹ．Ｐを高くし
た鋼板は、ある条件下では耐圧強度とネックドイン性が
両立する範囲があることに着目し、更に、その最適条件
を検討した。その結果請求項(3) の「鋼板中の固溶Ｃ量
を５ppm 未満とした後、調質圧延で伸び率で１０％以上
４０％以下の歪を付与し、鋼板のＹ．Ｐ（３％ＢＨ）を
３９kgf/mm2 以上、Ｙ．Ｐ（５０％ＢＨ）を６２kgf/mm
2 以下に調整することを特徴とする耐圧強度とネックド
イン性に優れたＤＩ缶用表面処理原板の製造方法」を見
いだしたものである。
炭素鋼をベースにＨＲＴによって原板のＹ．Ｐを高くし
た鋼板は、ある条件下では耐圧強度とネックドイン性が
両立する範囲があることに着目し、更に、その最適条件
を検討した。その結果請求項(3) の「鋼板中の固溶Ｃ量
を５ppm 未満とした後、調質圧延で伸び率で１０％以上
４０％以下の歪を付与し、鋼板のＹ．Ｐ（３％ＢＨ）を
３９kgf/mm2 以上、Ｙ．Ｐ（５０％ＢＨ）を６２kgf/mm
2 以下に調整することを特徴とする耐圧強度とネックド
イン性に優れたＤＩ缶用表面処理原板の製造方法」を見
いだしたものである。
【００２４】また、図１の極低炭素Ａｌ−Ｋ鋼をベース
にＣ含有量と焼鈍条件を変え鋼板中の固溶Ｃを増加させ
ることによって原板のＹ．Ｐを高くした鋼板は、ネック
ドイン性を改善する効果があることに着目し、更に、そ
の最適条件を検討し、請求項(4) の「鋼板中の固溶Ｃ量
を５ppm 〜３０ppm 残留せしめることによって、必要な
調質圧延率を低下させることを可能とした、伸び率で５
％以上３０％の歪を付与し、鋼板のＹ．Ｐ（３％ＢＨ）
を３９kgf/mm2 以上、Ｙ．Ｐ（５０％ＢＨ）を６２kgf/
mm2 以下に調整することを特徴とする耐圧強度とネック
ドイン性に優れたＤＩ缶用表面処理原板の製造方法」の
方法を見いだしたものである。
にＣ含有量と焼鈍条件を変え鋼板中の固溶Ｃを増加させ
ることによって原板のＹ．Ｐを高くした鋼板は、ネック
ドイン性を改善する効果があることに着目し、更に、そ
の最適条件を検討し、請求項(4) の「鋼板中の固溶Ｃ量
を５ppm 〜３０ppm 残留せしめることによって、必要な
調質圧延率を低下させることを可能とした、伸び率で５
％以上３０％の歪を付与し、鋼板のＹ．Ｐ（３％ＢＨ）
を３９kgf/mm2 以上、Ｙ．Ｐ（５０％ＢＨ）を６２kgf/
mm2 以下に調整することを特徴とする耐圧強度とネック
ドイン性に優れたＤＩ缶用表面処理原板の製造方法」の
方法を見いだしたものである。
【００２５】尚、ＤＩ缶の中には、特に厳しいフランジ
加工が行われる用途もあり、そのような用途に適用する
には、より優れたフランジ加工性が要求される。そこ
で、本発明者等は、このような厳しいフランジ加工にも
耐え得る鋼板特性について検討した。先ず、本発明を達
成するメタラジー手段の１つの条件であるＨＲＴについ
て、本発明の請求項(3) ，(4) とは目的も利用分野も共
に異なると鋼板の製造法であるが、ＨＲＴを施す製造方
法の「単なるストレッチャストレインの発生しない鋼板
の製造法として開示されている特公平１−５２４５１号
公報」に記載されている鋼板の製造条件（同公報の実施
例の製造条件）を参考に、成分、焼鈍、調質圧延率を変
化させ、本発明鋼板の特性値になるように種々調整し検
討し、フランジ加工性を調査した。しかし、フランジ加
工性が不足するものもあるという結果になった。そこ
で、その原因を調査するため鋼板の特性値とフランジ加
工性の関係について種々検討した結果、焼鈍板の結晶粒
径とフランジ加工性との間に顕著な相関があり、結晶粒
径が小さいほどフランジ加工性が改善されるが、上記公
報の実施例の製造法に準じた上記の試験材ではＧ．Ｓｎ
ｏが７〜８．５程度で、最も細粒なものでも８．５板程
度であるため充分なフランジ加工性を得るには結晶粒径
が大きすぎ、更に改善する必要があることが明らかにな
った。
加工が行われる用途もあり、そのような用途に適用する
には、より優れたフランジ加工性が要求される。そこ
で、本発明者等は、このような厳しいフランジ加工にも
耐え得る鋼板特性について検討した。先ず、本発明を達
成するメタラジー手段の１つの条件であるＨＲＴについ
て、本発明の請求項(3) ，(4) とは目的も利用分野も共
に異なると鋼板の製造法であるが、ＨＲＴを施す製造方
法の「単なるストレッチャストレインの発生しない鋼板
の製造法として開示されている特公平１−５２４５１号
公報」に記載されている鋼板の製造条件（同公報の実施
例の製造条件）を参考に、成分、焼鈍、調質圧延率を変
化させ、本発明鋼板の特性値になるように種々調整し検
討し、フランジ加工性を調査した。しかし、フランジ加
工性が不足するものもあるという結果になった。そこ
で、その原因を調査するため鋼板の特性値とフランジ加
工性の関係について種々検討した結果、焼鈍板の結晶粒
径とフランジ加工性との間に顕著な相関があり、結晶粒
径が小さいほどフランジ加工性が改善されるが、上記公
報の実施例の製造法に準じた上記の試験材ではＧ．Ｓｎ
ｏが７〜８．５程度で、最も細粒なものでも８．５板程
度であるため充分なフランジ加工性を得るには結晶粒径
が大きすぎ、更に改善する必要があることが明らかにな
った。
【００２６】本発明者等は、焼鈍板の結晶粒径を細粒化
する方法について検討した結果、熱延時の仕上げ温度が
大きな影響を及ぼしており、仕上げ温度を８９０℃以上
とすることで、熱延板の結晶粒が顕著に細粒化しＧ．Ｓ
ｎｏが９．０以上になり、充分なフランジ加工性も確保
できることがわかった。また、更に、仕上げ温度を９０
０℃以上とすることによりＧ．Ｓｎｏが９．５以上にな
り、より優れたフランジ加工性が確保できることもわか
り、請求項(2) の鋼板や請求項(5) の方法を見いだすこ
とができた。
する方法について検討した結果、熱延時の仕上げ温度が
大きな影響を及ぼしており、仕上げ温度を８９０℃以上
とすることで、熱延板の結晶粒が顕著に細粒化しＧ．Ｓ
ｎｏが９．０以上になり、充分なフランジ加工性も確保
できることがわかった。また、更に、仕上げ温度を９０
０℃以上とすることによりＧ．Ｓｎｏが９．５以上にな
り、より優れたフランジ加工性が確保できることもわか
り、請求項(2) の鋼板や請求項(5) の方法を見いだすこ
とができた。
【００２７】請求項(6) は、請求項(3) の「鋼板中の固
溶Ｃ量を５ppm 未満とした後、調質圧延で１０％以上４
０％以下の歪を付与し、鋼板のＹ．Ｐ（３％ＢＨ）を３
９kgf/mm2 以上、Ｙ．Ｐ（５０％ＢＨ）を６２kgf/mm2
以下に調整する方法」について、これを鋼板中の固溶Ｃ
量が５ppm 未満となる箱焼鈍法に適用する方法を検討
し、「Ｃ：０．０００５〜０．０７００％のＡｌ−Ｋ鋼
を、箱焼鈍法で再結晶温度〜７５０℃で再結晶焼鈍を行
い、室温まで冷却し、その後、調質圧延で伸び率で１０
％以上４０％以下の歪を付与し、鋼板のＹ．Ｐ（３％Ｂ
Ｈ）を３９kgf/mm2 以上、Ｙ．Ｐ（５０％ＢＨ）を６２
kgf/mm2 以下に調整することを特徴とする耐圧強度とネ
ックドイン性に優れたＤＩ缶用表面処理原板の製造方
法」を見いだしたものである。
溶Ｃ量を５ppm 未満とした後、調質圧延で１０％以上４
０％以下の歪を付与し、鋼板のＹ．Ｐ（３％ＢＨ）を３
９kgf/mm2 以上、Ｙ．Ｐ（５０％ＢＨ）を６２kgf/mm2
以下に調整する方法」について、これを鋼板中の固溶Ｃ
量が５ppm 未満となる箱焼鈍法に適用する方法を検討
し、「Ｃ：０．０００５〜０．０７００％のＡｌ−Ｋ鋼
を、箱焼鈍法で再結晶温度〜７５０℃で再結晶焼鈍を行
い、室温まで冷却し、その後、調質圧延で伸び率で１０
％以上４０％以下の歪を付与し、鋼板のＹ．Ｐ（３％Ｂ
Ｈ）を３９kgf/mm2 以上、Ｙ．Ｐ（５０％ＢＨ）を６２
kgf/mm2 以下に調整することを特徴とする耐圧強度とネ
ックドイン性に優れたＤＩ缶用表面処理原板の製造方
法」を見いだしたものである。
【００２８】更に、本発明者等は、結晶粒径が大きくな
り易い極低炭素鋼において、Ｇ．Ｓｎｏを９．０以上に
する請求項(5) とは別の方法についても検討し、請求項
(3)の連続焼鈍時に、少なくとも５００℃以上の温度域
を１００〜２５００℃／ｓで加熱し、再結晶温度〜９２
０℃で５秒以下の保定を行う再結晶焼鈍をする方法を見
いだした。この方法では、熱延の仕上げ温度によらず、
鋼板のＧ．Ｓｎｏを９以上に、更に、９．５以上とする
ことが可能となり、良好なフランジ加工性をも確保でき
ることもわかった。
り易い極低炭素鋼において、Ｇ．Ｓｎｏを９．０以上に
する請求項(5) とは別の方法についても検討し、請求項
(3)の連続焼鈍時に、少なくとも５００℃以上の温度域
を１００〜２５００℃／ｓで加熱し、再結晶温度〜９２
０℃で５秒以下の保定を行う再結晶焼鈍をする方法を見
いだした。この方法では、熱延の仕上げ温度によらず、
鋼板のＧ．Ｓｎｏを９以上に、更に、９．５以上とする
ことが可能となり、良好なフランジ加工性をも確保でき
ることもわかった。
【００２９】以下に鋼板の構成条件について詳細に述べ
る。Ｃは、各請求項の製造条件によって上限の値は個別
に規制する必要がある。請求項(1) ，(2) では、０．０
７００％超になると、どのような製造条件の原板でも、
鋼板中のセメンタイト量が多くなりすぎフランジ加工性
やネックドイン性が確保できなくなるので、上限値を
０．０７００％とした。請求項(3) では、０．００６０
％超になると、連続焼鈍後の鋼板中の固溶Ｃ量を５ppm
以下にするには、多量のＮｂ，Ｔｉ等を添加せねばなら
ず、多量のＮｂ，Ｔｉは再結晶温度の上昇を招き通常の
連続焼鈍法で焼鈍が可能な８３０℃を超えてしまうよう
になるので、上限値を０．００６０％とした。請求項
(4) では、０．００４５％超になると、鋼板中の固溶Ｃ
量を３０ppm 以下にすることができなくなるので、上限
値を０．００４５％とした。請求項(6) は、請求項(1)
と同じ理由で上限値を０．０７００％とした。
る。Ｃは、各請求項の製造条件によって上限の値は個別
に規制する必要がある。請求項(1) ，(2) では、０．０
７００％超になると、どのような製造条件の原板でも、
鋼板中のセメンタイト量が多くなりすぎフランジ加工性
やネックドイン性が確保できなくなるので、上限値を
０．０７００％とした。請求項(3) では、０．００６０
％超になると、連続焼鈍後の鋼板中の固溶Ｃ量を５ppm
以下にするには、多量のＮｂ，Ｔｉ等を添加せねばなら
ず、多量のＮｂ，Ｔｉは再結晶温度の上昇を招き通常の
連続焼鈍法で焼鈍が可能な８３０℃を超えてしまうよう
になるので、上限値を０．００６０％とした。請求項
(4) では、０．００４５％超になると、鋼板中の固溶Ｃ
量を３０ppm 以下にすることができなくなるので、上限
値を０．００４５％とした。請求項(6) は、請求項(1)
と同じ理由で上限値を０．０７００％とした。
【００３０】請求項(7) では、０．００６０％超になる
と、連続焼鈍後の鋼板中の固溶Ｃ量を５ppm 以下にする
には、多量のＮｂ，Ｔｉ等を添加せねばならず、多量の
Ｎｂ，Ｔｉは合金コストが高くなりすぎるので、上限値
を０．００６０％とした。尚、下限値の０．０００５％
以上は、通常の製造法では０．０００５％未満のものは
造れないので、下限値を０．０００５％とした。
と、連続焼鈍後の鋼板中の固溶Ｃ量を５ppm 以下にする
には、多量のＮｂ，Ｔｉ等を添加せねばならず、多量の
Ｎｂ，Ｔｉは合金コストが高くなりすぎるので、上限値
を０．００６０％とした。尚、下限値の０．０００５％
以上は、通常の製造法では０．０００５％未満のものは
造れないので、下限値を０．０００５％とした。
【００３１】Ｓｉ，Ｍｎ，Ｐ，Ｓは、何れも、鋼板の耐
食性に大きく影響を及ぼす元素で、耐食性の観点から、
それぞれ、≦０．３０％、≦１．００％、≦０．３０
％、≦０．２５％とする必要がある。尚、Ｍｎは、熱延
時の耳荒れ性の観点から、少なくとも０．０５％以上含
有する必要があるので、下限値を０．０５％とした。他
のＳｉ，Ｐ，Ｓは少なくても障害となることがないので
下限値を規制しなかった。
食性に大きく影響を及ぼす元素で、耐食性の観点から、
それぞれ、≦０．３０％、≦１．００％、≦０．３０
％、≦０．２５％とする必要がある。尚、Ｍｎは、熱延
時の耳荒れ性の観点から、少なくとも０．０５％以上含
有する必要があるので、下限値を０．０５％とした。他
のＳｉ，Ｐ，Ｓは少なくても障害となることがないので
下限値を規制しなかった。
【００３２】sol.Ａｌは、脱酸剤として用いられ、０．
００２％は残留するので下限値を０．００２％とした。
また、０．１００％超になると鋳造時に溶鋼の空気酸化
が起こり易くなり介在物量が増え、加工性や、メッキ品
質をも劣化させるようになるので０．１００％を上限値
とした。
００２％は残留するので下限値を０．００２％とした。
また、０．１００％超になると鋳造時に溶鋼の空気酸化
が起こり易くなり介在物量が増え、加工性や、メッキ品
質をも劣化させるようになるので０．１００％を上限値
とした。
【００３３】Ｎは、０．０１００％超含有すると結晶粒
の細粒化が顕著になりプレス加工性が劣化するので上限
値を０．０１００％とした。尚、Ｎはいくら少なくなっ
ても、材質に悪影響を及ぼすことがないので特に規制す
る必要がない。
の細粒化が顕著になりプレス加工性が劣化するので上限
値を０．０１００％とした。尚、Ｎはいくら少なくなっ
ても、材質に悪影響を及ぼすことがないので特に規制す
る必要がない。
【００３４】Ｂは、ＮをＢＮとして固定し鋼板を軟質化
したいときには適宜添加すればよい。Ｂ含有量が０．０
０１０＋１．８×Ｎ％超になるとＢの固溶強化による硬
質化が顕著になるので、上限値を０．００１０＋１．８
×Ｎ％とした。
したいときには適宜添加すればよい。Ｂ含有量が０．０
０１０＋１．８×Ｎ％超になるとＢの固溶強化による硬
質化が顕著になるので、上限値を０．００１０＋１．８
×Ｎ％とした。
【００３５】ＮｂやＴｉは、より高いｒ値や焼鈍板の結
晶粒径を細粒にしたり、図１にも示されているようによ
り低いＹ．Ｐ（５０％ＢＨ）を得、更にネックドイン性
を向上させたい場合に添加すれば良いが、Ｎｂ或はＴ
ｉ、またはＮｂ＋Ｔｉが０．０５０％超になっても合金
コストが高くなるばかりで、材質の向上効果が飽和して
しまうようになるので、上限値を０．０５０％とした。
請求項(3) の場合は、Ｎｂ或はＴｉ、またはＮｂ＋Ｔｉ
が０．０３０％超になると、連続焼鈍時の再結晶温度が
８３０℃を超えるようになるので上限値を０．０３０％
とした。請求項(4) の場合は、Ｎｂ或はＴｉ、またはＮ
ｂ＋Ｔｉが０．０１０％を超えると、必要な固溶Ｃ量を
５ppm 以上に残留せしめることができなくなるので、上
限値を０．０１０％とした。請求項(6) ，(7) の場合
も、Ｎｂ或はＴｉ、またはＮｂ＋Ｔｉが０．０５０％超
になっても合金コストが高くなるばかりで、材質の向上
効果が飽和してしまうようになるので、上限値を０．０
５０％とした。
晶粒径を細粒にしたり、図１にも示されているようによ
り低いＹ．Ｐ（５０％ＢＨ）を得、更にネックドイン性
を向上させたい場合に添加すれば良いが、Ｎｂ或はＴ
ｉ、またはＮｂ＋Ｔｉが０．０５０％超になっても合金
コストが高くなるばかりで、材質の向上効果が飽和して
しまうようになるので、上限値を０．０５０％とした。
請求項(3) の場合は、Ｎｂ或はＴｉ、またはＮｂ＋Ｔｉ
が０．０３０％超になると、連続焼鈍時の再結晶温度が
８３０℃を超えるようになるので上限値を０．０３０％
とした。請求項(4) の場合は、Ｎｂ或はＴｉ、またはＮ
ｂ＋Ｔｉが０．０１０％を超えると、必要な固溶Ｃ量を
５ppm 以上に残留せしめることができなくなるので、上
限値を０．０１０％とした。請求項(6) ，(7) の場合
も、Ｎｂ或はＴｉ、またはＮｂ＋Ｔｉが０．０５０％超
になっても合金コストが高くなるばかりで、材質の向上
効果が飽和してしまうようになるので、上限値を０．０
５０％とした。
【００３６】鋼板の材質指標としては、優れた耐圧強度
と優れたネックドイン性を両立させるには、前述のよう
に、「鋼板のＹ．Ｐ（３％ＢＨ）を３９kgf/mm2 以上、
Ｙ．Ｐ（５０％ＢＨ）を６２kgf/mm2 以下」であること
が不可欠であるので、鋼板のＹ．Ｐ（３％ＢＨ）を３９
kgf/mm2 以上、Ｙ．Ｐ（５０％ＢＨ）を６２kgf/mm2以
下に規制した。
と優れたネックドイン性を両立させるには、前述のよう
に、「鋼板のＹ．Ｐ（３％ＢＨ）を３９kgf/mm2 以上、
Ｙ．Ｐ（５０％ＢＨ）を６２kgf/mm2 以下」であること
が不可欠であるので、鋼板のＹ．Ｐ（３％ＢＨ）を３９
kgf/mm2 以上、Ｙ．Ｐ（５０％ＢＨ）を６２kgf/mm2以
下に規制した。
【００３７】固溶Ｃ量は、本発明のポイントの１つで、
請求項(4) の方法では、図１に示すようにＹ．Ｐ（５０
％ＢＨ）を６２kgf/mm2 以下で、且つ、耐圧強度を確保
するのに必要な３４kgf/mm2 のＹ．Ｐ（３％ＢＨ）の維
持は、固溶Ｃ量の適正化も重要であり、５ppm 未満で
は、１０％未満の調質圧延率では優れた耐圧強度の確保
が困難となるので、下限値を５ppm とした。また、固溶
Ｃ量が３０ppm 超になると、ＨＲＴとの組み合わせを最
適な条件にしても優れたネックドイン性と優れたネック
ドイン性の確保が難しくなるので上限値を３０ppm とし
た。尚、請求項(3) の方法で、鋼板中の固溶Ｃ量の上限
値を５ppm 未満としたのは、鋼板中の固溶Ｃ量が５ppm
超のものには、より低い調質圧延が可能な請求項(4) の
方法を適用するのが経済的に有利になるので、これを請
求項(3) の範囲外としたためである。
請求項(4) の方法では、図１に示すようにＹ．Ｐ（５０
％ＢＨ）を６２kgf/mm2 以下で、且つ、耐圧強度を確保
するのに必要な３４kgf/mm2 のＹ．Ｐ（３％ＢＨ）の維
持は、固溶Ｃ量の適正化も重要であり、５ppm 未満で
は、１０％未満の調質圧延率では優れた耐圧強度の確保
が困難となるので、下限値を５ppm とした。また、固溶
Ｃ量が３０ppm 超になると、ＨＲＴとの組み合わせを最
適な条件にしても優れたネックドイン性と優れたネック
ドイン性の確保が難しくなるので上限値を３０ppm とし
た。尚、請求項(3) の方法で、鋼板中の固溶Ｃ量の上限
値を５ppm 未満としたのは、鋼板中の固溶Ｃ量が５ppm
超のものには、より低い調質圧延が可能な請求項(4) の
方法を適用するのが経済的に有利になるので、これを請
求項(3) の範囲外としたためである。
【００３８】以下、鋼板の成分構成条件以外の製造条件
について詳細に述べる。鋳片の製造条件は、各請求項の
鋼の成分が得られる方法であればどのような方法でもよ
く、特に規制する必要はない。熱延条件も、特に規制す
る必要がなく、通常の熱延条件でよく、また、省エネル
ギーのための連続鋳造で製造された熱片を直接熱間圧延
を行う方法でも、熱片を加熱炉に挿入した後熱間圧延を
する方法でもよい。また、巻き取り温度も特に規制する
必要がないが、軟質材を得ようとする場合は中高温巻き
取りを採用するのがよい。尚、より優れたフランジ加工
性を得る場合には、請求項(5) に規制するように、仕上
げ温度を８９０℃以上好ましくは９００℃以上がよい。
について詳細に述べる。鋳片の製造条件は、各請求項の
鋼の成分が得られる方法であればどのような方法でもよ
く、特に規制する必要はない。熱延条件も、特に規制す
る必要がなく、通常の熱延条件でよく、また、省エネル
ギーのための連続鋳造で製造された熱片を直接熱間圧延
を行う方法でも、熱片を加熱炉に挿入した後熱間圧延を
する方法でもよい。また、巻き取り温度も特に規制する
必要がないが、軟質材を得ようとする場合は中高温巻き
取りを採用するのがよい。尚、より優れたフランジ加工
性を得る場合には、請求項(5) に規制するように、仕上
げ温度を８９０℃以上好ましくは９００℃以上がよい。
【００３９】冷間圧延率は、ＤＩ缶のイヤリングに大き
く影響するので、８５〜９５％とする必要がある。尚、
ゼロに近いイヤリング率を得るためには、鋼の成分、熱
延条件、焼鈍条件を考慮し、微調整をするのが好まし
い。
く影響するので、８５〜９５％とする必要がある。尚、
ゼロに近いイヤリング率を得るためには、鋼の成分、熱
延条件、焼鈍条件を考慮し、微調整をするのが好まし
い。
【００４０】再結晶焼鈍条件は、焼鈍方式によって大き
く異なるが、請求項(3) のような通常の連続焼鈍法では
再結晶温度〜８３０℃で再結晶焼鈍を行い、その後、室
温までの冷却をすればよい。尚、焼鈍温度を８３０℃以
下としたのは、８３０℃超になると鋼板が軟化し通板中
に延びる等のトラブルが発生し焼鈍ができなくなるから
である。一方、請求項(7) の焼鈍の方法の、加熱速度で
２桁速く、焼鈍時間での約２桁短い従来の連続焼鈍炉と
は全く異なる機械設備のような焼鈍機ともよべる新しい
焼鈍設備では、焼鈍温度の上限は、通板性からの制限は
なく、材質上から決定すればよく、オーステナイトに入
らない温度まで許容できるので、上限値を９２０℃とし
た。また、焼鈍板の結晶粒径の細粒化効果を得るには、
少なくとも５００℃以上の温度域を１００℃／ｓ以上の
加熱速度で加熱することと、再結晶温度以上９２０℃以
下の温度域での滞在時間を１０sec 以下とする必要があ
る。尚、加熱速度の上限を２５００℃／ｓとしたのは、
それ以上の加熱速度では加熱速度が速すぎるため加熱終
点温度の制御が困難となるため、上限値を２５００℃／
ｓとした。
く異なるが、請求項(3) のような通常の連続焼鈍法では
再結晶温度〜８３０℃で再結晶焼鈍を行い、その後、室
温までの冷却をすればよい。尚、焼鈍温度を８３０℃以
下としたのは、８３０℃超になると鋼板が軟化し通板中
に延びる等のトラブルが発生し焼鈍ができなくなるから
である。一方、請求項(7) の焼鈍の方法の、加熱速度で
２桁速く、焼鈍時間での約２桁短い従来の連続焼鈍炉と
は全く異なる機械設備のような焼鈍機ともよべる新しい
焼鈍設備では、焼鈍温度の上限は、通板性からの制限は
なく、材質上から決定すればよく、オーステナイトに入
らない温度まで許容できるので、上限値を９２０℃とし
た。また、焼鈍板の結晶粒径の細粒化効果を得るには、
少なくとも５００℃以上の温度域を１００℃／ｓ以上の
加熱速度で加熱することと、再結晶温度以上９２０℃以
下の温度域での滞在時間を１０sec 以下とする必要があ
る。尚、加熱速度の上限を２５００℃／ｓとしたのは、
それ以上の加熱速度では加熱速度が速すぎるため加熱終
点温度の制御が困難となるため、上限値を２５００℃／
ｓとした。
【００４１】調質圧延は、本発明の鋼板の重要なポイン
トの１つである「鋼板のＹ．Ｐ（３％ＢＨ）を３９kgf/
mm2 以上、Ｙ．Ｐ（５０％ＢＨ）を６２kgf/mm2 以下」
にするために、鋼板の組成並びに固溶Ｃ量の調整ととも
に、重要な要素である。請求項(3), (6)のように鋼板の
固溶Ｃ量が５ppm 未満の場合は、調質圧延率が１０％未
満では耐圧強度を確保するための「鋼板のＹ．Ｐ（３％
ＢＨ）を３９kgf/mm2 以上」の確保ができなくなるの
で、下限値を１０％とした。尚、上限値を４０％とした
のはＤＩ加工時の絞り加工時に割れが発生し易くなるこ
と、また、本発明の鋼板が目的とする現状レベルの耐圧
強度を維持するには４０％で充分であること、更には、
より高い調質圧延率を施すには経済的ロスが多くなるの
で上限値を４０％とした。請求項(7) の上限値も同じ理
由である。請求項(4) の鋼板の固溶Ｃ量が３０ppm 以下
まで多くしても、調質圧延率が５．０％未満では「鋼板
のＹ．Ｐ（３％ＢＨ）を３９kgf/mm2 以上」の確保がで
きなくなるので、下限値を５．０％とした。尚、上限値
を３０％としたのは、固溶Ｃが５〜３０ppm と多く含有
しているので、３０％超の調質圧延率ではフランジ加工
性の確保が難しくなるので上限値を３０％とした。
トの１つである「鋼板のＹ．Ｐ（３％ＢＨ）を３９kgf/
mm2 以上、Ｙ．Ｐ（５０％ＢＨ）を６２kgf/mm2 以下」
にするために、鋼板の組成並びに固溶Ｃ量の調整ととも
に、重要な要素である。請求項(3), (6)のように鋼板の
固溶Ｃ量が５ppm 未満の場合は、調質圧延率が１０％未
満では耐圧強度を確保するための「鋼板のＹ．Ｐ（３％
ＢＨ）を３９kgf/mm2 以上」の確保ができなくなるの
で、下限値を１０％とした。尚、上限値を４０％とした
のはＤＩ加工時の絞り加工時に割れが発生し易くなるこ
と、また、本発明の鋼板が目的とする現状レベルの耐圧
強度を維持するには４０％で充分であること、更には、
より高い調質圧延率を施すには経済的ロスが多くなるの
で上限値を４０％とした。請求項(7) の上限値も同じ理
由である。請求項(4) の鋼板の固溶Ｃ量が３０ppm 以下
まで多くしても、調質圧延率が５．０％未満では「鋼板
のＹ．Ｐ（３％ＢＨ）を３９kgf/mm2 以上」の確保がで
きなくなるので、下限値を５．０％とした。尚、上限値
を３０％としたのは、固溶Ｃが５〜３０ppm と多く含有
しているので、３０％超の調質圧延率ではフランジ加工
性の確保が難しくなるので上限値を３０％とした。
【００４２】
【実施例】以下に本発明の効果を実施例により説明す
る。表１に成分、表２に連続熱延、冷間圧延、連続焼
鈍、調質圧延、条件でゲージダウン時の板厚である０．
２２０mmの表面処理原板を製造した。製造した表面処理
原板の固溶Ｃ量、Ｙ．Ｐ（３％ＢＨ）、Ｙ．Ｐ（５０％
ＢＨ）を測定した。また、Ｓｎメッキ後ＤＩ性能の調査
を行った。その結果を表３に示す。
る。表１に成分、表２に連続熱延、冷間圧延、連続焼
鈍、調質圧延、条件でゲージダウン時の板厚である０．
２２０mmの表面処理原板を製造した。製造した表面処理
原板の固溶Ｃ量、Ｙ．Ｐ（３％ＢＨ）、Ｙ．Ｐ（５０％
ＢＨ）を測定した。また、Ｓｎメッキ後ＤＩ性能の調査
を行った。その結果を表３に示す。
【００４３】鋼Ａ，Ｂ，Ｃ，Ｄ，Ｅ，Ｆは、何れも本発
明の成分範囲内の鋼で、鋼Ａは、Ｃ量が０．００２５％
でＮｂを０．００６％添加した例、鋼Ｂは、Ｔｉを０．
０２５％添加した例、鋼Ｃは、Ｎｂを０．００７％、Ｂ
を０．０００８％添加した例、鋼Ｄは、Ｃが０．００１
１％と極めて低下させ、Ｎｂ，Ｔｉを添加しなくても焼
鈍後の固溶Ｃ量が５ppm 以下となる例、鋼Ｅは、請求項
(1), (2)の範囲内ではあるが、請求項(4) の製造条件で
はＣ含有量が多すぎると比較例となり、即ちＣ含有量が
０．００５５％と多く焼鈍後の固溶Ｃ含有量が３５ppm
となった例、鋼Ｆは、Ｃ含有量を０．０４１０％と通常
の低炭素Ａｌ−Ｋ鋼のＣ含有量の例、である。
明の成分範囲内の鋼で、鋼Ａは、Ｃ量が０．００２５％
でＮｂを０．００６％添加した例、鋼Ｂは、Ｔｉを０．
０２５％添加した例、鋼Ｃは、Ｎｂを０．００７％、Ｂ
を０．０００８％添加した例、鋼Ｄは、Ｃが０．００１
１％と極めて低下させ、Ｎｂ，Ｔｉを添加しなくても焼
鈍後の固溶Ｃ量が５ppm 以下となる例、鋼Ｅは、請求項
(1), (2)の範囲内ではあるが、請求項(4) の製造条件で
はＣ含有量が多すぎると比較例となり、即ちＣ含有量が
０．００５５％と多く焼鈍後の固溶Ｃ含有量が３５ppm
となった例、鋼Ｆは、Ｃ含有量を０．０４１０％と通常
の低炭素Ａｌ−Ｋ鋼のＣ含有量の例、である。
【００４４】試料１，２，８，９，１０において、鋼
１，２はＣ量が０．００２５％でＮｂを０．００６％添
加した鋼、鋼８はＴｉを０．０２５％添加した鋼、鋼９
はＮｂを０．００７％、Ｂを０．０００８％添加した
鋼、鋼１０は、Ｃが０．００１１％と極めて低下させ、
Ｎｂ，Ｔｉを添加しなくても焼鈍後の固溶Ｃ量が５ppm
以下とした鋼を用い、何れも本発明の請求項(3) ，(4)
或いは(5) の実施例であって、本発明が目標とする材質
指標のＹ．Ｐ（３％ＢＨ）ならびにＹ．Ｐ（５０％Ｂ
Ｈ）をクリヤし、板厚が０．２２０mmと更なるゲージダ
ウン時の耐圧強度を確保し、優れたネックドイン性が得
られた。また、別途、フランジ加工性を評価した結果、
請求項(5) の実施例の試料２，８，９，１０は何れも結
晶粒が細粒で良好なフランジ加工性が得られた。
１，２はＣ量が０．００２５％でＮｂを０．００６％添
加した鋼、鋼８はＴｉを０．０２５％添加した鋼、鋼９
はＮｂを０．００７％、Ｂを０．０００８％添加した
鋼、鋼１０は、Ｃが０．００１１％と極めて低下させ、
Ｎｂ，Ｔｉを添加しなくても焼鈍後の固溶Ｃ量が５ppm
以下とした鋼を用い、何れも本発明の請求項(3) ，(4)
或いは(5) の実施例であって、本発明が目標とする材質
指標のＹ．Ｐ（３％ＢＨ）ならびにＹ．Ｐ（５０％Ｂ
Ｈ）をクリヤし、板厚が０．２２０mmと更なるゲージダ
ウン時の耐圧強度を確保し、優れたネックドイン性が得
られた。また、別途、フランジ加工性を評価した結果、
請求項(5) の実施例の試料２，８，９，１０は何れも結
晶粒が細粒で良好なフランジ加工性が得られた。
【００４５】試料３，４は、試料２と調質圧延率が７．
０％，１．０％と本発明の請求項(5) の調質圧延率の範
囲を外れた比較例で、何れも、本発明が目標とする材質
指標のＹ．Ｐ（３％ＢＨ）が３４．２６kgf/mm2 と低く
外れ、ゲージダウン時の耐圧強度が確保できなかった。
試料５は、Ｃ量が０．００２５％でＮｂを０．００６％
添加した鋼を用い、本発明の請求項(6) の箱焼鈍法に適
用した実施例で、本願発明が目標とする材質指標のＹ．
Ｐ（３％ＢＨ）ならびにＹ．Ｐ（５０％ＢＨ）をクリヤ
し、ゲージダウン時の耐圧強度を確保し、優れたネック
ドイン性が得られている。
０％，１．０％と本発明の請求項(5) の調質圧延率の範
囲を外れた比較例で、何れも、本発明が目標とする材質
指標のＹ．Ｐ（３％ＢＨ）が３４．２６kgf/mm2 と低く
外れ、ゲージダウン時の耐圧強度が確保できなかった。
試料５は、Ｃ量が０．００２５％でＮｂを０．００６％
添加した鋼を用い、本発明の請求項(6) の箱焼鈍法に適
用した実施例で、本願発明が目標とする材質指標のＹ．
Ｐ（３％ＢＨ）ならびにＹ．Ｐ（５０％ＢＨ）をクリヤ
し、ゲージダウン時の耐圧強度を確保し、優れたネック
ドイン性が得られている。
【００４６】試料６は、調質圧延率が１．０％と本発明
の請求項(6) の調質圧延率の範囲を外れた比較例で、本
発明が目標とする材質指標のＹ．Ｐ（３％ＢＨ）が２５
kgf/mm2 と低く外れ、耐圧強度が確保できていない。試
料７は、Ｃ量が０．００２５％でＮｂを０．００６％添
加した鋼を用い、本発明の請求項(7) の超急速加熱短時
間焼鈍法に適用した実施例で、本発明が目標とする材質
指標のＹ．Ｐ（３％ＢＨ）ならびにＹ．Ｐ（５０％Ｂ
Ｈ）をクリヤし、ゲージダウン時の耐圧強度を確保し、
優れたネックドイン性が得られている。また、フランジ
加工性を評価した結果、Ｇ．Ｓｎｏが１０．６と顕著に
細粒となっており優れたフランジ加工性が得られた。
の請求項(6) の調質圧延率の範囲を外れた比較例で、本
発明が目標とする材質指標のＹ．Ｐ（３％ＢＨ）が２５
kgf/mm2 と低く外れ、耐圧強度が確保できていない。試
料７は、Ｃ量が０．００２５％でＮｂを０．００６％添
加した鋼を用い、本発明の請求項(7) の超急速加熱短時
間焼鈍法に適用した実施例で、本発明が目標とする材質
指標のＹ．Ｐ（３％ＢＨ）ならびにＹ．Ｐ（５０％Ｂ
Ｈ）をクリヤし、ゲージダウン時の耐圧強度を確保し、
優れたネックドイン性が得られている。また、フランジ
加工性を評価した結果、Ｇ．Ｓｎｏが１０．６と顕著に
細粒となっており優れたフランジ加工性が得られた。
【００４７】試料１１は、請求項(1), (2)の範囲内では
あるが、請求項(4) の製造条件ではＣ含有量が多すぎる
比較例であり、即ちＣ含有量が０．００５５％と多く焼
鈍後の固溶Ｃ含有量が３５ppm となった比較例であっ
て、本発明が目標とする材質指標のＹ．Ｐ（５０％Ｂ
Ｈ）が６５kgf/mm2 と高く外れ、優れたネックドイン性
が確保できていない。試料１２は、Ｃ含有量を０．０４
１％と通常の低炭素Ａｌ−Ｋ鋼を用い、本発明の請求項
(6) の箱焼鈍法に適用した実施例で、本発明が目標とす
る材質指標のＹ．Ｐ（３％ＢＨ）ならびにＹ．Ｐ（５０
％ＢＨ）をクリヤし、耐圧強度を確保し、優れたネック
ドイン性が得られている。
あるが、請求項(4) の製造条件ではＣ含有量が多すぎる
比較例であり、即ちＣ含有量が０．００５５％と多く焼
鈍後の固溶Ｃ含有量が３５ppm となった比較例であっ
て、本発明が目標とする材質指標のＹ．Ｐ（５０％Ｂ
Ｈ）が６５kgf/mm2 と高く外れ、優れたネックドイン性
が確保できていない。試料１２は、Ｃ含有量を０．０４
１％と通常の低炭素Ａｌ−Ｋ鋼を用い、本発明の請求項
(6) の箱焼鈍法に適用した実施例で、本発明が目標とす
る材質指標のＹ．Ｐ（３％ＢＨ）ならびにＹ．Ｐ（５０
％ＢＨ）をクリヤし、耐圧強度を確保し、優れたネック
ドイン性が得られている。
【００４８】試料１３は、試料１２と調質圧延率が１．
０％と本発明の請求項(6) の調質圧延率の範囲を外れた
比較例で、本発明が目標とする材質指標のＹ．Ｐ（３％
ＢＨ）が２６kgf/mm2 と低く外れ、ゲージダウン時の耐
圧強度が確保できていない。試料１４は、従来のＤＩ缶
用のＴ−４ＣＡの従来例で、本発明が目標とする材質指
標のＹ．Ｐ（５０％ＢＨ）が６６kgf/mm2 と高く外れ、
ネックドイン時にしわが発生している。
０％と本発明の請求項(6) の調質圧延率の範囲を外れた
比較例で、本発明が目標とする材質指標のＹ．Ｐ（３％
ＢＨ）が２６kgf/mm2 と低く外れ、ゲージダウン時の耐
圧強度が確保できていない。試料１４は、従来のＤＩ缶
用のＴ−４ＣＡの従来例で、本発明が目標とする材質指
標のＹ．Ｐ（５０％ＢＨ）が６６kgf/mm2 と高く外れ、
ネックドイン時にしわが発生している。
【００４９】以上の実施例の結果から明らかなように、
本発明の鋼板の主なポイントの「Ｙ．Ｐ（３％ＢＨ）が
３９kgf/mm2 以上、Ｙ．Ｐ（５０％ＢＨ）が６２kgf/mm
2 以下であることを特徴とするＤＩ缶用表面処理原板」
は、ゲージダウン時の耐圧強度の確保と優れたネックド
イン性を有することとの両立が可能となる優れたＤＩ缶
加工性を有するＤＩ缶用メッキ原板で、工業的価値が極
めて高いこと、また、請求項(3) 〜(7) の製造方法によ
って製造できることがわかる。
本発明の鋼板の主なポイントの「Ｙ．Ｐ（３％ＢＨ）が
３９kgf/mm2 以上、Ｙ．Ｐ（５０％ＢＨ）が６２kgf/mm
2 以下であることを特徴とするＤＩ缶用表面処理原板」
は、ゲージダウン時の耐圧強度の確保と優れたネックド
イン性を有することとの両立が可能となる優れたＤＩ缶
加工性を有するＤＩ缶用メッキ原板で、工業的価値が極
めて高いこと、また、請求項(3) 〜(7) の製造方法によ
って製造できることがわかる。
【００５０】
【表１】
【００５１】
【表２】
【００５２】
【表３】
【００５３】
【発明の効果】以上に本発明について詳細に説明した
が、本発明の鋼板は、耐圧強度とネックドイン性に優
れ、より厳しい成形のＤＩ缶に適用され優れた効果が発
揮でき、通常の連続焼鈍設備での請求項(3), (4), (5)
の方法、箱焼鈍法での請求項(6) 、ならびに、極めてコ
ンパクトな連続焼鈍法での請求項(7) の方法で、本発明
の鋼板を製造することが可能となり、その工業的価値は
大である。
が、本発明の鋼板は、耐圧強度とネックドイン性に優
れ、より厳しい成形のＤＩ缶に適用され優れた効果が発
揮でき、通常の連続焼鈍設備での請求項(3), (4), (5)
の方法、箱焼鈍法での請求項(6) 、ならびに、極めてコ
ンパクトな連続焼鈍法での請求項(7) の方法で、本発明
の鋼板を製造することが可能となり、その工業的価値は
大である。
【図１】原板のＹ．ＰとＹ．Ｐ（３％ＢＨ）ならびに
Ｙ．Ｐ（５０％ＢＨ）との関係を示す図である。
Ｙ．Ｐ（５０％ＢＨ）との関係を示す図である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 井上 昭彦 兵庫県姫路市広畑区富士町１番地 新日本 製鐵株式会社広畑製鐵所内 (72)発明者 江連 和哉 兵庫県姫路市広畑区富士町１番地 新日本 製鐵株式会社広畑製鐵所内 (72)発明者 吉原 良一 兵庫県姫路市広畑区富士町１番地 新日本 製鐵株式会社広畑製鐵所内
Claims (7)
- 【請求項１】 重量％で、 Ｃ ：０．０００５〜０．０７００％、 Ｓｉ：≦０．３０％、 Ｍｎ：０．０５〜１．００％、 Ｐ ：≦０．０３０％、 Ｓ ：≦０．０２５％、 sol.Ａｌ：０．００２〜０．１００％、 Ｎ ：≦０．０１００％、 Ｂ ：０〜（０．００１０＋１．８×Ｎ％）％、 Ｎｂ，Ｔｉの何れかまたは両方：０〜０．０５０％、 残部不可避的不純物及び鉄よりなり、Ｙ．Ｐ（３％Ｂ
Ｈ）が３９kgf/mm2 以上、Ｙ．Ｐ（５０％ＢＨ）が６２
kgf/mm2 以下であることを特徴とする耐圧強度とネック
ドイン性に優れたＤＩ缶用表面処理原板。 - 【請求項２】 重量％で、 Ｃ ：０．０００５〜０．０７００％、 Ｓｉ：≦０．３０％、 Ｍｎ：０．０５〜１．００％、 Ｐ ：≦０．０３０％、 Ｓ ：≦０．０２５％、 sol.Ａｌ：０．００２〜０．１００％、 Ｎ ：≦０．０１００％、 Ｂ ：０〜（０．００１０＋１．８×Ｎ％）％、 Ｎｂ，Ｔｉの何れかまたは両方：０〜０．０５０％、 残部不可避的不純物及び鉄よりなり、Ｇ．Ｓｎｏが９．
０以上で、Ｙ．Ｐ（３％ＢＨ）が３９kgf/mm2 以上、
Ｙ．Ｐ（５０％ＢＨ）が６２kgf/mm2 以下であることを
特徴とするフランジ加工性の良好な耐圧強度とネックド
イン性に優れたＤＩ缶用表面処理原板。 - 【請求項３】 重量％で、 Ｃ ：０．０００５〜０．００６０％、 Ｓｉ：≦０．３０％、 Ｍｎ：０．０５〜１．００％、 Ｐ ：≦０．０３０％、 Ｓ ：≦０．０２５％、 sol.Ａｌ：０．００２〜０．１００％、 Ｎ ：≦０．０１００％、 Ｂ ：０〜（０．００１０＋１．８×Ｎ％）％、 Ｎｂ，Ｔｉの何れかまたは両方：０〜０．０３％、 残部不可避的不純物及び鉄よりなる鋳片を、熱間圧延を
行って熱延鋼帯とし、８５〜９５％の冷間圧延率で冷間
圧延を行い、連続焼鈍法で再結晶温度〜８３０℃で再結
晶焼鈍を行い、室温まで冷却し、鋼板中の固溶Ｃ量を５
ppm 未満とした後、調質圧延で１０％以上４０％以下の
歪を付与し、鋼板のＹ．Ｐ（３％ＢＨ）を３９kgf/mm2
以上、Ｙ．Ｐ（５０％ＢＨ）を６２kgf/mm2 以下に調整
することを特徴とする耐圧強度とネックドイン性に優れ
たＤＩ缶用表面処理原板の製造方法。 - 【請求項４】 重量％で、 Ｃ ：０．００２０〜０．００４５％、 Ｓｉ：≦０．３０％、 Ｍｎ：０．０５〜１．００％、 Ｐ ：≦０．０３０％、 Ｓ ：≦０．０２５％、 sol.Ａｌ：０．００２〜０．１００％、 Ｎ ：≦０．０１００％、 Ｂ ：０〜（０．００１０＋１．８×Ｎ％）％、 Ｎｂ，Ｔｉの何れかまたは両方：０〜０．０１％、 残部不可避的不純物及び鉄よりなる鋳片を、熱間圧延を
行い熱延鋼帯とし、８５〜９５％の冷間圧延率で冷間圧
延を行い、連続焼鈍法で再結晶温度〜８３０℃で再結晶
焼鈍を行い、室温まで冷却し、鋼板中の固溶Ｃ量を５pp
m 〜３０ppm 残留せしめ、その後、調質圧延で伸び率で
５％以上３０％以下の歪を付与し、鋼板のＹ．Ｐ（３％
ＢＨ）を３９kgf/mm2 以上、Ｙ．Ｐ（５０％ＢＨ）を６
２kgf/mm2以下に調整することを特徴とする耐圧強度と
ネックドイン性に優れたＤＩ缶用表面処理原板の製造方
法。 - 【請求項５】 請求項３あるいは４記載の方法におい
て、熱間圧延時に８９０℃以上で仕上げ熱延を行い熱延
鋼帯とすることを特徴とするＧ．Ｓｎｏ：９．０以上の
フランジ加工性の良好な耐圧強度とネックドイン性に優
れたＤＩ缶用表面処理原板の製造方法。 - 【請求項６】 重量％で、 Ｃ ：０．０００５〜０．０７００％、 Ｓｉ：≦０．３０％、 Ｍｎ：０．０５〜１．００％、 Ｐ ：≦０．０３０％、 Ｓ ：≦０．０２５％、 sol.Ａｌ：０．００２〜０．１００％、 Ｎ ：≦０．０１００％、 Ｂ ：０〜（０．００１０＋１．８×Ｎ％）％、 Ｎｂ，Ｔｉの何れかまたは両方：０〜０．０５０％、 残部不可避的不純物及び鉄よりなる鋳片を、熱間圧延を
行い熱延鋼帯とし、８５〜９５％の冷間圧延率で冷間圧
延を行い、箱焼鈍法で再結晶温度〜７５０℃で再結晶焼
鈍を行い、室温まで冷却し、その後、調質圧延で伸び率
で１０％以上４０％以下の歪を付与し、鋼板のＹ．Ｐ
（３％ＢＨ）を３９kgf/mm2 以上、Ｙ．Ｐ（５０％Ｂ
Ｈ）を６２kgf/mm2 以下に調整することを特徴とする耐
圧強度とネックドイン性に優れたＤＩ缶用表面処理原板
の製造方法。 - 【請求項７】 重量％で、 Ｃ ：０．０００５〜０．００６０％、 Ｓｉ：≦０．３０％、 Ｍｎ：０．０５〜１．００％、 Ｐ ：≦０．０３０％、 Ｓ ：≦０．０２５％、 sol.Ａｌ：０．００２〜０．１００％、 Ｎ ：≦０．０１００％、 Ｂ ：０〜（０．００１０＋１．８×Ｎ％）％、 Ｎｂ，Ｔｉの何れかまたは両方：０〜０．０５０％、 残部不可避的不純物及び鉄よりなる鋳片を、熱間圧延を
行い熱延鋼帯とし、８５〜９５％の冷間圧延率で冷間圧
延を行い、その後再結晶焼鈍をするに際し、少なくとも
５００℃以上の温度域を１００〜２５００℃／ｓの加熱
速度で再結晶温度〜９２０℃に加熱し、その温度域で０
〜１０sec 滞在せしめて再結晶焼鈍を行い、室温まで冷
却し、その後、調質圧延で伸び率で５％以上４０％以下
の歪を付与し、鋼板のＹ．Ｐ（３％ＢＨ）を３９kgf/mm
2 以上、Ｙ．Ｐ（５０％ＢＨ）を６２kgf/mm2 以下に調
整することを特徴とするＧ．Ｓｎｏ：９．０以上のフラ
ンジ加工性の良好な耐圧強度とネックドイン性に優れた
ＤＩ缶用表面処理原板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP09984193A JP3303938B2 (ja) | 1993-04-26 | 1993-04-26 | 耐圧強度とネックドイン性に優れたｄｉ缶用表面処理原板 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP09984193A JP3303938B2 (ja) | 1993-04-26 | 1993-04-26 | 耐圧強度とネックドイン性に優れたｄｉ缶用表面処理原板 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06306536A true JPH06306536A (ja) | 1994-11-01 |
| JP3303938B2 JP3303938B2 (ja) | 2002-07-22 |
Family
ID=14258033
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP09984193A Expired - Fee Related JP3303938B2 (ja) | 1993-04-26 | 1993-04-26 | 耐圧強度とネックドイン性に優れたｄｉ缶用表面処理原板 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3303938B2 (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2001335888A (ja) * | 2000-03-23 | 2001-12-04 | Kawasaki Steel Corp | 軽量２ピース缶用鋼板およびその製造方法 |
| US6974511B1 (en) * | 1999-07-01 | 2005-12-13 | Sollac | Steel sheet with low aluminum content for containers |
| JP2009097045A (ja) * | 2007-10-18 | 2009-05-07 | Nippon Steel Corp | 高強度かつエキスパンド成形性に優れた３ピース缶用鋼板およびその製造方法 |
| CN104372242A (zh) * | 2014-10-10 | 2015-02-25 | 河北钢铁股份有限公司邯郸分公司 | 470MPa级冷轧带钢及其生产方法 |
| CN104480259A (zh) * | 2015-01-05 | 2015-04-01 | 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 | 冷轧厚规格高强钢板的连续退火方法 |
-
1993
- 1993-04-26 JP JP09984193A patent/JP3303938B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6974511B1 (en) * | 1999-07-01 | 2005-12-13 | Sollac | Steel sheet with low aluminum content for containers |
| JP2001335888A (ja) * | 2000-03-23 | 2001-12-04 | Kawasaki Steel Corp | 軽量２ピース缶用鋼板およびその製造方法 |
| JP2009097045A (ja) * | 2007-10-18 | 2009-05-07 | Nippon Steel Corp | 高強度かつエキスパンド成形性に優れた３ピース缶用鋼板およびその製造方法 |
| CN104372242A (zh) * | 2014-10-10 | 2015-02-25 | 河北钢铁股份有限公司邯郸分公司 | 470MPa级冷轧带钢及其生产方法 |
| CN104480259A (zh) * | 2015-01-05 | 2015-04-01 | 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 | 冷轧厚规格高强钢板的连续退火方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3303938B2 (ja) | 2002-07-22 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US7959747B2 (en) | Method of making cold rolled dual phase steel sheet | |
| WO2001023625A1 (fr) | Tole d'acier et son procede de fabrication | |
| JPH10219394A (ja) | 深絞り性と耐時効性の良好な冷延鋼板及び冷延鋼板用の熱延鋼帯 | |
| CN107419172A (zh) | 一种低成本冷轧硬质镀锡钢板及其生产方法 | |
| JPS6116323B2 (ja) | ||
| CN108570603A (zh) | 一种喷雾罐用电镀锡钢板及其生产方法 | |
| JP3826442B2 (ja) | 加工性が良好でかつ肌荒れのない製缶用鋼板の製造方 法 | |
| JPS6114213B2 (ja) | ||
| JPH06306536A (ja) | 耐圧強度とネックドイン性に優れたｄｉ缶用表面処理原板及び製造方法 | |
| JP3307715B2 (ja) | ネックドイン性に優れたｄｉ缶用表面処理原板 | |
| JP4273646B2 (ja) | 加工性に優れた高強度薄鋼板及びその製造方法 | |
| JP3466298B2 (ja) | 加工性に優れた冷延鋼板の製造方法 | |
| JPH093547A (ja) | 高強度缶用鋼板の製造方法 | |
| JP3466263B2 (ja) | 耐圧強度とネックドイン性に極めて優れたｄｉ缶用表面処理原板及び製造方法 | |
| JP3222239B2 (ja) | 高いｂｈ性を有する加工性に優れた硬質表面処理原板 | |
| JPH0841549A (ja) | 製缶用鋼板の製造方法 | |
| JPH08155565A (ja) | ボトム耐圧強度に優れた軽量缶の製造方法 | |
| JP3593728B2 (ja) | 成形性の優れた極低炭素冷延鋼板の製造方法 | |
| JPH06306534A (ja) | 耐圧強度とネックドイン性の良好なｄｉ缶用表面処理原板及び製造方法 | |
| JP2971192B2 (ja) | 深絞り用冷延鋼板の製造方法 | |
| JP2718369B2 (ja) | 亜鉛めっき用鋼板およびその製造方法 | |
| JPH021212B2 (ja) | ||
| JPH07228921A (ja) | 加工性に優れた表面処理鋼板用原板の製造方法 | |
| JPH07278744A (ja) | 耐圧強度とネックドイン性に優れたｄｉ缶用表面処理原板及び製造方法 | |
| JPH05222460A (ja) | プレス成形性の優れた冷延鋼板の製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20020319 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20080510 Year of fee payment: 6 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090510 Year of fee payment: 7 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100510 Year of fee payment: 8 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100510 Year of fee payment: 8 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110510 Year of fee payment: 9 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120510 Year of fee payment: 10 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |