CN104372242A - 470MPa级冷轧带钢及其生产方法 - Google Patents
470MPa级冷轧带钢及其生产方法 Download PDFInfo
- Publication number
- CN104372242A CN104372242A CN201410530367.4A CN201410530367A CN104372242A CN 104372242 A CN104372242 A CN 104372242A CN 201410530367 A CN201410530367 A CN 201410530367A CN 104372242 A CN104372242 A CN 104372242A
- Authority
- CN
- China
- Prior art keywords
- rolled strip
- 470mpa
- cold rolled
- temperature
- steel
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/14—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing titanium or zirconium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
- C21D8/0226—Hot rolling
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/12—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing tungsten, tantalum, molybdenum, vanadium, or niobium
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Abstract
本发明公开了一种470MPa级冷轧带钢及其生产方法,其包括热轧工序和冷轧连退工序,所述带钢化学成分的质量百分含量为:C0.07~0.10%,Si0.12~0.18%,Mn1.2~1.4,P≤0.015%,S≤0.015%,Als0.025~0.055%,N≤0.007%,Ti0.02~0.03%,Nb0.045~0.050%,余量为Fe。本冷轧带钢在现有Nb、V、Ti析出强化的基础上,去除了成本较高的V元素,增加酸溶铝(Als)含量,通过合理控制钢中N含量,增加了钢中AlN的析出效果,降低了原来对于Si、Mn、Nb、Ti合金的添加量,在保证原有析出强化的效果的基础上,增加了成品的延展性。本方法得到的冷轧带钢的抗拉强度为500~560MPa,屈服强度为450~490MPa,延伸率为22~25%;具有性能稳定,抗拉强度富于量大,屈服强度高,延伸率高、成本较低的特点。
Description
技术领域
本发明属于冶金板材生产技术领域,尤其是一种470MPa级冷轧带钢及其生产方法。
背景技术
随着汽车工业的发展,环境保护越来越受到人们的重视,为了降低汽车尾气排放,汽车节能减排势在必行。高强钢在汽车上的应用,有利于汽车减轻重量,成为目前汽车工业发展的前沿技术之一。为了保证汽车在撞击后具有保护车内人员安全的功能,需要提高汽车用钢的抗拉强度。目前生产抗拉强度大于470MPa的冷轧板的生产方法主要有双相钢生产法,复合强化法等。双相钢生产法的特点是是通过相变强化提高钢的抗拉强度。复合强化法的特点是通过在钢中添加Nb、Ti合金,提高钢的析出强化效果。
发明内容
本发明要解决的技术问题是提供一种470MPa级冷轧带钢,在保留钢强度的同时,提高了钢的延展性;本发明还提供一种470MPa级冷轧带钢的生产方法。
为解决上述技术问题,本发明化学成分的质量百分含量为:C 0.07~0.10%,Si 0.12~0.18%,Mn 1.2~1.4%,P≤0.015%,S≤0.015%,Als 0.025~0.055%,N≤0.007%,Ti 0.02~0.03%,Nb 0.045~0.050%,余量为Fe。
本发明方法包括热轧工序和冷轧连退工序,所述带钢化学成分的质量百分含量为:C 0.07~0.10%,Si 0.12~0.18%,Mn 1.2~1.4%,P≤0.015%,S≤0.015%,Als 0.025~0.055%,N≤0.007%,Ti 0.02~0.03%,Nb 0.045~0.050%,余量为Fe。
本发明方法所述热轧工序:热轧加热温度为1220~1240℃;精轧开轧温度为1020~1080℃;终轧温度为870~910℃;卷取温度为610~680℃;热轧过程中,粗轧保温罩正常投入,粗轧结束后不待温。
本发明方法所述冷轧连退工序:连退均热温度为780~830℃;缓冷终冷温度为660~690℃;快冷结束温度为450~500℃;时效结束温度为380~420℃;快冷冷速控制在25~65℃/s,平整延伸率控制在0.7~1.3%。
采用上述技术方案所产生的有益效果在于:本发明在现有Nb、V、Ti析出强化的基础上,去除了成本较高的V元素,增加酸溶铝(Als)含量,通过合理控制钢中N含量,增加了钢中AlN的析出效果,降低了原来对于Si、Mn、Nb、Ti合金的添加量,在保证原有析出强化的效果的基础上,增加了成品的延展性。
本发明方法根据钢种强度为470MPa级,向钢中添加了适量的Nb、Ti合金;通过控制热轧、冷轧工艺,控制带钢组织的同时,控制钢中Nb、Ti析出物的形貌、类形和分布;达到细化晶粒并形成一定程度的析出强化效果,实现抗拉强度达到470MPa的效果。本发明方法产品强度达到470MPa的同时,延伸率达到20%以上,使带钢具有优良的成型性。避免使用双相钢控制相变工艺,增加生产控制难度;同时避免添加Cr、Mo等成本较高的合金,降低生产成本。
本发明方法得到的冷轧带钢的抗拉强度为500~560MPa,屈服强度为450~490MPa,延伸率为22~25%;具有性能稳定,抗拉强度富于量大,屈服强度高,延伸率高、成本较低的特点。
具体实施方式
下面结合具体实施例对本发明作进一步详细的说明。
实施例1-10:本470MPa级冷轧带钢的最终化学成分以及生产方法的工艺条件如下所述。
(1)本冷轧带钢采用转炉冶炼、LF精炼、连铸、热轧和冷轧连退工序制备而成,连铸工序后铸件的化学成分见表1。
表1:铸件化学成分(wt%)
(2)热轧工序:
所述热轧工序通过控制工艺温度,有利于降低热轧成品强度,减少冷轧轧机负荷,有利于控制冷轧板形,提高冷轧产品质量;热轧过程中,卷取温度和成品规格相匹配;粗轧保温罩正常投入;粗轧结束后不进行待温,直接进行精轧;各实施例热轧工序具体的工艺参数见表2。
表2:热轧工艺参数
(3)冷轧连退工序:
所述冷轧连退工序通过控制均热、缓冷、快冷、时效温度以及冷速,以产生抗拉强度大于470MPa冷轧带钢所须的显微组织;保证均热时形成的铁素体晶粒有足够的细晶强化效果;控制缓冷温度,促进均热形成的铁素体晶粒中的C、N元素向奥氏体中扩散,降低铁素体中杂质元素的含量,保证成品的延展率;控制快冷温度和时效温度,保证合理的时效开始温度,控制钢中析出物的粗化;控制合理的冷速,保证钢的奥氏体发生珠光体相变。
各实施例冷轧成品规格为1220×1.5mm,冷轧压下率控制为62.5%,平整延伸率与厚度相匹配,具体退火工艺见表3。
表3:冷轧连退工艺参数
所述冷轧连退工序中,780~830℃保温有助于经冷轧后的冷硬带钢发生恢复再结晶,由于钢中的微合金元素Nb、Ti、Als等已经和钢中的C、N元素形成 NbCN,TiCN, AlN等析出物,对铁素体晶界有一定的钉轧作用,均热温度过低,将导致带钢晶粒过细,导致成品屈服强度偏高,延伸率偏低。经过缓冷后,带钢冷却至660~690℃,这有利于铁素体中固溶的C、N元素向奥氏体转化,降低铁素体中的合计元素含量,提高铁素体的延展率,缓冷的过程也促进钢中奥氏体向珠光体转变,经快冷至450℃~500℃,进入时效阶段,在时效段缓慢冷却至380℃~420℃,这个过程促进钢中已经形成的NbCN,TiCN, AlN等析出物进一步粗化,长大,提高析出强化效果。经过整个冷轧退火过程,钢的强韧性得到良好的匹配。
(4)各实施例所得产品力学性能见表4。
表4:产品力学性能
由表4可知,实施例1-10所得产品完全能够满足470MPa级冷轧带钢的性能要求。
Claims (4)
1.一种470MPa级冷轧带钢,其特征在于,其化学成分的质量百分含量为:C 0.07~0.10%,Si 0.12~0.18%,Mn 1.2~1.4%,P≤0.015%,S≤0.015%,Als 0.025~0.055%,N≤0.007%,Ti 0.02~0.03%,Nb 0.045~0.050%,余量为Fe。
2.一种470MPa级冷轧带钢的生产方法,包括热轧工序和冷轧连退工序,其特征在于,所述带钢化学成分的质量百分含量为:C 0.07~0.10%,Si 0.12~0.18%,Mn 1.2~1.4%,P≤0.015%,S≤0.015%,Als 0.025~0.055%,N≤0.007%,Ti 0.02~0.03%,Nb 0.045~0.050%,余量为Fe。
3.根据权利要求2所述的470MPa级冷轧带钢的生产方法,其特征在于:所述热轧工序:热轧加热温度为1220~1240℃;精轧开轧温度为1020~1080℃;终轧温度为870~910℃;卷取温度为610~680℃;热轧过程中,粗轧保温罩正常投入,粗轧结束后不待温。
4.根据权利要求2或3所述的470MPa级冷轧带钢的生产方法,其特征在于,所述冷轧连退工序:连退均热温度为780~830℃;缓冷终冷温度为660~690℃;快冷结束温度为450~500℃;时效结束温度为380~420℃;快冷冷速控制在25~65℃/s,平整延伸率控制在0.7~1.3%。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN201410530367.4A CN104372242B (zh) | 2014-10-10 | 2014-10-10 | 470MPa级冷轧带钢及其生产方法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CN201410530367.4A CN104372242B (zh) | 2014-10-10 | 2014-10-10 | 470MPa级冷轧带钢及其生产方法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
CN104372242A true CN104372242A (zh) | 2015-02-25 |
CN104372242B CN104372242B (zh) | 2017-05-17 |
Family
ID=52551433
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
CN201410530367.4A Expired - Fee Related CN104372242B (zh) | 2014-10-10 | 2014-10-10 | 470MPa级冷轧带钢及其生产方法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
CN (1) | CN104372242B (zh) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN104878292A (zh) * | 2015-06-16 | 2015-09-02 | 武汉钢铁(集团)公司 | 一种屈服强度≥400MPa的冷轧磁极钢及生产方法 |
Citations (11)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH06306536A (ja) * | 1993-04-26 | 1994-11-01 | Nippon Steel Corp | 耐圧強度とネックドイン性に優れたdi缶用表面処理原板及び製造方法 |
JPH09296225A (ja) * | 1996-03-04 | 1997-11-18 | Nisshin Steel Co Ltd | 面内異方性の小さい高加工用冷延鋼板又は溶融めっき鋼板の製造方法 |
CN1904115A (zh) * | 2006-07-31 | 2007-01-31 | 武汉钢铁(集团)公司 | 一种450MPa级冷轧磁极钢的生产方法 |
CN102094149A (zh) * | 2011-03-08 | 2011-06-15 | 攀钢集团钢铁钒钛股份有限公司 | 一种含铌高强度热镀锌钢板及其生产方法 |
CN102666899A (zh) * | 2009-11-25 | 2012-09-12 | 杰富意钢铁株式会社 | 高压缩强度和高韧性优异的管线管用焊接钢管及其制造方法 |
CN102758132A (zh) * | 2012-06-19 | 2012-10-31 | 河北钢铁股份有限公司邯郸分公司 | 一种用微碳铝镇静钢连退生产高r值深冲用钢的方法 |
CN103088261A (zh) * | 2013-02-17 | 2013-05-08 | 马钢(集团)控股有限公司 | 一种抗拉强度600MPa级高强度冷轧钢板及其生产方法 |
CN103290322A (zh) * | 2013-06-07 | 2013-09-11 | 马钢(集团)控股有限公司 | 一种高强度导磁钢板及其生产方法 |
CN103290321A (zh) * | 2013-06-07 | 2013-09-11 | 马钢(集团)控股有限公司 | 一种高强度导磁钢板及其生产方法 |
CN103667908A (zh) * | 2013-12-03 | 2014-03-26 | 武汉钢铁(集团)公司 | 抗拉强度540MPa级热轧高强薄钢板及其生产方法 |
CN103789625A (zh) * | 2014-01-23 | 2014-05-14 | 河北钢铁股份有限公司唐山分公司 | 罩式退火线生产微合金化冷轧低合金高强钢的方法 |
-
2014
- 2014-10-10 CN CN201410530367.4A patent/CN104372242B/zh not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (11)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH06306536A (ja) * | 1993-04-26 | 1994-11-01 | Nippon Steel Corp | 耐圧強度とネックドイン性に優れたdi缶用表面処理原板及び製造方法 |
JPH09296225A (ja) * | 1996-03-04 | 1997-11-18 | Nisshin Steel Co Ltd | 面内異方性の小さい高加工用冷延鋼板又は溶融めっき鋼板の製造方法 |
CN1904115A (zh) * | 2006-07-31 | 2007-01-31 | 武汉钢铁(集团)公司 | 一种450MPa级冷轧磁极钢的生产方法 |
CN102666899A (zh) * | 2009-11-25 | 2012-09-12 | 杰富意钢铁株式会社 | 高压缩强度和高韧性优异的管线管用焊接钢管及其制造方法 |
CN102094149A (zh) * | 2011-03-08 | 2011-06-15 | 攀钢集团钢铁钒钛股份有限公司 | 一种含铌高强度热镀锌钢板及其生产方法 |
CN102758132A (zh) * | 2012-06-19 | 2012-10-31 | 河北钢铁股份有限公司邯郸分公司 | 一种用微碳铝镇静钢连退生产高r值深冲用钢的方法 |
CN103088261A (zh) * | 2013-02-17 | 2013-05-08 | 马钢(集团)控股有限公司 | 一种抗拉强度600MPa级高强度冷轧钢板及其生产方法 |
CN103290322A (zh) * | 2013-06-07 | 2013-09-11 | 马钢(集团)控股有限公司 | 一种高强度导磁钢板及其生产方法 |
CN103290321A (zh) * | 2013-06-07 | 2013-09-11 | 马钢(集团)控股有限公司 | 一种高强度导磁钢板及其生产方法 |
CN103667908A (zh) * | 2013-12-03 | 2014-03-26 | 武汉钢铁(集团)公司 | 抗拉强度540MPa级热轧高强薄钢板及其生产方法 |
CN103789625A (zh) * | 2014-01-23 | 2014-05-14 | 河北钢铁股份有限公司唐山分公司 | 罩式退火线生产微合金化冷轧低合金高强钢的方法 |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CN104878292A (zh) * | 2015-06-16 | 2015-09-02 | 武汉钢铁(集团)公司 | 一种屈服强度≥400MPa的冷轧磁极钢及生产方法 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CN104372242B (zh) | 2017-05-17 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP6207621B2 (ja) | 高成形性超高強度冷間圧延鋼板及びその製造方法 | |
CN103320702B (zh) | 一种抗拉强度1700MPa级热成形钢及其生产方法 | |
CN113106338B (zh) | 一种超高强度高塑性热冲压成形钢的制备方法 | |
US11319607B2 (en) | High-strength high-tenacity steel plate with tensile strength of 800 MPa and production method therefor | |
CN106119703B (zh) | 一种980MPa级热轧双相钢及其制造方法 | |
CN110306123A (zh) | 一种抗拉强度≥1800MPa级的高韧性热成形钢及其生产方法 | |
CN103255341B (zh) | 一种高强度高韧性热轧耐磨钢及其制造方法 | |
CN107557673B (zh) | 一种高延伸率高强热轧酸洗钢板及其制造方法 | |
CN104498821B (zh) | 汽车用中锰高强钢及其生产方法 | |
CN102304664A (zh) | 一种高强度高塑性含铝中锰trip冷轧钢板及制备方法 | |
CN102400036B (zh) | 一种高延伸率和高扩孔率的孪晶诱发塑性钢及其制造方法 | |
CN106319368A (zh) | 一种经济型薄链板及其制造方法 | |
CN111218620B (zh) | 一种高屈强比冷轧双相钢及其制造方法 | |
CN104357744A (zh) | 一种抗拉强度≥780MPa级热轧双相钢及生产方法 | |
CN111996467A (zh) | 一种980MPa级镀锌高强钢及其制备方法 | |
CN108018493A (zh) | 一种1180MPa级热轧双相钢及其制造方法 | |
CN105039848A (zh) | 500-600MPa级冷轧退火低合金高强钢的生产方法 | |
CN110592471A (zh) | 1200MPa级冷轧马氏体钢板及其制备方法 | |
CN111534739A (zh) | 一种980MPa级高成形性冷轧相变诱导塑性钢及其制备方法 | |
CN104313460A (zh) | 500MPa级冷轧双相钢及其生产方法 | |
CN110747405B (zh) | 适用于辊压的一千兆帕级冷轧贝氏体钢板及其制备方法 | |
CN114000064B (zh) | 一种厚度<4mm的超高强热轧钢带及其生产方法 | |
CN113846269B (zh) | 一种具有高强塑性冷轧高耐候钢板及其制备方法 | |
CN103757530A (zh) | 抗拉强度≥1250MPa的薄带连铸经济性超高强捆带及其制造方法 | |
CN105861929A (zh) | 一种440MPa级冷轧高强IF钢及其生产方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
C06 | Publication | ||
PB01 | Publication | ||
C10 | Entry into substantive examination | ||
SE01 | Entry into force of request for substantive examination | ||
GR01 | Patent grant | ||
GR01 | Patent grant | ||
CF01 | Termination of patent right due to non-payment of annual fee | ||
CF01 | Termination of patent right due to non-payment of annual fee |
Granted publication date: 20170517 Termination date: 20201010 |