JPS59215241A - シエルモ−ルド用レジンコ−テツドサンド - Google Patents
シエルモ−ルド用レジンコ−テツドサンドInfo
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- JPS59215241A JPS59215241A JP8669283A JP8669283A JPS59215241A JP S59215241 A JPS59215241 A JP S59215241A JP 8669283 A JP8669283 A JP 8669283A JP 8669283 A JP8669283 A JP 8669283A JP S59215241 A JPS59215241 A JP S59215241A
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- B22C1/00—Compositions of refractory mould or core materials; Grain structures thereof; Chemical or physical features in the formation or manufacture of moulds
- B22C1/16—Compositions of refractory mould or core materials; Grain structures thereof; Chemical or physical features in the formation or manufacture of moulds characterised by the use of binding agents; Mixtures of binding agents
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- B22C1/22—Compositions of refractory mould or core materials; Grain structures thereof; Chemical or physical features in the formation or manufacture of moulds characterised by the use of binding agents; Mixtures of binding agents of organic agents of resins or rosins
- B22C1/2233—Compositions of refractory mould or core materials; Grain structures thereof; Chemical or physical features in the formation or manufacture of moulds characterised by the use of binding agents; Mixtures of binding agents of organic agents of resins or rosins obtained otherwise than by reactions only involving carbon-to-carbon unsaturated bonds
- B22C1/2246—Condensation polymers of aldehydes and ketones
- B22C1/2253—Condensation polymers of aldehydes and ketones with phenols
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明はシェルモールド用レジンコーテツドサンド（二
関するものであり、特に鋳型の強度が良好なシェルモー
ルド用レジンコーテツドサンドの組成物（＝関するもの
である。
関するものであり、特に鋳型の強度が良好なシェルモー
ルド用レジンコーテツドサンドの組成物（＝関するもの
である。
従来、ンヱルモールド用しジンコーテッードサンドを製
造する際（二、使用されるフェノール樹脂としては、一
般にフェノール類とアルデヒド類なモル比が０．６〜０
．９（二で酸性触媒の存在下で反応したノボラック型フ
ェノール樹脂、あるいはモル比が１〜３（二でアルカリ
性触媒の存在下で反応したレゾール型フェノール樹脂な
どがある。これらのフェノール樹脂を使用してレジンコ
ーテツドサンドを加熱造型して得られる鋳型の曲げ強度
を向上するには、一般（≧ フェノール樹脂の分子量を
低下し、加熱造型時（ニフェノール樹脂の鋳型用珪砂の
表面（二おける流れを増加すること（二より結合力を高
める方法がとられている。
造する際（二、使用されるフェノール樹脂としては、一
般にフェノール類とアルデヒド類なモル比が０．６〜０
．９（二で酸性触媒の存在下で反応したノボラック型フ
ェノール樹脂、あるいはモル比が１〜３（二でアルカリ
性触媒の存在下で反応したレゾール型フェノール樹脂な
どがある。これらのフェノール樹脂を使用してレジンコ
ーテツドサンドを加熱造型して得られる鋳型の曲げ強度
を向上するには、一般（≧ フェノール樹脂の分子量を
低下し、加熱造型時（ニフェノール樹脂の鋳型用珪砂の
表面（二おける流れを増加すること（二より結合力を高
める方法がとられている。
しかしながら、フェノール１シ・１脂の分子量を低下す
ると、樹脂および得られたレジン：ｒ−テッドザンドが
保存中（二固結じやすくなるという欠点があるため、フ
ェノール樹脂の分子量を極端に低下することができない
。
ると、樹脂および得られたレジン：ｒ−テッドザンドが
保存中（二固結じやすくなるという欠点があるため、フ
ェノール樹脂の分子量を極端に低下することができない
。
また、有機質物ａであるフェノール樹脂と無機質物質で
ある珪砂との化学的結合力を高めるため（＝、各種のシ
ランカップリング剤を併用する方法も一般に行なわれＣ
いる。
ある珪砂との化学的結合力を高めるため（＝、各種のシ
ランカップリング剤を併用する方法も一般に行なわれＣ
いる。
シランカップリング剤は１分子中（−２個以上の異った
反応基をもつ有機けい素化合物で、反応基の１つは無機
質物質と化学結合するメトキシ基、エトキン基、シラノ
ール基などの反応基で、もう１つの反応基は有機質物質
と化学結合するビニル基、エポキシ基、アミノ基、メタ
クリル基、メルカプト基などの反応基である。これらの
反応基を有することにより無機質材料と有機質材料とを
化学的に結合する性質がある。
反応基をもつ有機けい素化合物で、反応基の１つは無機
質物質と化学結合するメトキシ基、エトキン基、シラノ
ール基などの反応基で、もう１つの反応基は有機質物質
と化学結合するビニル基、エポキシ基、アミノ基、メタ
クリル基、メルカプト基などの反応基である。これらの
反応基を有することにより無機質材料と有機質材料とを
化学的に結合する性質がある。
しかしながら、フェノール樹脂のシランカップリング剤
の併用（＝よる方法は、鋳型の強度をある程度向上する
ものの、その効果は満足できるものではなかった。
の併用（＝よる方法は、鋳型の強度をある程度向上する
ものの、その効果は満足できるものではなかった。
本発明者らは、ンエルモールド用レジンコーテツドサン
ドより得られる鋳型の強度を大幅に改良する方法を鋭意
研究した結果、鋳型用珪砂にフェノール樹脂とシランカ
ップリング剤と分子量が５００未満のアミドを被覆させ
ること（二より、鋳型の強度がきわめ℃向上することを
見出した。シラ □ンカソプリング剤または分子量５
００未満のアミドを各々単独でフェノール樹脂と併用し
た場合、鋳型の強度はフェノール樹脂だけを使用した場
合（＝比べ、若干の増加しか認められないので、シラン
カップリング剤と分子量５００未満のアミドを同時に併
用することによる鋳型の強度の大幅な向上は、これらの
相乗効果（二よるものと考えられる。
ドより得られる鋳型の強度を大幅に改良する方法を鋭意
研究した結果、鋳型用珪砂にフェノール樹脂とシランカ
ップリング剤と分子量が５００未満のアミドを被覆させ
ること（二より、鋳型の強度がきわめ℃向上することを
見出した。シラ □ンカソプリング剤または分子量５
００未満のアミドを各々単独でフェノール樹脂と併用し
た場合、鋳型の強度はフェノール樹脂だけを使用した場
合（＝比べ、若干の増加しか認められないので、シラン
カップリング剤と分子量５００未満のアミドを同時に併
用することによる鋳型の強度の大幅な向上は、これらの
相乗効果（二よるものと考えられる。
本発明に用いるシランカップリング剤の例としては、γ
−アミノプロピルトリエトキシンラン。
−アミノプロピルトリエトキシンラン。
γ−アミノプロピルトリメトキンシラン、Ｎ−アミノエ
チルアミツブ（１ピルトリメトキシシラン。
チルアミツブ（１ピルトリメトキシシラン。
Ｎ−β（アミノエチル）γ−アミノプロピルトリメトキ
シシランなどのアミノシラン、γ−グリシドキンプロピ
ルトリメトキンシランなどのエポキシシラン、およびビ
ニルトリクロルンラン、ビニルトリニドキシンラン、ビ
ニルトリニドキシンラン、ビニルトリス（２〜メトキシ
エトキシ）シランなどのビニルシランなどである。
シシランなどのアミノシラン、γ−グリシドキンプロピ
ルトリメトキンシランなどのエポキシシラン、およびビ
ニルトリクロルンラン、ビニルトリニドキシンラン、ビ
ニルトリニドキシンラン、ビニルトリス（２〜メトキシ
エトキシ）シランなどのビニルシランなどである。
こλ１らのシランカップリング剤のｌ ｌｉ以上を使用
することができる。
することができる。
本発明（１用いる分子量が５００未満のアミドの例とし
ては、アクリルアミド、ジメチルアクリルアミド、アセ
ト酢酸アニリド、ホルムアミド、ジメチルホルムアミド
、Ｎ−メチルベンズアミド、Ｎ−フェニルプロピオンア
ミド、メチロールステアロアミド、Ｎ−フェニルアセト
アミド、ジメチルアセトアミド、アセトアミド、ステア
リルアミド、プロピオンアミドなどである。
ては、アクリルアミド、ジメチルアクリルアミド、アセ
ト酢酸アニリド、ホルムアミド、ジメチルホルムアミド
、Ｎ−メチルベンズアミド、Ｎ−フェニルプロピオンア
ミド、メチロールステアロアミド、Ｎ−フェニルアセト
アミド、ジメチルアセトアミド、アセトアミド、ステア
リルアミド、プロピオンアミドなどである。
これらのアミドの１種以上を使用することができる。
分子量が５００以上のアミド、たとえばエチレンビスス
テアリルアミド、メチレンビスステアリルアミド、ポリ
アミド樹脂などは鋳型の強度を向上させる効果を有しな
い。
テアリルアミド、メチレンビスステアリルアミド、ポリ
アミド樹脂などは鋳型の強度を向上させる効果を有しな
い。
シランカップリング剤および分子量が５００未満のアミ
ドの添加量は、フェノール樹脂１００重量部（二対して
各々０．０１〜１０重量部が望ましい。添加量が各々０
．０１重量部未満の場合は、鋳型の強度を向上させる効
果が乏しく、また１０重量部をこえると、硬化したフェ
ノール樹脂の凝集力が低下することにより鋳型の強度の
向上効果が低下する。
ドの添加量は、フェノール樹脂１００重量部（二対して
各々０．０１〜１０重量部が望ましい。添加量が各々０
．０１重量部未満の場合は、鋳型の強度を向上させる効
果が乏しく、また１０重量部をこえると、硬化したフェ
ノール樹脂の凝集力が低下することにより鋳型の強度の
向上効果が低下する。
本発明に用いるシランカップリング剤および分手車が５
００未活のアミドの配合方法は、ノボラック型フェノー
ル樹脂またはレゾール型フェノール樹脂の製造時（ニフ
ェノールとホルムアルデヒドの反応開始時、反応中また
は反応終了後のいずれの時点での配合でも可能である。
００未活のアミドの配合方法は、ノボラック型フェノー
ル樹脂またはレゾール型フェノール樹脂の製造時（ニフ
ェノールとホルムアルデヒドの反応開始時、反応中また
は反応終了後のいずれの時点での配合でも可能である。
あるいはノボラック型フェノール樹脂またはレゾール型
フェノール樹脂の製造後、これらのフェノール樹脂とシ
ランカップリング剤とアミドをエクストルーダーなどの
混練機により溶融混合する方法も可能である。
フェノール樹脂の製造後、これらのフェノール樹脂とシ
ランカップリング剤とアミドをエクストルーダーなどの
混練機により溶融混合する方法も可能である。
さらにレジンコーテツドサンドの製造工程中（二でシラ
ンカップリング剤とアミドを配合することもできる。こ
の際、添加時期はフェノール樹脂の添加前または添加後
、あるいは同時のいかなる場合も可能である。
ンカップリング剤とアミドを配合することもできる。こ
の際、添加時期はフェノール樹脂の添加前または添加後
、あるいは同時のいかなる場合も可能である。
また、シランカップリング剤およびアミドは、そのまま
、あるいは媒体（二分散または溶解して配合する。
、あるいは媒体（二分散または溶解して配合する。
いずれの配合方法によっても得られたレジンコーテツド
サンドから製造されたシェル鋳型の強度は配合しない場
合（＝比べ、顕著（＝向上する。
サンドから製造されたシェル鋳型の強度は配合しない場
合（＝比べ、顕著（＝向上する。
本発明のレジンコーテツドサンドの製造方法としては、
ドライホットコート法、セミホットコート法、コールド
コート法、粉末溶剤法のし１ずれの方法であってもよい
。
ドライホットコート法、セミホットコート法、コールド
コート法、粉末溶剤法のし１ずれの方法であってもよい
。
以下、本発明を実施例（二より説明するが、本発明はこ
れら実施例によって限定されるものではない。
れら実施例によって限定されるものではない。
また、各実施例、比較例（一記載されている［帥および
［飼はすべて「重量部」および「重量％」を示す。
［飼はすべて「重量部」および「重量％」を示す。
製造例１
冷却器付き反応釜（ニブエノール１０００部、３７％ホ
ルマリン６５０部、次いで蓚酸１０部を仕込み後、徐々
（二昇温し、温度が９６℃（−達してから１２０分間還
流反応後、真空下で脱水反応を行なった後、γ−アミノ
プロピルトリエトキシンラン５部およびジメチルホルム
アミド（分子量７３ ） ５部を添加した。その後釜
出しして、ノボラック型フェノール樹脂９７０部を得た
。
ルマリン６５０部、次いで蓚酸１０部を仕込み後、徐々
（二昇温し、温度が９６℃（−達してから１２０分間還
流反応後、真空下で脱水反応を行なった後、γ−アミノ
プロピルトリエトキシンラン５部およびジメチルホルム
アミド（分子量７３ ） ５部を添加した。その後釜
出しして、ノボラック型フェノール樹脂９７０部を得た
。
γ−アミノプロピルトリエトキシンランおよびジメチル
ホルムアミドのノボラック型フェノール樹脂への配合割
合は各々０．５２部であった。
ホルムアミドのノボラック型フェノール樹脂への配合割
合は各々０．５２部であった。
製造例２
冷却器付き反応釜（ニラエノール１０００部、３７％ホ
ルマリン１７９５部を仕込み、ついで２８％アンモニア
水１６０部、５０％水酸化ナトリウム６０部を添加後、
徐々（二昇温し、温度が９６℃に達してから３０分間還
流反応後、真空Ｆで脱水反応を行ない内温か８５℃にな
った時点でγ−グリシドキシプロピルトリメトキシンラ
ン１０部およびステアリルアミド（分子［Ａ ２８４
） １０部を添加した。その後釜出しし急冷して、レゾ
ール型フェノール樹脂１０８０部を得た。
ルマリン１７９５部を仕込み、ついで２８％アンモニア
水１６０部、５０％水酸化ナトリウム６０部を添加後、
徐々（二昇温し、温度が９６℃に達してから３０分間還
流反応後、真空Ｆで脱水反応を行ない内温か８５℃にな
った時点でγ−グリシドキシプロピルトリメトキシンラ
ン１０部およびステアリルアミド（分子［Ａ ２８４
） １０部を添加した。その後釜出しし急冷して、レゾ
ール型フェノール樹脂１０８０部を得た。
γ−グリシドキシプロビルトリメトキンシランおよびス
テアリルアミドのレゾール型フェノール樹脂への配合割
合は各々０．９４部であった。
テアリルアミドのレゾール型フェノール樹脂への配合割
合は各々０．９４部であった。
製造例３
冷却器利き反応釜Ｃニラエノール１０００部、３７％ホ
ルマリン６０４部、次いで酢酸亜鉛１０部を仕込んだ。
ルマリン６０４部、次いで酢酸亜鉛１０部を仕込んだ。
徐々（二昇温し温度が９６℃（−達してから３００分間
還流反応後真空下で脱水反応を行なった後、ビニルトリ
ットキシンラン５部およびＮ−メチルベンズアごド（分
子量１３５ ） ５０部を添加した。その後釜出しして
、ノボラック型フェノ−７し樹脂９２０部を得た。
還流反応後真空下で脱水反応を行なった後、ビニルトリ
ットキシンラン５部およびＮ−メチルベンズアごド（分
子量１３５ ） ５０部を添加した。その後釜出しして
、ノボラック型フェノ−７し樹脂９２０部を得た。
ビニルトリメトキシシランおよびＮ−メチルベンズアミ
ドのノボラック型フェノール樹脂への配合割合は各々０
．５８部、５，８部であった。
ドのノボラック型フェノール樹脂への配合割合は各々０
．５８部、５，８部であった。
製造例４
冷却器付き反応釜にフェノール１０００部、３７％ホル
マリン６５０部、次いで蓚酸１０部を仕込み後、徐々（
二昇温し、温度が９６℃（二連してから１２０分間還流
反応後、真空下で脱水反応を行なった後釜出ししてノボ
ラック型フェノール樹脂９６０部を得た。
マリン６５０部、次いで蓚酸１０部を仕込み後、徐々（
二昇温し、温度が９６℃（二連してから１２０分間還流
反応後、真空下で脱水反応を行なった後釜出ししてノボ
ラック型フェノール樹脂９６０部を得た。
製造例５
冷却器付き反応釜（ニブエノール１０００部、３７％ホ
ルマリン６５０部、次いで蓚酸１０部を仕込み後、徐々
（＝昇温し、温度が９６℃（＝達してから１２０分間還
流反応後、真空下で脱水反応を行なった後γ−アミノプ
ロピルトリエトキシンラン５部を添加した。その後釜出
ししノボラック型フェノール樹脂９６５部を得た。
ルマリン６５０部、次いで蓚酸１０部を仕込み後、徐々
（＝昇温し、温度が９６℃（＝達してから１２０分間還
流反応後、真空下で脱水反応を行なった後γ−アミノプ
ロピルトリエトキシンラン５部を添加した。その後釜出
ししノボラック型フェノール樹脂９６５部を得た。
製造例６
冷却器付き反応釜にフェノール１ｏｏｏ部、３７％ホル
マリン６５０部、次いで蓚酸１０部仕込み抜栓々（二昇
渇し、温度が９６℃に達してから１２０分間還流反応後
、真空下で脱水反応を行なった後ジメチルホルムアミド
３０部を添加した、その後釜出ししてノボラック型フェ
ノール樹脂９９０部を得た。
マリン６５０部、次いで蓚酸１０部仕込み抜栓々（二昇
渇し、温度が９６℃に達してから１２０分間還流反応後
、真空下で脱水反応を行なった後ジメチルホルムアミド
３０部を添加した、その後釜出ししてノボラック型フェ
ノール樹脂９９０部を得た。
溝ツ、ソ５告イ列７
冷却器付き反応釜（ニラエノール１０００部、３７％ホ
／Ｉ／ ”７９ン１７９５部を仕込み、ついで２８％ア
ンモニア水１６０部、５０％水酸化ナトリウム６０部を
添加抜栓々に昇温し、温度が９６℃（二連してがら３部
分間還流反応後真空丁で脱水反応を行ない、内温か８５
℃（＝なった時点で釜出しし急冷してレゾール型フェノ
ール樹脂１０６０部を得た。
／Ｉ／ ”７９ン１７９５部を仕込み、ついで２８％ア
ンモニア水１６０部、５０％水酸化ナトリウム６０部を
添加抜栓々に昇温し、温度が９６℃（二連してがら３部
分間還流反応後真空丁で脱水反応を行ない、内温か８５
℃（＝なった時点で釜出しし急冷してレゾール型フェノ
ール樹脂１０６０部を得た。
製造例８
冷却器付き反応釜にフェノール１０００部、３７％ホル
マリン６０４部、次いで酢酸亜鉛１０部を仕込んだ。徐
々（二昇温し、温度が９６℃（＝達してから３００分間
還流反応後、真空下で脱水反応を行なった後、釜出しし
てノボラック型フェノール樹脂８６５部を得た。
マリン６０４部、次いで酢酸亜鉛１０部を仕込んだ。徐
々（二昇温し、温度が９６℃（＝達してから３００分間
還流反応後、真空下で脱水反応を行なった後、釜出しし
てノボラック型フェノール樹脂８６５部を得た。
実施例１
温度１３０〜１４０℃（＝加熱した三栄６号珪砂７００
０部をワールミキサー（＝仕込み、製造例１（二て得ら
れたノボラック型フェノール樹脂１４０部を添加した後
４０秒間混練した。次いで〜キザメテレンテトラミン２
１部を水１０５部（−溶解したヘキサメチレンテトラミ
ン水溶液を添加し、コーテツドサンドが崩壊するまで混
練後、ステアリン酸カルシウム７部を添加した。更（二
３０秒間混合して、排砂して、エヤレーンランを行ない
レジンコーテツドサンドを得た。
０部をワールミキサー（＝仕込み、製造例１（二て得ら
れたノボラック型フェノール樹脂１４０部を添加した後
４０秒間混練した。次いで〜キザメテレンテトラミン２
１部を水１０５部（−溶解したヘキサメチレンテトラミ
ン水溶液を添加し、コーテツドサンドが崩壊するまで混
練後、ステアリン酸カルシウム７部を添加した。更（二
３０秒間混合して、排砂して、エヤレーンランを行ない
レジンコーテツドサンドを得た。
実施例２
温度１３０〜１４０℃（−加熱した三栄６号珪砂７００
０ ’部をワールミキサーに仕込んだ後、製造例２
にて得られたレゾール型フェノール樹脂１４０部を添加
した後４０秒間混練した。次いで１０５部の冷却水を添
加し、コーテツドサンドが崩壊するまで混練後、ステア
リン酸カルシウム７部を添加し、３０秒間混合して、排
砂して、エヤレーションを行ないレジンコーテツドサン
ドを得た。
０ ’部をワールミキサーに仕込んだ後、製造例２
にて得られたレゾール型フェノール樹脂１４０部を添加
した後４０秒間混練した。次いで１０５部の冷却水を添
加し、コーテツドサンドが崩壊するまで混練後、ステア
リン酸カルシウム７部を添加し、３０秒間混合して、排
砂して、エヤレーションを行ないレジンコーテツドサン
ドを得た。
実施例３
製造例３にて得られたノボラック型フェノール樹脂奪使
用する以外は実施例１と同様の製造条件にてレジンコー
テツドサンドを得た。
用する以外は実施例１と同様の製造条件にてレジンコー
テツドサンドを得た。
実施例４
温度１３０〜１４０℃（二加熱した三栄６号珪砂７００
０部をワールミキサーに仕込み、製造例４にて得られた
ノボラック型フェノール樹脂１４０部、γ−アミノプロ
ピルトリエトキンシランおよびジメチルホルムアミド７
．３部を添加した後４０秒間混練した。
０部をワールミキサーに仕込み、製造例４にて得られた
ノボラック型フェノール樹脂１４０部、γ−アミノプロ
ピルトリエトキンシランおよびジメチルホルムアミド７
．３部を添加した後４０秒間混練した。
次いでヘキザメテレンテトラミン２１部を水１０５部に
溶解したヘキサメチレンテトラミン水溶液を添加し、コ
ーテツドサンドが崩壊するまで混練後、ステアリン酸カ
ルシウム７部を添加した。更に３０秒間混合して排砂し
て、エヤレーンランを行ないレジンコーテツドサンドを
得た。
溶解したヘキサメチレンテトラミン水溶液を添加し、コ
ーテツドサンドが崩壊するまで混練後、ステアリン酸カ
ルシウム７部を添加した。更に３０秒間混合して排砂し
て、エヤレーンランを行ないレジンコーテツドサンドを
得た。
比較例１
製造例４（二で得られたノボラック型フェノール樹脂を
使用する以外は実施例１と同様の製造条件（二てレジン
コーテツドサンドを得た。
使用する以外は実施例１と同様の製造条件（二てレジン
コーテツドサンドを得た。
比較例２
製造例５にて得られたノボラック型フェノール樹脂を使
用する以外は実施例１と同様の製造条件（二でレジンコ
ーテツドサンドを１４だ。
用する以外は実施例１と同様の製造条件（二でレジンコ
ーテツドサンドを１４だ。
比較例３
製造例６（二で得られたノボラック型フェノール樹脂を
使用する以外は実施例１と同様の製造条件（：てレジン
コーテツドサンドを得た。
使用する以外は実施例１と同様の製造条件（：てレジン
コーテツドサンドを得た。
比較例４
製造例７ｆ１−ｒ得られたレゾール４°ｊフエノール樹
脂を使用する以外は実施例２と同様の製造条件にてレジ
ンコーテツドサンドを得た。
脂を使用する以外は実施例２と同様の製造条件にてレジ
ンコーテツドサンドを得た。
比較例５
製造例８（二で得られたノボラック型フェノール樹脂を
使用する以外は実施例１と同様の製造条件にでレジンコ
ーテツドサンドを？４）た。
使用する以外は実施例１と同様の製造条件にでレジンコ
ーテツドサンドを？４）た。
比較例６
温度１３０〜１４０℃に加熱した三栄６号珪砂７０００
部をワールミキサー（二仕込み、製造例４（二で得られ
たノボラック型フプノール樹脂１４０部、γ−アミノプ
ロピルトリエトキンシラン０７部およびエチレンビヌス
テアリルアマイド（分子量５９２ ） １．４部を添加
した後４０秒間混練した。次いで〜キサメチレンテトラ
ミツ２１部を水１０５部（二溶解した〜キサメチレンブ
トラミン水溶液を添加し、コーテッド４）−ンドが崩壊
するまで混練後、ステアリン酸カルシウム７部を添加し
た。史（＝３０秒間混合して、排砂して、エヤレーンラ
ンを行４［いレジンコーテツドサンドを１ひた。
部をワールミキサー（二仕込み、製造例４（二で得られ
たノボラック型フプノール樹脂１４０部、γ−アミノプ
ロピルトリエトキンシラン０７部およびエチレンビヌス
テアリルアマイド（分子量５９２ ） １．４部を添加
した後４０秒間混練した。次いで〜キサメチレンテトラ
ミツ２１部を水１０５部（二溶解した〜キサメチレンブ
トラミン水溶液を添加し、コーテッド４）−ンドが崩壊
するまで混練後、ステアリン酸カルシウム７部を添加し
た。史（＝３０秒間混合して、排砂して、エヤレーンラ
ンを行４［いレジンコーテツドサンドを１ひた。
実）崩例１．２．３．４および比較例１．２，３．４．
５．６＋二で得られた各々のレジンコーテツドサンドの
特性値を第１表（−示す。
５．６＋二で得られた各々のレジンコーテツドサンドの
特性値を第１表（−示す。
なお試験方υ３は次の通りである。
曲げ強さ ： ＪＡＣＴ試験法５Ｍ−１による粘着点
＋ ＪＡＣＴ試験法 Ｃ−１（二よる熱間引張り強さ
： ＪＡＣＴ試験法５Ｍ−１０＋＝よる
＋ ＪＡＣＴ試験法 Ｃ−１（二よる熱間引張り強さ
： ＪＡＣＴ試験法５Ｍ−１０＋＝よる
Claims (5)
- （１） フェノール樹脂、シランカップリング剤及サ
ンド。 - （２） シランカップリング剤がアミノｔ／ラン、エ
ボキシンラン、ピニルヅランの群から選ばれた１種以上
である特許請求の範囲第（１）項記載のシェルモールド
用レジンコーテツドサンド。 - （３）分子量が５００未満のアミドが、アクリルアミド
、ジメチルアクリルアミド、アセト酢酸アニリド、ポル
ムアミド、ジメブールホルムアミド、Ｎ−メチルベンズ
アミド、Ｎ−フェニルプロピオンアミド、メチロールス
テアロアミド、Ｎ−フェニルアセトアミド、ジメブール
アセトアミド、アセトアミド、ステアリルアミド、プロ
ピオンアミドの群から選ばれた１８以上である特許請求
の範囲ｉ （１）項記載のシェルモールド用レジンコー
テツドサンド。 - （４） シランカップリング剤の添加量が、フェノ−
ル樹脂１００重量部（二対し°（０，０１〜１０重量部
であることを特徴とする特許請求の範囲第（１）項また
は第（２）項記載のシェルモールド用レジンコーテツド
サンド。 - （５）分子量が５００未満のアミドの添加量が、フェノ
ール樹脂１００重量部（二対して０．０１〜１０重量部
であることを特徴とする特許請求の範囲第（１）項また
は第（３）項記載のシェルモールド用レジンコーテツド
サンド。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8669283A JPS59215241A (ja) | 1983-05-19 | 1983-05-19 | シエルモ−ルド用レジンコ−テツドサンド |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP8669283A JPS59215241A (ja) | 1983-05-19 | 1983-05-19 | シエルモ−ルド用レジンコ−テツドサンド |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS59215241A true JPS59215241A (ja) | 1984-12-05 |
| JPH0377018B2 JPH0377018B2 (ja) | 1991-12-09 |
Family
ID=13894014
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8669283A Granted JPS59215241A (ja) | 1983-05-19 | 1983-05-19 | シエルモ−ルド用レジンコ−テツドサンド |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS59215241A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2649917A1 (fr) * | 1989-07-20 | 1991-01-25 | Snecma | Procede de fabrication de moules-carapaces pour fonderie |
| JP2006305628A (ja) | 2005-03-30 | 2006-11-09 | Asahi Organic Chem Ind Co Ltd | シェルモールド用鋳型材料 |
| CN103551493A (zh) * | 2013-11-13 | 2014-02-05 | 中国石油集团济柴动力总厂成都压缩机厂 | 铸造天然气动力缸体外型、砂芯的树脂砂 |
| CN104646599A (zh) * | 2015-01-22 | 2015-05-27 | 安徽省繁昌县皖南阀门铸造有限公司 | 一种高粘结性耐热型砂及其制备方法 |
-
1983
- 1983-05-19 JP JP8669283A patent/JPS59215241A/ja active Granted
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2649917A1 (fr) * | 1989-07-20 | 1991-01-25 | Snecma | Procede de fabrication de moules-carapaces pour fonderie |
| US5159970A (en) * | 1989-07-20 | 1992-11-03 | Societe Nationale D'etude Et De Construction De Moteurs D'aviation "S.N.E.C.M.A." | Method of making shell moulds for casting |
| JP2006305628A (ja) | 2005-03-30 | 2006-11-09 | Asahi Organic Chem Ind Co Ltd | シェルモールド用鋳型材料 |
| CN103551493A (zh) * | 2013-11-13 | 2014-02-05 | 中国石油集团济柴动力总厂成都压缩机厂 | 铸造天然气动力缸体外型、砂芯的树脂砂 |
| CN104646599A (zh) * | 2015-01-22 | 2015-05-27 | 安徽省繁昌县皖南阀门铸造有限公司 | 一种高粘结性耐热型砂及其制备方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0377018B2 (ja) | 1991-12-09 |
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