JPS6393442A - シエルモ−ルド用樹脂粘結剤 - Google Patents
シエルモ−ルド用樹脂粘結剤Info
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
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Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明はシェルモールド用樹脂粘結剤に関するものであ
り、さらに詳しくは、樹脂被覆砂の製造時の水またはへ
キサメチレンテトラミン水溶液添加後の混練砂の崩壊性
を著しく改良したもので、特に樹脂成分として低粘度ま
たは低融点のものを用いた場合にこの崩壊性改良の効果
が顕著なシェルモールド用樹脂粘結剤に関するものであ
る。
り、さらに詳しくは、樹脂被覆砂の製造時の水またはへ
キサメチレンテトラミン水溶液添加後の混練砂の崩壊性
を著しく改良したもので、特に樹脂成分として低粘度ま
たは低融点のものを用いた場合にこの崩壊性改良の効果
が顕著なシェルモールド用樹脂粘結剤に関するものであ
る。
一般に鋳物用樹脂被覆砂においては、フェノールとホル
ムアルデヒドを酸性またはアルカリ性で反応させて得ら
れるフェノール樹脂に滑剤としてエチレンビスステアリ
ン酸アマイドなどのアマイド類を添加したものが粘結剤
として用いられている。これらのフェノール樹脂を鋳型
強度の向上などのために低分子量に押さえたり、あるい
は低融点にした場合には、樹脂被覆砂製造時の水または
へキサメチレンテトラミン水溶液を添加してから混練砂
が崩壊するまでの時間が大幅に長くなる。
ムアルデヒドを酸性またはアルカリ性で反応させて得ら
れるフェノール樹脂に滑剤としてエチレンビスステアリ
ン酸アマイドなどのアマイド類を添加したものが粘結剤
として用いられている。これらのフェノール樹脂を鋳型
強度の向上などのために低分子量に押さえたり、あるい
は低融点にした場合には、樹脂被覆砂製造時の水または
へキサメチレンテトラミン水溶液を添加してから混練砂
が崩壊するまでの時間が大幅に長くなる。
例えば平均分子’J (Frilv) 1. 600
のノボラ・7り型フェノール樹脂粘結剤では、25〜3
0秒で崩壊するのに対して、平均分子量(Mw)を1,
000まで小さくした場合、強度は約25%向上するも
のの、崩壊時間は50〜60秒と2倍必要となる。
のノボラ・7り型フェノール樹脂粘結剤では、25〜3
0秒で崩壊するのに対して、平均分子量(Mw)を1,
000まで小さくした場合、強度は約25%向上するも
のの、崩壊時間は50〜60秒と2倍必要となる。
また、最近、粘結剤添加量を少なくすることによる樹脂
被覆砂の原価低減に対応するために、樹脂分の平均分子
量を小さくしだ粘結剤がかなりの量を占めるようになっ
てきた。このため、低分子量または低融点の樹脂を用い
た場合においても混練砂の崩壊時間が短く、しかも強度
の高い粘結剤が強く要望されている。
被覆砂の原価低減に対応するために、樹脂分の平均分子
量を小さくしだ粘結剤がかなりの量を占めるようになっ
てきた。このため、低分子量または低融点の樹脂を用い
た場合においても混練砂の崩壊時間が短く、しかも強度
の高い粘結剤が強く要望されている。
本発明は、このような状況に鑑みなされたものであって
、粘結剤の樹脂分として低分子量または低融点のものを
用いた場合にも樹脂被覆砂の製造時の水またはへキサメ
チレンテトラミン水溶液添加後の混練砂の崩壊時間を大
幅に短縮でき、かつ高強度のシェルモールド用樹脂粘結
剤を提供しようとするものである。
、粘結剤の樹脂分として低分子量または低融点のものを
用いた場合にも樹脂被覆砂の製造時の水またはへキサメ
チレンテトラミン水溶液添加後の混練砂の崩壊時間を大
幅に短縮でき、かつ高強度のシェルモールド用樹脂粘結
剤を提供しようとするものである。
本発明者らは上記問題点を解決すべく鋭意検討を重ねた
結果、フェノール樹脂に特定の脂肪酸塩を配合すること
により目的を達成しうろことを見い出し、本発明を完成
するに至った。
結果、フェノール樹脂に特定の脂肪酸塩を配合すること
により目的を達成しうろことを見い出し、本発明を完成
するに至った。
すなわち、本発明のシェルモールド用樹脂粘結剤は、フ
ェノール樹脂100重量部に対して脂肪酸塩を0.1〜
10重量部溶解または混合させたことを特徴とするもの
である。
ェノール樹脂100重量部に対して脂肪酸塩を0.1〜
10重量部溶解または混合させたことを特徴とするもの
である。
脂肪酸塩は潤滑性、揮水性、離型性などに優れ、成形材
料など工業製品に広く利用されている。樹脂被覆砂にお
いても、珪砂などの耐火性骨材を100〜200℃に加
熱し、これに樹脂粘結剤を添7JD Yn練し、水また
はへキサメチレンテトラミン水゛溶液を加え混練砂が崩
壊したあとに、滑剤として添加されている。樹脂被覆砂
においては、脂肪酸塩として通常ステアリン酸カルシウ
ムが用いられ、これの持つ揮水性、離型性の性質を利用
して、樹脂被覆砂の保存中、造型機に取り付けられ金型
からの熱を受けやすいホッパー中あるいはブローヘッド
でのブロッキング防止と、造型後の金型からの離型性向
上が目的とされている。
料など工業製品に広く利用されている。樹脂被覆砂にお
いても、珪砂などの耐火性骨材を100〜200℃に加
熱し、これに樹脂粘結剤を添7JD Yn練し、水また
はへキサメチレンテトラミン水゛溶液を加え混練砂が崩
壊したあとに、滑剤として添加されている。樹脂被覆砂
においては、脂肪酸塩として通常ステアリン酸カルシウ
ムが用いられ、これの持つ揮水性、離型性の性質を利用
して、樹脂被覆砂の保存中、造型機に取り付けられ金型
からの熱を受けやすいホッパー中あるいはブローヘッド
でのブロッキング防止と、造型後の金型からの離型性向
上が目的とされている。
本発明では、この脂肪酸塩の持つもう一つの潤滑性に着
眼し、樹脂被覆砂の製造工程における混練砂の崩壊時間
を短縮すべく鋭意研究を重ねてきた結果、この脂肪酸塩
をシェルモールド用樹脂粘結剤中に溶解または混合する
ことにより、大幅にこの崩壊時間を短縮できることを見
い出した。
眼し、樹脂被覆砂の製造工程における混練砂の崩壊時間
を短縮すべく鋭意研究を重ねてきた結果、この脂肪酸塩
をシェルモールド用樹脂粘結剤中に溶解または混合する
ことにより、大幅にこの崩壊時間を短縮できることを見
い出した。
以下本発明について更に詳しく説明する。
本発明に使用されるフェノール樹脂としては、ノポラフ
ク型フェノール樹脂、レゾール型フェノール樹脂、およ
びこれらの混合物、混融物が使用できる。
ク型フェノール樹脂、レゾール型フェノール樹脂、およ
びこれらの混合物、混融物が使用できる。
ノボラック型フェノール樹脂としては、通常用いられて
きたフェノールホルムフルデヒドノボラック型フェノー
ル樹脂の他、いわゆるハイオルソ型ノボラック樹脂、ア
ルキルフェノール類で変性されたノボラック型樹脂が使
用できる。
きたフェノールホルムフルデヒドノボラック型フェノー
ル樹脂の他、いわゆるハイオルソ型ノボラック樹脂、ア
ルキルフェノール類で変性されたノボラック型樹脂が使
用できる。
本発明に使用できるレゾール型フェノール樹脂としては
、アルカリ金属、アルカリ土類金属の水酸化物を触媒と
して得られるレゾール型フェノール樹脂、アンモニアま
たはアミン類を触媒として得られるレゾール型フェノー
ル樹脂、アンモニアまたはアミン類とアルカリ金属、ア
ルカリ土類金属の水酸化物との併用触媒によって得られ
るレゾール型フェノール樹脂等が使用できる。
、アルカリ金属、アルカリ土類金属の水酸化物を触媒と
して得られるレゾール型フェノール樹脂、アンモニアま
たはアミン類を触媒として得られるレゾール型フェノー
ル樹脂、アンモニアまたはアミン類とアルカリ金属、ア
ルカリ土類金属の水酸化物との併用触媒によって得られ
るレゾール型フェノール樹脂等が使用できる。
また、本発明の効果はフェノール樹脂の組成、構造など
によって失われるものではなく、限定されない。
によって失われるものではなく、限定されない。
上記ノボラック型フェノール樹脂粘結剤とレゾール型フ
ェノール樹脂粘結剤を併用して樹脂被覆砂を製造するこ
とも可能である。
ェノール樹脂粘結剤を併用して樹脂被覆砂を製造するこ
とも可能である。
また、フェノール樹脂としてレゾール型フェノール樹脂
およびノボラック型フェノール樹脂の混融物を使用する
ことが、鋳型強度が向上するため好ましい。
およびノボラック型フェノール樹脂の混融物を使用する
ことが、鋳型強度が向上するため好ましい。
ノボラック型フェノール樹脂とレゾール型フェノール樹
脂とを併用または混融して用いる場合、両者の割合は、
特に制限はされないが、レゾール型フェノール樹脂10
0重量部に対して、ノボラック型フェノール樹脂60重
量部以下とすることが望ましい。ノボラック型フェノー
ル樹脂が多すぎると、硬化速度が遅くなるためである。
脂とを併用または混融して用いる場合、両者の割合は、
特に制限はされないが、レゾール型フェノール樹脂10
0重量部に対して、ノボラック型フェノール樹脂60重
量部以下とすることが望ましい。ノボラック型フェノー
ル樹脂が多すぎると、硬化速度が遅くなるためである。
ただし、硬化剤としてヘキサメチレンテトラミン等を使
用する場合は、200重量部まで使用できる。
用する場合は、200重量部まで使用できる。
本発明に用いられる脂肪酸塩としては、一般式0式%
(式中、nは10以上の整数であり、m=2n+1〜2
n−7の整数である。) で表される飽和脂肪酸または不飽和脂肪酸と、周期律表
でI、n、ll1a、 ■a−,■bおよび■族の元素
からなる群から選ばれる元素との塩が好ましく、例えば
バルミチン酸亜鉛、パルミチン酸カリウム、バルミチン
酸ナトリウム、パルミチン酸鉛、パルミチン酸マグネシ
ウム、バルミチン酸マンガン、ステアリン酸亜鉛、ステ
アリン酸カリウム、ステアリン酸ナトリウム、ステアリ
ン酸カルシウム、ステアリン酸アルミニウム、ステアリ
ン酸鉛、ステアリン酸マグネシウム、ステアリン酸マン
ガン、ステアリン酸ニッケル、オレイン酸鉛、オレイン
酸カリウム、オレイン酸ナトリウム等が挙げられる。こ
れら脂肪酸塩は単独で、または2種以上併用することも
できる。
n−7の整数である。) で表される飽和脂肪酸または不飽和脂肪酸と、周期律表
でI、n、ll1a、 ■a−,■bおよび■族の元素
からなる群から選ばれる元素との塩が好ましく、例えば
バルミチン酸亜鉛、パルミチン酸カリウム、バルミチン
酸ナトリウム、パルミチン酸鉛、パルミチン酸マグネシ
ウム、バルミチン酸マンガン、ステアリン酸亜鉛、ステ
アリン酸カリウム、ステアリン酸ナトリウム、ステアリ
ン酸カルシウム、ステアリン酸アルミニウム、ステアリ
ン酸鉛、ステアリン酸マグネシウム、ステアリン酸マン
ガン、ステアリン酸ニッケル、オレイン酸鉛、オレイン
酸カリウム、オレイン酸ナトリウム等が挙げられる。こ
れら脂肪酸塩は単独で、または2種以上併用することも
できる。
脂肪酸塩は、フェノール樹脂100重星部に対して0.
1〜10重量部用いられる。脂肪酸塩が0゜1重量部未
満では混練砂の崩壊時間短縮の効果が小さく、10重量
部を超えると、鋳型強度の低下が大きく、好ましくない
。
1〜10重量部用いられる。脂肪酸塩が0゜1重量部未
満では混練砂の崩壊時間短縮の効果が小さく、10重量
部を超えると、鋳型強度の低下が大きく、好ましくない
。
脂肪酸塩をレゾール型フェノール樹脂またはノボラック
型フェノール樹脂単独のフェノール樹脂に溶解または混
合する好ましい方法としては、反応容器中にフェノール
類、ホルムアルデヒド類、アルカリ触媒または酸触媒を
仕込み、加熱して縮合反応を行い、この縮合反応終了時
点で脂肪酸塩を添加し、脱水反応を行う方法と、縮合反
応後の脱水反応の終了時点で脂肪酸塩を添加し、溶解ま
たは混合する方法があるが、溶解、混合しやすいことか
ら、縮合反応終了時点で添加する方がより好ましい。
型フェノール樹脂単独のフェノール樹脂に溶解または混
合する好ましい方法としては、反応容器中にフェノール
類、ホルムアルデヒド類、アルカリ触媒または酸触媒を
仕込み、加熱して縮合反応を行い、この縮合反応終了時
点で脂肪酸塩を添加し、脱水反応を行う方法と、縮合反
応後の脱水反応の終了時点で脂肪酸塩を添加し、溶解ま
たは混合する方法があるが、溶解、混合しやすいことか
ら、縮合反応終了時点で添加する方がより好ましい。
脂肪酸塩をレゾール型フェノール樹脂とノボラック型フ
ェノール樹脂の混融物に混合または溶解する一つの方法
は、反応容器中にフェノール、ホルムアルデヒド、アル
カリ触媒を仕込み、加熱して縮合反応を行う。その後脱
水反応を行い、固形あるいは溶融させたノボラック型フ
ェノール樹脂および脂肪酸塩を混合または溶解させる。
ェノール樹脂の混融物に混合または溶解する一つの方法
は、反応容器中にフェノール、ホルムアルデヒド、アル
カリ触媒を仕込み、加熱して縮合反応を行う。その後脱
水反応を行い、固形あるいは溶融させたノボラック型フ
ェノール樹脂および脂肪酸塩を混合または溶解させる。
この場合、ノボラック型フェノール樹脂および脂肪酸塩
はレゾール型フェノール樹脂の脱水反応途中に入れても
よい。
はレゾール型フェノール樹脂の脱水反応途中に入れても
よい。
脂肪酸塩をレゾール型フェノール樹脂とノボラック型フ
ェノール樹脂の混融物に混合または溶解する他の方法し
て、粗砕または粉砕された固形のレゾール型フェノール
樹脂に、ノボラック型フェノール樹脂および脂肪酸塩、
必要に応じて滑剤および硬化剤を添加して押出成形また
は圧縮成形する方法がある。
ェノール樹脂の混融物に混合または溶解する他の方法し
て、粗砕または粉砕された固形のレゾール型フェノール
樹脂に、ノボラック型フェノール樹脂および脂肪酸塩、
必要に応じて滑剤および硬化剤を添加して押出成形また
は圧縮成形する方法がある。
これらの方法以外に、縮合反応開始時点に脂肪酸塩を添
加する方法、樹脂被覆砂の製造時に、樹脂粘結剤と脂肪
酸塩を同時に耐火性骨材に添加する方法もあるが、前者
は、脂肪酸塩の解離定数の大きいものについては、反応
系のpHに影響を与え、また後者は、樹脂粘結剤に脂肪
酸塩が均一に溶解、混合しにくいという問題がある。
加する方法、樹脂被覆砂の製造時に、樹脂粘結剤と脂肪
酸塩を同時に耐火性骨材に添加する方法もあるが、前者
は、脂肪酸塩の解離定数の大きいものについては、反応
系のpHに影響を与え、また後者は、樹脂粘結剤に脂肪
酸塩が均一に溶解、混合しにくいという問題がある。
本発明に用いられるフェノール樹脂中には、本発明の本
質的な効果を阻害しない範囲で必要に応じ、当業界にお
いて常用されるヘキサメチレンテトラミン等の硬化剤、
滑剤、砂と樹脂との接着力を大きくするためのシランカ
ップリング剤等を配合してもよい。
質的な効果を阻害しない範囲で必要に応じ、当業界にお
いて常用されるヘキサメチレンテトラミン等の硬化剤、
滑剤、砂と樹脂との接着力を大きくするためのシランカ
ップリング剤等を配合してもよい。
フェノール樹脂に脂肪酸塩以外の他の滑剤をも内含させ
ることは、鋳型強度の向上、耐ブロッキング性の向上を
もたらすため、好ましい。このような滑剤としては、エ
チレンビスステアリン酸アマイド、エチレンビスオレイ
ン酸アマイド、メチレンビスステアリン酸アマイド、オ
キシステアリン酸アマイド、ステアリン酸アマイド、ス
テアリン酸カルシウム、パルミチン酸アマイド、オレイ
ン酸アマイド、メチロールアマイド、ポリエチレンワッ
クス、パラフィンワックス、モンタンワックス、カルナ
バワックス等が使用できる。滑剤の量は、特に限定はさ
れないが、フェノール樹脂lOO重■部に対し、脂肪酸
塩も含めた量で1〜10重量部使用することが好ましい
。
ることは、鋳型強度の向上、耐ブロッキング性の向上を
もたらすため、好ましい。このような滑剤としては、エ
チレンビスステアリン酸アマイド、エチレンビスオレイ
ン酸アマイド、メチレンビスステアリン酸アマイド、オ
キシステアリン酸アマイド、ステアリン酸アマイド、ス
テアリン酸カルシウム、パルミチン酸アマイド、オレイ
ン酸アマイド、メチロールアマイド、ポリエチレンワッ
クス、パラフィンワックス、モンタンワックス、カルナ
バワックス等が使用できる。滑剤の量は、特に限定はさ
れないが、フェノール樹脂lOO重■部に対し、脂肪酸
塩も含めた量で1〜10重量部使用することが好ましい
。
本発明のシェルモールド用樹脂粘結剤に配合しうるシラ
ンカップリング剤としては、特に限定するものではない
が、アミノシランカップリング剤が好ましく、N−β(
アミノエチル)−r−アミノプロピルトリメトキシシラ
ン、N−β (アミノエチル)−γ−アミノプロピルメ
チルジメトキシシラン、T−アミノプロピルトリエトキ
シシラン等が用いられ、その配合量は特に限定はされな
いが、フェノール樹脂100重量部に対して0.05〜
2重量部とすることが好ましい。
ンカップリング剤としては、特に限定するものではない
が、アミノシランカップリング剤が好ましく、N−β(
アミノエチル)−r−アミノプロピルトリメトキシシラ
ン、N−β (アミノエチル)−γ−アミノプロピルメ
チルジメトキシシラン、T−アミノプロピルトリエトキ
シシラン等が用いられ、その配合量は特に限定はされな
いが、フェノール樹脂100重量部に対して0.05〜
2重量部とすることが好ましい。
以下本発明を実施例に基づいてさらに詳細に説明するが
、本発明はこれら例によってなんら制限されるものでは
ない。
、本発明はこれら例によってなんら制限されるものでは
ない。
実施例1
攪拌機、還流コンデンサー、温度計を備えた四ツ目フラ
スコにフェノール1,880g、80%バラホルムアル
デヒド338g、37%ホルマリン487g、IN塩酸
4gを秤量し、攪拌しながら油浴上で加熱し、還流温度
で反応液が乳化するまで反応を行った。その後2時間還
流温度で反応を行った後、20gのステアリン酸カルシ
ウムを加え、減圧下で脱水濃縮を行い、軟化点85℃、
平均分子fit (Tie) 1. 020のノボラ
ック型フェノール樹脂粘結剤1,980gを得た。
スコにフェノール1,880g、80%バラホルムアル
デヒド338g、37%ホルマリン487g、IN塩酸
4gを秤量し、攪拌しながら油浴上で加熱し、還流温度
で反応液が乳化するまで反応を行った。その後2時間還
流温度で反応を行った後、20gのステアリン酸カルシ
ウムを加え、減圧下で脱水濃縮を行い、軟化点85℃、
平均分子fit (Tie) 1. 020のノボラ
ック型フェノール樹脂粘結剤1,980gを得た。
実施例2
攪拌機、還流コンデンサー、温度計を備えた四ツ目フラ
スコにフェノール1,880g、80%バラホルムアル
デヒド338g、37%ホルマリン487g、IN塩酸
4gを秤量し、攪拌しなから油浴上で加熱し、還流温度
で反応液が乳化するまで反応を行った。その後2時間還
流温度で反応を行った後、20gのパルミチン酸亜鉛を
添加し、減圧下で脱水濃縮を行い、軟化点82℃、平均
分子FJ、 (Mw) 1. 010のノボラック型
フェノール樹脂粘結剤1,925gを得た。
スコにフェノール1,880g、80%バラホルムアル
デヒド338g、37%ホルマリン487g、IN塩酸
4gを秤量し、攪拌しなから油浴上で加熱し、還流温度
で反応液が乳化するまで反応を行った。その後2時間還
流温度で反応を行った後、20gのパルミチン酸亜鉛を
添加し、減圧下で脱水濃縮を行い、軟化点82℃、平均
分子FJ、 (Mw) 1. 010のノボラック型
フェノール樹脂粘結剤1,925gを得た。
実施例3
攪拌機、還流コンデンサー、温度計を備えた四ツ目フラ
スコにフェノール1,880g、80%パラホルムアル
デヒド900g、37%ホルマリン487g、20%水
酸化ナトリウム水溶液47gを秤量し、攪拌しなから油
浴上で加熱し、90℃で3時間反応させた後、ステアリ
ン酸アルミニウム25gを加え、100〜110℃で減
圧下で脱水濃縮を行い、軟化点79℃、平均分子量(M
w)980のレゾール型フェノール樹脂粘結剤2.45
0gを得た。
スコにフェノール1,880g、80%パラホルムアル
デヒド900g、37%ホルマリン487g、20%水
酸化ナトリウム水溶液47gを秤量し、攪拌しなから油
浴上で加熱し、90℃で3時間反応させた後、ステアリ
ン酸アルミニウム25gを加え、100〜110℃で減
圧下で脱水濃縮を行い、軟化点79℃、平均分子量(M
w)980のレゾール型フェノール樹脂粘結剤2.45
0gを得た。
実施例4
攪拌機、還流コンデンサー、温度計を備えた四ツ目フラ
スコにフェノール1,880g、80%パラホルムアル
デヒド338g、37%ホルマリン487g、IN塩酸
4gを秤量し、攪拌しなから油浴上で加熱し、還流温度
で反応液が乳化するまで反応させた。その後2時間還流
温度で反応を行った後、20gのオレイン酸鉛を添加し
、減圧下で濃縮を行い、軟化点83℃、平均分子量(F
w) 1. 030のノボラック型フェノール樹脂粘
結剤1,920gを得た。
スコにフェノール1,880g、80%パラホルムアル
デヒド338g、37%ホルマリン487g、IN塩酸
4gを秤量し、攪拌しなから油浴上で加熱し、還流温度
で反応液が乳化するまで反応させた。その後2時間還流
温度で反応を行った後、20gのオレイン酸鉛を添加し
、減圧下で濃縮を行い、軟化点83℃、平均分子量(F
w) 1. 030のノボラック型フェノール樹脂粘
結剤1,920gを得た。
実施例5
攪拌機、還流コンデンサー、温度計を備えた四ツ目フラ
スコにフェノール1.asog、so%バラホルムアル
デヒド338g、37%ホルマリン487g、IN塩酸
4gを秤量し、攪拌しなから油浴上で加熱し、還流温度
で反応液が乳化するまで反応させた。その後2時間還流
温度で反応を行った後、20gのステアリン酸マンガン
を添加し、減圧下で濃縮を行い、軟化点84°C1平均
分子ffi (Mw) 1 、 020のノボラ・ツ
ク型フェノール樹脂粘結剤1,930gを得た。
スコにフェノール1.asog、so%バラホルムアル
デヒド338g、37%ホルマリン487g、IN塩酸
4gを秤量し、攪拌しなから油浴上で加熱し、還流温度
で反応液が乳化するまで反応させた。その後2時間還流
温度で反応を行った後、20gのステアリン酸マンガン
を添加し、減圧下で濃縮を行い、軟化点84°C1平均
分子ffi (Mw) 1 、 020のノボラ・ツ
ク型フェノール樹脂粘結剤1,930gを得た。
実施例6
攪拌機、還流コンデンサー、温度計を備えた四ツ目フラ
スコにフェノール1,880g、80%パラホルムアル
デヒド338g、37%ホルマリン487g、IN塩酸
4gを秤量し、攪拌しながら油浴上で加熱し、還流温度
で反応液が乳化するまで反応させた。その後2時間還流
温度で反応を行った後、20gのステアリン酸亜鉛を添
加し、減圧下で濃縮を行い、軟化点84−’C1平均分
子量(“Mw)1.010のノボラック型フェノール樹
脂粘結剤1,910gを得た。
スコにフェノール1,880g、80%パラホルムアル
デヒド338g、37%ホルマリン487g、IN塩酸
4gを秤量し、攪拌しながら油浴上で加熱し、還流温度
で反応液が乳化するまで反応させた。その後2時間還流
温度で反応を行った後、20gのステアリン酸亜鉛を添
加し、減圧下で濃縮を行い、軟化点84−’C1平均分
子量(“Mw)1.010のノボラック型フェノール樹
脂粘結剤1,910gを得た。
実施例7
攪拌機、還流コンデンサー、温度計を備えた四ツ目フラ
スコにフェノール1,880g、80%パラホルムアル
デヒド338g、37%ホルマリン487g、IN塩酸
4gを秤量し、攪拌しなから油浴上で加熱し、還流温度
で反応液が乳化するまで反応させた。その後2時間還流
温度で反応を行った後、20gのステアリン酸カリウム
を添加し、減圧下で濃縮を行い、軟化点81℃、平均分
子1 (Tin) 1. 010のノボラック型フェ
ノール樹脂粘結剤1,925gを得た。
スコにフェノール1,880g、80%パラホルムアル
デヒド338g、37%ホルマリン487g、IN塩酸
4gを秤量し、攪拌しなから油浴上で加熱し、還流温度
で反応液が乳化するまで反応させた。その後2時間還流
温度で反応を行った後、20gのステアリン酸カリウム
を添加し、減圧下で濃縮を行い、軟化点81℃、平均分
子1 (Tin) 1. 010のノボラック型フェ
ノール樹脂粘結剤1,925gを得た。
実施例8
攪拌機、還流コンデンサー、温度計を備えた四ツ目フラ
スコにフェノール1,880g、80%バラホルムアル
デヒド338g、37%ホルマリン487g、IN塩酸
4gを秤量し、攪拌しなから油浴上で加熱し、還流温度
で反応液が乳化するまで反応させた。その後2時間還流
温度で反応を行った後、20gのステアリン酸ニッケル
を添加し、減圧下で?a縮を行い、軟化点80℃、平均
分子量([1) 1. 020のノボラック型フェノ
ール樹脂粘結剤1,920gを得た。
スコにフェノール1,880g、80%バラホルムアル
デヒド338g、37%ホルマリン487g、IN塩酸
4gを秤量し、攪拌しなから油浴上で加熱し、還流温度
で反応液が乳化するまで反応させた。その後2時間還流
温度で反応を行った後、20gのステアリン酸ニッケル
を添加し、減圧下で?a縮を行い、軟化点80℃、平均
分子量([1) 1. 020のノボラック型フェノ
ール樹脂粘結剤1,920gを得た。
比較例1
攪拌機、還流コンデンサー、温度計を備えた四ツ目フラ
スコにフェノール1,880g、80%パラホルムアル
デヒド338g、37%ホルマリン487g、IN塩酸
4gを秤量し、攪拌しなから油浴上で加熱し、還流温度
で反応液が乳化するまで反応を行った。その後2時間還
流温度で反応を行った後、減圧下で脱水濃縮を行い、軟
化点83℃、平均分子量(Fril) 1. 030
(7)/ボラック型フェノール樹脂粘結剤1,905g
を得た。
スコにフェノール1,880g、80%パラホルムアル
デヒド338g、37%ホルマリン487g、IN塩酸
4gを秤量し、攪拌しなから油浴上で加熱し、還流温度
で反応液が乳化するまで反応を行った。その後2時間還
流温度で反応を行った後、減圧下で脱水濃縮を行い、軟
化点83℃、平均分子量(Fril) 1. 030
(7)/ボラック型フェノール樹脂粘結剤1,905g
を得た。
比較例2
攪拌機、還流コンデンサー、温度計を備えた四ツ目フラ
スコにフェノール1,880g、80%パラホルムアル
デヒド487g、37%ホルマリン487g、20%水
酸化ナトリウム水溶液47gを秤量し、攪拌しなから湯
浴上で加熱し、90℃で3時間反応させ、その後100
〜110℃で減圧下で脱水濃縮を行い、軟化点78℃、
平均分子量(Fw)990のレゾール型フェノール樹脂
粘結剤2,450gを得た。
スコにフェノール1,880g、80%パラホルムアル
デヒド487g、37%ホルマリン487g、20%水
酸化ナトリウム水溶液47gを秤量し、攪拌しなから湯
浴上で加熱し、90℃で3時間反応させ、その後100
〜110℃で減圧下で脱水濃縮を行い、軟化点78℃、
平均分子量(Fw)990のレゾール型フェノール樹脂
粘結剤2,450gを得た。
比較例3
攪拌機、還流コンデンサー、温度計を備えた四ツ目フラ
スコにフェノール1,880g、80%パラホルムアル
デヒド338g、37%ホルマリン487g、IN塩酸
4gを秤量し、攪拌しなから湯浴上で加熱し、還流温度
で反応液が乳化するまで反応させた。その後、2時間還
流温度で反応を行った後、減圧下で濃縮を行い、軟化点
84℃の点で、エチレンビスステアリン酸アマイド40
gを加え溶融させ、軟化点83℃、平均分子量(Mw)
1,050のノボラ、り型フェノール樹脂粘結剤1,9
50gを得た。
スコにフェノール1,880g、80%パラホルムアル
デヒド338g、37%ホルマリン487g、IN塩酸
4gを秤量し、攪拌しなから湯浴上で加熱し、還流温度
で反応液が乳化するまで反応させた。その後、2時間還
流温度で反応を行った後、減圧下で濃縮を行い、軟化点
84℃の点で、エチレンビスステアリン酸アマイド40
gを加え溶融させ、軟化点83℃、平均分子量(Mw)
1,050のノボラ、り型フェノール樹脂粘結剤1,9
50gを得た。
樹脂被覆砂の製造
150℃に加熱したフラタリーサンド10kgと上記実
施例1.2.4.5.6.7および8ならびに比較例1
および3で得られた各粘結剤200gとをスピードミキ
サーで30秒間混練し、次いで23%へキサメチレンテ
トラミン水溶液130gを添加し、混練砂が崩壊するま
で攪拌し、1゜gのステアリン酸カルシウムを添加し、
20秒攪拌後、排出した。
施例1.2.4.5.6.7および8ならびに比較例1
および3で得られた各粘結剤200gとをスピードミキ
サーで30秒間混練し、次いで23%へキサメチレンテ
トラミン水溶液130gを添加し、混練砂が崩壊するま
で攪拌し、1゜gのステアリン酸カルシウムを添加し、
20秒攪拌後、排出した。
尖施拠ニール較炎1
150 ’cに加熱したフラタリーサンド10kgと樹
脂粘結剤200gとをスピードミキサーで30秒間混練
し、ついで100gの水を加え、混練砂が崩壊するまで
撹拌し、10gのステアリン酸カルシウムを添加し、2
0秒攪拌後、排出した。
脂粘結剤200gとをスピードミキサーで30秒間混練
し、ついで100gの水を加え、混練砂が崩壊するまで
撹拌し、10gのステアリン酸カルシウムを添加し、2
0秒攪拌後、排出した。
水またはへキサメチレンテトラミン水溶液添加後の混練
砂の崩壊時間と樹脂被覆砂の特性を第1表に示す。
砂の崩壊時間と樹脂被覆砂の特性を第1表に示す。
以下余白
第1表から明らかな如く、脂肪酸塩をフェノール樹脂に
内含させた本発明の樹脂粘結剤では、脂肪酸塩を内含さ
せていない比較例の樹脂粘結剤と比較して、樹脂被覆砂
製造工程における混練砂の崩壊時間を半分程度に短縮す
ることができ、さらに融着点および曲げ強度においても
なんら遜色がない。
内含させた本発明の樹脂粘結剤では、脂肪酸塩を内含さ
せていない比較例の樹脂粘結剤と比較して、樹脂被覆砂
製造工程における混練砂の崩壊時間を半分程度に短縮す
ることができ、さらに融着点および曲げ強度においても
なんら遜色がない。
本発明によれば、混練砂の崩壊時間が短く、かつ強度の
高いシェルモールド用樹脂粘結剤を得ることができ、そ
の工業的価値は大である。
高いシェルモールド用樹脂粘結剤を得ることができ、そ
の工業的価値は大である。
/−\1、
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1、フェノール樹脂100重量部に対して脂肪酸塩を0
.1〜10重量部溶解または混合させたことを特徴とす
るシェルモールド用樹脂粘結剤。 2、フェノール樹脂がノボラック型フェノール樹脂であ
る特許請求の範囲第1項記載のシェルモールド用樹脂粘
結剤。 3、フェノール樹脂がレゾール型フェノール樹脂である
特許請求の範囲第1項記載のシェルモールド用樹脂粘結
剤。 4、脂肪酸塩が飽和脂肪酸の塩である特許請求の範囲第
1項、第2項または第3項記載のシェルモールド用樹脂
粘結剤。 5、脂肪酸塩が不飽和脂肪酸の塩である特許請求の範囲
第1項、第2項または第3項記載のシェルモールド用樹
脂粘結剤。 6、脂肪酸塩が周期律の I 、II、IIIa、IVa、VIIb
およびVIII族の元素からなる群から選ばれる元素との塩
である特許請求の範囲第1項、第2項、第3項、第4項
または第5項記載のシェルモールド用樹脂粘結剤。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP23864886A JPS6393442A (ja) | 1986-10-07 | 1986-10-07 | シエルモ−ルド用樹脂粘結剤 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP23864886A JPS6393442A (ja) | 1986-10-07 | 1986-10-07 | シエルモ−ルド用樹脂粘結剤 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS6393442A true JPS6393442A (ja) | 1988-04-23 |
Family
ID=17033256
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP23864886A Pending JPS6393442A (ja) | 1986-10-07 | 1986-10-07 | シエルモ−ルド用樹脂粘結剤 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS6393442A (ja) |
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH03134067A (ja) * | 1989-10-10 | 1991-06-07 | Acme Resin Corp | アルカリ性フェノール樹脂で被覆された砂の流動性改善方法 |
CN103600020A (zh) * | 2013-12-03 | 2014-02-26 | 巩义市晶辉耐火材料有限公司 | 一种粘结剂及其制备方法 |
-
1986
- 1986-10-07 JP JP23864886A patent/JPS6393442A/ja active Pending
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH03134067A (ja) * | 1989-10-10 | 1991-06-07 | Acme Resin Corp | アルカリ性フェノール樹脂で被覆された砂の流動性改善方法 |
CN103600020A (zh) * | 2013-12-03 | 2014-02-26 | 巩义市晶辉耐火材料有限公司 | 一种粘结剂及其制备方法 |
CN103600020B (zh) * | 2013-12-03 | 2016-01-06 | 巩义市晶辉耐火材料有限公司 | 一种粘结剂及其制备方法 |
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