JPS5891819A - 弾性糸の製造法 - Google Patents
弾性糸の製造法Info
- Publication number
- JPS5891819A JPS5891819A JP18830881A JP18830881A JPS5891819A JP S5891819 A JPS5891819 A JP S5891819A JP 18830881 A JP18830881 A JP 18830881A JP 18830881 A JP18830881 A JP 18830881A JP S5891819 A JPS5891819 A JP S5891819A
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- JP
- Japan
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- elongation
- heat treatment
- yarn
- elastic
- elastic yarn
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は弾性的性質が棲めて優れたプルツク共重合ポリ
エーテルのポリエステルからなる弾性糸の製造法に関す
る。更に詳しくはポリブチレンテレフタレート系ポリエ
ステルをハードセグメントとし、ポリオキシブチレンク
リコール系ポリエーテルをソフトセグメントとするブロ
ック共重合ポリエーテルポリエステルを溶融紡糸し、次
いで熱処理することを%徴とする弾性糸の装造方法に関
するものである。
エーテルのポリエステルからなる弾性糸の製造法に関す
る。更に詳しくはポリブチレンテレフタレート系ポリエ
ステルをハードセグメントとし、ポリオキシブチレンク
リコール系ポリエーテルをソフトセグメントとするブロ
ック共重合ポリエーテルポリエステルを溶融紡糸し、次
いで熱処理することを%徴とする弾性糸の装造方法に関
するものである。
従来より、ポリエチレンテレフタレート系ポリエステル
をハードセグメントとし、ポリオキシブチレンクリコー
ル系ポリエーテルをソフトセグメントとするブロック共
重合ポリエーテルポリエステルが弾性を呈することは知
られており かかるポリエチレンテレフタレート系弾性
体を溶融紡糸して弾性糸にすることも提案されている。
をハードセグメントとし、ポリオキシブチレンクリコー
ル系ポリエーテルをソフトセグメントとするブロック共
重合ポリエーテルポリエステルが弾性を呈することは知
られており かかるポリエチレンテレフタレート系弾性
体を溶融紡糸して弾性糸にすることも提案されている。
しかしながら、ポリエチレ/テレフタレート糸弾性糸は
、その溶融紡糸性及び弾性特性の点で満足されるもので
な(、実用化されるに至っていない。その#噛紡糸性に
関する最も大ぎな問題点は、紡糸より捲取りに到る間で
単糸相互及びマルチフィラメント相互の融着が生じる点
であり、捲取不能になることさえある。この問題点を解
決する方策として、ハードセグメントの重量割合を増加
させること、及び浴融押出後の冷却域を長くすることが
考えられる。しかしながら、前者の方策では、融層を充
分に防止することができないばかりが、得られる弾性糸
の弾性特性が悪化する。また、後者の方策では、冷却域
が長くなるに従って空気抵抗が大になるため、紡出糸条
にかかる張力が高(なり、断糸が発生したり、焼増性が
悪化し、更には捲取不能になる。
、その溶融紡糸性及び弾性特性の点で満足されるもので
な(、実用化されるに至っていない。その#噛紡糸性に
関する最も大ぎな問題点は、紡糸より捲取りに到る間で
単糸相互及びマルチフィラメント相互の融着が生じる点
であり、捲取不能になることさえある。この問題点を解
決する方策として、ハードセグメントの重量割合を増加
させること、及び浴融押出後の冷却域を長くすることが
考えられる。しかしながら、前者の方策では、融層を充
分に防止することができないばかりが、得られる弾性糸
の弾性特性が悪化する。また、後者の方策では、冷却域
が長くなるに従って空気抵抗が大になるため、紡出糸条
にかかる張力が高(なり、断糸が発生したり、焼増性が
悪化し、更には捲取不能になる。
弾性特性の点については、ブロック共1合ポリゴーケル
ポリエステルは、結晶化したハードセグメンL M1分
が小さな結晶として非晶質のソフトセグメント中に、削
かく1つ広く分布し、ハードセグメント部分がソフトセ
グメン1の非晶部分をつなぎとめるゴム状網目栴糸の交
絡点の役割になっている。央際には、結晶化したバー[
゛セグメント部分、応力が発生した際に配向結晶化する
ソフトセグメント部分及び全(非晶のソフトセグメント
部分の3つに分けて考えるのが一般的であって、ソフト
セグメントによる弾性回復力の発生は、応力発生時にお
けるハードセグメントのつなぎとめ効果の大小に犬ぎく
影智され、ハートセグメントの結晶性が高いこと、ハー
ドセグメント結晶を効率よく分布させることが必要であ
って、弾性糸としてはハードセグメントの乗合割合を増
加させることは得策でない。ポリエチレンテレフタレー
トは結晶性力充分でなく、これをハードセグメントとし
て使用したのではつなぎとめ効果が弱いため、延伸や熱
処理の如き後処理な糺合せる必要がある。しかしながら
、ポリエチレンテレフタレート系弾性糸の場合卸二伸処
理は雛かしく、また熱処理のみでは、内部槙造的に結I
lh化は不光分であって効果的でない。
ポリエステルは、結晶化したハードセグメンL M1分
が小さな結晶として非晶質のソフトセグメント中に、削
かく1つ広く分布し、ハードセグメント部分がソフトセ
グメン1の非晶部分をつなぎとめるゴム状網目栴糸の交
絡点の役割になっている。央際には、結晶化したバー[
゛セグメント部分、応力が発生した際に配向結晶化する
ソフトセグメント部分及び全(非晶のソフトセグメント
部分の3つに分けて考えるのが一般的であって、ソフト
セグメントによる弾性回復力の発生は、応力発生時にお
けるハードセグメントのつなぎとめ効果の大小に犬ぎく
影智され、ハートセグメントの結晶性が高いこと、ハー
ドセグメント結晶を効率よく分布させることが必要であ
って、弾性糸としてはハードセグメントの乗合割合を増
加させることは得策でない。ポリエチレンテレフタレー
トは結晶性力充分でなく、これをハードセグメントとし
て使用したのではつなぎとめ効果が弱いため、延伸や熱
処理の如き後処理な糺合せる必要がある。しかしながら
、ポリエチレンテレフタレート系弾性糸の場合卸二伸処
理は雛かしく、また熱処理のみでは、内部槙造的に結I
lh化は不光分であって効果的でない。
このように、ポリエチレンテレフタレート系弾性糸は、
Iv−紡糸特性が恋く、しかも弾性特性も充分でないた
め実用化されていない。本発明者は、痔融紡禾法によっ
て安価に且っ容易に弾性特性の漬れた弾性糸を提供せん
として鋭慈検バ・工した結果、本発明に到達したもので
ある。
Iv−紡糸特性が恋く、しかも弾性特性も充分でないた
め実用化されていない。本発明者は、痔融紡禾法によっ
て安価に且っ容易に弾性特性の漬れた弾性糸を提供せん
として鋭慈検バ・工した結果、本発明に到達したもので
ある。
即ち、本発明はポリブチレンテレフタレート糸ポリエス
テルをハートセグメントとし、ポリオキシグナレングリ
コール糸ポリエーテルをソフトセグメントとするブーツ
ク共亜合ポリエーテルポリエステルな的融紡糸し、次い
で熱処理することを特徴とする弾性糸の製造法に沸るも
のである。
テルをハートセグメントとし、ポリオキシグナレングリ
コール糸ポリエーテルをソフトセグメントとするブーツ
ク共亜合ポリエーテルポリエステルな的融紡糸し、次い
で熱処理することを特徴とする弾性糸の製造法に沸るも
のである。
本発明の弾性糸の基体となるブロック共i合ポリエーテ
ルポリエステルのハードセグメントをダに成するポリエ
ステル部分は、テレンタル酸成分とブナレンゲリコール
成分とからなるポリブチレンテレフタレートを主たる対
象とする。
ルポリエステルのハードセグメントをダに成するポリエ
ステル部分は、テレンタル酸成分とブナレンゲリコール
成分とからなるポリブチレンテレフタレートを主たる対
象とする。
しかしながら、この酸成分の一部、通常3o七 5−
ルチ以下をテレンタル酸成分以外のジヵルホン酸成分や
オキシカルボン酸成分で置き換えても及び/又はグリコ
ール成分の一部、通常30モルφ以下をブチレングリコ
ール成分以外のジオキシ成分で置き換えたポリエステル
であってもよい。また、ソフトセグメントを構成するポ
リエーテル部分は、ポリオキソブナレンゲリコールを主
たる対象とするが、その経皮単位の30チ以下をブチレ
ングリコール成分以外のジオキシ成分で置キ換えたポリ
エーテルであってもよい。
オキシカルボン酸成分で置き換えても及び/又はグリコ
ール成分の一部、通常30モルφ以下をブチレングリコ
ール成分以外のジオキシ成分で置き換えたポリエステル
であってもよい。また、ソフトセグメントを構成するポ
リエーテル部分は、ポリオキソブナレンゲリコールを主
たる対象とするが、その経皮単位の30チ以下をブチレ
ングリコール成分以外のジオキシ成分で置キ換えたポリ
エーテルであってもよい。
上記ポリエーテル部分の平均分子量は、あまりに少ない
と充分な弾性特性が得られ難く、逆にあまりに多いとハ
ードセグメントとの相溶性が悪化するようになるので、
500〜5oooの範囲が好ましく、800〜3000
の範囲が特に好ましい。また、上記ポリエーテル部分の
ポリエステル部分圧対する割きは、あまりに少ないと充
分なl1ilL性特性が得られ難く、逆にあまりに多(
なると融点低下が太き(なって充分な熱的特性 6− が得れ作(なるため、事績割合で025〜4()47〜
の範囲が好ましく、04〜25倍の範囲が特に好ましい
。
と充分な弾性特性が得られ難く、逆にあまりに多いとハ
ードセグメントとの相溶性が悪化するようになるので、
500〜5oooの範囲が好ましく、800〜3000
の範囲が特に好ましい。また、上記ポリエーテル部分の
ポリエステル部分圧対する割きは、あまりに少ないと充
分なl1ilL性特性が得られ難く、逆にあまりに多(
なると融点低下が太き(なって充分な熱的特性 6− が得れ作(なるため、事績割合で025〜4()47〜
の範囲が好ましく、04〜25倍の範囲が特に好ましい
。
−に記ブロック共乗合ポリエーテルポリエステルを製造
するには任意の方法が採用される。;!Jl常テレフタ
ル酸又はテレフタル酸ンメナルとブチレングリコールと
ポリオキシブチレンクリフールとを加熱反16させろか
、又は予めブチレンテレフタl/ −)を合成し、こね
どポリオキシブチレングリコールとを加熱反応させる方
法が採用される1、この際、必要に応じて1(意の触媒
を使用でき、また各楯安宇剤、紫外絢吸収剤、増粘分岐
剤、艶消剤1着色剤、その他各種の改良剤等も必9 K
El−iじて任意に使用できる。
するには任意の方法が採用される。;!Jl常テレフタ
ル酸又はテレフタル酸ンメナルとブチレングリコールと
ポリオキシブチレンクリフールとを加熱反16させろか
、又は予めブチレンテレフタl/ −)を合成し、こね
どポリオキシブチレングリコールとを加熱反応させる方
法が採用される1、この際、必要に応じて1(意の触媒
を使用でき、また各楯安宇剤、紫外絢吸収剤、増粘分岐
剤、艶消剤1着色剤、その他各種の改良剤等も必9 K
El−iじて任意に使用できる。
上記ブロック共重合ポリエーテルポリエステルは、溶融
紡糸時において、固化し易いのでフィラメント相互の融
着は生じ難く、極めて容易に溶融紡糸できる。なお、こ
の溶融紡糸には特別の手段を侠せず、一般の熱用WI性
合成1に合体の浴薩紡糸法に準じて行なうことができる
。
紡糸時において、固化し易いのでフィラメント相互の融
着は生じ難く、極めて容易に溶融紡糸できる。なお、こ
の溶融紡糸には特別の手段を侠せず、一般の熱用WI性
合成1に合体の浴薩紡糸法に準じて行なうことができる
。
則ち、ポリウレタン弾性糸と異なり通常のポリエステル
繊維と同様K、糸条及び葦糸デニールを任意に設定可能
である。
繊維と同様K、糸条及び葦糸デニールを任意に設定可能
である。
上記のブロック共重合ポリエーテルポリエステルを溶融
紡糸して得られた糸は弾性を呈するが、通常ポリエステ
ルと同様ハードセグメントの結晶化度は、それ程高くは
ない。一方、ポリブチレンテレフタレートはポリエチレ
ンテレフタレートと比較して結具化速叩も速く、結晶化
度も高いという性質をもっている。したがって、ポリブ
チレンテレフタレート系弾性糸の場合、まだ十分に結晶
化されていない)・−ドセグメント部分を熱処理し、結
晶化度を上げ結りによるつなぎとめ効果を向上させるこ
とで更に瞬間伸長回復率、伸長弾性率、長時間伸長回復
率などの弾性的性質を向上させることが可能である。
紡糸して得られた糸は弾性を呈するが、通常ポリエステ
ルと同様ハードセグメントの結晶化度は、それ程高くは
ない。一方、ポリブチレンテレフタレートはポリエチレ
ンテレフタレートと比較して結具化速叩も速く、結晶化
度も高いという性質をもっている。したがって、ポリブ
チレンテレフタレート系弾性糸の場合、まだ十分に結晶
化されていない)・−ドセグメント部分を熱処理し、結
晶化度を上げ結りによるつなぎとめ効果を向上させるこ
とで更に瞬間伸長回復率、伸長弾性率、長時間伸長回復
率などの弾性的性質を向上させることが可能である。
熱処理温度は、ハードセグメントのポリブチレンチレフ
タル系ポリエステルのガラス転移温度付近の20℃以上
から160℃まで可能である、160℃を超えるとメル
トフローが起り(工じめ弾性特性の改良効果がなくなる
。経験的には20〜100℃が好ましく、ポリエチレン
テレフタル系弾性糸に比べ低温領域での熱処理が可能で
あるという点で%徴をもっている。
タル系ポリエステルのガラス転移温度付近の20℃以上
から160℃まで可能である、160℃を超えるとメル
トフローが起り(工じめ弾性特性の改良効果がなくなる
。経験的には20〜100℃が好ましく、ポリエチレン
テレフタル系弾性糸に比べ低温領域での熱処理が可能で
あるという点で%徴をもっている。
熱処理時間は、熱部flI!温度と糸条の目標とする物
性によって瞬時から数カ月まで任意に設定できる。
性によって瞬時から数カ月まで任意に設定できる。
熱処理のI寺期は、任意であるが、延伸することなく熱
処理することが必賛である。延伸後熱処理したのでは低
伸長下での応力が大ぎくなり、所望の荷重伸長挙動を呈
する糸条が得られない。
処理することが必賛である。延伸後熱処理したのでは低
伸長下での応力が大ぎくなり、所望の荷重伸長挙動を呈
する糸条が得られない。
この熱処理は、弛緩9足長、伸長のいずれの状pH下で
行なってもよいが、特に足長下又は伸長下で行なった場
合が均一な熱処理が行なえ、かつ次に述べるような理由
から好ましい。即ち熱処理は、結晶性を高めるために行
なわれるものであって、温度9時間が同条件であれば定
長熱処理、弛緩熱処理、伸長熱処理のいずれにおいても
結晶化度は変わらない。しかし、構造的には三基の間に
大ぎな差があり、定長熱処理及 9− び伸長熱処理と弛緩熱処理とではX〜により求めたハー
ドセグメントの結l111+フイズが異なり、後者の処
理を施された弾性糸の結nザイスは611名の熱処理を
施されたそれの約2〜5侶と非常に太ぎくなる。この現
象は無張力下の熱処理の場合、熱処理とそれKよる絆和
によって、・・−ドセグメント同志の東金化がおこりや
すく、結晶サイズが大ぎくなるものと考えられる。した
がって、結晶化度は同一であっても定長又は伸長熱処理
の弾性糸は、弛緩熱処理のそれと比へより小さな結晶を
約2〜5倍程度多くもっていることになり、より結晶が
分散されていることKなる。このことは弾性的性質をよ
り優れたものとするためのハードセグメント結晶による
つなぎとめ効果については定長又は伸長熱処理品の方が
概れていることを表わしている。実際にも瞬間伸長回係
率、伸長弾性率、クリープ性について優れた結果が得ら
れている。
行なってもよいが、特に足長下又は伸長下で行なった場
合が均一な熱処理が行なえ、かつ次に述べるような理由
から好ましい。即ち熱処理は、結晶性を高めるために行
なわれるものであって、温度9時間が同条件であれば定
長熱処理、弛緩熱処理、伸長熱処理のいずれにおいても
結晶化度は変わらない。しかし、構造的には三基の間に
大ぎな差があり、定長熱処理及 9− び伸長熱処理と弛緩熱処理とではX〜により求めたハー
ドセグメントの結l111+フイズが異なり、後者の処
理を施された弾性糸の結nザイスは611名の熱処理を
施されたそれの約2〜5侶と非常に太ぎくなる。この現
象は無張力下の熱処理の場合、熱処理とそれKよる絆和
によって、・・−ドセグメント同志の東金化がおこりや
すく、結晶サイズが大ぎくなるものと考えられる。した
がって、結晶化度は同一であっても定長又は伸長熱処理
の弾性糸は、弛緩熱処理のそれと比へより小さな結晶を
約2〜5倍程度多くもっていることになり、より結晶が
分散されていることKなる。このことは弾性的性質をよ
り優れたものとするためのハードセグメント結晶による
つなぎとめ効果については定長又は伸長熱処理品の方が
概れていることを表わしている。実際にも瞬間伸長回係
率、伸長弾性率、クリープ性について優れた結果が得ら
れている。
弛稙収瑯下での熱処理は、収縮率を30%以下として行
うのが望ましく、また伸長下での熱10−一 処理は、20%以下の伸長率で行なうのか好ましい。
うのが望ましく、また伸長下での熱10−一 処理は、20%以下の伸長率で行なうのか好ましい。
このようKして倚られた弾性糸の荷皿曲紛は図の(b)
に下すよう1工形をとり、熱処理を施さない弾性糸の荷
伸曲#+! fa+とは大きく異なった形となる。この
曲線は紡出糸条に定長熱処理を施したものであるが定長
熱処理を施すことで3つの大きな特徴が見い出された。
に下すよう1工形をとり、熱処理を施さない弾性糸の荷
伸曲#+! fa+とは大きく異なった形となる。この
曲線は紡出糸条に定長熱処理を施したものであるが定長
熱処理を施すことで3つの大きな特徴が見い出された。
第1は、破断時の伸長が大きくなること、第2に伸長が
大ぎくなっても破@時の応力はけとんと変化せず、向伸
曲線が高伸長側へ平行移動した曲線になること、第3に
初期モジュラスが低くなることである。
大ぎくなっても破@時の応力はけとんと変化せず、向伸
曲線が高伸長側へ平行移動した曲線になること、第3に
初期モジュラスが低くなることである。
第31に目の初回モンユラスが低くなることが弾性糸と
して最も1賛な要素となる。即ち、弾性糸としては、低
応力で伸長が直くなることが必髪条件であって、禍°造
的にも紡糸時にわずかに起とると思われる非晶部の配向
も熱処理によって束縛がとかれ、非晶部がよりランタム
になっておりこの構造は伸性向上により好ましいものと
考えられる。
して最も1賛な要素となる。即ち、弾性糸としては、低
応力で伸長が直くなることが必髪条件であって、禍°造
的にも紡糸時にわずかに起とると思われる非晶部の配向
も熱処理によって束縛がとかれ、非晶部がよりランタム
になっておりこの構造は伸性向上により好ましいものと
考えられる。
このような構造、物性を持つ本発明の方法によって得ら
れた弾性糸は、100%以下の低伸長下で良好な伸長回
復性を示し、ポリウレタン弾性糸の欠点である伸びすぎ
て小変形ストレッチ領域での加工性が悪いという問題を
!#消することができ、従来ポリウレタン弾性糸が使わ
れていた分野、例えば、小変形ストレッチ分野であるジ
ャケット、スラックス、スーツ、史にはランジェリ−1
りつ下等に使用して、加工性を改良することができる。
れた弾性糸は、100%以下の低伸長下で良好な伸長回
復性を示し、ポリウレタン弾性糸の欠点である伸びすぎ
て小変形ストレッチ領域での加工性が悪いという問題を
!#消することができ、従来ポリウレタン弾性糸が使わ
れていた分野、例えば、小変形ストレッチ分野であるジ
ャケット、スラックス、スーツ、史にはランジェリ−1
りつ下等に使用して、加工性を改良することができる。
また、本方法により図に示した荷伸曲1fM (b)の
伸度が50〜150%の部分のqち上がり部をコントー
ールすることがある程度可能でもあり、かつ伸度が1氏
い領域では低応力で伸長され、除々に高応力になるほど
伸長しK<くなるという応力−伸長パターンであるため
、適当な熱処理条件を設定することで衝撃吸収ベルト用
等の素材としても利用できる。
伸度が50〜150%の部分のqち上がり部をコントー
ールすることがある程度可能でもあり、かつ伸度が1氏
い領域では低応力で伸長され、除々に高応力になるほど
伸長しK<くなるという応力−伸長パターンであるため
、適当な熱処理条件を設定することで衝撃吸収ベルト用
等の素材としても利用できる。
以下に実施例をあげて本発明を更に詳述する。
なお、実施例中の部は重量であり、製品糸の強度、伸度
9弾性%性は下記に示す方法で測冗した。
9弾性%性は下記に示す方法で測冗した。
1 強度、伸度
長さ5σの試料を毎分+ooo%の速度で伸長し、強度
は破断時のデニール当りの強力(#/de)、伸度は破
断時の伸長(%)で示す。
は破断時のデニール当りの強力(#/de)、伸度は破
断時の伸長(%)で示す。
2 伸長回復性
m #4間伸長回復率
試料10cmに、50%又は100カ伸長するに対応す
る荷重をかけて素早く50%又は100%伸長させ、5
秒後に荷重を取り除と素早く試料の長さ1cmを読みと
り、次式により算出する。
る荷重をかけて素早く50%又は100%伸長させ、5
秒後に荷重を取り除と素早く試料の長さ1cmを読みと
り、次式により算出する。
(2)伸長弾性率
JIS L 1073(+977)合成繊維試験法の伸
長弾性率B法に定められた1lI11定方法により10
%、SO%又はloo%伸長時の伸長弾性率で示す。
長弾性率B法に定められた1lI11定方法により10
%、SO%又はloo%伸長時の伸長弾性率で示す。
13−
(3)長時間伸長回復率
長さ1OcInの試料に、100%伸長するに相当する
荷lをかけて4時間数111L(このとぎの試料長l傭
)、次に#電を堆り除いて4時間放置後の試料長/傭を
測定し、次式によって算出する。
荷lをかけて4時間数111L(このとぎの試料長l傭
)、次に#電を堆り除いて4時間放置後の試料長/傭を
測定し、次式によって算出する。
3 クリープ
長さ10cInの試料に、100チ伸長するに相当する
#lをかけて4時間放置し、この時の試料長1cmを測
定し、次式によって算出す実施例1 テレフタル酸ジメナル230@、テトラメナレングリコ
ール159部、数平均分子12000のポリオキシズチ
レングリコールtOS部、ペンタエリスリトール0.1
1部、チタニウムテト14− ラグトキシド0.26部を反応釜へ入れ、内温170℃
でエステル交換反応を行い、J!I!bmの65%のメ
タノールを留出させた後内温を200〜245℃に昇温
し、弱真空下で60分、次いで高真9下で200分反応
させた。ここで安定剤としてイルガノックス10+0(
ナバガイキー社製)35部、チヌヒン327(チバガイ
ギー?1製)021部を飽加し、20分撹拌後反応を終
了させた。
#lをかけて4時間放置し、この時の試料長1cmを測
定し、次式によって算出す実施例1 テレフタル酸ジメナル230@、テトラメナレングリコ
ール159部、数平均分子12000のポリオキシズチ
レングリコールtOS部、ペンタエリスリトール0.1
1部、チタニウムテト14− ラグトキシド0.26部を反応釜へ入れ、内温170℃
でエステル交換反応を行い、J!I!bmの65%のメ
タノールを留出させた後内温を200〜245℃に昇温
し、弱真空下で60分、次いで高真9下で200分反応
させた。ここで安定剤としてイルガノックス10+0(
ナバガイキー社製)35部、チヌヒン327(チバガイ
ギー?1製)021部を飽加し、20分撹拌後反応を終
了させた。
このよう圧して得たポリマーはソフト成分が全ポリマー
重量に対し3o*iasで、還元比粘度1.8+1.l
fi点210℃であった。このポリマーを260 ’(
:で#T融紡糸して135デニールの弾性糸を得た。そ
の強度はo、441/de、伸度は250%、X間伸長
10+復率は50%伸長時82%、100%伸長時73
%であり、伸長弾性率は10%伸長時100%、50%
伸長時74%、100%伸長時52%、長時間伸長回復
率は65%、クリープは30%であった。
重量に対し3o*iasで、還元比粘度1.8+1.l
fi点210℃であった。このポリマーを260 ’(
:で#T融紡糸して135デニールの弾性糸を得た。そ
の強度はo、441/de、伸度は250%、X間伸長
10+復率は50%伸長時82%、100%伸長時73
%であり、伸長弾性率は10%伸長時100%、50%
伸長時74%、100%伸長時52%、長時間伸長回復
率は65%、クリープは30%であった。
このような弾性糸を紡糸して3日th160 ℃の乾熱
器でlO秒関定長で熱処理した。このようにして得られ
た弾性糸の強度は0.461j/de+伸度280%、
瞬間伸長回復率は50%伸長時88%、100%伸長時
76%であり、伸長弾性率は10γ・伸長時100%、
50襲伸長時81%110θ%伸長時60%、長時間伸
長回復率は58%、クリープは20%と、わずかな熱処
理により弾性面で優れたものが得られた。
器でlO秒関定長で熱処理した。このようにして得られ
た弾性糸の強度は0.461j/de+伸度280%、
瞬間伸長回復率は50%伸長時88%、100%伸長時
76%であり、伸長弾性率は10γ・伸長時100%、
50襲伸長時81%110θ%伸長時60%、長時間伸
長回復率は58%、クリープは20%と、わずかな熱処
理により弾性面で優れたものが得られた。
尚、侍られた弾性糸の荷1曲脚は図の(b)K示す通り
であり、熱処理を施さなかった場合の糸条の荷重曲線は
図の(、)に示すようになる、。
であり、熱処理を施さなかった場合の糸条の荷重曲線は
図の(、)に示すようになる、。
実施例2
テレフタル酸ジメナル167部、テトラメチレングリコ
ール105部、数平均分子Ji:200+1のポリオキ
シブチレングリコール325 部、ペンタニルスリトー
ル05部、チタニウムテトラブトキシド035部を反応
釜へ入ね、内温170℃でエステル交換反応を行い、理
論開のb5%のメタノールなW(出させた後内温を20
0℃〜245℃に昇温し、物^9丁で60分、次いで高
真空下で200分反応させた。ここで安定剤イルガノッ
クス1010(チバガイ片−社製)5部、チヌビン32
7(チバガイキー社製)03部を冷加し、20分攪拌後
反応を終了させた。
ール105部、数平均分子Ji:200+1のポリオキ
シブチレングリコール325 部、ペンタニルスリトー
ル05部、チタニウムテトラブトキシド035部を反応
釜へ入ね、内温170℃でエステル交換反応を行い、理
論開のb5%のメタノールなW(出させた後内温を20
0℃〜245℃に昇温し、物^9丁で60分、次いで高
真空下で200分反応させた。ここで安定剤イルガノッ
クス1010(チバガイ片−社製)5部、チヌビン32
7(チバガイキー社製)03部を冷加し、20分攪拌後
反応を終了させた。
得られたポリマーはソフト成分が全ポリマーに対し65
′M童チであり、還元比粘度は219゜融点191℃で
あった。このポリマーを260℃で溶融紡糸して、13
5デニールの9A性糸を得た。その強度は0.92 、
l/ / de 、伸度400%。
′M童チであり、還元比粘度は219゜融点191℃で
あった。このポリマーを260℃で溶融紡糸して、13
5デニールの9A性糸を得た。その強度は0.92 、
l/ / de 、伸度400%。
瞬間伸長回復率は50%伸長時95%、100頭伸長時
88φ、伸長弾性率はlO%伸長時100%、50%伸
長時80%、100襲伸長時75%、長時間伸長回復率
は140%1クリープは60%であった。
88φ、伸長弾性率はlO%伸長時100%、50%伸
長時80%、100襲伸長時75%、長時間伸長回復率
は140%1クリープは60%であった。
このような弾性糸を紡糸して1時…1後165℃で20
秒間乾熱処理な定長で実施した。この時の弾性糸の強度
は0.92 i / de +伸度450俤、瞬間伸長
回復率は50%伸長時97%。
秒間乾熱処理な定長で実施した。この時の弾性糸の強度
は0.92 i / de +伸度450俤、瞬間伸長
回復率は50%伸長時97%。
17−
100%伸長時919I)、伸長弾性率は10≠伸長時
100%、50%伸長時86%、100%伸長時79%
、長時間弾性回復率は120%。
100%、50%伸長時86%、100%伸長時79%
、長時間弾性回復率は120%。
クリープは50≠であった。
この弾性糸は、俗離紡糸性、弾性的性ηにをれ、操業性
に富んだ弾性糸が得られた。
に富んだ弾性糸が得られた。
Mは弾性糸の荷仰曲勝を下すものであり、(a)は未熟
処理系、(b)は本発明の方法によって熱処理系の荷伸
曲肪を示す。 18−
処理系、(b)は本発明の方法によって熱処理系の荷伸
曲肪を示す。 18−
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1、 ポリブチレンテレフタレート系ポリエステルをハ
ードセグメントとし、ポリオキシブチレンクリコール系
ポリエーテルをソフトセグメントとするブロック共重合
ポリエーテルポリエステルを溶融紡糸し、次いで熱処理
することを特徴とする弾性糸の製造法。 λ 熱処理温度が20〜160℃である特許請求の範囲
第1項記載の弾性糸の製造法。 3、 熱処理を30%以下の収縮下で行なう特許請求の
範囲第1項又は第2項記載の弾性糸の製造法− 4、熱処理を20%以下の伸長下で行なう特許請求の範
囲第1項又は第2項記載の弾性糸の製造法。 5 熱処理を定長下で行な5%許請求の範囲第1g4又
は第2項記載の弾性糸の製造法、
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP18830881A JPS5891819A (ja) | 1981-11-26 | 1981-11-26 | 弾性糸の製造法 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP18830881A JPS5891819A (ja) | 1981-11-26 | 1981-11-26 | 弾性糸の製造法 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS5891819A true JPS5891819A (ja) | 1983-05-31 |
JPS6360127B2 JPS6360127B2 (ja) | 1988-11-22 |
Family
ID=16221331
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP18830881A Granted JPS5891819A (ja) | 1981-11-26 | 1981-11-26 | 弾性糸の製造法 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPS5891819A (ja) |
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4869270A (en) * | 1987-05-20 | 1989-09-26 | Kabushikikaisha Ueno Seiyaku Oyo Kenkyujo | Condom |
JPH03836A (ja) * | 1989-05-30 | 1991-01-07 | Teijin Ltd | 伸縮性織編物の製造法 |
EP0431499A2 (en) * | 1989-12-04 | 1991-06-12 | Teijin Limited | Process for producing a woven or knitted fabric having a high elasticity |
KR100855123B1 (ko) * | 2002-04-01 | 2008-08-28 | 주식회사 코오롱 | 저온 내구성 및 이형성이 우수한 폴리우레탄 수지 조성물 |
Families Citing this family (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP4907779B2 (ja) * | 2001-04-13 | 2012-04-04 | 大和製罐株式会社 | 押出成形品 |
Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS56118911A (en) * | 1980-02-21 | 1981-09-18 | Toray Ind Inc | Preparation of latently shrinkable elastic fiber and elastic fabric |
-
1981
- 1981-11-26 JP JP18830881A patent/JPS5891819A/ja active Granted
Patent Citations (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS56118911A (en) * | 1980-02-21 | 1981-09-18 | Toray Ind Inc | Preparation of latently shrinkable elastic fiber and elastic fabric |
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Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4869270A (en) * | 1987-05-20 | 1989-09-26 | Kabushikikaisha Ueno Seiyaku Oyo Kenkyujo | Condom |
JPH03836A (ja) * | 1989-05-30 | 1991-01-07 | Teijin Ltd | 伸縮性織編物の製造法 |
EP0431499A2 (en) * | 1989-12-04 | 1991-06-12 | Teijin Limited | Process for producing a woven or knitted fabric having a high elasticity |
KR100855123B1 (ko) * | 2002-04-01 | 2008-08-28 | 주식회사 코오롱 | 저온 내구성 및 이형성이 우수한 폴리우레탄 수지 조성물 |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPS6360127B2 (ja) | 1988-11-22 |
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