JPS5887264A

JPS5887264A - ほうろう用アルミニウム被覆鋼板

Info

Publication number: JPS5887264A
Application number: JP56184644A
Authority: JP
Inventors: Yoshihiro Kusanagi; 草薙　芳弘; Jiro Tsuchida; 土田　次郎
Original assignee: Nisshin Steel Co Ltd
Current assignee: Nippon Steel Nisshin Co Ltd
Priority date: 1981-11-17
Filing date: 1981-11-17
Publication date: 1983-05-25
Also published as: EP0079620A2; EP0079620A3

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】本発明は、すぐれたほうろう特性が得られるほうろう用
アルミニウム被覆鋼板に関する。

表面にアルミニウム被覆層を有する鋼板、例えば溶融ア
ルミめっき鋼板は、耐熱性、耐食性にすぐれた特性をも
ち、自動車排気ガス系統部材、乾燥機、ストーブ部品等
の耐熱部材や、屋根、内装などの建材をはじめ、広い分
野で使用されている。

近年、このアルミ被覆鋼板を原板としたほうろう加工の
工業化が進んでい°る。はうろう加工は、原板にほうろ
うゆう薬を塗布し、どれを焼成することにより行なわれ
る。焼成温度は、使用するゆう薬の種類にもよるが、通
常５°３０〜６００’Ｃで、一般鉄はうろうに用いられ
るゆう薬は８００°Ｃ以上で焼成される。

ところが、原板として、例えば溶融アルミめっき鋼板を
そのまま、あるいは最終製品形状に応じて曲げやプレス
成形したのち、はうろう、加工を行なうと、はうろう被
覆層の表面に微細な泡（プリ′スター）もしくはクレー
タ状の欠陥（以下、「泡欠陥」という）が多数発生し、
外観や耐食性等が著しく損なわれるという問題がおる。

本発明者等はこの問題を解決すべく鋭意研究を重ねた結
果、泡状欠陥は、溶−一アルミめっき層に存在するミク
ロ的なピンホール、不めっき部分、あるいは成形加工時
に発生する微小クラック（亀裂）に起因することをつき
とめた。すなわち、溶融アルミめつきま＼のめつき層は
いわば鋳造組織であり、不可避的に微小なピンホールや
不めっき部分が存在し、また鋳造組織であるために延性
・伸びが乏しく、成形加工時にクラックの発生を伴なう
。これらの欠陥は、耐熱・耐食用途には何ら問題のない
程度の極めて軽微のものであるが、はうろう加工を行な
うと、これを起点に泡欠陥が発生するのであり、この欠
陥をなくすことにより泡欠陥を解消し得ることが判明し
た。

本発明は上記知見に基づいて完成されたものであり、ア
ルミ被覆層を圧延再結晶組織となしたほうろう用アルミ
被覆鋼板を提供する。すなわち、本発明のほうろう用原
板は、アルミ被覆層に圧延と再結晶焼鈍処理とを加えて
ピンホール等を圧着消滅させると同時に、該被嘩層に良
好な伸び性を付与して成形加工時のクラック発生を防ぐ
ことにより、その後のほうろう加工における泡欠陥の発
生を実質的に完全に解消したものである。

本発明に係るほうろう用アルミ被覆鋼板は、例えば素地
鋼板に常法により溶融アルミめっきを施したのち、圧延
を行ない、ついでアルミめっき層を再結晶焼鈍すること
により製造される。

素地鋼板としては、成形加工性の点より低炭素鋼板（一
般に、Ｃ約０．２重量％以下）が好ましく用いられる。

また、素地鋼板としては、鋼成分として窒素（Ｎ）を０
．００４重量％以上含有するものを用いると、後記のよ
うに、素地鋼板とめつき層の界面におけるｋｌ−Ｆｅ金
属間化合物（以下、単に「合金ｊとも言う）の生成温度
が高くなり、従ってほうろう焼成温度を高めることがで
き、かつほうろうの密着性の改善も可能となる。また、
素地鋼板の耐熱性も向上する。これら効果はＮ量の増加
とともに強化されるが、その反面鋼板の硬化と加工性の
圓下を伴なうので、最終製品の形状により強加工を行な
う場合には、例えば０．０２重厳％を上限とするのが好
ましい。

素地鋼板に対する溶融アルミめっきは常法に従って行な
えばよい。但し、通常溶融アルミめっき過程で素地鋼板
とめつき層の界面にｋｌ　−Ｆｅ合金が生成するのが一
般であり、該合金は硬くて脆いため、多量に生成すると
、圧延時にめっき層に゛クラックが発生することがある
。これを防ぐにはアルミめっき浴としてＳｉｌ、Ｑ重量
％以上を含むＡ＃−８ｉ浴を用いるのが有効である。こ
れによりめっき時に生成する合金層は約２〜５μｍない
しはそれ以下に抑制されるので、圧延時のクラック発生
の危険も回避される。なｚ−１Ｓｉ量があまり多くなる
と、めっき層中に硬くて脆い板状Ｓｉが点在し、圧延時
のクラック発生の原因となるので、１５重量％を上限と
するのが好ましい。

上記溶融めっきにより必要量のアルミ被覆層を形成した
のち圧延工程に付される。圧延は冷間または温間のいづ
れであってもよい。その圧下率は、めっき鋼板厚と目的
とするほうろう原板の所望板厚とに応じて適宜設定され
るが、鋳造組織のめつき層中のどンホールや不めっき部
分を圧着させるために、約１０％以上であることを要す
る。特に圧下率を２０％以上とすれば、前記めっき過程
で生成した薄い合金層が分断され、その後のｒ／１うろ
う加工に先立つ成形加工において該合金層に起因するめ
つき層の剥離・クラックの発生力；防止され　−るほか
、素地鋼板自体の再結晶開始温度力；イ氏下するので、
後記のように素地鋼板のカロエ性を高めたい場合にも、
それだけ低い温度で再結晶焼鈍を達成することができる
。再結晶焼鈍温度を低くすれば、それだけ合金の生成増
加を抑制できる７５−ら、はうろう特性、特に密着性の
向上に資することは言うまでもない。但し、圧下率をあ
まり高くすると、アルミめっき層にクラックが発生し泡
欠陥の原因となるから、好ましくは７０％を上限とする
。

上記圧延が施こされた鋼板のアルミめっき層は、ＥＥ延
組織化し、加工硬化により伸び性が低下しているので、
加工性を回復するための再結晶焼鈍を行なう。この焼鈍
は好ましくは約２５０〜４００°Ｃで行なわれる。この
焼鈍によりアルミめっき層に良好な延性が与えられると
同時に・、ピンホールなどの圧着部も再結晶により完全
に消滅する。

かくして得られるアルミめつき両板のめっき層−は当初
の鋳造組織からいわば鍛練組織に変化しており、ピンホ
ール等は全くなく、かつめっき層の機械的性質、特に伸
び性が良好である。従って、これをほうろう用原板とし
てそのま＼、あるいは所望形状に曲げ、プレス加工した
のちほうろう加工すれば、泡欠陥のないほうろう被覆製
品が得られる。

−ところで、はうろう特性に関する他の問題として、は
うろう被覆層の密着性の良否が挙げられる。

この密着性は、はうろう焼成温度・めっき層の合金化と
関連する。すなわち、はうろう焼成は前記のように高温
度で行なわれ、一般に焼成温度が高い程、耐薬品性、硬
さ、光沢などすぐれたほうろう特性が得られるが、あま
り温度を高くすると、素地鋼板−アルミめっき層界面の
相互拡散により合金化が進行し、時間の経過とともにめ
っき層全体が合金化してしまう。そうなると、得られる
ほうろう被覆層の密着性は極めて悪く、容易に剥離して
しまう。従って、はうろう加工風上いては、焼成温度を
合金生成温度以下にせねばならず、その結果、使用可能
なほうろうゆう薬の選択に制限をうけ、また得られるほ
うろう特性の改善にも自ずと限界が付せられる。

上記問題に対しては、鋼成分としてＮＯ，００４重量％
以上を含有する素地鋼板を用いるのが有効である。すな
わち、素地鋼板とアルミめっき層の界面の相互拡散によ
る合金生成温度は、素地鋼板のＮ含有量と関連し、ＮＯ
，００４重量％以上含むと、該合金生成温度は約５５０
°Ｃ以上に上昇する。

従って、それだけ高い焼成温度を採用して合金化を伴な
わずに所定のほうろう加工を達成することができる。ま
た、Ｎの含有により前記溶融めっき過程での合金生成も
抑制されるので、圧延時のめつき層のクラック発生防止
にも奏効し、泡欠陥の防止策としても有効である。これ
らの効果はＮ量の増加とともに高められるが、前記のよ
うに素地鋼板の硬化を随伴するので、強加工を行う用途
では約０．０２重量％以下に規定するのがよい。もつと
も、この合金生成温度は、後記のように鋼板のＣ含有量
にも影響をうけ、Ｃ量が低い程（特に、約０．０２重量
％以下において）、生成温度が高くなる。従って、Ｎ量
は、望むほうろう焼成温度に応じ、Ｃ量との関連下に定
めるとよい。かくして、はうろうゆう薬選択の制限、焼
成温度の制限が緩オロされ高い焼成温度にて密着性のよ
いほうろう被覆層が得られる。むろん、アルミめっき層
は圧延・再結晶化による鍛練組織を有しているので泡欠
陥の発生もない。

なお、はうろう加工製品の製造において、溶融アルミめ
っき鋼板（原板）の加工性が問題になることがある。す
なわち、前記溶融アルミめっき後の圧延工程において、
合金層（溶融アルミめっき時に素地とめつき層の間に生
成した合金層）の分断を目的とし、約２０％以上の圧下
率を加え、あるいはめっき鋼板厚と所望製品板厚との関
係で高い圧下率を加える場合、素地鋼板も圧延組織化し
加工硬化を生ずる。これに前記のようにアルミめっき層
の再結晶を目的とする温度（約２５０〜４００°Ｃ）で
の焼鈍では素地鋼板の加工性は十分回復されない。かか
る鋼板は、平板のま＼、あるいは軽度の成形加工を加え
て用いる場合には特別問題はないが、所望の製品形状に
より絞り加工などの強加工を必要とするときには加工性
が不足する。このような場合には、素地鋼板が再結晶化
する温度、好ましくは約５００°Ｃ以上で焼鈍すればよ
い。こΩ場合素地鋼板としてＮＯ，００４，重量％以上
含有するものを用いれば、前記したとおり合金化を伴な
うことなく所定の再結晶化を達成し所望の加工性を付与
することができ、その後のほうろう加工に２いても密着
性不良の問題を生ずることもない。また、当然のことな
がら、上記温度での焼鈍によりアルミめっき層の再結晶
化も同時に達成される。なお、その焼鈍においてアルミ
めっき層の溶融をさけるため、焼鈍温度は約６００’Ｃ
を上限とすべきである。

次に、本発明について実験結果にもとづいて説明する。

板厚０．８Ｍの低炭素冷延鋼板（但し、Ｃ：０．００５
〜０．１９重量％、Ｎ：　０．００１〜０．０２８重量
％）蚕用い、通常の溶融アルミめっき法に従い、脱脂後
、還元雰囲気加熱炉で鋼板表面を清浄化したのち、Ａｌ
−９％８１めっき浴（浴温６７０”Ｃ）に通板（浸漬時
間５秒）しアルミめっき鋼板を得た。

上記アルミめっき鋼板を圧下率１・θ〜°８０％の冷間
圧延に付したのち、温度４８０〜５７０°Ｃで再結晶焼
鈍処理（処理時間１０時間）した。

得られたアルミめっき鋼板を原板とし、表面脱脂後、ア
ルミ被覆−板用市販はうろうゆう薬を適当なスリップと
なしスプレーにより層厚８０μｍに塗布した。はうろう
焼成は５５０℃（焼成時間７分間）にて行なった。

第１表に、上記原板のアルミめっき層と素地鋼板の再結
晶状況、アルミめっき層の合金化状況、並びに得られた
ほうろう特性（密着性および泡欠陥）を示す。それぞ些
の試験および評価法は次のとＰりである。

（Ａ）　再結晶状況とアルミめっき層合金化状況再結晶
焼鈍効果をビッカース硬度計による硬さ試験値、およ・
び金属顕微鏡によるフェライト結晶組織の形態により判
定した。

アルミめっき層の合金化状況は金属顕微鏡観察にもとづ
いて評価した。表中、「原板性状」の欄にその結果を示
す。同梱の各記号の意味は次のとおりである。

Ｏ：素地鋼板、めっき層とも良好な再結晶組織。

合金の生成なし。

ロ：合金の生成なし。但し、素地鋼板の再結晶化不十分
。

Δ：：地鋼板再結晶化。但し、めっき層合金化（表面灰
黒色化）。

Ｘ：素地鋼板再結晶化せず。めっき層全体が合金化（表
面灰黒色化）。

ＣＢ）　はうろう特性（泡欠陥、密着性）泡欠陥は１０
倍のルーペで観察し、その有無を調べた。

密着性は、落下衝撃変形試験法により、ポンチ径２５顛
φ、ダイス２５．５ｗφの間に試験片を置き、１　ｋｇ
の重錘の落下衝撃により最大変形くぼみ深さ３１ｎＩを
与えたときのほうろう被覆層の残留量を測定した。その
結果を表中、「はうろう特性」欄に示す。表中の各記号
は次のとおりである。

○：泡欠陥２よび剥離のいずれもなし。

△：泡大欠陥し。剥離１〜５０％全５０％：泡欠陥なし
。剥！５０％以上発生。

ロ：剥離発生なし。−泡欠陥発生。

第１表に示されるように、圧下率１０〜７０％で圧延を
行なって焼鈍したものは、いづれも泡欠陥の発生は認め
られない。圧下率８０％の場合に泡欠陥が発生している
のは、前記のように圧延時にめっき層にクラックが発生
したからである−０また、本発明に従って適量のＮを含
む鋼板を用いたものでは、５００°Ｃ以上の焼鈍を経て
も合金化を伴なわず、またほうろう焼成（５５０°Ｃ）
において合金化を生ずることがないので、得られるほう
ろう被覆層の密着性も良好である。なお、同表から、素
地鋼板のＣ量が低い程、合金化が抑制される（合金生成
温度が高くなる）傾向も看取される。

第２表に、アルミ゛めつき層のＳｉ含有量と該めっき層
の加工性の関係について実験結果を示す。

同実験は、板厚１．２ｆｌの鋼板（ＣＯ，００１５重量
％、Ｎ　Ｏ，０，１１５重量％）に、Ｓ１含有量の異な
るＡｌ−８ｉ浴を用いて通常の方法でめっきしたのち、
圧下率１０〜８０％の範囲で圧延を行なった。同表の結
果は顕微鏡観察によるものである。

同表に示されるように、めっき浴のＳｉ量が少いと、圧
下率が低くても、合金層を起点にしてめっき層にクラッ
クが生じ剥離する。これは前記のように、めっき時に生
成する合金層が贈犬するからである。一方、Ｓｉ量が余
り多くなってもクララ、りが発生するのは、めっき層中
に板状Ｓ１が形成されることによる。これらのクラック
を防止するため、めっき層（めっき浴）の８１量を前記
のように１〜１５重量％とするのである。

第２表本発明においては、素地鋼板厚およびめっき付着量に本
質的制限はなく、また圧延に２ける圧下率は、めっき鋼
板厚と目的とする製品板厚とに応じ、１０〜７０％の範
囲内で適宜選定すればよ跣更に、高い圧下率の圧延を行
なったのち、素地鋼板の加工性を回復する目的で素地鋼
板の再結晶温度以上での焼鈍を行う場合やその後５のほ
うろう焼成を高温で行なう場合には、素地鋼板として適
量のＮを含むものを適用すれば、めっき層の合金化を生
ずることなくそれぞれの目的を達することができる。な
お、必要なら、再結晶焼鈍ののち、調質圧延仕上げを行
なえばよい。また、所定の板厚を得るために、圧延−再
結晶焼鈍を何回くり返してもよい。

次に、本発明の実施例について説明する。

実施例１第３表に示す素地鋼板Ａ　１　”　１０に溶融アルミめ
っきを施し、供試甘煮９．１０については、そのま＼、
供試材Ａ１〜８については圧延および再結晶焼鈍を行な
ったのち、はうろう加工を行なつた。各処理条件および
圧延・再結晶後の原板性状、並びにほうろう特性を以下
に示す。

※不町縫的不純物は次のとおり。Ｍｎ：０．２２〜０．
３８％、Ｓｉ　：　ｔｒ　、　Ｐ　：　０．００６〜０
．０１１％、Ｓ　：　ｏ、ｏ　Ｏ９〜０．０　ｔ　４％
。

〔１１溶融アルミめっき処理通常のゼンジマ一方式により、ｋｌ−９％ａ１浴に通板
し、溶融めっき鋼板を得た。（１１シ、鋼板；１６．１
〜８は、片面のめっき付着１けを８０　ｔ　／　ｔｔｌ
とし、五９．１０については４０ｙ／ｖｆとした。

（Ｉｔ）　　圧延と再結晶焼鈍処理溶融めっき後、供試材４１〜８について圧下率５０％の
冷間圧延を行い、ついで５３０’Ｃにてめっき層と素地
鋼板を再結晶させる焼鈍処理（処理時間１０時間）を施
し、はうろう原板として、板厚０．６ｓｒｉ、片面のめ
つき付着量４０ｆ／ｖｆのアルミめっき鋼板を得た。供
試社歴９、ｌｏは、ＩＦ延、焼鈍のいづれも行なわず、
溶融めっき捷＼でほうろう原板（板厚Ｑ、０ａｔ）とし
た。

（１）　　はうろう原板の性状圧延・焼鈍後の外観、素地鋼板組織（ＩＪ１結晶化状況
）、およびめっき層別工性を第４表に示す。

但し、素地鋼板組織、めっき層別１性は次のごとく測定
した。

（イ）素地鋼板組織硬度測定と断面検鏡によるフェライト納品形態にて判定
。

（ロ）めっき層別工性、ｌｌ５Ｚ２２４８に準拠する密着曲げ試験、およびエ
リクセン社製薄鋼板深絞り試験機（ポンチ径４０肩屑φ
、ポンチＭｒｄ　ｌ朋、ダイス径４２Ｍφ、ダイス肩’
ｒｄ　５　ｒｔｔｚ、ブランク径８０朋φ、絞り高さ２
０朋）による深絞り成形加工試験を行へそれぞれ第１図
および第２図に示す形状に加工しその曲げ加工部（ａ）
、（ｂ）の表面外観とめつき層状態を観察した。表中、
「めっき層別工性」欄の各記号は次のとおりである。

○：亀裂なし △：軽度の亀裂発生 ×：強度の亀裂発生（１ｖ）　はうろう加工前記各供試原板を脱脂処理後、アルミめっき鋼板用市販
はうろうゆう薬をスプレー施釉して７０μｍの層を形成
し、５５０°Ｃで７分間焼成した。

（Ｖｌ　　はうろう特性評価各供試材について、はうろう被覆層の泡欠陥の有無およ
び恵着性を次のように検査・測定した。

（イ）泡欠陥未加工原板（平板）、前記曲げ試験原板および深絞り成
形試験原板のそれぞｎのほうろう表面（子部品、曲げ加
工部）を万能・投影機で検存し泡欠陥の有無を検査した
。表中、「泡欠陥」欄の各記号の意味は次のとおりであ
る。

○：泡欠陥なし。　×：泡欠陥発生。

（ロ）密着性平板状の供試材を用い、前述の落下衝撃変形試験法によ
り　（ポンチ径２５ＭＭφ、ダイス径２５．５朋φ、重
錘１ｋｇ）、最大変形くぼみ３１１ｒＭを与えたときの
ほうろう被覆層の残留量を測定した。表中、「密着性」
欄の各記号の意味は次のとおりである。

○：剥離発生なし △：ｌ〜５０％剥離発生 ×：５０％以上剥離余生第４表に示されるように、本発明の規定を満す供試材Ａ
１〜５は、素地鋼板の再結晶温度以上の高温での焼鈍に
もかかわらず、銀白色を呈しくすなわち、めっき層の合
金化がなく）、素地鋼板の再結晶化も良好で、めっき層
の加工性にもすぐれる。また、圧延と焼鈍によりめっき
層のピンホール等が完全に消滅し、かつ加工時にめっき
層に亀裂が生ずることがないので、はうろう被覆層に泡
欠陥はなく、また密着性も良好である。

一方、供試材Ａ６〜８（素地鋼板Ｎ量０．００４重量％
未＃）は、高温度での焼鈍でめっき層全体が灰黒色化（
合金化）した＼め、めっき層の加工性の低下とそれに伴
なう加工時の亀裂発生により、はうろう泡欠陥が生じ、
密着性も劣悪である。

更に、供試材遥９．１０（Ａ９の素地鋼板Ｎ量０．００
４％未満、／Ｆｉｌ　Ｉ　Ｏ同０．００４％以上いづれ
も圧延・焼鈍なし）は、めっき層が鋳造組織のま＼であ
るため、加工性が劣り、加工時に微小の亀　・“裂が生
じる結果、得られるほうろう被覆層に泡欠陥が発生して
いる。また、未加工部も、ピンホールの存在により泡欠
陥が発生している。

実施例２前記実施例１における供試甘煮５と同じ成分の素地鋼板
を用い、実施例１と同じ溶融アルミめっきを施したのち
、圧下率ｌＯ〜８０％の圧延を行諭、ついで５８０’Ｃ
に加熱して再結晶焼鈍（処理時間Ｉ　Ｑ　Ｈｒ　）を行
った。各供試材を原板とし、実施例１と同じほうろう加
工を行なった。

原板の性状およびほうろう特性を第５表に示す。

各測定・評価法は実施例１のそれと同じである〇第５表
に示されるとおり、本発明材である供試材７ｆ１１〜７
は素地鋼板の組織（再結晶化）、めっき層の加ｒ性が良
好で、得られたほうろう被覆層には泡欠陥はなく、密着
性もすぐれている。これに対し、供試材Ａ８は素地鋼板
組織、めっき層別工性はよいもの＼、王延率が過大（８
０％）のため、微細な亀裂が発生、シた結果、成形加工
材だけでなく未加工材にも泡欠陥が発生した点で、上記
本発明材に及ばない。

実施例３第６表に示す鋼成分の素地鋼板を用い、実施例１と同じ
溶融アルミめっきを施したのち、圧下率１０〜８０％の
圧延を行い、ついで８００’Ｃでアルミめっき層の再結
晶焼鈍（処理時間５　Ｈｒ　）を行なった。各供試材を
原板とし、実施例１と同じほうろう加工を行なった。

原板の性状およびほうろう特性を第６表に示す。

各測定・評価法は実施例１のそれと同じである。

第６表に示されるとおり、本発明材である供試材＆１と
２は適度な圧下率の圧延と焼鈍とによりめっき層が良好
な圧延再結晶組織をもつので、は′　ううう被覆層に泡
欠陥の発生はなく、またほうろう焼成時に合金化を生じ
ないので密着性もすぐれている。これに対し、供試材＆
３〜５は、はうろう密着性は良いもの＼、泡欠陥が発生
している点で本発明材に及ばない。ｆｘＫ材＆３の泡欠
陥は、王延時の過大な圧下率により、めっき層に亀裂が
生じたからであり、一方供試材＆　４　、’５’　（圧
延なし）の泡欠陥はめつき層中にピンホール等が残存し
ているため発生したものである。

以上のように、本発明によれば、泡欠陥がなく、かつ密
着性にすぐれたほうろう加工製品が得られる。また、は
うろうの密着性を損なわずに、はうろう焼成温度を高め
ることができるので、はうろうゆう薬の選択の制限も緩
和され、高い焼成温度により、はうろう特性を−そう高
めることができる。

なお、上記説明では溶融アルミめっき鋼板を例に挙げた
が、本明細書に言うアルミニウム被覆鋼板には、そのほ
かクラッド法、粉末コーティング法、真空蒸着法などに
よりアルミニウム被覆層が°施こされた鋼板が包含され
ることは言うまでもない０

【図面の簡単な説明】

第１図はほうろう原板の密着曲げ試験片の形状説明図、
第２図はほうろう原板の深絞り成形加工試験片形状説明
図である〇代理人　弁理士宮崎新八部第１図　　　　　　　　　　第２図手　続　曲　正　、τｒ　　（ｊ）式）％式％１　事件の表示昭和５６１１　　特　４作　　願第１８４６４４す２　
発明の名称　はうろう用アルミニウム被覆鋼板３、　補
正をする者事件との関係　特許出願人ｆＬ　　＋すｉ　　　東京都千代田区丸の白玉丁目４番
１号Ｆ″”ＡＨ’＋称）　　（４５８）日新製鋼株式会
社代表取締役　阿　　　　部　　　　　　譲４、代理人

Claims

【特許請求の範囲】

（１）素地鋼板表面にアルミニウム被覆層を有する鋼板
であって、該素地鋼板が鋼成分としてＮＯ，００４〜０
．０２重量％含有し、か、つアルミニウム被覆層が圧延
再結晶組織を有することを特徴とするほうろう用アルミ
ニウム被覆鋼板。
（２）アルミニウム被覆層が５ｉｌ−１５重量％含有す
る溶融アルよニウムめつき層であることを特徴とする上
記第（１）項に記載のほうろう用アルミニウム被覆鋼板
。
（３）素地鋼板表面にアルミニウム被覆層を有する鋼板
であって、該素地鋼板が鋼成分としてＮＯ，００４〜０
．０２重量％含有し、かつ圧延再結晶組織を有するとと
もに、アルミニウム被覆層が圧延再結晶組織を有するこ
とを特徴とするほうろう用アルミニウム被覆鋼板。
（４）アルミニウム被覆層が８ｉ　１〜１５重量％含有
する溶融アルミニウムめっき層であることを特徴とする
上記第（３）項に記載のほうろう用アルミニウム被覆鋼
板。