JP2021509437A - 熱間プレス成形用めっき鋼板、これを用いた成形部材及びこれらの製造方法 - Google Patents

Abstract

本発明の一側面による熱間プレス成形用めっき鋼板は、素地鋼板と、上記素地鋼板の少なくとも一面に形成されたＡｌ−Ｚｎ系めっき層と、上記素地鋼板と上記Ａｌ−Ｚｎ系めっき層の間に形成されたＦｅ−Ａｌ系界面合金層と、を含み、上記Ａｌ−Ｚｎ系めっき層は、重量％で、Ｚｎ：１０〜３０％、Ｆｅ：１％以下、残りのＡｌ及び不純物を含むことができる。

Description

本発明は、熱間プレス成形用めっき鋼板、これを用いた成形部材及びこれらの製造方法に関し、詳細には、液体金属脆性破壊及びマイクロクラックの発生を効果的に抑制した熱間プレス成形用めっき鋼板、これを用いた成形部材及びこれらの製造方法に関する。

近年、安全性及び燃費効率性などの要求が増加するにつれて、自動車の軽量化のための高強度鋼の適用が増える傾向にある。高強度鋼は、重量に対して高強度特性を確保することができるが、加工中の素材の破断が発生したり、又はスプリングバック現象が発生して複雑且つ精密な形状の製品の成形に難しさが伴う。したがって、高強度鋼に伴うかかる問題点を解決するための方法として最近、熱間プレス成形の適用が拡大している。

熱間プレス成形は、通常８００〜９００℃の温度に加熱した鋼板をプレス加工するため鋼材の成形が容易であり、金型を介して急冷を行うため成形品の強度を効果的に確保することができる。しかし、熱間プレス成形のために鋼板を高温で加熱することから、鋼板の表面に腐食や脱炭などのような現象が発生し、成形品の表面品質が低下するという問題がある。したがって、成形品の表面品質の低下を防止するために、熱間プレス成形時に、亜鉛系又はアルミニウム系めっき層を備えるめっき鋼板の使用が増加する傾向にある。

特許文献１は、鋼板の表面にアルミニウム系めっきを行って熱間加熱後の成形部品にもアルミニウム不働態皮膜が形成されるようにして、スケールを一部抑制し、脱炭を防止する技術を提案する。しかし、アルミニウムめっき鋼板の場合には、めっき鋼板の加熱時に表面が酸化されて、形成後にスケールを除去する工程が必要であり、残留するスケールによる耐食性及び塗装性の低下が問題となることが知られている。また、アルミニウムは、亜鉛に比べて素地鉄のスケールを抑制する犠牲防食能力が著しく不足し、素地鉄が外部に露出する場合には耐食性が急激に低下するという問題がある。

特許文献２は、耐食性を確保する熱間プレス加工用鋼板として溶融亜鉛めっき鋼板を提案する。溶融亜鉛めっき層が形成された鋼板を熱間プレス成形すると、成形品の表面に鉄−亜鉛相が存在し、優れた耐食性特性を確保することができる。但し、熱間プレス成形時に亜鉛めっき鋼板を用いる場合には、高温の加工過程中に融点以上に加熱されためっき層の亜鉛が素地鉄に液体状態で浸透して発生する液体金属脆性破壊（ＬＭＥ、Ｌｉｑｕｉｄ Ｍｅｔａｌ Ｅｍｂｒｉｔｔｌｅｍｅｎｔ）、及び固相の亜鉛が素地鉄の粒界に拡散して数十マイクロメートル程度のマイクロクラック（Ｍｉｃｒｏｃｒａｃｋ）の発生が問題となる可能性がある。成形時に発生したクラックは、疲労破壊と密接な関連があるため、自動車メーカーでは熱間プレス加工用鋼板の品質を厳しく管理する。すなわち、自動車メーカーでは、熱間プレス加工用鋼材のＬＭＥ発生を許容せず、マイクロクラックの許容サイズを厳しく制限している。

米国特許第６２９６８０５号明細書（２００１．１０．０２．公告） 特開２００６−０２２３９５号公報（２００６．０１．２６．公開）

本発明の課題は、液体金属脆性破壊及びマイクロクラックの発生を効果的に抑制した熱間プレス成形用めっき鋼板、これを用いた成形部材、及びこれらの製造方法を提供することである。

本発明の課題は上述した内容に限定されない。当業者であれば、本明細書の全体的な内容から本発明の追加的な課題を理解するのに何ら困難がない。

本発明の一側面による熱間プレス成形用めっき鋼板は、素地鋼板と、上記素地鋼板の少なくとも一面に形成されたＡｌ−Ｚｎ系めっき層と、上記素地鋼板と上記Ａｌ−Ｚｎ系めっき層の間に形成されたＦｅ−Ａｌ系界面合金層と、を含み、上記Ａｌ−Ｚｎ系めっき層は、重量％で、Ｚｎ：１０〜３０％、Ｆｅ：１％以下、残りのＡｌ及び不純物を含むことができる。

上記Ｆｅ−Ａｌ系界面合金層は、重量％で、Ａｌ：３０〜６０％、Ｆｅ：３０〜６０％、Ｓｉ：２０％以下、及びその他の不純物を含んでもよい。

上記Ａｌ−Ｚｎ系めっき層は、重量％で、Ｂｅ、Ｔｉ、及びＭｎからなる群より選択された１種以上を０．０５〜１０％さらに含んでもよい。

上記Ａｌ−Ｚｎ系めっき層は、重量％で、２％以下のＭｇを含んでもよい。

上記Ａｌ−Ｚｎ系めっき層及びＦｅ−Ａｌ系界面合金層の厚さ合計は平均５〜４０μｍであってもよい。

上記Ｆｅ−Ａｌ系界面合金層は、上記Ａｌ−Ｚｎ系めっき層及び上記Ｆｅ−Ａｌ系界面合金層の厚さ合計に対して５〜３５％の厚さを有してもよい。

本発明の一側面による熱間プレス成形部材は、上記めっき鋼板を熱間プレス成形して製造されてもよい。

本発明の一側面による熱間プレス成形用めっき鋼板の製造方法は、素地鋼板を設ける段階と、重量％で、Ｚｎ：１０〜３０％、Ｓｉ：５〜１５％、残りのＡｌ及びその他の不純物を含むめっき液に上記素地鋼板を浸漬する段階と、上記めっき液から排出された鋼板を３５０℃の温度範囲まで１５〜２５℃／ｓで冷却する段階と、を含み、上記熱間プレス成形用めっき鋼板は、上記素地鋼板の少なくとも一面に形成されたＡｌ−Ｚｎ系めっき層と、上記素地鋼板と上記Ａｌ−Ｚｎ系めっき層の間に形成されたＦｅ−Ａｌ系界面合金層と、を含むことができる。

上記Ｆｅ−Ａｌ系界面合金層は、上記Ａｌ−Ｚｎ系めっき層及び上記Ｆｅ−Ａｌ系界面合金層の厚さ合計に対して５〜３５％の厚さを有するように形成されてもよい。

上記めっき液は、重量％で、Ｂｅ、Ｔｉ、及びＭｎからなる群より選択された１種以上を０．０５〜１０％さらに含んでもよい。

上記めっき液は、重量％で、２％以下のＭｇを含んでもよい。

本発明の一側面による熱間プレス成形部材の製造方法は、上記製造方法で製造された熱間プレス成形用めっき鋼板をＡｃ３変態点以上の温度範囲で加熱する段階と、上記加熱されためっき鋼板を上記温度で熱間プレス成形する段階と、上記熱間プレス成形されためっき鋼板を冷却する段階と、を含むことができる。

本発明の一側面によるめっき鋼板及びその製造方法は、熱間プレス成形時の液体金属脆性破壊及びマイクロクラックの発生を効果的に抑制可能なめっき鋼板及びその製造方法を提供することができる。

これにより、本発明の一側面による成形部材及びその製造方法は、耐食性及び耐久性を効果的に確保した熱間プレス成形部材及びその製造方法を提供することができる。

（ａ）〜（ｃ）は本発明の一側面による熱間プレス成形用めっき鋼板、亜鉛めっき鋼板、及びアルミニウムめっき鋼板の断面を概略的に比較した図である。 （ａ）〜（ｆ）はそれぞれのめっき浴により製造されためっき鋼板の断面を電子走査顕微鏡で観察した写真である。 （ａ）及び（ｂ）は試験片４及び５の断面を電子走査顕微鏡で観察した写真である。 試験片５に対して熱間プレス成形を行った後の断面を電子走査顕微鏡で観察した写真である。

本発明は、熱間プレス成形用めっき鋼板、これを用いた成形部材及びこれらの製造方法に関する。以下、本発明の好ましい実施例を説明する。本発明の実施例は、様々な形態に変形することができ、本発明の範囲が以下で説明される実施例に限定されると解釈されてはいけない。本実施例は、当該発明が属する技術分野における通常の知識を有する者に本発明をさらに詳細に説明するために提供されるものである。

本発明の一側面による熱間プレス成形用めっき鋼板は、素地鋼板、及び上記素地鋼板の少なくとも一面に形成されためっき層を含むことができる。本発明の一側面による熱間プレス成形用めっき鋼板のめっき層は、素地鋼板と隣接したＦｅ−Ａｌ系界面合金層、及びＦｅ−Ａｌ系界面合金層と接触するＡｌ−Ｚｎ系めっき層を含むことができる。

亜鉛めっき鋼板は、アルミニウムめっき鋼板に比べて耐食性に優れるものの、めっき層内に含まれる亜鉛（Ｚｎ）が素地鋼板に直接接触する場合には、液体金属脆性破壊（ＬＭＥ、Ｌｉｑｕｉｄ Ｍｅｔａｌ Ｅｍｂｒｉｔｔｌｅｍｅｎｔ）及びマイクロクラック（Ｍｉｃｒｏｃｒａｃｋ）を誘発する可能性がある。したがって、本発明の発明者らは、耐食性を確保するためにＺｎ成分をめっき層内に含ませ、且つめっき層に含まれるＺｎ成分が素地鋼板と直接接触することを抑制して、液体金属脆性破壊及びマイクロクラックの形成を最大限に抑えためっき層に対する研究を繰り返して本発明を導出した。

図１（ａ）〜（ｃ）は本発明の一側面による熱間プレス成形用めっき鋼板、亜鉛めっき鋼板、及びアルミニウムめっき鋼板の断面を概略的に比較した図である。

図１（ａ）に示すように、本発明の一側面による熱間プレス成形用めっき鋼板は、素地鉄、及び素地鉄の一側のめっき層を含むことができる。めっき層は、Ａｌ−Ｚｎ系めっき層、及びＡｌ−Ｚｎ系めっき層と素地鋼板の間に形成されるＦｅ−Ａｌ系界面合金層に区分されることができる。以下、説明の便宜のために、Ａｌ−Ｚｎ系めっき層はＡｌ−Ｚｎ系上部めっき層、Ｆｅ−Ａｌ系界面合金層はＦｅ−Ａｌ系下部めっき層と称する。

Ｆｅ−Ａｌ系下部めっき層は、素地鋼板に隣接して位置し、Ａｌ−Ｚｎ系上部めっき層は、Ｆｅ−Ａｌ系下部めっき層と隣接して形成されることができる。すなわち、Ｆｅ−Ａｌ系下部めっき層は、素地鋼板とＡｌ−Ｚｎ系上部めっき層の間に備えられることから、Ａｌ−Ｚｎ系上部めっき層に含まれるＺｎ成分が素地鋼板に直接接触することを最小限に抑えることができる。

これに対し、図１（ｂ）は一般的なアルミニウムめっき鋼板の断面を概略的に示す図であり、図１（ｃ）は一般的な亜鉛めっき鋼板の断面を概略的に示す図である。

図１（ｂ）に示すように、一般的なアルミニウムめっき鋼板は、素地鋼板上にアルミニウムめっき層を備え、アルミニウムめっき層は、拡散防止層（Ｆｅ−Ａｌ）及びアルミニウムめっき層（Ａｌ）を備える。これにより、アルミニウムめっき鋼板は、Ｚｎ成分が素地鋼板に直接接触することを根本的に防止することができる。但し、アルミニウムめっき鋼板を熱間プレス成形して提供された熱間プレス成形部材の場合には、高温の環境で形成された酸化アルミニウムがアルミニウムめっき層の表面に残存し、それに応じて、自動車車体用部材に不可欠な溶接性を確保できないという問題がある。また、Ｚｎのような犠牲防食特性がないＡｌは、車両用部材に要求される十分なレベルの耐食性を提供することができない。

また、図１（ｃ）に示すように、一般的な亜鉛めっき鋼板は、亜鉛めっき層（Ｚｎ）を備えることから、素地鋼板にＺｎ成分が直接接触するようになる。そのため、亜鉛めっき鋼板を熱間プレス成形して提供された熱間プレス成形部材の場合には、液体金属脆性破壊及びマイクロクラックの問題が発生する可能性がある。

したがって、本発明の一側面による熱間プレス成形用めっき鋼板に含まれるめっき層は、素地鋼板に隣接して備えられるＦｅ−Ａｌ系下部めっき層、及びＦｅ−Ａｌ系下部めっき層と隣接して備えられるＡｌ−Ｚｎ系上部めっき層を含むことから、素地鋼板とＺｎ成分が直接接触することを防止することで、熱間プレス成形した後、液体金属脆性破壊及びマイクロクラックが発生することを効果的に防止することができるとともに、めっき層内にＺｎ成分を含むことで犠牲防食を介してめっき鋼板の耐食性を効果的に確保することができる。

また、本発明の素地鋼板は、熱間プレス成形用めっき鋼板の製造に用いられる素地鋼板である。ここで、成分含量及び製造方法は特に制限しない。

以下、本発明の一側面によるめっき層についてより具体的に説明する。

本発明の一側面による熱間プレス成形用めっき鋼板に備えられるめっき層は、重量％で、Ｚｎ：１０〜３０％、Ｓｉ：５〜１５％、残りのＡｌ及びその他の不可避不純物を含むことができる。

本発明の発明者らは、めっき浴内のＡｌとＺｎの含有量比がめっき層に与える影響に対する実験を行い、次のような結果を導き出すことができた。それぞれのめっき浴組成及びめっき条件は、以下の表１のとおりである。図２はそれぞれのめっき浴により製造されためっき鋼板の断面を電子走査顕微鏡で観察した写真である。

図２（ａ）〜（ｆ）はめっき浴２〜７によって製造されためっき鋼板の断面を電子走査顕微鏡で観察した写真である。図２に示すように、めっき浴２〜５の場合には、Ｚｎ成分の含有量が減少するにつれて、Ｚｎ成分が素地鋼板に接触する面積が減少するものの、素地鋼板との界面にＺｎ成分が依然として存在するため素地鋼板に直接接触することが確認できる。これに対し、めっき浴６及び７の場合には、Ｚｎ成分が素地鋼板に直接接触しないことが確認できる。すなわち、めっき浴の成分のうちＺｎの含有量が３０％のレベルであるめっき浴６の場合には、素地鋼板との界面側にＦｅ−Ａｌ−（Ｓｉ，Ｍｎ）層が形成され、Ｆｅ−Ａｌ−（Ｓｉ，Ｍｎ）層の上部にＡｌ−Ｚｎ層が形成され、且つＦｅ−Ａｌ−（Ｓｉ，Ｍｎ）層によってＡｌ−Ｚｎ層と素地鋼板が物理的及び化学的に離隔されるため、素地鋼板とＺｎ成分の直接的な接触を効果的に防止することができることが確認できる。したがって、本発明の一実施例による熱間プレス成形用めっき鋼板に備えられるめっき層は、Ｚｎの含有量を３０％以下に制限することができる。

また、Ｚｎは、犠牲防食性の効果のためにめっき層に含まれる元素であるころから、十分な耐食性を確保するために、本発明は、めっき層に含まれるＺｎの含有量を１０％以上に制限することができる。

尚、本発明の一側面によるめっき層は、５〜１５％のＳｉをさらに含むことができる。

Ｓｉは、めっき層に含まれるＡｌ及び素地鋼板に含まれるＦｅの合金化を調節するために添加される元素である。すなわち、Ｓｉの含有量に応じてＦｅ−Ａｌ系下部めっき層の厚さが調節されることができる。また、Ｓｉは、Ａｌの融点低下を誘発してめっき浴の温度を下げることができ、それに応じて、めっき浴のアッシュ（ａｓｈ）発生などを効果的に抑制する元素である。

Ｓｉの含有量が少なすぎる場合には、素地鋼板のＦｅとめっき浴のＡｌとの反応性が増大し、厚いＦｅ−Ａｌ系下部めっき層が形成される可能性がある。この場合、脆性が強いＦｅ−Ａｌ系下部めっき層は、素材の加工中にめっき層が脱落する原因として作用するおそれがある。したがって、本発明は、めっき層に含まれるＳｉの含有量を５％以上に制限することができる。一方、Ｓｉの含有量が過多の場合には、Ｆｅ−Ａｌ系下部めっき層が過度に薄く形成されて、Ａｌ−Ｚｎ系上部めっき層のＺｎ成分が素地鋼板と接触する確率が高くなり、それに応じて、マイクロクラックが発生する可能性が高まる。したがって、本発明は、めっき層に含まれるＳｉの含有量を１５％以下に制限することができる。

本発明のＦｅ−Ａｌ系下部めっき層及びＡｌ−Ｚｎ系上部めっき層とは、本発明のめっき層を定義するために導入した用語であって、Ｆｅ−Ａｌ系下部めっき層が必ずＦｅ及びＡｌ成分で構成され、Ａｌ−Ｚｎ系上部めっき層が必ずＡｌ及びＺｎ成分で構成されることを意味するものではない。但し、Ｆｅ−Ａｌ系下部めっき層は、Ｆｅ及びＡｌを主成分として含み、めっき層の形成において不可避に添加される不純物をさらに含むことができるが、Ｆｅ−Ａｌ系下部めっき層に含まれるＺｎの含有量が積極的に抑制されためっき層を意味することができる。

本発明のＦｅ−Ａｌ系下部めっき層は、重量％で、３０〜６０％のＺｎ、３０〜６０％のＦｅ、２０％以下のＳｉ、及びその他の不純物を含むことができる。また、本発明は、Ｆｅ−Ａｌ系下部めっき層に含まれるＺｎの含有量を積極的に抑制し、Ｆｅ−Ａｌ系下部めっき層にＺｎが流入されても、その含有量を３％以下に積極的に制限することができる。Ｆｅ−Ａｌ系下部めっき層に含まれるＺｎ成分の好ましい上限は２％であることができ、より好ましい上限は１％であることができる。

Ａｌ−Ｚｎ系上部めっき層には、全めっき層に対する重量％で、１０〜３０％のＺｎ、１％以下のＦｅが含まれることができる。すなわち、Ａｌ−Ｚｎ系上部めっき層は、全めっき層に含まれるＺｎの含有量の大部分を含むことから、めっき層の表層部側にＺｎ成分が濃化されることができる。これにより、Ｚｎ成分の犠牲防食性によってめっき鋼板の耐食性を効果的に確保することができる。また、Ａｌは、Ｚｎに比べてＦｅとの反応性がより高いため、素地鋼板のＦｅは大部分Ａｌと反応してＦｅ−Ａｌ系下部めっき層を形成し、Ａｌ−Ｚｎ系上部めっき層に流入されるＦｅの含有量はごくわずかなレベルである。したがって、Ａｌ−Ｚｎ系上部めっき層に含まれるＦｅの含有量は、全めっき層の重量％で１％以下のレベルであることができる。これにより、Ａｌ−Ｚｎ系上部めっき層及びＦｅ−Ａｌ系下部めっき層は、Ｆｅ及びＺｎ成分の含有量によって区別されることができる。

Ｂｅは、高温においてめっき層の表面に薄い酸化膜を形成してＺｎの揮発を抑制し、熱間プレス成形後の表面を美麗にするという効果がある元素である。Ｍｎは、めっき層の凝固過程中にＡｌと反応して表面に微細な晶出物を形成することができ、熱間プレス成形のための熱処理過程中に金型とめっき層の焼着を抑制するという効果がある元素である。Ｔｉは、熱間プレス成形時の熱処理性に寄与する元素である。したがって、本発明のめっき層は、Ｂｅ、Ｔｉ、及びＭｎからなる群より選択された１種以上を０．０５〜１０％さらに含むことができ、これらの元素の添加の場合でも、得られる本発明の効果は同一である。

本発明の一側面による熱間プレス成形用めっき鋼板は、めっき層に含まれるＭｇの含有量を２％以下に制限することができる。すなわち、本発明は、めっき層に含まれるＭｇの含有量を積極的に抑制し、Ｍｇが不可避に含まれても２％以下のレベルに制限することができる。

Ｍｇは、めっき層の腐食過程中に腐食生成物のｐＨを安定化させて、サイモンコライト相がＺｎＯに変化する過程を遅延させて耐食性の向上をもたらすことができる。しかし、Ｍｇは、熱間プレス成形中に素地鋼板のＦｅと反応せず、めっき層に濃化されて低融点を有する領域として孤立される可能性があり、それに応じて、マイクロクラックの発生原因として作用するおそれがある。したがって、マイクロクラックの発生を抑制するために、本発明のめっき層に含まれるＭｇの含有量を２％以下に制限することができる。

但し、Ｍｇがやや含まれても、Ａｌとの反応性差異により、大部分Ａｌ−Ｚｎ系上部めっき層に分布され、めっき層の表層部に濃化されたＭｇ成分はめっき鋼板の耐食性向上に寄与することができる。

加えて、本発明の一実施例による熱間プレス成形用めっき鋼板に備えられるめっき層の厚さは５〜４０μｍであることができ、Ｆｅ−Ａｌ系下部めっき層は、全めっき層の平均厚さに対して５〜３５％レベルの平均厚さを有することができる。

熱間プレス成形用めっき鋼板は、主に自動車車体に用いられる鋼材であるため、長期間の腐食に対応するための十分な耐食性を確保する必要がある。したがって、熱間プレス成形に提供されるめっき鋼板のめっき層は、耐食性を確保するために５μｍ以上の厚さを有する必要がある。これに対し、熱間プレス成形に提供されるめっき鋼板のめっき層の厚さが一定レベルを超えると、熱間プレス成形中に素地鋼板のＦｅがめっき層内に十分に拡散しないため、めっき層内に融点が一部低い領域が存在する可能性があり、それに応じて、液体金属脆性破壊が発生する可能性が高くなる。したがって、本発明のめっき層の厚さは４０μｍ以下に制限されることができる。

本発明のＦｅ−Ａｌ系下部めっき層は、めっき層内のＺｎ成分が素地鋼板と直接接触することを防止する役割を果たすことから、かかる効果を達成するために、Ｆｅ−Ａｌ系下部めっき層の平均厚さは、全めっき層の平均厚さの５％以上の厚さを有するように備えられることができる。また、Ｆｅ−Ａｌ系下部めっき層は、硬質の合金めっき層であって、めっき層内に過度に含まれる場合には、めっき層の剥離現象が発生するおそれがあることから、Ｆｅ−Ａｌ系下部めっき層の平均厚さは、全めっき層の平均厚さの３５％以下の厚さを有するように備えられることができる。

したがって、本発明の一実施例による熱間プレス成形用めっき鋼板は、素地鋼板に隣接して形成されるＦｅ−Ａｌ系下部めっき層を含むことで、Ｚｎ成分が素地鋼板に直接接触する現象を効果的に抑制することができるとともに、Ｆｅ−Ａｌ系下部めっき層に隣接して形成されるＡｌ−Ｚｎ系上部めっき層は、Ｚｎ成分を含むことで、Ｚｎ成分の犠牲防食性によってめっき鋼板の耐食性を効果的に確保することができる。

本発明の一側面による熱間プレス成形部材は、上述した熱間プレス成形用めっき鋼板を熱間プレス成形して製造することができる。本発明の熱間プレス成形部材は、素地鋼板上のめっき層に含まれるＺｎ成分と素地鋼板の直接的な接触を抑制することにより、液体金属脆性破壊及びマイクロクラックの発生を効果的に防止することができる。尚、めっき層に含まれるＺｎ成分の犠牲防食性によって熱間プレス成形部材の耐食性を効果的に確保することができる。

以下、本発明の製造方法についてより具体的に説明する。

本発明の一側面による熱間プレス成形用めっき鋼板の製造方法は、素地鋼板を設けた後、上記素地鋼板をＺｎ及びＡｌを含むめっき液に浸漬してめっき層を形成し、３５０℃の温度範囲まで１５〜２５℃／ｓの冷却速度で冷却することで、めっき鋼板を製造することができる。

本発明のめっき液は、重量％で、Ｚｎ：１０〜３０％、Ｓｉ：５〜１５％、残りのＡｌ及びその他の不純物不純物を含むことができる。また、本発明のめっき液は、重量％で、Ｂｅ、Ｔｉ、及びＭｎからなる群より選択された１種以上を０．０５〜１０％さらに含むことができる。加えて、本発明のめっき液は、重量％で、２％以下のＭｇを含むことができる。

本発明のめっき液の組成及びその含有量は、上述しためっき層の組成及び含有量に対応するため、本発明のめっき液の組成及びその含有量制限の理由についての説明は、上述しためっき層の組成及び含有量の制限理由についての説明に代替する。

本発明の一側面による熱間プレス成形用めっき鋼板の製造方法において、めっき層は、公知のめっき方法を介して形成されることができる。好ましくは、溶融めっき法を介して形成されることができる。

本発明のめっき層形成時に、ＡｌはＺｎに比べてＦｅとの反応性がより高いため、めっき層形成初期の段階において、めっき液内のＡｌと素地鋼板のＦｅが相互拡散過程によってＦｅ−Ａｌの合金組織を形成し、その後、Ａｌ−Ｚｎ系上部めっき層を形成することができる。このとき、Ｆｅ−Ａｌ系下部めっき層は、全めっき層に対して平均厚さ５〜３５％レベルの平均厚さで形成されることができ、全めっき層は、５〜４０μｍの平均厚さで形成されることができる。Ｆｅ−Ａｌ系下部めっき層及びＡｌ−Ｚｎ系上部めっき層の組成含有量は、上述しためっき鋼板のＦｅ−Ａｌ系下部めっき層及びＡｌ−Ｚｎ系上部めっき層の組成含有量に対応するため、本発明のＦｅ−Ａｌ系下部めっき層及びＡｌ−Ｚｎ系上部めっき層の組成含有量についての説明は、上述しためっき鋼板のＦｅ−Ａｌ系下部めっき層及びＡｌ−Ｚｎ系上部めっき層の組成含有量についての説明に代替する。

したがって、本発明の一側面による熱間プレス成形用めっき鋼板の製造方法は、めっき層の形成時にＦｅ−Ａｌ系下部めっき層及びＡｌ−Ｚｎ系上部めっき層を順に形成するため、Ｚｎ成分が素地鋼板に直接接触する現象を効果的に抑制することができるとともに、めっき鋼板の表層部に配置されるＺｎ成分によりめっき鋼板の耐食性を効果的に確保することができる。

また、本発明の一側面による熱間プレス成形用めっき鋼板の製造方法は、めっき層の形成後に冷却を行うことができる。このときの冷却条件は、通常、溶融めっきに適用される冷却条件であることができる。具体的には、めっき浴から排出されるめっき鋼板に対してエアワイピング作業を行った後、３５０℃の温度範囲まで１５〜２５℃／ｓの冷却速度でめっき鋼板を冷却することができる。

本発明の一側面による熱間プレス成形部材は、上述した製造方法で製造されためっき鋼板をＡｃ３変態点以上の温度範囲で加熱して熱間プレス成形し、熱間プレス成形されためっき鋼板を冷却して製造されることができる。

本発明の一側面による熱間プレス成形部材は、当該技術分野における一般的に用いられる熱間プレス成形方法を介して熱間プレス成形部材を製造することができる。

以下、実施例を挙げて本発明をより具体的に説明する。

（実施例）
厚さ１．５ｍｍの熱間プレス成形用冷延鋼板を素地鋼板として設けた。素地鋼板としては、重量％で、Ｃ：０．２２ｗｔ％、Ｓｉ：０．２４％、Ｍｎ：１．５６％、Ｂ：０．００２８％、残りのＦｅ及びその他の不可避不純物を含む冷延鋼板を用いた。次に、５％水素が含有された窒素雰囲気の焼鈍炉において８００℃の温度で素地鋼板を熱処理して素地鋼板の表面を還元処理し、６６０℃の引込温度で設けられたそれぞれのめっき浴に浸漬して、めっき鋼板試験片を製造した。めっき浴の成分はそれぞれ、下記表２のとおりである。めっき浴浸漬後にエアーナイフを用いてめっき量を一定に調節した後、冷却した。

それぞれの試験片を９００℃の温度に加熱して１８０秒間維持した。その後、急冷設備が備えられた金型においてオメガ形状に加工して熱間プレス成形部材試験片を製造した。また、走査顕微鏡を用いて、それぞれの熱間プレス成形部材試験片のめっき層を観察した、その結果は下記表２のとおりである。また、それぞれの熱間プレス成形部材に対して３．５％ＮａＣｌ水溶液で定電位法を用いた分極試験を行った。それによる犠牲防食性の評価結果は、下記表２のとおりである。下記表２における比較例６〜８のめっき層の割合は、Ｆｅ−Ａｌ拡散防止層を意味する。

本発明のめっき浴成分を満たす試験片３〜５の場合には、Ｆｅ−Ａｌ系下部めっき層によって素地鋼板とＺｎ成分が接触せず、耐食性も良好であることが確認できる。また、Ａｌ−Ｚｎ系上部めっき層の成分分析の結果、試験片３〜５の場合には１％未満のＦｅを含むことが確認できた。これに対し、本発明のめっき浴成分を満たさない試験片１、２、６〜１０の場合には、素地鋼板とＺｎ成分が接触したり、又は耐食性が低下したことが確認できる。

図３（ａ）及び（ｂ）は試験片４及び５の断面を電子走査顕微鏡で観察した写真であって、素地鋼板とＡｌ−Ｚｎ系上部めっき層の間にＦｅ−Ａｌ系下部めっき層が形成され、Ｆｅ−Ａｌ系下部めっき層によって素地鋼板とＡｌ−Ｚｎ系上部めっき層の接触が遮断されることが確認できる。

図４は試験片５に対して熱間プレス成形を行った後の断面を電子走査顕微鏡で観察した写真であって、Ｆｅ−Ａｌ系下部めっき層により、素地鋼板にはクラックが発生せず、Ａｌ−Ｚｎ系上部めっき層によって耐食性が確保されることが確認できる。

したがって、本発明の一側面によるめっき鋼板及びその製造方法は、熱間プレス成形時の液体金属脆性破壊及びマイクロクラックの発生を効果的に抑制可能なめっき鋼板及びその製造方法を提供することができる。また、本発明の一側面による成形部材及びその製造方法は、耐食性及び耐久性を効果的に確保した熱間プレス成形部材及びその製造方法を提供することができる。

以上、実施例を通じて本発明を詳細に説明したが、これと異なる形の実施例も可能である。したがって、以下に記載された特許請求範囲の技術的思想及び範囲は実施例に限定されない。

Claims (12)

1. 素地鋼板と、
   前記素地鋼板の少なくとも一面に形成されたＡｌ−Ｚｎ系めっき層と、
   前記素地鋼板と前記Ａｌ−Ｚｎ系めっき層の間に形成されたＦｅ−Ａｌ系界面合金層と、を含み、
   前記Ａｌ−Ｚｎ系めっき層は、重量％で、Ｚｎ：１０〜３０％、Ｆｅ：１％以下、残りのＡｌ及び不純物を含む、熱間プレス成形用めっき鋼板。
2. 前記Ｆｅ−Ａｌ系界面合金層は、重量％で、Ａｌ：３０〜６０％、Ｆｅ：３０〜６０％、Ｓｉ：２０％以下、及びその他の不純物を含む、請求項１に記載の熱間プレス成形用めっき鋼板。
3. 前記Ａｌ−Ｚｎ系めっき層は、重量％で、Ｂｅ、Ｔｉ、及びＭｎからなる群より選択された１種以上を０．０５〜１０％さらに含む、請求項１に記載の熱間プレス成形用めっき鋼板。
4. 前記Ａｌ−Ｚｎ系めっき層は、重量％で、２％以下のＭｇを含む、請求項１に記載の熱間プレス成形用めっき鋼板。
5. 前記Ａｌ−Ｚｎ系めっき層及びＦｅ−Ａｌ系界面合金層の厚さ合計は平均５〜４０μｍである、請求項１に記載の熱間プレス成形用めっき鋼板。
6. 前記Ｆｅ−Ａｌ系界面合金層は、前記Ａｌ−Ｚｎ系めっき層及び前記Ｆｅ−Ａｌ系界面合金層の厚さ合計に対して５〜３５％の厚さを有する、請求項１に記載の熱間プレス成形用めっき鋼板。
7. 請求項１から請求項６のいずれか一項のめっき鋼板を熱間プレス成形して製造される、熱間プレス成形部材。
8. 素地鋼板を設ける段階と、
   重量％で、Ｚｎ：１０〜３０％、Ｓｉ：５〜１５％、残りのＡｌ及びその他の不純物を含むめっき液に前記素地鋼板を浸漬する段階と、
   前記めっき液から排出された鋼板を３５０℃の温度範囲まで１５〜２５℃／ｓで冷却する段階と、を含み、
   前記熱間プレス成形用めっき鋼板は、前記素地鋼板の少なくとも一面に形成されたＡｌ−Ｚｎ系めっき層と、前記素地鋼板と前記Ａｌ−Ｚｎ系めっき層の間に形成されたＦｅ−Ａｌ系界面合金層と、を含む、熱間プレス成形用めっき鋼板の製造方法。
9. 前記Ｆｅ−Ａｌ系界面合金層は、前記Ａｌ−Ｚｎ系めっき層及び前記Ｆｅ−Ａｌ系界面合金層の厚さ合計に対して５〜３５％の厚さを有するように形成される、請求項８に記載の熱間プレス成形用めっき鋼板の製造方法。
10. 前記めっき液は、重量％で、Ｂｅ、Ｔｉ、及びＭｎからなる群より選択された１種以上を０．０５〜１０％さらに含む、請求項８に記載の熱間プレス成形用めっき鋼板の製造方法。
11. 前記めっき液は、重量％で、２％以下のＭｇを含む、請求項８に記載の熱間プレス成形用めっき鋼板の製造方法。
12. 請求項８から請求項１１のいずれか１つの製造方法で製造されためっき鋼板をＡｃ３変態点以上の温度範囲で加熱する段階と、
    前記加熱されためっき鋼板を前記温度で熱間プレス成形する段階と、
    前記熱間プレス成形されためっき鋼板を冷却する段階と、を含む、熱間プレス成形部材の製造方法。

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