JP2003034844A - 高温成形に適し高温成形後に高強度となるアルミもしくはアルミ−亜鉛めっき鋼板およびその製造方法 - Google Patents
高温成形に適し高温成形後に高強度となるアルミもしくはアルミ−亜鉛めっき鋼板およびその製造方法Info
- Publication number
- JP2003034844A JP2003034844A JP2001181833A JP2001181833A JP2003034844A JP 2003034844 A JP2003034844 A JP 2003034844A JP 2001181833 A JP2001181833 A JP 2001181833A JP 2001181833 A JP2001181833 A JP 2001181833A JP 2003034844 A JP2003034844 A JP 2003034844A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- aluminum
- steel sheet
- temperature forming
- high temperature
- plated steel
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Landscapes
- Coating With Molten Metal (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 高温成形後に高強度が得られる高温成形に適
したアルミめっき鋼板あるいはアルミ−亜鉛めっき鋼板
を提供する。 【解決手段】 質量％で、Ｃ：０．１５〜０．５５％、
Ｓｉ≦０．５％、Ｍｎ：１．５〜３．０％、Ｓ≦０．０
４％、Ｐ≦０．１％、Ａｌ：０．０１〜０．１０％を含
み、好ましくは適量のＮ，BおよびＴｉを含み、さら
に、Ｎｉ≦１．０％、Ｃｕ≦０．５％、Ｓｎ≦０．２％
の１種又は２種以上を、（Ｎｉ＋０．５×Ｃｕ＋３×Ｓ
ｎ）≧０．０１２を満足するように含有することを特徴
とする高温成形に適し高温成形後に高強度となるアルミ
めっき鋼板おるいはアルミ−亜鉛めっき鋼板およびその
製造方法。
したアルミめっき鋼板あるいはアルミ−亜鉛めっき鋼板
を提供する。 【解決手段】 質量％で、Ｃ：０．１５〜０．５５％、
Ｓｉ≦０．５％、Ｍｎ：１．５〜３．０％、Ｓ≦０．０
４％、Ｐ≦０．１％、Ａｌ：０．０１〜０．１０％を含
み、好ましくは適量のＮ，BおよびＴｉを含み、さら
に、Ｎｉ≦１．０％、Ｃｕ≦０．５％、Ｓｎ≦０．２％
の１種又は２種以上を、（Ｎｉ＋０．５×Ｃｕ＋３×Ｓ
ｎ）≧０．０１２を満足するように含有することを特徴
とする高温成形に適し高温成形後に高強度となるアルミ
めっき鋼板おるいはアルミ−亜鉛めっき鋼板およびその
製造方法。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、高温でのプレスに
より製造される、自動車部品の構造部材に代表されるよ
うな強度が必要とされる部材に適したアルミもしくはア
ルミ−亜鉛めっき鋼板およびその製造方法に関する。
より製造される、自動車部品の構造部材に代表されるよ
うな強度が必要とされる部材に適したアルミもしくはア
ルミ−亜鉛めっき鋼板およびその製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】地球環境問題に端を発する自動車の軽量
化のためには、自動車に使用される鋼板をできるだけ高
強度化することが必要となるが、一般に鋼板を高強度化
していくと伸びやｒ値が低下し、成形性が劣化してい
く。このような課題を解決するために、温間で成形し、
その際の熱を利用して強度上昇を図る技術が、特開２０
００−２３４１５３号公報に開示されている。この技術
では、鋼中成分を適切に制御し、フェライト温度域で加
熱し、この温度域での析出強化を利用して強度を上昇さ
せることを狙っている。
化のためには、自動車に使用される鋼板をできるだけ高
強度化することが必要となるが、一般に鋼板を高強度化
していくと伸びやｒ値が低下し、成形性が劣化してい
く。このような課題を解決するために、温間で成形し、
その際の熱を利用して強度上昇を図る技術が、特開２０
００−２３４１５３号公報に開示されている。この技術
では、鋼中成分を適切に制御し、フェライト温度域で加
熱し、この温度域での析出強化を利用して強度を上昇さ
せることを狙っている。
【０００３】また、特開２０００−８７１８３号公報で
は、プレス成形精度を向上させる目的で成形温度での降
伏強度を上演での降伏強度より大きく低下する高強度鋼
板が提案されている。しかしながら、これらの技術では
得られる強度に限度がある可能性がある。一方、より高
強度を得る目的で、成形後に高温のオーステナイト単相
域に加熱し、その後の冷却過程で硬質の相に変態させる
技術が特開２０００−３８６４０号公報に提案されてい
る。
は、プレス成形精度を向上させる目的で成形温度での降
伏強度を上演での降伏強度より大きく低下する高強度鋼
板が提案されている。しかしながら、これらの技術では
得られる強度に限度がある可能性がある。一方、より高
強度を得る目的で、成形後に高温のオーステナイト単相
域に加熱し、その後の冷却過程で硬質の相に変態させる
技術が特開２０００−３８６４０号公報に提案されてい
る。
【０００４】しかしながら、成形後に加熱・急速冷却を
行うと形状精度に問題が生じる可能性がある。この欠点
を克服する技術としては、鋼板をオーステナイト単相域
に加熱し、その後プレス成形過程にて冷却を施す技術が
文献（SAE,2001-01-0078）に紹介されている。ただし、
この技術では成形時のアルミめっき層の損傷を抑えるこ
とが困難、つまり、その部分の耐食性を確保することが
困難になる可能性がある。
行うと形状精度に問題が生じる可能性がある。この欠点
を克服する技術としては、鋼板をオーステナイト単相域
に加熱し、その後プレス成形過程にて冷却を施す技術が
文献（SAE,2001-01-0078）に紹介されている。ただし、
この技術では成形時のアルミめっき層の損傷を抑えるこ
とが困難、つまり、その部分の耐食性を確保することが
困難になる可能性がある。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】このように、これまで
に開示されている技術を用い、高温成形後に高強度とな
る高温プレスに適したアルミめっき鋼板を製造すること
は困難である。本発明は上記課題を解決するためになさ
れたものであり、高温成形後に１２００ＭＰａ以上の強
度を得ることができる高温成形性に優れたアルミめっき
鋼板あるいはアルミ−亜鉛めっき鋼板、およびその製造
方法を提供することにある。
に開示されている技術を用い、高温成形後に高強度とな
る高温プレスに適したアルミめっき鋼板を製造すること
は困難である。本発明は上記課題を解決するためになさ
れたものであり、高温成形後に１２００ＭＰａ以上の強
度を得ることができる高温成形性に優れたアルミめっき
鋼板あるいはアルミ−亜鉛めっき鋼板、およびその製造
方法を提供することにある。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、上記課題
を解決するために基礎的な検討を実施した。その結果、
Ｔｉ、Ｐ、Ｎｉ、Ｃｕを適切に添加することで、高温成
形性に優れためっき鋼板が製造できることを見出した。
すなわち、本発明の要旨とするところは下記のとおりで
ある。
を解決するために基礎的な検討を実施した。その結果、
Ｔｉ、Ｐ、Ｎｉ、Ｃｕを適切に添加することで、高温成
形性に優れためっき鋼板が製造できることを見出した。
すなわち、本発明の要旨とするところは下記のとおりで
ある。
【０００７】（１）質量％で、Ｃ：０．１５〜０．５５
％、Ｓｉ≦０．５％、Ｍｎ：１．５〜３．０％、Ｓ≦
０．０４％、Ｐ≦０．１％、Ａｌ：０．０１〜０．１０
％を含み、さらに、Ｎｉ≦１．０％、Ｃｕ≦０．５％、
Ｓｎ≦０．２％、の１種又は２種以上を、 （Ｎｉ＋０．５×Ｃｕ＋３×Ｓｎ）≧０．０１２ を満足するように含有することを特徴とする高温成形に
適し高温成形後に高強度となるアルミめっき鋼板。
％、Ｓｉ≦０．５％、Ｍｎ：１．５〜３．０％、Ｓ≦
０．０４％、Ｐ≦０．１％、Ａｌ：０．０１〜０．１０
％を含み、さらに、Ｎｉ≦１．０％、Ｃｕ≦０．５％、
Ｓｎ≦０．２％、の１種又は２種以上を、 （Ｎｉ＋０．５×Ｃｕ＋３×Ｓｎ）≧０．０１２ を満足するように含有することを特徴とする高温成形に
適し高温成形後に高強度となるアルミめっき鋼板。
【０００８】（２）質量％で、Ｃ：０．１５〜０．５５
％、Ｓｉ≦０．５％、Ｍｎ：１．５〜３．０％、Ｓ≦
０．０４％、Ｐ≦０．１％、Ａｌ：０．０１〜０．１０
％、を含み、さらに、Ｎｉ≦１．０％、Ｃｕ≦０．５
％、Ｓｎ≦０．２％、の１種又は２種以上を、 （Ｎｉ＋０．５×Ｃｕ＋３×Ｓｎ）≧０．０１２ を満足するように含有することを特徴とする高温成形に
適し高温成形後に高強度となるアルミ−亜鉛めっき鋼
板。
％、Ｓｉ≦０．５％、Ｍｎ：１．５〜３．０％、Ｓ≦
０．０４％、Ｐ≦０．１％、Ａｌ：０．０１〜０．１０
％、を含み、さらに、Ｎｉ≦１．０％、Ｃｕ≦０．５
％、Ｓｎ≦０．２％、の１種又は２種以上を、 （Ｎｉ＋０．５×Ｃｕ＋３×Ｓｎ）≧０．０１２ を満足するように含有することを特徴とする高温成形に
適し高温成形後に高強度となるアルミ−亜鉛めっき鋼
板。
【０００９】（３）質量％で、Ｃ：０．１５〜０．５５
％、Ｓｉ≦０．５％、Ｍｎ：０．２〜３．０％、Ｓ≦
０．０４％、Ｐ≦０．１％、Ａｌ：０．０１〜０．１０
％、Ｎ≦０．０１％Ｂ：０．０００２〜０．００５０％
を含み、Ｃ、Ｎ、Ｔｉ量が ３．９９×（Ｃ−０．１４）≧Ｔｉ−３．４２Ｎ≧０．
００１ を満足し、さらに、Ｎｉ≦１．０％、Ｃｕ≦０．５％、
Ｓｎ≦０．２％、の１種又は２種以上を、 （Ｎｉ＋０．５×Ｃｕ＋３×Ｓｎ）≧０．０１２ を満足するように含有することを特徴とする高温成形に
適し高温成形後に高強度となるアルミめっき鋼板。
％、Ｓｉ≦０．５％、Ｍｎ：０．２〜３．０％、Ｓ≦
０．０４％、Ｐ≦０．１％、Ａｌ：０．０１〜０．１０
％、Ｎ≦０．０１％Ｂ：０．０００２〜０．００５０％
を含み、Ｃ、Ｎ、Ｔｉ量が ３．９９×（Ｃ−０．１４）≧Ｔｉ−３．４２Ｎ≧０．
００１ を満足し、さらに、Ｎｉ≦１．０％、Ｃｕ≦０．５％、
Ｓｎ≦０．２％、の１種又は２種以上を、 （Ｎｉ＋０．５×Ｃｕ＋３×Ｓｎ）≧０．０１２ を満足するように含有することを特徴とする高温成形に
適し高温成形後に高強度となるアルミめっき鋼板。
【００１０】（４）質量％で、Ｃ：０．１５〜０．５５
％、Ｓｉ≦０．５％、Ｍｎ：０．２〜３．０％、Ｓ≦
０．０４％、Ｐ≦０．１％、Ａｌ：０．０１〜０．１０
％、Ｎ≦０．０１％、Ｂ：０．０００２〜０．００５０
％を含み、Ｃ、Ｎ、Ｔｉ量が ３．９９×（Ｃ−０．１４）≧Ｔｉ−３．４２×Ｎ≧
０．００１ を満足し、さらに、Ｎｉ≦１．０％、Ｃｕ≦０．５％、
Ｓｎ≦０．２％、の１種又は２種以上を、 （Ｎｉ＋０．５×Ｃｕ＋３×Ｓｎ）≧０．０１２ を満足するように含有することを特徴とする高温成形に
適し高温成形後に高強度となるアルミ−亜鉛めっき鋼
板。
％、Ｓｉ≦０．５％、Ｍｎ：０．２〜３．０％、Ｓ≦
０．０４％、Ｐ≦０．１％、Ａｌ：０．０１〜０．１０
％、Ｎ≦０．０１％、Ｂ：０．０００２〜０．００５０
％を含み、Ｃ、Ｎ、Ｔｉ量が ３．９９×（Ｃ−０．１４）≧Ｔｉ−３．４２×Ｎ≧
０．００１ を満足し、さらに、Ｎｉ≦１．０％、Ｃｕ≦０．５％、
Ｓｎ≦０．２％、の１種又は２種以上を、 （Ｎｉ＋０．５×Ｃｕ＋３×Ｓｎ）≧０．０１２ を満足するように含有することを特徴とする高温成形に
適し高温成形後に高強度となるアルミ−亜鉛めっき鋼
板。
【００１１】（５）（１）または（３）に記載のアルミ
めっき鋼板の製造方法において、熱間圧延工程における
圧延終了温度をＡｒ３変態点以上とし、熱間圧延後の巻
取温度を５５０℃以上、７５０℃以下とし、冷間圧延後
のアルミめっき工程における浴中Ｓｉ濃度を５〜１２％
とすることを特徴とする高温成形に適し高温成形後に高
強度となるアルミめっき鋼板の製造方法。
めっき鋼板の製造方法において、熱間圧延工程における
圧延終了温度をＡｒ３変態点以上とし、熱間圧延後の巻
取温度を５５０℃以上、７５０℃以下とし、冷間圧延後
のアルミめっき工程における浴中Ｓｉ濃度を５〜１２％
とすることを特徴とする高温成形に適し高温成形後に高
強度となるアルミめっき鋼板の製造方法。
【００１２】（６）（２）または（４）に記載のアルミ
−亜鉛めっき鋼板の製造方法において、熱間圧延工程に
おける圧延終了温度をＡｒ３変態点以上とし、熱間圧延
後の巻取温度を５５０℃以上、７５０℃以下とし、冷間
圧延後のアルミ−亜鉛めっき工程における浴中Ｚｎ濃度
を４０〜５０％とすることを特徴とする高温成形に適し
高温成形後に高強度となるアルミ−亜鉛めっき鋼板の製
造方法。
−亜鉛めっき鋼板の製造方法において、熱間圧延工程に
おける圧延終了温度をＡｒ３変態点以上とし、熱間圧延
後の巻取温度を５５０℃以上、７５０℃以下とし、冷間
圧延後のアルミ−亜鉛めっき工程における浴中Ｚｎ濃度
を４０〜５０％とすることを特徴とする高温成形に適し
高温成形後に高強度となるアルミ−亜鉛めっき鋼板の製
造方法。
【００１３】
【発明の実施の形態】以下、本発明について詳細に説明
する。まず、鋼成分を限定した理由について述べる。Ｃ
は冷却後の組織をマルテンサイトとして材質を確保する
ために添加する元素であり、強度１２００ＭＰａ以上を
確保するためには０．１５％以上添加する必要がある。
ところが、添加量が多すぎると、衝撃変形時の強度確保
が困難となるため、その上限を０．５５％とした。
する。まず、鋼成分を限定した理由について述べる。Ｃ
は冷却後の組織をマルテンサイトとして材質を確保する
ために添加する元素であり、強度１２００ＭＰａ以上を
確保するためには０．１５％以上添加する必要がある。
ところが、添加量が多すぎると、衝撃変形時の強度確保
が困難となるため、その上限を０．５５％とした。
【００１４】Ｓｉは固溶強化元素であり、比較的安価に
鋼板の強度を上昇させることができるが、添加量をむや
みに増やすとめっき性が劣化するため、その上限を０．
５％とした。Ｍｎは、冷却後の強度確保を広い冷却速度
範囲で可能とするために添加する。Ｃ量が多くてもＭｎ
添加量が少ない場合、プレス成形時に通常得られる冷却
速度の範囲ではマルテンサイト組織を得ることができな
いために強度確保を行うことが困難となる。ここでいう
冷却速度の範囲とは板厚１．４ｍｍで５００℃／ｓ以下
である。このような機能を発揮させるためには、Ｂが添
加されていない鋼板では１．５％以上添加する必要があ
る。また、Ｂが０．０００２％以上添加された鋼板で
は、この下限は大幅に緩和されるが、それでもＭｎ量を
少なくとも０．２％以上添加する必要がある。一方、Ｍ
ｎ量が多くなりすぎるとコストが上昇するだけでなく効
果が飽和するため、上限を３％とした。
鋼板の強度を上昇させることができるが、添加量をむや
みに増やすとめっき性が劣化するため、その上限を０．
５％とした。Ｍｎは、冷却後の強度確保を広い冷却速度
範囲で可能とするために添加する。Ｃ量が多くてもＭｎ
添加量が少ない場合、プレス成形時に通常得られる冷却
速度の範囲ではマルテンサイト組織を得ることができな
いために強度確保を行うことが困難となる。ここでいう
冷却速度の範囲とは板厚１．４ｍｍで５００℃／ｓ以下
である。このような機能を発揮させるためには、Ｂが添
加されていない鋼板では１．５％以上添加する必要があ
る。また、Ｂが０．０００２％以上添加された鋼板で
は、この下限は大幅に緩和されるが、それでもＭｎ量を
少なくとも０．２％以上添加する必要がある。一方、Ｍ
ｎ量が多くなりすぎるとコストが上昇するだけでなく効
果が飽和するため、上限を３％とした。
【００１５】Ｓは不可避的に含まれる元素であり、加工
性劣化の要因となるため、極力低減する必要があるが
０．０４％以下とすることで加工性に対する問題は解消
されるため、その範囲を０．０４％以下とした。Ｐは固
溶強化元素であり、比較的安価に鋼板の強度を上昇させ
ることができる。ただし、添加量がむやみに増加すると
脆化により熱間圧延時や冷間圧延時に割れが生じるた
め、その上限を０．１％とした。Ａｌは脱酸材として使
用されるが、この効果を発揮させるためには鋼中に０．
０１％以上含有させることが必要である。一方、０．１
％を超えると、酸化物系の介在物の増加を招き、表面性
状を劣化させる懸念があるため、その上限を０．１０％
とした。
性劣化の要因となるため、極力低減する必要があるが
０．０４％以下とすることで加工性に対する問題は解消
されるため、その範囲を０．０４％以下とした。Ｐは固
溶強化元素であり、比較的安価に鋼板の強度を上昇させ
ることができる。ただし、添加量がむやみに増加すると
脆化により熱間圧延時や冷間圧延時に割れが生じるた
め、その上限を０．１％とした。Ａｌは脱酸材として使
用されるが、この効果を発揮させるためには鋼中に０．
０１％以上含有させることが必要である。一方、０．１
％を超えると、酸化物系の介在物の増加を招き、表面性
状を劣化させる懸念があるため、その上限を０．１０％
とした。
【００１６】Ｎは不可避的に含まれる元素であり、Ｂを
添加しない場合は特に規定しないが、Ｂを添加する場合
は、その量がむやみに多くなるとＴｉ添加量を増大させ
る必要があり、結果的に生成するＴｉＮの量が増加し熱
間割れの懸念があることやコストアップを招くことにな
るため、その上限を０．０１％とした。Ｂはプレス成形
中あるいはプレス成形後の冷却での焼入れ性を向上させ
るために添加するが、この効果を発揮させるためには
０．０００２％以上の添加が必要である。しかしなが
ら、この添加量がむやみに増加すると熱間での割れの懸
念があることや、その効果が飽和するためその上限は
０．００５０％とする。
添加しない場合は特に規定しないが、Ｂを添加する場合
は、その量がむやみに多くなるとＴｉ添加量を増大させ
る必要があり、結果的に生成するＴｉＮの量が増加し熱
間割れの懸念があることやコストアップを招くことにな
るため、その上限を０．０１％とした。Ｂはプレス成形
中あるいはプレス成形後の冷却での焼入れ性を向上させ
るために添加するが、この効果を発揮させるためには
０．０００２％以上の添加が必要である。しかしなが
ら、この添加量がむやみに増加すると熱間での割れの懸
念があることや、その効果が飽和するためその上限は
０．００５０％とする。
【００１７】ＴｉはＢの効果を有効に発揮させるため、
Ｂと化合物を生成するＮを固着する目的で添加する。こ
の効果を発揮させるためには、（Ｔｉ−３．４２×Ｎ）
が０．００１％以上必要であるが、Ｔｉ量がむやみに増
加するとＴｉと結合していないＣ量が減少し冷却後に十
分な強度が得られなくなるため、その上限として、Ｔｉ
と結合していないＣ量が０．１４％以上確保できるＴｉ
当量、すなわち、３．９９×（Ｃ−０．１４）％、とし
た。一方、Ｂを添加しない場合は、Ｔｉも特に添加する
必要はない。Ｎｉ、Ｃｕ、Ｓｎは高温加熱時のアルミめ
っき層の合金化状況を変化させることで、高温加熱後の
プレス成形時の表面割れ状況を変化させる効果があり、
成形品の塗装後耐食性を向上させることに繋がるという
重要な要件である。これについては、ラボ試験にてＮ
ｉ，Ｃｕ，Ｓｎ添加量と高温成形後のサンプルの裸耐食
性および塗装後耐食性の試験を行った図１および図２の
結果から、このような効果を発揮するためには、式
（１）を満足するように添加する必要があることを見出
した。なお、裸耐食性および塗装後耐食性は、高温成形
後のサンプルの加工を受けた部分から採取したサンプル
にて、実施例にて示す条件にて検討した方法で評価し
た。（Ｎｉ＋０．５×Ｃｕ＋３×Ｓｎ）≧０．０１２
・・・（１）
Ｂと化合物を生成するＮを固着する目的で添加する。こ
の効果を発揮させるためには、（Ｔｉ−３．４２×Ｎ）
が０．００１％以上必要であるが、Ｔｉ量がむやみに増
加するとＴｉと結合していないＣ量が減少し冷却後に十
分な強度が得られなくなるため、その上限として、Ｔｉ
と結合していないＣ量が０．１４％以上確保できるＴｉ
当量、すなわち、３．９９×（Ｃ−０．１４）％、とし
た。一方、Ｂを添加しない場合は、Ｔｉも特に添加する
必要はない。Ｎｉ、Ｃｕ、Ｓｎは高温加熱時のアルミめ
っき層の合金化状況を変化させることで、高温加熱後の
プレス成形時の表面割れ状況を変化させる効果があり、
成形品の塗装後耐食性を向上させることに繋がるという
重要な要件である。これについては、ラボ試験にてＮ
ｉ，Ｃｕ，Ｓｎ添加量と高温成形後のサンプルの裸耐食
性および塗装後耐食性の試験を行った図１および図２の
結果から、このような効果を発揮するためには、式
（１）を満足するように添加する必要があることを見出
した。なお、裸耐食性および塗装後耐食性は、高温成形
後のサンプルの加工を受けた部分から採取したサンプル
にて、実施例にて示す条件にて検討した方法で評価し
た。（Ｎｉ＋０．５×Ｃｕ＋３×Ｓｎ）≧０．０１２
・・・（１）
【００１８】また、Ｎｉ，Ｃｕ，Ｓｎそれぞれについて
は、Ｎｉはむやみに増加するとその効果が飽和すること
やコストアップを招くこと、ＣｕやＳｎは表面割れが発
生する懸念があることから、それぞれの上限を、１．０
％、０．５％、０．２％とした。その他の成分について
は特に規定しない。Ｃｒ，Ｖ，Ｗ，Ｚｒ，Ｍｏ，Ａｓ等
の元素がスクラップから混入する場合があるが、本発明
鋼の特性には全く影響しない。
は、Ｎｉはむやみに増加するとその効果が飽和すること
やコストアップを招くこと、ＣｕやＳｎは表面割れが発
生する懸念があることから、それぞれの上限を、１．０
％、０．５％、０．２％とした。その他の成分について
は特に規定しない。Ｃｒ，Ｖ，Ｗ，Ｚｒ，Ｍｏ，Ａｓ等
の元素がスクラップから混入する場合があるが、本発明
鋼の特性には全く影響しない。
【００１９】本発明の鋼板の製造条件については特に規
定しないが、以下に望ましい製造条件について説明す
る。前述したような成分の鋼を鋳造し、得られた熱片ス
ラブを直接または加熱した後、あるいは冷片を再加熱し
て熱間圧延を施す。その際、熱片スラブを直接圧延する
ことと再加熱後に圧延することでの特性変化はほとんど
認められない。また、再加熱温度は特に限定しないが、
生産性を考慮して１０００℃から１３００℃の範囲とす
ることが好ましい。
定しないが、以下に望ましい製造条件について説明す
る。前述したような成分の鋼を鋳造し、得られた熱片ス
ラブを直接または加熱した後、あるいは冷片を再加熱し
て熱間圧延を施す。その際、熱片スラブを直接圧延する
ことと再加熱後に圧延することでの特性変化はほとんど
認められない。また、再加熱温度は特に限定しないが、
生産性を考慮して１０００℃から１３００℃の範囲とす
ることが好ましい。
【００２０】熱間圧延は通常の熱延工程、あるいは仕上
圧延においてスラブを接合し圧延する連続化熱延工程の
どちらでも可能である。熱間圧延の際の圧延終了温度は
生産性や板厚精度を考慮してＡｒ３変態点以上とするこ
とが望ましい。熱間圧延後の冷却は通常の方法で行う
が、その際の巻取温度は生産性の観点からは５５０℃以
上とすることが好ましく、また、巻取温度が高すぎる場
合には酸洗性が劣化するため７５０℃以下とすることが
望ましい。
圧延においてスラブを接合し圧延する連続化熱延工程の
どちらでも可能である。熱間圧延の際の圧延終了温度は
生産性や板厚精度を考慮してＡｒ３変態点以上とするこ
とが望ましい。熱間圧延後の冷却は通常の方法で行う
が、その際の巻取温度は生産性の観点からは５５０℃以
上とすることが好ましく、また、巻取温度が高すぎる場
合には酸洗性が劣化するため７５０℃以下とすることが
望ましい。
【００２１】酸洗、冷間圧延は常法でよく、その後アル
ミめっき工程あるいはアルミ−亜鉛めっき工程について
も常法で問題ない。つまり、アルミめっきであれば浴中
Ｓｉ濃度は５〜１２％が適しており、アルミ−亜鉛めっ
きでは浴中Ｚｎ濃度は４０〜５０％が適している。な
お、めっき工程における雰囲気については、無酸化炉を
有する連続式めっき設備でも無酸化炉を有しない連続式
めっき設備でも通常の条件とすることでめっき可能であ
り、本鋼板だけ特別な制御を必要としないことから生産
性を阻害することもない。以上の製造条件ではめっき前
に鋼板表面に金属プレめっきを施していないが、Ｎｉプ
レめっきやＦｅプレめっき、その他めっき性を向上させ
る金属プレめっきを施しても特に問題は無い。また、ア
ルミめっき層中にＭｇやＺｎが混在しても、アルミ−亜
鉛めっき層中にＭｇが混在しても特に問題なく同様の特
性の鋼板を製造することができる。
ミめっき工程あるいはアルミ−亜鉛めっき工程について
も常法で問題ない。つまり、アルミめっきであれば浴中
Ｓｉ濃度は５〜１２％が適しており、アルミ−亜鉛めっ
きでは浴中Ｚｎ濃度は４０〜５０％が適している。な
お、めっき工程における雰囲気については、無酸化炉を
有する連続式めっき設備でも無酸化炉を有しない連続式
めっき設備でも通常の条件とすることでめっき可能であ
り、本鋼板だけ特別な制御を必要としないことから生産
性を阻害することもない。以上の製造条件ではめっき前
に鋼板表面に金属プレめっきを施していないが、Ｎｉプ
レめっきやＦｅプレめっき、その他めっき性を向上させ
る金属プレめっきを施しても特に問題は無い。また、ア
ルミめっき層中にＭｇやＺｎが混在しても、アルミ−亜
鉛めっき層中にＭｇが混在しても特に問題なく同様の特
性の鋼板を製造することができる。
【００２2】（実施例）以下、本発明の実施例について
説明する。表１に示す種々の化学成分の鋼を鋳造し、１
０５０℃〜１２５０℃の温度に再加熱後、熱延、酸洗、
冷間圧延、焼鈍、めっき処理（アルミめっきあるいはア
ルミ−亜鉛めっき:ガルバリウムめっき）を行った後、
さらに圧下率０．８％の調質圧延を施した。さらに、こ
れらの鋼板を９００〜１０００℃に加熱し、５分間この
温度で保定後、常温の金型でプレス成形を行った後、そ
の特性の調査を行った。材質調査はプレスで急速冷却さ
れた部分から試験片を切出し、張試験を行ったが、この
試験はサンプルをＪＩＳ Ｚ ２２０１、５号試験片に
加工し、同２２４１記載の試験方法にしたがって行っ
た。その評価結果を表２に示す。
説明する。表１に示す種々の化学成分の鋼を鋳造し、１
０５０℃〜１２５０℃の温度に再加熱後、熱延、酸洗、
冷間圧延、焼鈍、めっき処理（アルミめっきあるいはア
ルミ−亜鉛めっき:ガルバリウムめっき）を行った後、
さらに圧下率０．８％の調質圧延を施した。さらに、こ
れらの鋼板を９００〜１０００℃に加熱し、５分間この
温度で保定後、常温の金型でプレス成形を行った後、そ
の特性の調査を行った。材質調査はプレスで急速冷却さ
れた部分から試験片を切出し、張試験を行ったが、この
試験はサンプルをＪＩＳ Ｚ ２２０１、５号試験片に
加工し、同２２４１記載の試験方法にしたがって行っ
た。その評価結果を表２に示す。
【００２3】
【表１】
【００２4】
【表２】
【００２5】高温成形後の表面特性としてプレス成形時
に加工を受けた部分からサンプルを切出し、裸耐食性お
よび塗装後耐食性を評価した。裸耐食性は湿気槽試験
（相対湿度９５％、温度４０℃）３日で、また、塗装後
耐食性はクロスカットを施した後、塩水噴霧試験（ＪＩ
Ｓ−Ｚ２１３４）３０日で評価した。この際の塗装はカ
チオン系電着塗装であり、膜厚は１５μｍとした。裸耐
食性については外観から○、×で判断したが、その判断
基準は、×は赤錆が発生、○は赤錆発生がなかったとい
うものである。塗装後耐食性についてもその外観より
○、△、×にて判断したが、その判断基準は、○は塗装
膨れ２ｍｍ以内、△は塗装膨れ２ｍｍ超で４ｍｍ以下、
×は塗装膨れ４ｍｍ超とした。
に加工を受けた部分からサンプルを切出し、裸耐食性お
よび塗装後耐食性を評価した。裸耐食性は湿気槽試験
（相対湿度９５％、温度４０℃）３日で、また、塗装後
耐食性はクロスカットを施した後、塩水噴霧試験（ＪＩ
Ｓ−Ｚ２１３４）３０日で評価した。この際の塗装はカ
チオン系電着塗装であり、膜厚は１５μｍとした。裸耐
食性については外観から○、×で判断したが、その判断
基準は、×は赤錆が発生、○は赤錆発生がなかったとい
うものである。塗装後耐食性についてもその外観より
○、△、×にて判断したが、その判断基準は、○は塗装
膨れ２ｍｍ以内、△は塗装膨れ２ｍｍ超で４ｍｍ以下、
×は塗装膨れ４ｍｍ超とした。
【００２6】鋼種１〜７は本発明範囲の成分鋼であり、
本発明範囲の製造条件で製造したものはすべて高温成形
後に高強度が確保されており、しかも、裸耐食性および
塗装後耐食性に関しても問題がない。ただし、鋼種７で
は、焼鈍温度が本発明範囲を外れる条件で製造した結果
も示すが、この場合にはめっき板の強度が高くなりすぎ
ていたためその後の特性評価は行っていない。鋼種８，
９は本発明範囲をはずれる成分系となっており、鋼種８
では本発明の狙いの一つとした高温成形後の強度が低
く、また、鋼種９では裸耐食性および塗装後耐食性が確
保できない。
本発明範囲の製造条件で製造したものはすべて高温成形
後に高強度が確保されており、しかも、裸耐食性および
塗装後耐食性に関しても問題がない。ただし、鋼種７で
は、焼鈍温度が本発明範囲を外れる条件で製造した結果
も示すが、この場合にはめっき板の強度が高くなりすぎ
ていたためその後の特性評価は行っていない。鋼種８，
９は本発明範囲をはずれる成分系となっており、鋼種８
では本発明の狙いの一つとした高温成形後の強度が低
く、また、鋼種９では裸耐食性および塗装後耐食性が確
保できない。
【００２7】
【発明の効果】以上述べたように、本発明によれば、高
温成形後に高強度となる高温成形性に優れたアルミめっ
き鋼板あるいはアルミ−亜鉛めっき鋼板が製造でき、工
業的に価値の大きなものである。
温成形後に高強度となる高温成形性に優れたアルミめっ
き鋼板あるいはアルミ−亜鉛めっき鋼板が製造でき、工
業的に価値の大きなものである。
【図１】本発明におけるＮｉ，Ｃｕ，Ｓｎ添加量と裸耐
食性の関係を示す図である。
食性の関係を示す図である。
【図２】本発明におけるＮｉ，Ｃｕ，Ｓｎ添加量と塗装
後耐食性の関係を示す図である。
後耐食性の関係を示す図である。
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考）
Ｃ２３Ｃ 2/40 Ｃ２３Ｃ 2/40
(72)発明者 布田 雅裕
北九州市戸畑区飛畑町１−１ 新日本製鐵
株式会社八幡製鐵所内
(72)発明者 宮腰 寿拓
北九州市戸畑区飛畑町１−１ 新日本製鐵
株式会社八幡製鐵所内
(72)発明者 高田 良久
北九州市戸畑区飛畑町１−１ 新日本製鐵
株式会社八幡製鐵所内
(72)発明者 江口 晴彦
北九州市戸畑区飛畑町１−１ 新日本製鐵
株式会社八幡製鐵所内
Ｆターム(参考） 4K027 AA02 AA05 AA23 AB02 AB05
AB44 AB48 AC12 AE03
4K037 EA01 EA02 EA06 EA07 EA13
EA15 EA16 EA18 EA20 EA23
EA25 EA27 FE02 FE03 GA05
Claims (6)
- 【請求項１】 質量％で、 Ｃ：０．１５〜０．５５％、 Ｓｉ≦０．５％、 Ｍｎ：１．５〜３．０％、 Ｓ≦０．０４％、 Ｐ≦０．１％、 Ａｌ：０．０１〜０．１０％を含み、さらに、 Ｎｉ≦１．０％、 Ｃｕ≦０．５％、 Ｓｎ≦０．２％の１種又は２種以上を、 （Ｎｉ＋０．５×Ｃｕ＋３×Ｓｎ）≧０．０１２ を満足するように含有することを特徴とする高温成形に
適し高温成形後に高強度となるアルミめっき鋼板。 - 【請求項２】 質量％で、 Ｃ：０．１５〜０．５５％、 Ｓｉ≦０．５％、 Ｍｎ：１．５〜３．０％、 Ｓ≦０．０４％、 Ｐ≦０．１％ Ａｌ：０．０１〜０．１０％を含み、さらに、 Ｎｉ≦１．０％、 Ｃｕ≦０．５％、 Ｓｎ≦０．２％の１種又は２種以上を、 （Ｎｉ＋０．５×Ｃｕ＋３×Ｓｎ）≧０．０１２ を満足するように含有することを特徴とする高温成形に
適し高温成形後に高強度となるアルミ−亜鉛めっき鋼
板。 - 【請求項３】 質量％で、 Ｃ：０．１５〜０．５５％、 Ｓｉ≦０．５％、 Ｍｎ：０．２〜３．０％、 Ｓ≦０．０４％、 Ｐ≦０．１％、 Ａｌ：０．０１〜０．１０％、 Ｎ≦０．０１％、 Ｂ：０．０００２〜０．００５０％を含み、 Ｃ、Ｎ、Ｔｉ量が ３．９９×（Ｃ−０．１４）≧Ｔｉ−３．４２×Ｎ≧
０．００１ を満足し、さらに、 Ｎｉ≦１．０％、 Ｃｕ≦０．５％、 Ｓｎ≦０．２％の１種又は２種以上を、 （Ｎｉ＋０．５×Ｃｕ＋３×Ｓｎ）≧０．０１２ を満足するように含有することを特徴とする高温成形に
適し高温成形後に高強度となるアルミめっき鋼板。 - 【請求項４】 質量％で、 Ｃ：０．１５〜０．５５％、 Ｓｉ≦０．５％、 Ｍｎ：０．２〜３．０％、 Ｓ≦０．０４％、 Ｐ≦０．１％、 Ａｌ：０．０１〜０．１０％、 Ｎ≦０．０１％、 Ｂ：０．０００２〜０．００５０％を含み、 Ｃ、Ｎ、Ｔｉ量が ３．９９×（Ｃ−０．１４）≧Ｔｉ−３．４２×Ｎ≧
０．００１ を満足し、さらに、 Ｎｉ≦１．０％、 Ｃｕ≦０．５％、 Ｓｎ≦０．２％の１種又は２種以上を、 （Ｎｉ＋０．５×Ｃｕ＋３×Ｓｎ）≧０．０１２ を満足するように含有することを特徴とする、高温成形
に適し高温成形後に高強度となるアルミ−亜鉛めっき鋼
板。 - 【請求項５】 請求項１または請求項３に記載のアルミ
めっき鋼板の製造方法において、 熱間圧延工程における圧延終了温度をＡｒ３変態点以上
とし、 熱間圧延後の巻取温度を５５０℃以上、７５０℃以下と
し、 冷間圧延後のアルミめっき工程における浴中Ｓｉ濃度を
５〜１２％とすることを特徴とする高温成形に適し高温
成形後に高強度となるアルミめっき鋼板の製造方法。 - 【請求項６】 請求項２または請求項４に記載のアルミ
−亜鉛めっき鋼板の製造方法において、 熱間圧延工程における圧延終了温度をＡｒ３変態点以上
とし、 熱間圧延後の巻取温度を５５０℃以上、７５０℃以下と
し、 冷間圧延後のアルミ−亜鉛めっき工程における浴中Ｚｎ
濃度を４０〜５０％とすることを特徴とする高温成形に
適し高温成形後に高強度となるアルミ−亜鉛めっき鋼板
の製造方法。
Priority Applications (9)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001181833A JP3845271B2 (ja) | 2001-06-15 | 2001-06-15 | 高温成形に適し高温成形後に高強度となるアルミもしくはアルミ−亜鉛めっき鋼板およびその製造方法 |
| KR1020037016351A KR100836282B1 (ko) | 2001-06-15 | 2002-06-14 | 고강도 알루미늄계 합금 도금 강판 |
| TW091113018A TWI317383B (en) | 2001-06-15 | 2002-06-14 | High-strength alloyed aluminum-system plated steel sheet and high-strength automotive part excellent in heat resistance and after-painting corrosion resistance |
| PCT/JP2002/005978 WO2002103073A2 (en) | 2001-06-15 | 2002-06-14 | High-strength alloyed aluminum-system plated steel sheet and high-strength automotive part excellent in heat resistance and after-painting corrosion resistance |
| KR1020087029007A KR20080108163A (ko) | 2001-06-15 | 2002-06-14 | 고강도 알루미늄계 합금 도금 강판의 열간 프레스 방법 |
| KR1020077017549A KR20070087240A (ko) | 2001-06-15 | 2002-06-14 | 고강도 알루미늄계 합금 도금 강판의 열간 프레스 방법 |
| AU2002309283A AU2002309283B2 (en) | 2001-06-15 | 2002-06-14 | High-strength Alloyed Aluminum-system Plated Steel Sheet and High-strength Automotive Part Excellent in Heat Resistance and After-painting Corrosion Resistance |
| KR1020077027723A KR20070119096A (ko) | 2001-06-15 | 2002-06-14 | 고강도 알루미늄계 합금 도금 강판 |
| CNB028120361A CN100370054C (zh) | 2001-06-15 | 2002-06-14 | 镀有铝合金体系的高强度钢板以及具有优异的耐热性和喷漆后耐腐蚀性的高强度汽车零件 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001181833A JP3845271B2 (ja) | 2001-06-15 | 2001-06-15 | 高温成形に適し高温成形後に高強度となるアルミもしくはアルミ−亜鉛めっき鋼板およびその製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2003034844A true JP2003034844A (ja) | 2003-02-07 |
| JP3845271B2 JP3845271B2 (ja) | 2006-11-15 |
Family
ID=19022039
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2001181833A Expired - Lifetime JP3845271B2 (ja) | 2001-06-15 | 2001-06-15 | 高温成形に適し高温成形後に高強度となるアルミもしくはアルミ−亜鉛めっき鋼板およびその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3845271B2 (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7968210B2 (en) | 2005-02-10 | 2011-06-28 | Nippon Steel Corporation | Aluminum type plated steel sheet and heat shrink band using the same |
| CN103562426A (zh) * | 2011-05-19 | 2014-02-05 | 新日铁住金株式会社 | 非调质钢以及非调质钢部件 |
| CN105671427A (zh) * | 2016-02-16 | 2016-06-15 | 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 | 一种钛铬酸洗板及其制备方法 |
| US10590522B2 (en) | 2015-12-23 | 2020-03-17 | Posco | Aluminum-iron alloy-coated steel sheet for hot press forming, having excellent hydrogen delayed fracture resistance, peeling resistance, and weldability and hot-formed member using same |
| JP2021509437A (ja) * | 2017-12-26 | 2021-03-25 | ポスコＰｏｓｃｏ | 熱間プレス成形用めっき鋼板、これを用いた成形部材及びこれらの製造方法 |
| CN112955572A (zh) * | 2018-12-18 | 2021-06-11 | 安赛乐米塔尔公司 | 具有高抗延迟断裂性的压制硬化部件及其制造方法 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20240098840A (ko) | 2022-12-21 | 2024-06-28 | 주식회사 포스코 | 내수소취성이 우수한 열간성형부재 및 그 제조방법 |
-
2001
- 2001-06-15 JP JP2001181833A patent/JP3845271B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US7968210B2 (en) | 2005-02-10 | 2011-06-28 | Nippon Steel Corporation | Aluminum type plated steel sheet and heat shrink band using the same |
| CN103562426A (zh) * | 2011-05-19 | 2014-02-05 | 新日铁住金株式会社 | 非调质钢以及非调质钢部件 |
| US10590522B2 (en) | 2015-12-23 | 2020-03-17 | Posco | Aluminum-iron alloy-coated steel sheet for hot press forming, having excellent hydrogen delayed fracture resistance, peeling resistance, and weldability and hot-formed member using same |
| CN105671427A (zh) * | 2016-02-16 | 2016-06-15 | 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 | 一种钛铬酸洗板及其制备方法 |
| JP2021509437A (ja) * | 2017-12-26 | 2021-03-25 | ポスコＰｏｓｃｏ | 熱間プレス成形用めっき鋼板、これを用いた成形部材及びこれらの製造方法 |
| JP7140837B2 (ja) | 2017-12-26 | 2022-09-21 | ポスコ | 熱間プレス成形用めっき鋼板、これを用いた成形部材及びこれらの製造方法 |
| CN112955572A (zh) * | 2018-12-18 | 2021-06-11 | 安赛乐米塔尔公司 | 具有高抗延迟断裂性的压制硬化部件及其制造方法 |
| CN112955572B (zh) * | 2018-12-18 | 2023-02-17 | 安赛乐米塔尔公司 | 具有高抗延迟断裂性的压制硬化部件及其制造方法 |
| US11725255B2 (en) | 2018-12-18 | 2023-08-15 | Arcelormittal | Press hardened part with high resistance to delayed fracture and a manufacturing process thereof |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3845271B2 (ja) | 2006-11-15 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP3527092B2 (ja) | 加工性の良い高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板とその製造方法 | |
| JP4288138B2 (ja) | 熱間成形加工用鋼板 | |
| JP4500124B2 (ja) | ホットプレス用めっき鋼板の製造方法 | |
| JP5740847B2 (ja) | 高強度溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法 | |
| TW200532032A (en) | High strength cold rolled steel sheet and method for manufacturing the same | |
| JP5098864B2 (ja) | 塗装後耐食性に優れた高強度自動車部材およびホットプレス用めっき鋼板 | |
| JP4528184B2 (ja) | 加工性の良好な合金化溶融亜鉛メッキ高強度鋼板の製造方法 | |
| JP4781577B2 (ja) | 加工性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板及びその製造方法 | |
| JP2003034844A (ja) | 高温成形に適し高温成形後に高強度となるアルミもしくはアルミ−亜鉛めっき鋼板およびその製造方法 | |
| JP4132950B2 (ja) | 高温成形に適し高温成形後に高強度となるアルミもしくはアルミ−亜鉛めっき鋼板およびその製造方法 | |
| KR100833050B1 (ko) | 내열성이 우수한 알루미늄 도금용 고강도 강판 및 내열성이우수한 알루미늄 도금강판 | |
| JP2001303178A (ja) | 成形性に優れた高張力溶融亜鉛系めっき鋼板およびその製造方法 | |
| JP2003034855A (ja) | 塗装後耐食性に優れた高強度アルミめっき鋼板及びそれを使用した自動車用部材 | |
| JP2003034854A (ja) | 高温プレス成形性に優れた溶融アルミめっき鋼板 | |
| JP4022063B2 (ja) | 加工性、加工部耐食性に優れた高強度アルミ系めっき鋼板及び高強度自動車部品 | |
| JP2003105513A (ja) | 外観と加工性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板及びその製造方法 | |
| JP3764380B2 (ja) | 延性、めっき性、スポット溶接性および熱処理後の強度安定性に優れた溶融亜鉛めっき鋼板 | |
| JP3347152B2 (ja) | 耐孔あき腐食性に優れた低降伏比冷延高張力溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
| JP4299451B2 (ja) | 成形性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法 | |
| JP2009263713A (ja) | 高張力冷延鋼板および高張力めっき鋼板ならびにこれらの製造方法。 | |
| JP3464289B2 (ja) | 耐食性に優れた耐火構造用溶融Ｚｎ−Ａｌ合金めっき鋼板の製造方法 | |
| JP4634655B2 (ja) | 耐熱性に優れたホットプレス用アルミめっき鋼板 | |
| RU2802417C2 (ru) | Холоднокатаная мартенситная сталь и способ получения указанной стали | |
| JP3716439B2 (ja) | めっき特性に優れる高張力合金化溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 | |
| JP3464288B2 (ja) | 耐食性に優れた耐火構造用溶融アルミニウムめっき鋼板の製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20060117 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20060313 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20060711 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20060721 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20060815 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20060818 |
|
| R151 | Written notification of patent or utility model registration |
Ref document number: 3845271 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R151 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090825 Year of fee payment: 3 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100825 Year of fee payment: 4 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100825 Year of fee payment: 4 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110825 Year of fee payment: 5 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120825 Year of fee payment: 6 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130825 Year of fee payment: 7 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130825 Year of fee payment: 7 |
|
| S531 | Written request for registration of change of domicile |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313531 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130825 Year of fee payment: 7 |
|
| R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130825 Year of fee payment: 7 |
|
| S533 | Written request for registration of change of name |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313533 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130825 Year of fee payment: 7 |
|
| R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
| S533 | Written request for registration of change of name |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313533 |
|
| R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |