JP3464288B2 - 耐食性に優れた耐火構造用溶融アルミニウムめっき鋼板の製造方法 - Google Patents
耐食性に優れた耐火構造用溶融アルミニウムめっき鋼板の製造方法Info
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は，建築等の各種構造物用
として耐火被覆なしで使用できる耐食性に優れた耐火構
造用溶融アルミニウムめっき鋼板の製造方法に関する。
として耐火被覆なしで使用できる耐食性に優れた耐火構
造用溶融アルミニウムめっき鋼板の製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来より，建造物等に用いられるＪＩＳ
規格鋼材のうち，形態が鋼板のものには，一般構造用圧
延鋼材（Ｇ３１０１），溶接構造用圧延鋼材（Ｇ３１０
６），溶接構造用耐候性熱間圧延鋼材（Ｇ３１１４）等
が広く利用され，また，構造用軽量形鋼や構造用鋼管の
素材として，熱間圧延軟質鋼板（Ｇ３１３２）や溶融亜
鉛めっき鋼板（Ｇ３３０２）等が広く利用されている。
規格鋼材のうち，形態が鋼板のものには，一般構造用圧
延鋼材（Ｇ３１０１），溶接構造用圧延鋼材（Ｇ３１０
６），溶接構造用耐候性熱間圧延鋼材（Ｇ３１１４）等
が広く利用され，また，構造用軽量形鋼や構造用鋼管の
素材として，熱間圧延軟質鋼板（Ｇ３１３２）や溶融亜
鉛めっき鋼板（Ｇ３３０２）等が広く利用されている。
【０００３】一方，火災時の熱で強度不足となるのを防
止し，火災時の安全性を確保するために，鋼材が３５０
℃を超えないように鋼材表面を断熱性の耐火材で被覆す
ることが建築物等では義務づけられている。しかし，鋼
材の高温強度が確保される場合には，無被覆で鋼材を使
用することも可能である。そこで，高温においても高い
耐力を有する鋼材について種々検討されている。
止し，火災時の安全性を確保するために，鋼材が３５０
℃を超えないように鋼材表面を断熱性の耐火材で被覆す
ることが建築物等では義務づけられている。しかし，鋼
材の高温強度が確保される場合には，無被覆で鋼材を使
用することも可能である。そこで，高温においても高い
耐力を有する鋼材について種々検討されている。
【０００４】鋼材の高温強度については古くから調べら
れており，ボイラー用鋼板あるいは圧力容器鋼板として
規格化されたものもあるが，これらは一般に高温で数万
時間といった長時間使用の場合の強度，すなわちクリー
プ強度の高い鋼材である。耐火構造材では火災時を想定
した強度は高々数時間以内の強度であるから，高度なク
リープ強度は実質的に対象外となり，また前記のような
高温用鋼板は常温における強度が高すぎるために冷間加
工性が悪く，さらに溶接性が構造用鋼板に比べ大幅に劣
ることから一般構造用には適用できない。
れており，ボイラー用鋼板あるいは圧力容器鋼板として
規格化されたものもあるが，これらは一般に高温で数万
時間といった長時間使用の場合の強度，すなわちクリー
プ強度の高い鋼材である。耐火構造材では火災時を想定
した強度は高々数時間以内の強度であるから，高度なク
リープ強度は実質的に対象外となり，また前記のような
高温用鋼板は常温における強度が高すぎるために冷間加
工性が悪く，さらに溶接性が構造用鋼板に比べ大幅に劣
ることから一般構造用には適用できない。
【０００５】このため，例えば特開平４−１３６１１８
号公報や特開平５−７９７４４号公報において，鋼中に
ＭｏやＶを添加することによって，火災時に鋼材が高温
にさらされる過程でＭｏ炭化物やＶ炭化物を微細に析出
させることで，鋼材の高温耐力を得ようとする建築用鋼
材が提案されている。
号公報や特開平５−７９７４４号公報において，鋼中に
ＭｏやＶを添加することによって，火災時に鋼材が高温
にさらされる過程でＭｏ炭化物やＶ炭化物を微細に析出
させることで，鋼材の高温耐力を得ようとする建築用鋼
材が提案されている。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】建築等の一般構造物に
おいて，前記のように耐火被覆施行を行わずに露出まま
で使用するものでは，火災時の強度維持に加えて，平常
時の耐食性も重要な要素となり，また，広く使用される
ためには成形加工性が良好で且つ経済的な材料であるこ
とが必要となる。
おいて，前記のように耐火被覆施行を行わずに露出まま
で使用するものでは，火災時の強度維持に加えて，平常
時の耐食性も重要な要素となり，また，広く使用される
ためには成形加工性が良好で且つ経済的な材料であるこ
とが必要となる。
【０００７】したがって，本発明の目的とするところ
は，高温特性，耐食性および成形加工性に優れ，さらに
製鋼工程や熱間圧延工程に特別な手段を使用せずとも，
また普通鋼に近い鋼組成を有した経済的に有利な建造物
用耐火鋼材料を得るにある。
は，高温特性，耐食性および成形加工性に優れ，さらに
製鋼工程や熱間圧延工程に特別な手段を使用せずとも，
また普通鋼に近い鋼組成を有した経済的に有利な建造物
用耐火鋼材料を得るにある。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明によれば，重量％
で，Ｃ：０.０３〜０.２０％，Ｓｉ：０.１％以下，Ｍ
ｎ：０.３〜２.０％，Ｐ：０.０３〜０.１５％，Ｓ：
０.０２％以下，Ａｌ：０.００５〜０.１％，Ｍｏ：０.
０５〜１.０％，Ｃｕ：０.６〜２.０％，Ｎｉ：０.３〜
２.０％，を含有し，場合によっては，上記Ｃｕ含有量
を０.６１〜２．０％としたうえで，さらに，Ｃｒ：０.
０５〜１.０，Ｖ：０.００５〜０.２，Ｗ：０.０１〜
１.０，Ｔｉ：０.００５〜０.２，Ｎｂ：０.００５〜
０.２またはＢ：０.０００３〜０.００３のうち一種も
しくは二種以上を含有し，残部が鉄および不可避的不純
物からなる鋼のスラブを熱間圧延し，酸洗後，連続溶融
アルミニウムめっき設備に通板し，この設備において６
５０〜９５０℃に加熱して溶融アルミニウムめっきを施
すことからなる耐食性に優れた耐火構造用溶融アルミニ
ウムめっき鋼板の製造方法を提供する。
で，Ｃ：０.０３〜０.２０％，Ｓｉ：０.１％以下，Ｍ
ｎ：０.３〜２.０％，Ｐ：０.０３〜０.１５％，Ｓ：
０.０２％以下，Ａｌ：０.００５〜０.１％，Ｍｏ：０.
０５〜１.０％，Ｃｕ：０.６〜２.０％，Ｎｉ：０.３〜
２.０％，を含有し，場合によっては，上記Ｃｕ含有量
を０.６１〜２．０％としたうえで，さらに，Ｃｒ：０.
０５〜１.０，Ｖ：０.００５〜０.２，Ｗ：０.０１〜
１.０，Ｔｉ：０.００５〜０.２，Ｎｂ：０.００５〜
０.２またはＢ：０.０００３〜０.００３のうち一種も
しくは二種以上を含有し，残部が鉄および不可避的不純
物からなる鋼のスラブを熱間圧延し，酸洗後，連続溶融
アルミニウムめっき設備に通板し，この設備において６
５０〜９５０℃に加熱して溶融アルミニウムめっきを施
すことからなる耐食性に優れた耐火構造用溶融アルミニ
ウムめっき鋼板の製造方法を提供する。
【０００９】
【作用】本発明法によって得られた耐火構造用溶融アル
ミニウムめっき鋼板は，建築等の一般構造物用として使
用されたさいに優れた耐食性を示し，火災時においても
強度不足が起きないので耐火被覆なしに使用できる。こ
のような本発明材料の性質は，とくにＰとＣｕを複合添
加した母材鋼板に溶融アルミニウムめっきを施したこと
によって得られたものである。より具体的には，ＰとＣ
ｕの複合添加によって耐食性が向上し，また鋼中のＣｕ
は高温時にε−Ｃｕ系金属間化合物を析出して，高温強
度を高める作用を供する。このことはまた，高温強度の
向上に寄与する高価なＭｏの含有量を低減できるので経
済的にも有利に作用する。
ミニウムめっき鋼板は，建築等の一般構造物用として使
用されたさいに優れた耐食性を示し，火災時においても
強度不足が起きないので耐火被覆なしに使用できる。こ
のような本発明材料の性質は，とくにＰとＣｕを複合添
加した母材鋼板に溶融アルミニウムめっきを施したこと
によって得られたものである。より具体的には，ＰとＣ
ｕの複合添加によって耐食性が向上し，また鋼中のＣｕ
は高温時にε−Ｃｕ系金属間化合物を析出して，高温強
度を高める作用を供する。このことはまた，高温強度の
向上に寄与する高価なＭｏの含有量を低減できるので経
済的にも有利に作用する。
【００１０】母材鋼板に施される溶融アルミニウムめっ
き層は本発明材料が一般構造用に使用されたさいにその
耐食性を確保し且つ表面が美麗となるので，製品価値を
著しく高める。また耐熱作用もある。この溶融アルミニ
ウムめっきは，純アルミニウムの耐食用（タイプＩＩ〕
或いはアルミニウムにＳｉ等を添加した耐熱用〔タイプ
Ｉ〕のいずれでもよく，本発明材料が耐火構造材として
適用される実際の用途に応じて選らばれる。したがっ
て，本明細書においてアルミニウムめっきとはアルミニ
ウムまたはアルミニウム基合金の溶融めっきを意味す
る。
き層は本発明材料が一般構造用に使用されたさいにその
耐食性を確保し且つ表面が美麗となるので，製品価値を
著しく高める。また耐熱作用もある。この溶融アルミニ
ウムめっきは，純アルミニウムの耐食用（タイプＩＩ〕
或いはアルミニウムにＳｉ等を添加した耐熱用〔タイプ
Ｉ〕のいずれでもよく，本発明材料が耐火構造材として
適用される実際の用途に応じて選らばれる。したがっ
て，本明細書においてアルミニウムめっきとはアルミニ
ウムまたはアルミニウム基合金の溶融めっきを意味す
る。
【００１１】本発明者らは，６００℃におけるめっき鋼
板の強度と耐食性に及ぼす鋼中の化学成分並びに製造条
件の影響を知るべく種々の試験研究を行ってきたが，こ
の目的のためには，普通鋼に近い成分組成系においてＭ
ｏ，ＣｕおよびＰを前記の範囲で厳密に添加すること，
更にはＭｏ，ＣｕおよびＰの添加をベースとしたうえＣ
ｒ，Ｖ，Ｗ，Ｔｉ，ＮｂまたはＢを前記の範囲において
厳密に添加することが極めて有効であることを知った。
板の強度と耐食性に及ぼす鋼中の化学成分並びに製造条
件の影響を知るべく種々の試験研究を行ってきたが，こ
の目的のためには，普通鋼に近い成分組成系においてＭ
ｏ，ＣｕおよびＰを前記の範囲で厳密に添加すること，
更にはＭｏ，ＣｕおよびＰの添加をベースとしたうえＣ
ｒ，Ｖ，Ｗ，Ｔｉ，ＮｂまたはＢを前記の範囲において
厳密に添加することが極めて有効であることを知った。
【００１２】これにより，６００℃での降伏強度が室温
の降伏強度の０.６以上を示し且つ耐食性と加工性に優
れた耐火構造用溶融アルミニウムめっき鋼板を有利に製
造できることがわかった。
の降伏強度の０.６以上を示し且つ耐食性と加工性に優
れた耐火構造用溶融アルミニウムめっき鋼板を有利に製
造できることがわかった。
【００１３】本発明に係る母材鋼板の各成分の作用およ
びその含有範囲の限定理由を説明すると次のとおりであ
る。
びその含有範囲の限定理由を説明すると次のとおりであ
る。
【００１４】Ｃは該鋼板の所定の強度を確保するために
必要な元素であるが，０.０３％未満ではその効果に乏
しく，また０.２０％を超えると加工性，溶接性並びに
靱性を損うようになるので０.０３〜０.２０％に限定し
た。
必要な元素であるが，０.０３％未満ではその効果に乏
しく，また０.２０％を超えると加工性，溶接性並びに
靱性を損うようになるので０.０３〜０.２０％に限定し
た。
【００１５】Ｓｉは強度向上元素として有効なものであ
る。しかし，Ｓｉは本発明材料が具備しなければならな
い高温強度と耐食性に対しての向上効果は比較的小さい
ので０.１０％以下に限定した。
る。しかし，Ｓｉは本発明材料が具備しなければならな
い高温強度と耐食性に対しての向上効果は比較的小さい
ので０.１０％以下に限定した。
【００１６】Ｍｎは高強度化に有効に作用するが，０.
３０％以下ではその効果は小さく，また２.０％を超え
て含有すると加工性を劣化させることから０.３０〜２.
０％の範囲に限定する。
３０％以下ではその効果は小さく，また２.０％を超え
て含有すると加工性を劣化させることから０.３０〜２.
０％の範囲に限定する。
【００１７】Ｐは本発明材料において強度向上に有効に
作用し，とくにＣｕとの相互作用で耐食性の向上をもた
らす。したがって本発明において特徴的な作用を示す元
素であるが，０.０３％未満ではその効果が小さく，０.
１５％を超えると脆化を助長させるため０.０３〜０.１
５％に限定する。好ましいＰの含有量は０.０３８〜
０．１０％，さらに好ましくは０.０４％超え〜０.０８
％である。
作用し，とくにＣｕとの相互作用で耐食性の向上をもた
らす。したがって本発明において特徴的な作用を示す元
素であるが，０.０３％未満ではその効果が小さく，０.
１５％を超えると脆化を助長させるため０.０３〜０.１
５％に限定する。好ましいＰの含有量は０.０３８〜
０．１０％，さらに好ましくは０.０４％超え〜０.０８
％である。
【００１８】Ｓは母材鋼板にとって本質的に有害な元素
であり少ないほど望ましいが，本発明材料の場合０.０
２％までは許容できるので０.０２％以下とした。
であり少ないほど望ましいが，本発明材料の場合０.０
２％までは許容できるので０.０２％以下とした。
【００１９】Ａｌは鋼の製造時の脱酸材としての役割を
果たすのみならず，鋼中のＮをＡｌＮとして固定する働
きがある。このためには０.００５％以上が必要である
が，０.１０％を超えると介在物を増大し，加工性およ
び表面品質を劣化させるようになるので，酸可溶Ａｌと
して０.００５〜０.１０％の範囲とする。
果たすのみならず，鋼中のＮをＡｌＮとして固定する働
きがある。このためには０.００５％以上が必要である
が，０.１０％を超えると介在物を増大し，加工性およ
び表面品質を劣化させるようになるので，酸可溶Ａｌと
して０.００５〜０.１０％の範囲とする。
【００２０】Ｍｏは鋼中に固溶し或いは炭化物を析出し
て鋼板の高温強度を向上させるのに有効に作用する。こ
のような効果を得るには０.０５％以上の添加を必要と
するが，１.０％を超えて添加しても添加に見合った効
果が得られないので０.０５〜１.０％の範囲とする。な
お，後記の実施例に示すようにＣｕとＰの複合添加によ
ってＭｏを低減しても良好な高温強度と耐食性が維持で
きるので，好ましくは０.０５以上０.６０％未満とす
る。
て鋼板の高温強度を向上させるのに有効に作用する。こ
のような効果を得るには０.０５％以上の添加を必要と
するが，１.０％を超えて添加しても添加に見合った効
果が得られないので０.０５〜１.０％の範囲とする。な
お，後記の実施例に示すようにＣｕとＰの複合添加によ
ってＭｏを低減しても良好な高温強度と耐食性が維持で
きるので，好ましくは０.０５以上０.６０％未満とす
る。
【００２１】Ｃｕは本発明鋼板において特徴的な元素で
あり，鋼中に固溶し或いはε−Ｃｕとして微細に析出し
て高温強度を向上させる作用を有する。またＰとの相互
作用により緻密な腐食生成物を形成して耐食性も向上さ
せる。これらの作用効果は，０.６％以上のＣｕの添加
で顕著となるが，２.０％を超える添加ではその効果は
飽和するとともに熱間圧延時において脆化を招いて高温
割れが著しくなるのでＣｕ含有量は０.６〜２.０％の範
囲とする。Ｃｒ，Ｖ，Ｗ，Ｔｉ，Ｎｂ，Ｂのうち一種ま
たは二種以上を含有する鋼板においては，Ｃｕ含有量は
０.６１〜２.０％の範囲とする。
あり，鋼中に固溶し或いはε−Ｃｕとして微細に析出し
て高温強度を向上させる作用を有する。またＰとの相互
作用により緻密な腐食生成物を形成して耐食性も向上さ
せる。これらの作用効果は，０.６％以上のＣｕの添加
で顕著となるが，２.０％を超える添加ではその効果は
飽和するとともに熱間圧延時において脆化を招いて高温
割れが著しくなるのでＣｕ含有量は０.６〜２.０％の範
囲とする。Ｃｒ，Ｖ，Ｗ，Ｔｉ，Ｎｂ，Ｂのうち一種ま
たは二種以上を含有する鋼板においては，Ｃｕ含有量は
０.６１〜２.０％の範囲とする。
【００２２】Ｎｉは耐食性を向上させる元素である。ま
た鋼の熱間脆性の防止に有効な元素でもある。このよう
な効果を得るにはＣｕの１／２以上の添加が必要とな
る。このため，本発明においては０.３０〜２.０％の範
囲とする。
た鋼の熱間脆性の防止に有効な元素でもある。このよう
な効果を得るにはＣｕの１／２以上の添加が必要とな
る。このため，本発明においては０.３０〜２.０％の範
囲とする。
【００２３】Ｃｒは母材鋼板の耐食性を改善するが，こ
の効果を得るには０.０５％以上を必要とする。しかし
１.０％を超える添加は本発明の構造用材として不必要
なために０.０５〜１.０％の範囲とした。
の効果を得るには０.０５％以上を必要とする。しかし
１.０％を超える添加は本発明の構造用材として不必要
なために０.０５〜１.０％の範囲とした。
【００２４】Ｗは，鋼中に固溶しあるいは炭化物を析出
して鋼材の高温強度を向上させる作用を有する。これに
よる効果を得るには０.０１％以上の添加を必要とする
が，１.０％を超えて添加しても，添加に見合った効果
が得られないため０.０１〜１.０％の範囲に限定する。
して鋼材の高温強度を向上させる作用を有する。これに
よる効果を得るには０.０１％以上の添加を必要とする
が，１.０％を超えて添加しても，添加に見合った効果
が得られないため０.０１〜１.０％の範囲に限定する。
【００２５】Ｖ，Ｔｉ，Ｎｂは，いずれも室温強度およ
び高温強度を向上させるうえで同等の作用を有する元素
であるが，０.００５％未満では効果が認められず，０.
２％を超えても添加量に見合った効果が得られないため
に，いずれも０.００５〜０.２％の範囲とする。
び高温強度を向上させるうえで同等の作用を有する元素
であるが，０.００５％未満では効果が認められず，０.
２％を超えても添加量に見合った効果が得られないため
に，いずれも０.００５〜０.２％の範囲とする。
【００２６】Ｂは鋼の焼入れ性を向上させると共に粒界
を強化する作用がある。このような効果を要するときは
０.０００３％以上の添加が必要である。しかし０.００
３％を超えて添加してもその効果は飽和することから，
０.０００３〜０.００３％の範囲とする。
を強化する作用がある。このような効果を要するときは
０.０００３％以上の添加が必要である。しかし０.００
３％を超えて添加してもその効果は飽和することから，
０.０００３〜０.００３％の範囲とする。
【００２７】本発明においては，以上のような成分組成
を有する鋼を通常の工程でスラブとした後，熱間圧延に
より所定の板厚の鋼板とするが，この熱間圧延において
はスラブ加熱温度１０５０〜１２５０℃，熱延仕上げ温
度８００〜９５０℃，巻取温度５００〜７００℃の条件
で熱延することが望ましい。
を有する鋼を通常の工程でスラブとした後，熱間圧延に
より所定の板厚の鋼板とするが，この熱間圧延において
はスラブ加熱温度１０５０〜１２５０℃，熱延仕上げ温
度８００〜９５０℃，巻取温度５００〜７００℃の条件
で熱延することが望ましい。
【００２８】そして，この熱延板を酸洗した後，連続溶
融めっき設備に通板し，この設備において６５０〜９５
０℃に加熱して溶融アルミニウムめっきを施す。連続溶
融めっき設備における加熱温度が６５０℃未満ではめっ
き密着性が劣るようになる。また９５０℃を超えると表
面疵が発生し易くなり良製品が得難くなる。なお，該設
備内での６５０〜９５０℃の加熱は還元雰囲気中で行な
う。
融めっき設備に通板し，この設備において６５０〜９５
０℃に加熱して溶融アルミニウムめっきを施す。連続溶
融めっき設備における加熱温度が６５０℃未満ではめっ
き密着性が劣るようになる。また９５０℃を超えると表
面疵が発生し易くなり良製品が得難くなる。なお，該設
備内での６５０〜９５０℃の加熱は還元雰囲気中で行な
う。
【００２９】以下に実施例をあげて本発明の効果を具体
的に示す。
的に示す。
【００３０】
【実施例】表１に示す化学成分値の各鋼を溶製し，常法
によってスラブとし，このスラブを表２に示す条件で熱
間圧延し，板厚３.２ｍｍの熱延鋼板とした。得られた
熱延鋼板を酸洗後，連続溶融めっき設備において表２に
示した加熱還元温度に加熱したあと付着量６０ｇ／ｍ2
の溶融アルミニウムめっきを施した。このアルミニウム
めっき浴は，アルミニウム中にＳｉを９.５％含むもの
である。
によってスラブとし，このスラブを表２に示す条件で熱
間圧延し，板厚３.２ｍｍの熱延鋼板とした。得られた
熱延鋼板を酸洗後，連続溶融めっき設備において表２に
示した加熱還元温度に加熱したあと付着量６０ｇ／ｍ2
の溶融アルミニウムめっきを施した。このアルミニウム
めっき浴は，アルミニウム中にＳｉを９.５％含むもの
である。
【００３１】得られた各めっき鋼板から試験片を採取
し，室温引張試験と高温引張試験並びに耐食性試験を行
った。これらの結果を表２に示した。
し，室温引張試験と高温引張試験並びに耐食性試験を行
った。これらの結果を表２に示した。
【００３２】なお室温における引張試験はＪＩＳＺ２２
０１の５号試験片を用いて行った。高温引張試験はＪＩ
ＳＧ０５６７に準じ，６００℃に１５分保ったうえで引
張強さと降伏強度を測定した。また高温強度の指標とし
て，６００℃の降伏強度と室温での降伏強度の比（降伏
強度比）を求めた。
０１の５号試験片を用いて行った。高温引張試験はＪＩ
ＳＧ０５６７に準じ，６００℃に１５分保ったうえで引
張強さと降伏強度を測定した。また高温強度の指標とし
て，６００℃の降伏強度と室温での降伏強度の比（降伏
強度比）を求めた。
【００３３】耐食性試験は，各めっき鋼板から切り出し
た７０ｍｍ×１５０ｍｍの試験片を図１に示した条件の
複合サイクル腐食試験を実施した。これは，図示のよう
に，温度３５℃，相対湿度９８％のもとで５％ＮａＣｌ
の塩水を２時間噴霧し，６０℃，相対湿度２０〜３０℃
に保持した炉内で４時間乾燥し，温度５０℃，相対湿度
９５％以上の湿潤雰囲気下に２時間保持するという合計
８時間の複合腐食サイクルを１サイクルとして，このサ
イクルを連続して２４０サイクル実施し（１日あたり３
サイクル），最終サイクル後の試験片から腐食生成物を
除去して最大侵食深さを測定し，この最大侵食深さをめ
っき鋼板の耐食性の指標とした。
た７０ｍｍ×１５０ｍｍの試験片を図１に示した条件の
複合サイクル腐食試験を実施した。これは，図示のよう
に，温度３５℃，相対湿度９８％のもとで５％ＮａＣｌ
の塩水を２時間噴霧し，６０℃，相対湿度２０〜３０℃
に保持した炉内で４時間乾燥し，温度５０℃，相対湿度
９５％以上の湿潤雰囲気下に２時間保持するという合計
８時間の複合腐食サイクルを１サイクルとして，このサ
イクルを連続して２４０サイクル実施し（１日あたり３
サイクル），最終サイクル後の試験片から腐食生成物を
除去して最大侵食深さを測定し，この最大侵食深さをめ
っき鋼板の耐食性の指標とした。
【００３４】
【表１】
【００３５】
【表２】
【００３６】表２の結果に見られるように，Ｍｏ，Ｃｕ
およびＰを本発明で規定する範囲で含有しない比較例Ｈ
１の溶融アルミニウムめっき鋼板は，室温での強度延性
は所要の水準にあるが，６００℃における降伏強度の低
下が大きく，降伏強度比０.６以上を満たさず高温特性
に劣る。また最大侵食深さも０.８３ｍｍと深く，耐食
性も劣る。
およびＰを本発明で規定する範囲で含有しない比較例Ｈ
１の溶融アルミニウムめっき鋼板は，室温での強度延性
は所要の水準にあるが，６００℃における降伏強度の低
下が大きく，降伏強度比０.６以上を満たさず高温特性
に劣る。また最大侵食深さも０.８３ｍｍと深く，耐食
性も劣る。
【００３７】Ｍｏは本発明で規定する範囲であるがＣｕ
とＰを本発明で規定する範囲で含有しない比較例Ｈ２と
Ｈ３の溶融アルミニウムめっき鋼板は，室温における延
性の低下も認められず，また６００℃における降伏強度
の低下が小さく，降伏強度比０.６以上を満たしてお
り，高温強度に優れている。しかし最大浸食深さが０.
６７ｍｍ，０.６４ｍｍと深く，耐食性に劣る。
とＰを本発明で規定する範囲で含有しない比較例Ｈ２と
Ｈ３の溶融アルミニウムめっき鋼板は，室温における延
性の低下も認められず，また６００℃における降伏強度
の低下が小さく，降伏強度比０.６以上を満たしてお
り，高温強度に優れている。しかし最大浸食深さが０.
６７ｍｍ，０.６４ｍｍと深く，耐食性に劣る。
【００３８】これに対し，本発明鋼Ｋ１〜Ｋ１３の溶融
アルミニウムめっき鋼板は，いずれも室温における延性
の大きな低下も認められず，６００℃における降伏強度
に優れる。また，最大浸食深さも比較例の鋼板に比べて
浅く，耐食性にも優れる特性を有している。
アルミニウムめっき鋼板は，いずれも室温における延性
の大きな低下も認められず，６００℃における降伏強度
に優れる。また，最大浸食深さも比較例の鋼板に比べて
浅く，耐食性にも優れる特性を有している。
【００３９】これらのうち，とくにＣｒ，ＶおよびＷを
複合添加した本発明鋼Ｋ８と，ＮｂとＢを複合添加した
本発明鋼Ｋ１３の溶融アルミニウムめっき鋼板は，降伏
強度比が０.７２，０.７３ｍｍと高く，また最大浸食深
さにおいては０.３３ｍｍ，０.２９ｍｍと浅く，高温特
性と耐食性の両者が非常に良好である。
複合添加した本発明鋼Ｋ８と，ＮｂとＢを複合添加した
本発明鋼Ｋ１３の溶融アルミニウムめっき鋼板は，降伏
強度比が０.７２，０.７３ｍｍと高く，また最大浸食深
さにおいては０.３３ｍｍ，０.２９ｍｍと浅く，高温特
性と耐食性の両者が非常に良好である。
【００４０】
【発明の効果】以上説明したように，本発明によれば，
建築等の各種構造物用として耐食性が良好で且つ耐火被
覆なしで使用可能な高温強度を有する耐火構造用溶融ア
ルミニウムめっき鋼板が得られる。また，このめっき鋼
板は実施例の常温引張試験値に見られるように加工性が
良好であり，しかも母材鋼板は普通鋼に近い鋼組成で製
造性がよいので安価である。したがって，火災時を想定
した建築構造用材料として非常に有益な材料を安価に提
供できる。
建築等の各種構造物用として耐食性が良好で且つ耐火被
覆なしで使用可能な高温強度を有する耐火構造用溶融ア
ルミニウムめっき鋼板が得られる。また，このめっき鋼
板は実施例の常温引張試験値に見られるように加工性が
良好であり，しかも母材鋼板は普通鋼に近い鋼組成で製
造性がよいので安価である。したがって，火災時を想定
した建築構造用材料として非常に有益な材料を安価に提
供できる。
【図１】本発明の実施例において耐食性を評価した複合
サイクル腐食試験の条件を示す図である。
サイクル腐食試験の条件を示す図である。
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(56)参考文献 特開 平５−125440（ＪＰ，Ａ)
特開 平５−331596（ＪＰ，Ａ)
(58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名)
C23C 2/00 - 2/40
C21D 8/02
C22C 38/00 301
C22C 38/16
C22C 38/54
Claims (3)
- 【請求項１】 重量％で，Ｃ：０.０３〜０.２０％，Ｓ
ｉ：０.１％以下，Ｍｎ：０.３〜２.０％，Ｐ：０.０３
〜０.１５％，Ｓ：０.０２％以下，Ａｌ：０.００５〜
０.１％，Ｍｏ：０.０５〜１.０％，Ｃｕ：０.６〜２.
０％，Ｎｉ：０.３〜２.０％，残部が鉄および不可避的
不純物からなる鋼のスラブを熱間圧延し，酸洗後，連続
溶融アルミニウムめっき設備に通板し，この設備におい
て６５０〜９５０℃に加熱して溶融アルミニウムめっき
を施すことからなる耐食性に優れた耐火構造用溶融アル
ミニウムめっき鋼板の製造方法。 - 【請求項２】 重量％で， Ｃ：０.０３〜０.２０％， Ｓｉ：０.１％以下， Ｍｎ：０.３〜２.０％， Ｐ：０.０３〜０.１５％， Ｓ：０.０２％以下， Ａｌ：０.００５〜０.１％， Ｍｏ：０.０５〜１.０％， Ｃｕ：０.６１〜２.０％， Ｎｉ：０.３〜２.０％， を含有し，更にＣｒ：０.０５〜１.０，Ｖ：０.００５
〜０.２，Ｗ：０.０１〜１.０，Ｔｉ：０.００５〜０.
２，Ｎｂ：０.００５〜０.２またはＢ：０.０００３〜
０.００３のうち一種もしくは二種以上を含有し， 残部が鉄および不可避的不純物からなる鋼のスラブを熱
間圧延し，酸洗後，連続溶融アルミニウムめっき設備に
通板し，この設備において６５０〜９５０℃に加熱して
溶融アルミニウムめっきを施すことからなる耐食性に優
れた耐火構造用溶融アルミニウムめっき鋼板の製造方
法。 - 【請求項３】連続溶融アルミニウムめっき設備における
６５０〜９５０℃の加熱は還元雰囲気下で行なう請求項
１または２に記載の耐食性に優れた耐火構造用溶融アル
ミニウムめっき鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26318094A JP3464288B2 (ja) | 1994-10-03 | 1994-10-03 | 耐食性に優れた耐火構造用溶融アルミニウムめっき鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26318094A JP3464288B2 (ja) | 1994-10-03 | 1994-10-03 | 耐食性に優れた耐火構造用溶融アルミニウムめっき鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08104964A JPH08104964A (ja) | 1996-04-23 |
| JP3464288B2 true JP3464288B2 (ja) | 2003-11-05 |
Family
ID=17385888
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP26318094A Expired - Fee Related JP3464288B2 (ja) | 1994-10-03 | 1994-10-03 | 耐食性に優れた耐火構造用溶融アルミニウムめっき鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3464288B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4564207B2 (ja) * | 2001-06-25 | 2010-10-20 | 新日本製鐵株式会社 | ８００℃以上に加熱しプレス加工する高温プレス用の溶融アルミめっき鋼板 |
| CN112813352A (zh) * | 2021-01-21 | 2021-05-18 | 江苏沪之通金属制品有限公司 | 一种耐腐蚀金属材料及其制备方法 |
-
1994
- 1994-10-03 JP JP26318094A patent/JP3464288B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH08104964A (ja) | 1996-04-23 |
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