JPS58104165A - ほうろう加工用アルミニウム被覆鋼板の製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 本発明は、すぐれたほうろう特性が得られるほうろう加
工用アルミニウム被覆鋼板に関する。

表面にアルミニウム被覆層を有する鋼板、例えば溶融ア
ルミニウムめっき鋼板は、耐＃８性、耐食性にすぐれ、
自動車排気ガス系統部材、乾燥機、ストーブ部品などの
耐熱部材や、屋根、内装材などの建材をはじめ、広い分
野で使用されている。

近年、このアルミ被覆鋼板を原板とするほうろう加工の
工業化が進んでいる。はうろう加工は、原板にほうろう
ゆう薬を塗布し、これを適当な温度で焼成することによ
シ行なわれる。

ところが、原板として例えば溶融アルミめっき鋼板を平
板のまま、あるいは最終製品形状に応じて成形加工した
のち、はうろう加工を行なうと、得られるほうろう被覆
層の表面に微細な泡状（グリスター）もしくはクレータ
状の欠陥（以下、「泡欠陥」という）が多数発生し、外
観や耐食性が著しく損なわれるという問題がある。

木発明者等は、この間＠を解決すべく鋭意研究を重ねた
結果、上記泡欠陥は、溶融アルミめつき層に存在するミ
クロ的なピンホール、不めっ色部分、あるいは微小なり
ラック（亀裂）に起因することをつきとめた。すなわち
、溶融アルミ“めつきままのめつき層は、いわば鋳造組
織であるため、微小なピンホールや不めっき部分が存在
するのが常であり、また鋳造組織は延性、伸び性に乏し
いため、曲げやプレス加工などの成形加工時にクラック
が発生し易い。溶融アルミめっき層のほか、例えば粉末
コーティング法や真空蒸着法などにて形成されるアルミ
被覆層の場合にも、上記と同様、その被覆層に微細なピ
ンホールなどが生じ、またそのままでは伸び性など゛が
低く成形加工時のクラック発生を避は難い。これらピン
ホールやクラックなどは、耐食・耐熱用途には何ら問題
のない程度の肉眼では判別し得なり□′・微細なもので
あっても、はうろう加工を行なうと、・：：′これを起
点に泡欠陥が発生するのであり、これをなくすことによ
って、はうろう泡欠陥を解消し得ることが判明した。

＆発明は上記知見に基づいて完成されたものであり、素
地鋼板表面に施こされたアルミニウム被覆層が圧延再結
晶組織を有するほうろう加工用アルミニウム被覆鋼板を
提供する。すなわち、木発明のほうろう用原板は、素地
鋼板表面のアルミ被覆層に圧延と再結晶焼鈍処理とを施
してアルミ被覆層のピンホール等を圧着消滅させるとと
もに、該被覆層の加工性を高め成形加工時のクラック発
生を防止することによ、す、その後のほうろう加工にお
ける泡欠陥の発生を実質的に完全に解消したものである
。

木発明に係るほうろう加工用アルミ被覆鋼板は、素地鋼
板にアルミ被覆層を形成したのち、これを所定の板厚ま
で圧延する圧延工程、およびアルミ被覆層のみ、または
アルミ被覆層と素地鋼板を再結晶化させる焼鈍処理工程
を経て製造される。

素地鋼板は、或、形加工性の点よシ低炭素鋼板（一般に
９含有量約”０．２重量係以下）が好ましく用いられる
。また、Ｃ含有量が低い程、高温に加熱されたときに素
地鋼板とアルミ被覆層間に生ずるｋｌ−Ｆｅ’金属間化
合物（以下、単に合金ともいう）の生成温度が普くなる
。このことは、後記のように、素地鋼板を再結晶化する
ための高温度での焼鈍過程や、その後のほうろう焼成過
程におけるアルミ被覆層の合金化と、それに伴うほうろ
う密着性不良の問題を緩和するのに役立つ。このための
Ｃ含有量は、好ましくは約０．０２重重量板下である。

なお、鋼中の窒素（Ｎ）も合金生成温度を高める効果を
有するので、約ｏ、ｏｏｔ〜０．０２重量幅の範囲で含
まれるものが好ましい。

素地鋼板表面のアルミ被覆層は、溶融アルミめっき法、
真空蒸着法、粉末コーティング法、あるいはクラッド法
などにて形成されたものであってよい。溶融、アルミめ
っき層の形ＥｉｌＣｋいては、そのめっき工程で、素地
鋼板とめつき層との界面にｋｌ−Ｆｅ合金が生成するの
が一般である。該合金は硬くて脆いため、多量に生成す
ると、圧延時、あるいはその後の成形加工時にめっき層
にクラックが生じ、はうろう泡欠陥の原因となる。これ
を防ぐには、アルミめっき浴として％Ｓ１を約１重１％
以上含有するＡｆ−８ｉめっき浴を用いるのが有効であ
る。これにより、めっき過程で生ずる合金層厚は約２〜
５μｍないしそれ以下に抑制され、圧延時のクラック発
生が防止される。また、Ｓｉの含有によって、合金化５
２＠度が上昇するので、はうろう焼成時におけるアルミ
被覆層の合金化が抑制される。・ただし％Ｓｌ含有欧が
過多であると、形成されるめっき層中に硬い板状Ｓｉが
点在し、圧延の際にクラック発生の原因となるので、め
っき浴中のＳｉ量は１５重量係を上限とすべきである。

　　　　・ 所要層厚のアルミ被覆層が施こされた鋼板をついで圧延
工程に付す。圧延は、冷間または温間１（例えば、温度
約１００〜４５０°Ｃ）のいづれであってもよい。その
圧下率は、該被覆鋼板の板厚と目的とするほうろう原板
の所望の板厚とに応じて設定されるが、アルミ被覆層中
のピンホールや不めっき部番を確実に圧着させるために
、１Ｑ１０４以上であることが望ましい。特に、圧下率
を約２０係以上とすれば、アルミ被覆層・だけでなく、
素地鋼板も圧延組織となる結果、その再結晶温度が低く
なるので、素地鋼板も再結晶化させたい場合、比較的低
い温度で素地鋼板の再結晶焼鈍を達成し得ることになる
。このことは、焼鈍時のアルミ被覆層の合金化を抑制す
る点で有利である。また、アルミ被覆層が溶融アルミめ
っき層である場合は、圧下率２０憾以上で圧延を行なう
と、上記効果の層（２）の間の合金層（めつき時に生成
したもの）が八 分断される結果、その後の鋼板の成形加工の際に、該合
金層に起因するめつき層の剥離・クラックの発生が防止
される効果も得られる。ただし、圧下率をあまり高くす
ると、アルミ被覆層にクラックが生ずるので、好ましく
は約７０憾を上限とする。

上記圧延工程を経た鋼板のアルミ被覆層は、圧延組織化
し、加工硬化しているので、加工性を回復するためにア
ルミ被覆層の再結晶焼鈍を行なう。

その焼鈍は好ましくは約２．５０〜４８０°Ｃである。

この焼鈍処理は、例えば、約ｌＯ分〜３時間を要して行
なわれへ該焼鈍によりアルミ被覆層に良好な加工性が与
えられると同時に、ピンホールなどの圧着部も再結晶に
より完全に消滅する。

かくて得られるアルミ被覆鋼板は、その被覆層が当初の
鋳造組織から、いわば鍛錬組織に変化しており、ピンホ
ール等は皆無であるから、そのまま（平板のまま）はう
ろう加工を行なって泡欠陥が生ずることはなく、また機
械的性質、特に伸び性が良好で、プレス、曲げ加工によ
り被覆層にクラックが生ずることがないから、所定形状
に成形加工したのちほうろう加工を行なう場合も、泡欠
陥のない美麗なほうろう製品が得られる。

また、前記工程を経て得られる木発明のほうろう加工用
原板の他の特長とじて、素地鋼板とアルミ被覆層の界面
での合金生成温度が高く、従ってその後高温度に加熱さ
れてもアルミ層の合金化が囲（約２５０〜４ＪＯ℃）内
で比較的高目の温度、好ましくは約３００〜４８０°Ｃ
で行なうことにより顕著にあられれる。合金生成温度が
高いことは、はうろグ加工において、所期のほうろう焼
成を可能とする点で重要な意味をもつ。すなわち、一般
のアルミ被覆鋼板は、約５００°Ｃ前後ないしそれ以上
の高温度にさらされると、素地鋼板とアルミ被覆層の間
でＦｅ−Ａｌ！相互拡散による合金生成が活発となり、
極端ガ場合にはアルキ被覆層の表面まで合金化し灰黒色
化する。はうろう焼成過程でアルミ被覆層かこのように
合金化すると、得られるほうろう被覆層の密着性が悪く
容易に剥離してしまう。このため、はうろう焼成温度は
あまり高くすることができず、また使用し得るほうろう
ゆう薬の選択に強、区制限が付されているのが実情であ
る。しかるに、木発明のほうろう用原板は、合金生成温
度が高く、特に焼鈍を約８００℃以上で行なったもので
は、はうろう焼＋ｔｔ−約５００°Ｃ以上、例えば５５
０°Ｃ市後もしくはそれ以上で行なっても実質的に合金
化を生ずることがないから、それだけほうろうゆう薬選
択の制限が緩和され、密着性を損なわずに高温でのほう
ろう焼成を達成することができ為。また、該焼成温度を
高めることにより、得られるほうろう被覆層の特性、例
えば耐薬品性、硬度、光沢などが更にすぐれたものとな
る。この合金生成温度の上昇は、前記のように、素地鋼
板のＣ含有量が低く、アルミ被覆層がＳｉを含有するも
のである場合に−そう顕著となる。

ところで、木発明アルミ被覆鋼板を、最終製品形状に応
じ強加工して用いる場合には素地鋼板の加工性が問題に
なることがある。というのは、前記圧延工程において、
合金層（めっき時に素地鋼板とめつき層の界面に生成し
たもの）を分断するために圧下率を２０幅以上とする場
合、あるいは素材の鋼板厚と製品板厚との関係で高い圧
下率を加える場合等には、被覆層だけでなく、素地鋼板
も圧延組織化し、加工硬化が生ずるからである。

この素地＠稜の加工硬化は、前記アルミ被覆層の再結晶
温度域の焼鈍では十分解消し得ない。もちろん、かかる
鋼板は平板のまま、あるいは軽度の曲げ、プレスなどの
成形加工を施してほうろう用原板とする用途では、何ら
加工性の問題はないが、深絞り加工などの強加工を施す
場合には、素地鋼板の加工性を十分回復させておくこと
が望ましい。

このような場合には、圧延後の焼鈍を、素地鋼板の再結
晶温度以上の温度域で行なえばよい。その処理温度は、
好ましくは約５００〜６００°Ｃである。約６００°Ｃ
を上限とするのは、アルミ被覆層の溶融を避けるためで
ある。この焼鈍によってアルミ被覆層も同時に再結晶化
するので、素地および被覆層ともに圧延再結晶組織とな
る。

ただし、この焼鈍処理は、アルミ被覆層のみ再結晶化さ
せる前記焼鈍処理（処理温度約２５０〜４８０℃）に比
し高温域で行なわれるので、その処理中にアルミ被覆層
の合金化が生じないようにすべきである。このためには
、前述のように、Ｃ含有量の低い素地鋼板やアルミ被覆
層がＳｉ　を含有する鋼板を用いるのも有効ではあるが
、更に合金化防止法として、再゛結晶焼鈍を二段階の工
程で行なうことが極めて効果酌、である。そのヒートパ
ターンの例を第２図に示す。すなわち、圧延後のアルミ
被覆鋼板を焼鈍するに際し、まず比較的低温域、好まし
くは約８００〜４８０℃で第１段階の処理（Ａ）　’に
行ない、ついで素地鋼板の再結晶が生起する高温域、好
ましくは約５００〜５５０°Ｃでの焼鈍（Ｂ）を行なう
。第１段階の処理は例えば約８〜ｌＯ時間を要して行な
われ、第２段階の処理は例えば約３〜１２時間にて行な
えばよい。か良好な圧延再結晶組織となった加工性に富
むほうろう用原板が得られる。しかも、この段階的焼鈍
処理を経て得られた原板は、合金生成温度が高く、約５
００℃をこえる温度でほうろう焼成を行なっても合金化
を生ずることがないから、密着性不良の問題がないばか
りか、はうろうゆう薬の種類の選択範囲が広く、かつ得
られるほうろう被覆層の特性も従来のもの忙くらべ一段
とすぐれたものと々る。　　　　　・１ 木発明におい餐・・は、素地鋼板厚さおよびアルミ被覆
層厚に木質的な制限はなく、また圧延における圧下率は
、アルミ被覆鋼板厚と目的とするほうろう加工製品板厚
とに応じ、前記範囲内で適宜設定すればよい。所定板厚
を得るために、圧延と再結晶焼鈍を何回〈シ返してもか
まわない。

次に、木発明について実験結果にもとづいて説明する。

板厚０．８ｆｉの低炭素冷延鋼板を素地鋼板とし、脱脂
後、還元雰囲気加熱炉で表面を清浄化したのち、ゼンジ
マ一方式によｊ）Ａｌ−８ｉめつき浴（Ｓｉ含含有量９
歓 間５秒）シ、アルミめっき鋼板を得た。これを圧下率５
〜８０係の冷間圧延に付したのち、温度２５０〜５００
℃でアルミめっき層の再結晶焼鈍（処理時間６時間）を
行なった。

得られた鋼板をほうろう用原板とし、表面脱脂ののち、
アルミ被覆鋼板用市販はうろう４少う薬を適当なスリッ
プとしスプレーによりほうろう層厚８０μｍになるよう
に施釉し、温度５５０℃で焼成（焼成時間７分間）しほ
うろう加ニー製品を得た。

第１表に、原板のアルミめっき層性状（ピンホール、ク
ラック等の有無、再結晶状況および合金化状況）、第２
表に得られたほうろう特性（泡欠陥および密着性）の試
験結果を示す。各試験および判定評価法は次のとおりで
ある。

〔Ａ〕　　原板のアルミめっき層性状 （１）ピンホー／Ｉ／％クラックの有無：顕微鏡観察に
よる。表中、←ｆｉ怜物→→ｒＰＪ欄にその結果を示す
。

○：ビンホール、クラックなし。

×：ピンホールまたはクラックあり。

（１ｉ）再結晶状況 ビッカース硬度計による硬さ試験値と金属顕微鏡観察に
よる結晶組織の形態によシ判定。ｒＲ．ｃ．Ｊ欄にその
結果を示す。

○：再結晶化良好 ×：再結晶不十分 ０ｆｔ）合金化状況 顕微鏡観察による。ｒＡＪ欄にその結果を示す。

○：合金化なし。

×：合金生成（表面灰黒色化） 〔Ｂ〕　　はうろう加工製品のほうろう特性（１）泡欠
陥 １０倍のルーペにて検査。表中、ｉ会傘台Φ粋壱→書ｒ
　Ｆ　Ｊ欄にその結果を示す。

○：泡大欠陥し ×：泡欠陥発生 （１１）密着性 落下衝撃変形試験法によシ、ポンチ径２５ｆＩＩφ、ダ
イス２５．５　ｔｘｍφの間に試験片を置き、１　ｔｃ
ｇの重錘の落下衝撃によシ最大変形くぼみ深さ８順を与
えたときのほうろう被覆層の残留量を測定。その結果を
ｒＡＤＪ欄に示す。

○：：着性良好（剥離なし） △：：着性やや不足（１〜５０４剥離）×：密着性不良
（５０憾以上剥離） 第　１　表　原板の１ 生状 第１表および第２表に示されるように、圧下率１０〜７
０係の圧延と、温度約２５０〜４８０°Ｃの再結晶焼鈍
を経て得られた原板のアルミ被覆層はピンホールが完全
圧圧着消滅し、良好な圧延再結晶組織をそなえており、
得られるほうろう被覆層も泡欠陥は全く認められず、密
着性を問題はない。特に密着性は、素地鋼板のＣ含有量
が低い程、また再結晶焼鈍温度が比較的高い程よくなる
傾向があることも認められる。なお、圧下率が１０４未
満の場合および７０４をこえる場合はいづれも泡欠陥が
生じているのは、前者は圧下不足によりピンホールが残
存し、後者は圧下過大によシめつき層にクラックが発生
したからである。

第３表に、アルミめつき層のＳｉ含有量と該めっき層の
加工性の関係について実験結果を示す。

同実験は、板厚１．２ｆｌの鋼板（Ｃ０，０５重量係）
を、常法によりＡｌ−８ｉめつき浴に通板し、層厚１２
０μのめつき層を形成したのち、圧下率１０〜７０憾の
冷間圧延を行ない、該圧延におけるめっき層のクラック
、剥離発生状況を顕微鏡観察したも？である。同表に示
されるように、めっき浴（従って、形成されるめっき層
）のＳｉ　含有量が少ないと、圧下率が低くても、素地
とめつき層間の合金層にクラックが生じ、めっき層にク
ラック・剥離が発生する。これは、前記のようにめっき
時の合金層の生成量が多くなるからである。一方、Ｓｉ
量が余シ多くなってもクラックが発生するのは、めっき
層中に硬く脆い板状Ｓｉが発生するからである。このた
めめっき層のＳｉ含有量は前記のように約１〜１５重量
とするのが好ましい。

第　　３　　表 ｊ盃　Ｓ□ｉｌ打１武（ｗｔ係）圧ｌ・−率（罰　　圧
延後のめつき層形態　　１第４表に、アルミめっき層の
Ｓｌ含含有と、はうろう被覆層の密着性の関係について
実験結果を示す。同実験条件は次のとおりである。板厚
１．２鱈の鋼板（Ｃ０，０６重歇壬）を常法によりＡＩ
！−８ｉめっき浴（但し、Ｓｉ含有欧８重欧係）に通板
して層厚１２０μｍのめつき層を形成したのち、圧下率
２０４の冷間圧延を行ない、これｆｔ温度３００°Ｃで
アルミめっき層の再結晶焼鈍（処理時間６時間）に付し
た。得られた鋼板を原板とし、市販はうろうゆう薬をほ
うろう層厚８０μｍになるように施釉してほうろう焼成
を行なった。各はうろう加工品のほうろう被覆層の密着
性は前記落下衝撃変形試験法により、はうろう被覆層の
残留軟にて評価した。表中の各記号の意味は前記と同じ
である。同表から、５ｉｌ＝１５重歓憾含有するとき、
密着性が良好であることが判る。これは、前記のように
％Ｓ１の存゛：在により合金生１ｉＸ温度が高くなり、
焼成時に、めっ、・、き層の合金化が抑制されることに
よるものである。

第４表 次に、アルミ被覆層および素地鋼板ともに圧延再結晶組
織を有する鋼板について実験結果にもとづいて説明する
。

板厚０．８ｆｌの低炭素鋼（Ｃ０，１５〜０．Ｏ１重駄
憾）を脱脂後、還元雰囲気加熱炉で表面清浄化したのち
、Ａｌ−８ｉめっき層（Ｓｉ含有量９重ｉ１％。

浴温６７０’Ｃ）に通板（浸漬時間５秒）してアルミめ
っき鋼板を得た。これを圧下率１０〜８０係で冷間圧延
したのち１．まず第１段階の処理として温度８００〜４
５０°Ｃに加熱（保持時間８Ｈｒ）し、さらに第２段階
処理として温度４５０〜６００°Ｃ（処理時間１０Ｈｒ
）の焼鈍を施した。

得られた各アルミ被覆鋼板を原板とし、表面脱脂ののち
、アルミ被覆鋼板用市販はうろうゆう薬をスリップとな
しスプレーにてほうろう層厚８０μｍ、となるように施
釉し、温度５５０°Ｃで焼成（焼成時間７分）を行ない
ほうろう加工製品を得た。

上記原板の性状（素地およびアルミめっき層の圧延再結
晶状況、アルミめっき層のピンホール、クラックの有無
、および合金生成状況）を第５表に示す（但し、供試原
板の素地鋼板Ｃ含有１０．１５重量係、圧延後の第１段
階処理温度８５０℃）。

なお、原板性状の評価判定法は前記と同じである。

（＋）　　素地鋼板およびアルミめっき層の圧延再結晶
組織状況） 表中、ｒＣ，Ｒ，Ｊ欄に示す。

○：圧延再結晶組織良好 Δ：再結晶化不十分 ×：圧下および再結晶化不十分 （１１）　　ピンホール、クラックの欠陥有無表中、ｒ
ＰＪ欄に示す。

Ｏ：欠陥なし ×：欠陥発生 （ｉ）　　めっき層合金化状況 表中、「Ａ」欄に示す。

Ｏ：合金生成なし ×：合金化（表面灰黒色化） ７・□ 第　　５　　表 第５表によれば、供試材Ａｌ〜４（圧下率ｌＯ係）は素
地鋼板の圧下不足、Ａ５，９．１８および１７（焼鈍温
度４５０°Ｃ）は素地鋼板の再結晶化不足を呈し、また
黒１７〜２０（圧下率８０憾）は圧下過大のためめっき
層にクラックが発生しているが、これに対し、圧下率２
０〜７０ｔ６の圧延と温度５００〜６００’Ｃの焼鈍を
経たものは、素地およびめっき層とも良好な圧延再結晶
組織を有シ、かつめっき層にピンホール、クラック等の
欠陥もない。なお、いづれの供試材とも合金化が生じて
いないのは、第１段階の処理として温度８５０℃の加熱
処理が施こされていることによる。

第６表に、第１段階の熱処理条件と得られた原板のアル
ミめっき層の加工性を示す。但し、第２段階の焼鈍処理
温度は５５０℃（保持時間１０Ｈｒ’）である。加工性
は、ＪＩＳ　　Ｚ　　２２４８に規定の密着曲げ試験、
およびエリクセン社製薄鋼板深絞り試験機（ポンチ径４
０＋ｏ＋φ、ポンチ肩ｒｄ　１闘、ダイス径４２Ｈφ、
ダイス肩ｒｄ５＋＋ｓ＋、ブランク径８０ｆｌφ、絞シ
高さ２０　ｍｓ　）　’に用いた深絞シ成形加工試験に
よシ、原板をそれぞれ第３図および第４図に示す形状に
成形加工し、その曲げ加工部（ａ）、（ｂ）の表面外観
とめつき層状態を観察した。

表中、「めっき層加工姓」欄の記号の意味は次のとおシ
である。

○：加工性良好（亀裂なし） Δ：加工性やや不足（軽度の亀裂発生）Ｘ：加工性不良
（強度の亀裂発生） 第６表に示されるように、第１段階の処理を３３０〜４
５０°Ｃで行なったものはアルミめっき層の加工性が良
好である。ヒれは第１段階処理で合金生成温度が上昇し
た結果、第２段階の焼鈍処理において合金化が回避され
たことによる。なお、素地鋼板のＣ含有量が少い程、合
金生成が抑制され、アルミめっき層の加工性が保たれる
ことも認められる。

第７表に、得られたほうろう加工製品のほうろう特性（
泡欠陥の有無と密着性）ｔ−示す。但し、供試原板は、
圧延後の第２段階焼鈍を温度５５０°Ｃで行なったのち
１、前記曲げ、または深絞り成形加工を施したものであ
る。はうろう特性はその曲げ加工部について判定した。

判定法は前記と同じである。

（１）泡欠陥の有無 表中、ｒＦＪ欄に示す。

Ｏ：泡欠陥なし ×：泡欠陥発生 （１１）密着性 表中ｒＡＤＪ欄に示す。

Ｏ：密着性良好（剥離なし） △：密着性やや不足（１〜５０優剥離）×：密着性不良
（５０憾以上剥離） 第７表によれば、圧下率２０〜７０憾の圧延後、温度３
３０〜４５０°Ｃの第１段階処理についで所定の焼鈍を
施した原板を用いた場合は、泡欠陥がなくかつ密着性も
良いほうろう加工製品が得られることがわかる。一方、
供試材Ａ５．　１０．１５および２０に泡欠陥が生じた
のは圧下率が過大なためめっき層にクラックが生じたか
らであシ、また第１段階の処理ｔ−２５０℃または５０
０℃で行なったものでは密着性が悪いのは、該第１段階
処理による合金生成温度上昇効果が不十分なため、はう
ろう焼成時にめっき層が合金化したことに因る。なお、
素地鋼板のＣ含有量が低くなると合金が生成しにくくな
シ、はうろうの密着性の低下傾向が緩和されることも認
められる。

上記説明は、溶融アルミめっき鋼板を例に挙げたが、そ
のほか粉末コーティング法、真空蒸着法、クラッド法な
どによるアルミ被覆鋼板についても同様の処理によシ上
記と同じ特性をもつほうろう加工用原板が得られる。

以上のように、本発明に係るアルミ被覆鋼板は、はうろ
う加工用原板としてすぐれた特性を有し、はうろう被覆
層に泡欠陥がなく、かつ密着性のよいほうろう加工製品
を得ることができる。また、はうろうの密着性を損なわ
ずに、はうろう焼成温度を高めることができるので、は
うろうゆう薬の選択の制限も緩和されるとともに、耐薬
品性、その他のほうろう特性を−そう高めることも可能
である。

【図面の簡単な説明】

第１図は圧延後のアルミ被覆鋼板の断面説明図、第２図
は焼鈍処理のヒートパターン説明図、第３図および第４
図は成形加工試験による原板の形状説明図である。 ｌ：素地鋼板、２ニアルミ被覆層、３：合金。 特許出願人　　日新製鋼株式会社 代理人　弁理士　宮　崎　新八部

Claims (4)

【特許請求の範囲】
1. （１）素地鋼板表面にアルミニウム被覆層を有する鋼板
   であって、該アルミニウム被覆層が圧延再結晶組織を有
   することを特徴とするほうろう加工用アルミニウム被覆
   鋼板。
2. （２）　　アルミニウム被覆層がＳｉ　　１〜１５重ｉ
   ｉ係含有する溶融アルミニウムめっき層であることを特
   徴とする上記第（１）項に記載のほうろう加工用アルミ
   ニウム被覆鋼板。
3. （３）素地鋼板表面にアルミニウム被覆層を有する鋼板
   であって、該素地鋼板およびアルミニウム被覆層が圧延
   再結晶組織を有することを特徴とするほうろう加工用ア
   ルミニウム被覆鋼板。
4. （４）　　アルミニウム被覆層が５ｉｔＮ１５重量係き
   有する溶融アルミニウムめっき層であることを特徴とす
   る上記第（３）項に記載のほうろう加工用アルミニウム
   被覆鋼板。