JPS5811931B2 - アルデヒドの連続的製造法 - Google Patents
アルデヒドの連続的製造法Info
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- JPS5811931B2 JPS5811931B2 JP53098735A JP9873578A JPS5811931B2 JP S5811931 B2 JPS5811931 B2 JP S5811931B2 JP 53098735 A JP53098735 A JP 53098735A JP 9873578 A JP9873578 A JP 9873578A JP S5811931 B2 JPS5811931 B2 JP S5811931B2
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
- C07C45/00—Preparation of compounds having >C = O groups bound only to carbon or hydrogen atoms; Preparation of chelates of such compounds
- C07C45/49—Preparation of compounds having >C = O groups bound only to carbon or hydrogen atoms; Preparation of chelates of such compounds by reaction with carbon monoxide
- C07C45/50—Preparation of compounds having >C = O groups bound only to carbon or hydrogen atoms; Preparation of chelates of such compounds by reaction with carbon monoxide by oxo-reactions
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は、触媒としてロジウムのカルボン酸塩を用いて
硫黄化合物、殊に合成ガス中に含有される硫黄化合物の
存在下でオレフィン、殊にジイソブチレンを一酸化炭素
及び水素と反応させることによってアルデヒドを製造す
る方法(オキソ合成)に関する。
硫黄化合物、殊に合成ガス中に含有される硫黄化合物の
存在下でオレフィン、殊にジイソブチレンを一酸化炭素
及び水素と反応させることによってアルデヒドを製造す
る方法(オキソ合成)に関する。
ロジウム触媒は、オレフィンを炭素原子に関して高級の
アルデヒドに変じる際の大きい活性度及び高い選択度を
示す。
アルデヒドに変じる際の大きい活性度及び高い選択度を
示す。
コバルト触媒に比べて百倍よりも高い反応速度は、極め
て僅かなロジウム量を用いるオレフィンのヒドロホルミ
ル化の実施を可能にする。
て僅かなロジウム量を用いるオレフィンのヒドロホルミ
ル化の実施を可能にする。
コバルト触媒を用いるとヒドロホルミル化の場合、使用
オレフィンに対してコバルト0.1〜2%を使用しなけ
ればならないが、同じオレフィンの反応にとってロジウ
ムは0.0001〜0.002%で十分である。
オレフィンに対してコバルト0.1〜2%を使用しなけ
ればならないが、同じオレフィンの反応にとってロジウ
ムは0.0001〜0.002%で十分である。
コバルトに比べてロジウムはコスト高のために、少ない
触媒需要量にも拘らず触媒としてのロジウムを用いる大
工業的オキソ法において触媒コストはこの方法の経済性
を決定する。
触媒需要量にも拘らず触媒としてのロジウムを用いる大
工業的オキソ法において触媒コストはこの方法の経済性
を決定する。
その結果、ロジウム触媒を循環させて新たな触媒装入量
を軽減することを可能とする一連の方法がすでに開発さ
れた。
を軽減することを可能とする一連の方法がすでに開発さ
れた。
西ドイツ国特許出願公開第2406323号公報にはオ
レフィン性不飽和化合物を水の存在下、ロジウム触媒の
使用下で、−酸化炭素及び水素と反応させる方法が記載
されている。
レフィン性不飽和化合物を水の存在下、ロジウム触媒の
使用下で、−酸化炭素及び水素と反応させる方法が記載
されている。
反応生成物の低沸魚介を留去すると、高沸点分生にロジ
ウム触媒は残存し、再び合成工程に使用することができ
る。
ウム触媒は残存し、再び合成工程に使用することができ
る。
この方法は、反応生成物の低沸魚介を触媒から留去する
場合、著量のロジウム触媒が蒸留塔の壁面上に沈着し、
これによってロジウム循環に口スが生じ新たにロジウム
を補なわなければならない欠点を有する。
場合、著量のロジウム触媒が蒸留塔の壁面上に沈着し、
これによってロジウム循環に口スが生じ新たにロジウム
を補なわなければならない欠点を有する。
また、触媒としてのロジウムを用いる他のオキソ方法の
変法においては、使用ロジウムの著量が失なわれる。
変法においては、使用ロジウムの著量が失なわれる。
従って、できるだけ簡単で、はぼ完全なロジウム触媒の
返送を確保する、ロジウム触媒使用下でのオキソ法を開
発する課題が存在した。
返送を確保する、ロジウム触媒使用下でのオキソ法を開
発する課題が存在した。
ところで、ジイソブチレンを一酸化炭素及び水素と、ロ
ジウムのカルボン酸塩触媒の存在下に高めた温度及び高
めた圧力で反応させ、未反応出発化合物及び反応生成物
の低沸煮汁を留去することにより、アルデヒドを連続的
に製造する場合に、硫黄含量2〜20ppmを有する一
酸化炭素−水素−混合物を使用し、残存する溶解ロジウ
ム化合物及び懸濁ロジウムを含有する蒸留残渣を触媒と
して合成工程に戻す方法で、有利に操作できることが判
明した。
ジウムのカルボン酸塩触媒の存在下に高めた温度及び高
めた圧力で反応させ、未反応出発化合物及び反応生成物
の低沸煮汁を留去することにより、アルデヒドを連続的
に製造する場合に、硫黄含量2〜20ppmを有する一
酸化炭素−水素−混合物を使用し、残存する溶解ロジウ
ム化合物及び懸濁ロジウムを含有する蒸留残渣を触媒と
して合成工程に戻す方法で、有利に操作できることが判
明した。
意外なことに、反応生成物の低沸煮汁の留去後に得られ
るロジウム及び硫黄を含有する残分は有効なヒドロホル
ミル化触媒であり、この触媒は合成工程に連続的に還流
させる場合、硫黄不含の合成ガスを使用したために硫黄
を含有しない相応する残分よりも少ない活性度低下をす
る。
るロジウム及び硫黄を含有する残分は有効なヒドロホル
ミル化触媒であり、この触媒は合成工程に連続的に還流
させる場合、硫黄不含の合成ガスを使用したために硫黄
を含有しない相応する残分よりも少ない活性度低下をす
る。
蒸留残渣の触媒活性度は予知できないなかった、それと
いうのも硫黄化合物は周知のように著しくロジウムカル
ボニルと容易に反応し、この場合ヒドロホルミル化触媒
としての活性度を低下するからである。
いうのも硫黄化合物は周知のように著しくロジウムカル
ボニルと容易に反応し、この場合ヒドロホルミル化触媒
としての活性度を低下するからである。
その結果、従来ロジウム触媒を用いるオキソ−合成を実
施する場合に、できるだけ硫黄不含の装入物が使用され
ていた。
施する場合に、できるだけ硫黄不含の装入物が使用され
ていた。
この目的のために、例えば上述の硫黄残分を除去するた
めに合成ガスに特別な浄化工程を施こしている。
めに合成ガスに特別な浄化工程を施こしている。
オレフィンのヒドロホルミル化の際に硫黄含有合成ガス
をロジウム触媒と一緒に使用する可能性は、一連の利点
を生じる、すなわちこの新規の作業方法は硫黄に関する
精製を断念することによって安価に生成することができ
る合成ガスの使用を許容する。
をロジウム触媒と一緒に使用する可能性は、一連の利点
を生じる、すなわちこの新規の作業方法は硫黄に関する
精製を断念することによって安価に生成することができ
る合成ガスの使用を許容する。
その上、触媒濃度及び触媒活性度を保持するために、硫
黄不含の合成ガスを使用する場合よりも僅かな量の触媒
を必要とする。
黄不含の合成ガスを使用する場合よりも僅かな量の触媒
を必要とする。
従って、ロジウム−ヒドロホルミル化触媒上への硫黄の
予想外な流入は、硫黄の不在下でオキソ粗製生成物中に
存在するロジウムカルボニルを容易に不溶性ロジウム化
合物に分解することが明らかである。
予想外な流入は、硫黄の不在下でオキソ粗製生成物中に
存在するロジウムカルボニルを容易に不溶性ロジウム化
合物に分解することが明らかである。
ロジウムを含有する高沸煮汁からオキソ粗製生成物を留
去する場合、ロジウムは塔壁面への沈積によって失なわ
れる。
去する場合、ロジウムは塔壁面への沈積によって失なわ
れる。
明らかに、硫黄含有合成ガスを使用する際にオキソ粗生
成物中に存在するロジウムカルボニルはこの特性を有し
ないそれというのも該カルボニルは未反応出発物質及び
低沸点反応生成物の留去後に殆んど損失なく合成工程に
戻すことができるからである。
成物中に存在するロジウムカルボニルはこの特性を有し
ないそれというのも該カルボニルは未反応出発物質及び
低沸点反応生成物の留去後に殆んど損失なく合成工程に
戻すことができるからである。
僅かな触媒損失は、公知の方法で触媒循環への新たな触
媒の添加によって補なわれる。
媒の添加によって補なわれる。
反応生成物の低沸煮汁の蒸留による分離は、135℃を
越えない塔底温度でできるだけ迅速に行なわなければな
らない。
越えない塔底温度でできるだけ迅速に行なわなければな
らない。
このためには、搬出すべき蒸留不可能な残分の短時間加
熱を保証する薄層蒸発器、短路−及び類似の蒸留器が好
適である。
熱を保証する薄層蒸発器、短路−及び類似の蒸留器が好
適である。
通例製造条件に基づいて、合成ガス中に多くの場合硫化
水素及び硫化カルボニルの形で5〜20ppmの硫黄濃
度が含まれる。
水素及び硫化カルボニルの形で5〜20ppmの硫黄濃
度が含まれる。
有利には、硫化水素含量は硫化カルボニル含量よりも常
に著しく低く、この双方の硫黄化合物はH2S:CO8
の比1:2〜1:20で存在すべきであった。
に著しく低く、この双方の硫黄化合物はH2S:CO8
の比1:2〜1:20で存在すべきであった。
合成ガス中の20ppmよりも高い硫黄含量はさけるべ
きである、それというのも該含量はロジウム触媒の活性
度に悪影響を及ぼすからである。
きである、それというのも該含量はロジウム触媒の活性
度に悪影響を及ぼすからである。
オレフィンと硫黄含有合成ガスとの反応は、50℃〜2
00℃及び5〜1000バールで行なわれる。
00℃及び5〜1000バールで行なわれる。
溶剤は存在していてよいが、その存在は必ずしも必要で
ない。
ない。
−酸化炭素及び水素は等モル割合で使用されるが、両成
分の1方を過剰量で使用することも可能である。
分の1方を過剰量で使用することも可能である。
触媒としては、ロジウムをその塩の形で使用し、該塩は
合成の過程でロジウムカルボニル化合物、すなわちロジ
ウムの他に一酸化炭素及び場合によっては水素も含有す
る化合物に変じられる。
合成の過程でロジウムカルボニル化合物、すなわちロジ
ウムの他に一酸化炭素及び場合によっては水素も含有す
る化合物に変じられる。
本発明方法は、炭素原子数2〜18を有するオレフィン
、例えばエチレン、フロペン、ブテン、イソブチン、ヘ
キセン−1、オクテン−1、ジイソブテン、デセン−1
、ドデセン−1、テトラデセン−1、ヘキサデセン−1
、オクタデセン−1、パラフィン画分の接触脱水素化に
よる、塩素化パラフィン画分の脱塩化水素による及び蝋
パラフィンの熱分解によるオレフィン混合物上に使用す
ることができる。
、例えばエチレン、フロペン、ブテン、イソブチン、ヘ
キセン−1、オクテン−1、ジイソブテン、デセン−1
、ドデセン−1、テトラデセン−1、ヘキサデセン−1
、オクタデセン−1、パラフィン画分の接触脱水素化に
よる、塩素化パラフィン画分の脱塩化水素による及び蝋
パラフィンの熱分解によるオレフィン混合物上に使用す
ることができる。
例1
5801高圧反応器中に底面から毎時法の装入物を導入
するニ ジイソブチン 143kg 循環触媒 8kg ロジウム0.1gを有する新製触媒(トリオール中のロ
ジウム−2−エチルヘキサノエートの溶液)
0.1kg 合成ガス(CO/H2−比1:1、硫黄含量H2S1.
5ppm及びC0C0814pp 7ONm3循環
触媒は、ジイソブテンと触媒としてのロジウムとの同時
反応のオキソ生成物をフラッシュ蒸留する際に得られる
残滓から成る。
するニ ジイソブチン 143kg 循環触媒 8kg ロジウム0.1gを有する新製触媒(トリオール中のロ
ジウム−2−エチルヘキサノエートの溶液)
0.1kg 合成ガス(CO/H2−比1:1、硫黄含量H2S1.
5ppm及びC0C0814pp 7ONm3循環
触媒は、ジイソブテンと触媒としてのロジウムとの同時
反応のオキソ生成物をフラッシュ蒸留する際に得られる
残滓から成る。
この循環触媒と共に使用されるロジウム量は0.57g
であり、有機化合物の量は、C9−アルデヒド2.7k
g、C9−アルコール0.5kg及び濃化油(高沸点)
4.8kgである。
であり、有機化合物の量は、C9−アルデヒド2.7k
g、C9−アルコール0.5kg及び濃化油(高沸点)
4.8kgである。
反応器中の反応は、150℃及び150バールで供給合
成ガスによる反応混合物の強い渦動下で行なわれる。
成ガスによる反応混合物の強い渦動下で行なわれる。
液体反応生成物及び過剰ガスは反応器の塔頂から除去さ
れ、高圧ガス分離器中での冷却の後に液状及びガス状の
生成物に分けられる。
れ、高圧ガス分離器中での冷却の後に液状及びガス状の
生成物に分けられる。
次の組成の液体生成物176kgが得られる:イソオク
タン 2.1% ジイソブチレン 25.8% C9−アルデヒド67.4% C9−アルコール 1.5% 濃化油 3.2% この液体生成物を、放圧後にフラッシュ蒸留で80mm
Hgの減圧下で及び塔底温度125℃で、塔頂生成物な
らびに触媒含有塔底生成物とに分けられる。
タン 2.1% ジイソブチレン 25.8% C9−アルデヒド67.4% C9−アルコール 1.5% 濃化油 3.2% この液体生成物を、放圧後にフラッシュ蒸留で80mm
Hgの減圧下で及び塔底温度125℃で、塔頂生成物な
らびに触媒含有塔底生成物とに分けられる。
この場合、次の組成を有する塔頂生成物毎時167.1
kg及び塔底生成物毎時8.9kgが生じる: 塔頂生成物 塔底生成物 イソオクタン 2.2% ジイソブチレン 27.2% C9−アルデヒド 69.3% 30% C9
−アルコール 1.3% 5.6%濃化油
−64,4% これから、使用ジイソブチレンに対して変換率68.2
%が算出され、反応したジイソブチレンに対してC9−
アルデヒド+C9−アルコールの理論的収率95.1%
が算出される。
kg及び塔底生成物毎時8.9kgが生じる: 塔頂生成物 塔底生成物 イソオクタン 2.2% ジイソブチレン 27.2% C9−アルデヒド 69.3% 30% C9
−アルコール 1.3% 5.6%濃化油
−64,4% これから、使用ジイソブチレンに対して変換率68.2
%が算出され、反応したジイソブチレンに対してC9−
アルデヒド+C9−アルコールの理論的収率95.1%
が算出される。
ロジウム0.55gの含量を有する塔底生成物はロジウ
ム0.1gを補なった後にドルオール中のロジウム−2
−エチルヘキサノエートの溶液の形で再び合成に使用さ
れる。
ム0.1gを補なった後にドルオール中のロジウム−2
−エチルヘキサノエートの溶液の形で再び合成に使用さ
れる。
300時間の試験時間後に上記の一定に維持された条件
下(この場合、ロジウム毎時0.1gを新たに使用した
)で、平均して前記の収率を得ることができた。
下(この場合、ロジウム毎時0.1gを新たに使用した
)で、平均して前記の収率を得ることができた。
得られるC9−アルデヒド及びC9−アルコール量に対
してロジウムの新たな装入量は0.85ppmであった
。
してロジウムの新たな装入量は0.85ppmであった
。
比較例
例1に記載したように同じ装置及び同じ条件下で実施す
るが、硫黄不含の合成ガスを使用し、単位時間あたり次
の生成物を使用するニ ジイソブチレン 143kg 循環触媒 9kg ロジウム−2−エチルヘキサノエー トとしてのロジウム0.18gを有す る新たな触媒 0.2kg 硫黄ガス含量H2S<0.lppm、CO50、lpp
mの合成ガス(CO/H2−比1:1) 7
ONm3 循環触媒はC9−アルデヒド2.6kg、C9−アルコ
ール0.5kg及び濃化油5.9kgから成り、ロジウ
ム含量0.6gを含有する。
るが、硫黄不含の合成ガスを使用し、単位時間あたり次
の生成物を使用するニ ジイソブチレン 143kg 循環触媒 9kg ロジウム−2−エチルヘキサノエー トとしてのロジウム0.18gを有す る新たな触媒 0.2kg 硫黄ガス含量H2S<0.lppm、CO50、lpp
mの合成ガス(CO/H2−比1:1) 7
ONm3 循環触媒はC9−アルデヒド2.6kg、C9−アルコ
ール0.5kg及び濃化油5.9kgから成り、ロジウ
ム含量0.6gを含有する。
次の組成をした液状生成物177kgが得られる:イソ
オクタン 2.1% ジイソブチレン 26.2% C9−アルデヒド 66.4% C9−アルコール 1.7% 濃化油 3.6% 放圧後に液状生成物を、例1の記載と同様にフラッシュ
蒸留によって反応生成物を含有する塔頂生成物とロジウ
ム含有塔底生成物とに分ける。
オクタン 2.1% ジイソブチレン 26.2% C9−アルデヒド 66.4% C9−アルコール 1.7% 濃化油 3.6% 放圧後に液状生成物を、例1の記載と同様にフラッシュ
蒸留によって反応生成物を含有する塔頂生成物とロジウ
ム含有塔底生成物とに分ける。
次の組成を有する塔頂生成物毎時167.6kg及び塔
底生成物毎時9.4kgが得られる: 塔頂生成物 塔底生成物 イソオクタン 2.2% −ジイソブチレ
ン 27.7% − C9−アルデヒド 68.6% 28.7%C9−
アルコール 15% 5.3%濃化油
−66,0% これから、使用ジイソブチレンに対して変換率67.6
%が算出され、反応ジイソブチレンに対してC9−アル
デヒド+C9−アルコールの理論的収率95.5%が算
出される。
底生成物毎時9.4kgが得られる: 塔頂生成物 塔底生成物 イソオクタン 2.2% −ジイソブチレ
ン 27.7% − C9−アルデヒド 68.6% 28.7%C9−
アルコール 15% 5.3%濃化油
−66,0% これから、使用ジイソブチレンに対して変換率67.6
%が算出され、反応ジイソブチレンに対してC9−アル
デヒド+C9−アルコールの理論的収率95.5%が算
出される。
塔底生成物はなおロジウム含量0.56gを有し、ロジ
ウム0.2gを補なった後にロジウム−2−エチルヘキ
サノエートの形で再び合成に使用される。
ウム0.2gを補なった後にロジウム−2−エチルヘキ
サノエートの形で再び合成に使用される。
硫黄含有合成ガスを用いる作業方法(例1)と比較して
、硫黄不含のガスを用いて実施させる実験では、ジイソ
ブチレンが硫黄含有合成ガスの使用の際と同様に変換す
る際には、平均的なロジウム新使用量は、得られるC9
−アルデヒド+C9−アルコール量に対してロジウム1
.5ppmである。
、硫黄不含のガスを用いて実施させる実験では、ジイソ
ブチレンが硫黄含有合成ガスの使用の際と同様に変換す
る際には、平均的なロジウム新使用量は、得られるC9
−アルデヒド+C9−アルコール量に対してロジウム1
.5ppmである。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 1 ジイソブチレンを一酸化炭素及び水素と、ロジウム
のカルボン酸塩触媒の存在下に高めた温度及び高めた圧
力で反応させ、未反応の出発化合物及び反応生成物の低
沸点 を蒸留除去することによって、アルデヒドを連続
的に製造するに当り、硫黄含量2〜20ppmを含有す
る一酸化炭素−水素−混合物を使用し、残存する溶解し
ている上記ロジウム化合物及び懸濁ロジウムを含有する
蒸留残渣を触媒として合成工程に戻すことを特徴とする
、アルデヒドの連続的製造法。 2 蒸留残渣を135℃以下の蒸留温度で得る、特許請
求の範囲第1項記載の方法。
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
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Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS5436210A JPS5436210A (en) | 1979-03-16 |
JPS5811931B2 true JPS5811931B2 (ja) | 1983-03-05 |
Family
ID=6016912
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP53098735A Expired JPS5811931B2 (ja) | 1977-08-20 | 1978-08-15 | アルデヒドの連続的製造法 |
Country Status (17)
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---|---|
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JP (1) | JPS5811931B2 (ja) |
AT (1) | AT356640B (ja) |
AU (1) | AU518880B2 (ja) |
BE (1) | BE869767A (ja) |
BR (1) | BR7805273A (ja) |
CA (1) | CA1081258A (ja) |
DE (1) | DE2737633C2 (ja) |
ES (1) | ES472518A1 (ja) |
FR (1) | FR2400497A1 (ja) |
GB (1) | GB2002768B (ja) |
HU (1) | HU179757B (ja) |
IT (1) | IT1106884B (ja) |
NL (1) | NL172051C (ja) |
PL (1) | PL118118B1 (ja) |
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DE3114147A1 (de) * | 1981-04-08 | 1982-10-28 | Basf Ag, 6700 Ludwigshafen | Verfahren zur gewinnung von aldehyden |
US5082977A (en) * | 1990-02-15 | 1992-01-21 | University Of Akron | Aldehydes by olefin hydroformylation |
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DE102012013968A1 (de) | 2012-07-13 | 2014-04-03 | Oxea Gmbh | Carbonsäureester der Isononansäure ausgehend von 2-Ethylhexanol, Verfahren zu ihrer Herstellung sowie ihre Verwendung |
Family Cites Families (8)
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US3994978A (en) * | 1972-08-13 | 1976-11-30 | Mobil Oil Corporation | Hydroformylation of olefins |
DE2245565B1 (de) * | 1972-09-16 | 1974-04-04 | Ruhrchemie Ag, 4200 Oberhausen | Verfahren zur abtrennung von kobalt aus den primaerprodukten der oxosynthese und dessen wiedereinsatz in der synthesestufe |
DE2406323C3 (de) * | 1974-02-09 | 1979-07-12 | Ruhrchemie Ag, 4200 Oberhausen | Kontinuierliches Verfahren zur Herstellung sauerstoffhaltiger Verbindungen durch Oxo-Synthese unter Einsatz des zurückgewonnenen Rhodiumkatalysators |
JPS5822453B2 (ja) * | 1974-07-15 | 1983-05-09 | 三菱化学株式会社 | ブチルアルデヒドの製造方法 |
US4248802A (en) * | 1975-06-20 | 1981-02-03 | Rhone-Poulenc Industries | Catalytic hydroformylation of olefins |
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-
1978
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- 1978-08-14 PL PL1978209050A patent/PL118118B1/pl unknown
- 1978-08-14 HU HU78RU167A patent/HU179757B/hu not_active IP Right Cessation
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- 1978-08-15 SU SU782648754A patent/SU1017166A3/ru active
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- 1978-08-17 US US05/934,668 patent/US4222966A/en not_active Expired - Lifetime
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- 1978-08-18 GB GB7833835A patent/GB2002768B/en not_active Expired
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