JPH111836A - 複合加工糸および複合仮撚加工糸の製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】ウールが持つ張り、腰、反発性を持たせるた
め、繊維軸方向および単繊維間に物性差、特に太さムラ
を付与することによって繊維間空隙を作り出して、反発
性を生み出し、かつ表面のソフトさとふくらみを合わせ
持つ複合加工糸およびその製造方法を提供する。 【解決手段】以下の少なくとも２種の異なる特性を持つ
糸条Ａ、Ｂにより構成されていることを特徴とする複合
加工糸。 糸条Ａ：複屈折の最小値が８０×１０^-3以上で単繊維の
繊維軸方向に複屈折の範囲（Ｒ）が３０×１０^-3以上で
あるとともに、構成単繊維間の複屈折の範囲（Ｒ）が３
０×１０^-3以上である仮撚捲縮を持つポリエステルマル
チフィラメント。 糸条Ｂ：沸水収縮率が２５％以下であるマルチフィラメ
ント。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、収縮により繊維軸
方向に太細を発現させることにより、繊維間空隙を作り
出し、反発性を生み出すとともに、構成繊維中の一部の
糸条が糸長差となって表面に現れることにより、ソフト
さとふくらみを合わせ持つ複合加工糸および複合加工仮
撚糸の製造方法に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】従来より、合成繊維の繊維軸方向、また
は単繊維間に物性差を付けることによって天然繊維の持
つ自然感に近づける努力がなされてきた。特公昭４１−
６６１６号公報、特公昭４３−１９６２７号公報には、
ポリエステル未延伸糸を自然延伸倍率以下の倍率で延伸
することによって繊維軸方向に太さムラ、染着能力ムラ
を有する繊維、いわゆるシックアンドシンヤーンが開示
されている。しかしながら、この方法で得られる糸条は
太さムラや染色ムラが天然繊維のムラに比べて長く、繊
維軸方向に規則的に現れ、単繊維間のムラが揃う傾向に
ある。

【０００３】また、特公昭５１−７２０７号公報には未
延伸部が比較的短く、単繊維間での未延伸部の分散性の
良いシックアンドシンヤーンが提案されている。しか
し、単繊維間の分散性は十分ではなく、太繊度の未延伸
部は一般に低配向、低結晶化度であるため、染色処理や
熱処理によって特異的に脆くなる傾向にあった。

【０００４】また、ふくらみを得るために、特公昭５６
−１７４５３号公報のように、伸度差のある未延伸糸を
引き揃えて、延伸仮撚する製造方法が提案されている。
しかし、高捲縮、高嵩高となるためにふかつきが問題と
なっていた。また、ふかつきを抑えるために中強撚にし
ても、ソフトさややわらかさを得ることはできなかっ
た。

【０００５】

【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、上記
従来の問題点を解消し、ウールが持つ張り、腰、反発性
を持たせるため、繊維軸方向および単繊維間に物性差、
特に太さムラを付与することによって繊維間空隙を作り
出して、反発性を生み出し、かつ表面のソフトさとふく
らみを合わせ持つ複合加工糸および複合仮撚加工糸の製
造方法を提供することにある。

【０００６】

【課題を解決するための手段】本発明の複合加工糸は前
記課題を解決するため以下の構成を有する。すなわち、
以下の少なくとも２種の異なる特性を持つ糸条Ａ、Ｂに
より構成されている複合加工糸。

【０００７】糸条Ａ：複屈折の最小値が８０×１０^-3以
上で単繊維の繊維軸方向に複屈折の範囲（Ｒ）が３０×
１０^-3以上であるとともに、構成単繊維間の複屈折の範
囲（Ｒ）が３０×１０^-3以上である仮撚捲縮を持つポリ
エステルマルチフィラメント。

【０００８】糸条Ｂ：沸水収縮率が２５％以下であるマ
ルチフィラメント。

【０００９】また、本発明の複合仮撚加工糸の製造方法
は前記課題を解決するため以下の構成を有する。すなわ
ち、２本以上の糸条を用いて複合延伸仮撚加工をするに
あたって、加撚域にて２本以上の糸条を施撚して撚合わ
せる際、撚合わせ点において糸条間に破断伸度差を存在
させ、破断伸度が小さい糸条の方が撚合わせ点への供給
速度が大きく、破断伸度の大きな糸条の温度はＴｇ（ガ
ラス転移温度）以下である複合仮撚加工糸の製造方法。

【００１０】

【発明の実施の形態】以下、本発明の複合加工糸につい
て詳細に説明する。

【００１１】本発明における複合加工糸は少なくとも２
種の異なる特性を持つ糸条Ａ、Ｂから構成されていて、
そのうち糸条Ａは複屈折の最小値が８０×１０^-3以上で
単繊維の繊維軸方向に複屈折の範囲（Ｒ）が３０×１０
^-3以上、好ましくは４０×１０^-3以上であるとともにと
もに、構成単繊維間の複屈折の範囲（Ｒ）が３０×１０
^-3以上、好ましくは４０×１０^-3以上である仮撚捲縮を
持つポリエステルマルチフィラメントである。従って、
糸条Ａには、未延伸部は実質的に存在しない。複屈折の
最小値が８０×１０^-3以下であるとき、未延伸部が残っ
ていることを意味し、染色処理や熱処理によって特異的
に脆くなるポイントを持つこととなる。

【００１２】また、単繊維の繊維軸方向に３０×１０^-3
以上の複屈折の範囲（Ｒ）を有し、かつ構成単繊維間に
おいて３０×１０^-3以上の複屈折の範囲（Ｒ）を有する
ことにより、繊維軸方向には延伸倍率差と収縮率差によ
り熱処理時に太さムラを形成するとともに、単繊維間に
も複屈折の範囲（Ｒ）が実質的に必ず存在するため、熱
処理時に繊維間空隙が形成される。

【００１３】シックアンドシンヤーンでは単繊維間に複
屈折のバラツキを形成することはできるが、繊維断面方
向における複屈折の範囲（Ｒ）が一定でないことが本発
明との大きな違いである。また、仮撚捲縮を持つことに
より、さらに嵩高性と繊維間空隙を生むことができる。
範囲（Ｒ）とは、Ｒ＝（最大値）−（最小値）を意味し
ている。

【００１４】さらに、糸条Ｂとして沸水収縮率が２５％
以下である糸条を用いることによって、より一層糸のふ
くらみが増し、ソフトな風合いにすることができる。一
般に自発伸長糸と呼ばれるような、精練時または中間セ
ット時等にマイナスの収縮率を示す糸も好んで用いられ
る。

【００１５】ここでいうポリエステルとは、８０％以上
のエチレンテレフタレート単位を含有するポリエチレン
テレフタレート系重合体が好ましい。このエチレンテレ
フタレートには、共重合成分として例えばアジピン酸、
セバシン酸、イソフタル酸、ジフェニルジカルボン酸、
ナフタリンジカルボン酸等の二塩基酸類、オキシ安息香
酸等のオキシ酸類及びジエチレングリコール、プロピレ
ングリコール、ポリエチレングリコール等のグリコール
類、５−ナトリウムスルホイソフタル酸等の１種または
２種以上を共重合することができる。これらポリエステ
ルに酸化チタン等の艶消し剤、カオリナイト等の微細孔
形成剤、帯電防止剤等が少量添加されていても良い。本
発明の複合加工糸を構成するフィラメントの断面形状
は、丸断面、多葉断面、多角断面、扁平断面、中空断
面、その他特殊異形断面のどのようなものも適用可能で
あり、その組み合わせでも良い。使用原糸として糸条Ａ
は、ポリエステルマルチフィラメントの未延糸、半延伸
糸の中から、また、糸条Ｂを構成するマルチフィラメン
トとしてはどのような素材でも適宜使用できるが、その
中でも熱可塑性繊維は好んで用いられ、その中でも未延
伸糸、半延伸糸、延伸糸から適宜選ぶことができる。

【００１６】糸条Ａは、繊維軸方向の任意の区間におい
て、構成単糸間に初期引張抵抗度のバラツキが存在して
いる。これまでのシックアンドシンヤーンにおいても未
延伸部が一部残存していて、未延伸部が存在すると初期
引張抵抗度が低くなるため、測定区間中に未延伸部が存
在するか否かで単糸間に初期引張抵抗度のバラツキが生
じていた。しかし、得られた初期引張抵抗度の値は、未
延伸部が測定単糸中に存在している単糸と、存在しない
単糸とで二極化していた。一方、本発明においては糸条
Ａに未延伸部は存在せず、特定の初期引張抵抗度に偏在
することなく、初期引張抵抗度のバラツキを有してい
た。熱処理後においても、これら初期引張抵抗度のバラ
ツキが存在し、従来の合成繊維と異なり、単糸間の物性
にバラツキを持たせることにより、単糸間物性に差を有
している天然繊維の風合いに近づけることが可能とな
る。

【００１７】単糸初期引張抵抗度のバラツキの範囲
（Ｒ）は、大きい方が自然感付与にとってより効果的で
あり、１０ｇ／ｄ以上であることが好ましい。また、各
単糸の初期引張抵抗度は８〜１６０ｄ／ｇ程度の値を取
ることが風合いの面から好ましく、１５〜６０ｇ／ｄで
あることはより好ましい。

【００１８】繊維軸方向の複屈折の周期は、１〜５０ｍ
ｍの間で、好ましくは５〜３０ｍｍの間で変化させてい
る。これまでのシックアンドシンヤーンでは数センチか
ら数十センチまでコントロールできるが、ミリ単位で周
期性を持たせることが難しく、本発明は繊維間空隙形成
のためにはより効果的である。

【００１９】糸条Ａと糸条Ｂとの間の収縮差による繊維
間空隙とともに、糸条Ａの熱処理時の繊維軸方向及び単
繊維間の収縮ムラを増大させて、よりよい風合いにする
ために、糸条Ａの結晶化度は５％以下であることが好ま
しい。

【００２０】織物にしたとき、適度な曲げ硬さと反発性
を両立するために、糸条Ａの単繊維繊度は好ましくは２
ｄ以上１０ｄ以下、より好ましくは４ｄ以上１０ｄ以下
であり、かつ糸条Ｂの単繊維繊度が好ましくは３ｄ以下
０．００１ｄ以上、より好ましくは３ｄ以下０．５ｄ以
上とする。

【００２１】また、反発感や、ふくらみを残しながら、
ドライタッチな風合いにするために、糸条Ａの単繊維繊
度が１ｄ以上３ｄ以下であり、かつ糸条Ｂの単繊維繊度
が２ｄ以上６ｄ以下にすることも好ましく用いられる。

【００２２】糸条Ａと糸条Ｂの繊度の比率を１：５〜
５：１に適宜変えることによって、反発感と表面のふく
らみ、ソフト感のバランスをコントロールできる。

【００２３】糸条Ｂが仮撚捲縮を持つことによって、糸
条Ｂの単繊維の分散性および織物表面での柔らかさが増
すため、好んで用いられる。また、糸条Ａに対して糸条
Ｂの糸長が長く、好ましくは１％以上４０％以下、より
好ましくは３％以上２０％以下の糸長差を持たせること
によって、織物表面での糸条Ｂのふくらみがさらに増
し、好ましい。この場合、糸長差が４０％以上存在する
と、糸加工が難しくなるとともに、織物のふかつきも生
じるため、好ましくない。

【００２４】本発明による複合仮撚加工糸を製造する方
法として、少なくとも２本以上の糸条を用いて、延伸同
時施撚操作および解撚操作を含む複合仮撚加工をするに
あたって、加撚域にて２本以上の糸条を施撚、撚合わせ
る際、撚合わせ点において、糸条間に破断伸度差が存在
し、破断伸度が小さい糸条の方が撚合わせ点への供給速
度が大きく、破断伸度の大きな糸条の温度はガラス転移
温度（Ｔｇ）以下とするものである。

【００２５】すなわち、延伸同時施撚操作および解撚操
作を含む複合仮撚加工の加撚域にて２本以上の糸条を施
撚し、撚合わせる際、（１）糸条間に破断伸度差が存在
すること、（２）破断伸度の小さい糸条の方が撚合わせ
点への供給速度が大きいこと、（３）破断伸度の大きな
糸条の温度はＴｇ以下であること、（４）撚合わせ後、
少なくとも破断伸度が大きい糸条が延伸されること、が
重要である。これにより、撚合わせ直後では破断伸度の
小さな糸条の方が供給速度が大きいので、破断伸度の大
きな糸条のまわりに巻き付くのである。しかしながら、
撚合わせ後に破断伸度の大きな糸条が破断伸度の小さい
糸条を中心にして延伸されるために、従来の引き揃えの
複合仮撚では実現しない延伸倍率差が生じる。これが複
屈折の範囲（Ｒ）として現れ、織物内では単繊維間に太
さムラを生んでいる。つまり、破断伸度の大きい糸条が
前記した複屈折の範囲（Ｒ）を有する糸条Ａとなり、破
断伸度が小さい糸条が前記した糸条Ｂとなる。上記のよ
うに、撚りによる延伸ムラにより、複屈折の範囲（Ｒ）
を形成しているので、従来のシックアンドシンヤーンと
異なり、構成単繊維間の複屈折の範囲（Ｒ）は、繊維軸
方向のいずれの点でもほぼ等しくなる。

【００２６】撚合わせ点から回転仮撚糸までの間は、糸
条Ａと糸条Ｂとの物性差が小さくなるため、糸条をＴｇ
以上に加熱しないことが好ましい。つまり、鞘糸により
加熱される以外の熱によって、糸条ＡをＴｇ以上に加熱
しないことが好ましい。ただし、加工張力を下げる等の
目的のために糸条をＴｇ未満の温度まで加熱することは
好ましく用いられる。

【００２７】撚合わせ点において、破断伸度が大きい糸
条が織編物中にて繊維軸方向に太さムラを生じ、繊維間
空隙を形成するのであるが、この太さムラをより大きく
発現させるために、また糸加工の安定化、特に加撚張力
の低下を図るために、最も破断伸度の小さい糸条が他の
糸条と撚合わせする前に、Ｔｇ以上に、好ましくは８０
℃以上に、より好ましくは８０〜２２０℃に加熱されて
いるとよい。使用する糸条Ｂのポリマー、繊度の組み合
わせ、加工速度等により異なるため、適宜最適な温度を
選択すればよい。

【００２８】加工の安定と加工糸に未解撚部を作らない
ようにするために、ガイド等によって撚合わせ点は実質
的に固定するとよい。つまり、撚合わせ点を実質的に固
定すると、２本以上の糸条を安定に撚合わせることが可
能となる。

【００２９】撚合わせ点における糸条間の破断伸度差
は、小さ過ぎると効果的な延伸倍率差を生じさせにくく
なり、平凡な加工糸となってしまう。一方、大きすぎる
と安定加工性に欠けてしまうことになる。よって撚合わ
せ点における糸条間の破断伸度差は、好ましくは２０％
以上１７０％以下、より好ましくは２０％以上１００％
以下である。

【００３０】本発明においては、糸物性の周期的変化を
２本以上の糸条を用いた撚りによる延伸ムラによって作
り出しているため、周期の長さを撚数によってコントロ
ールできる。つまり、２本以上の糸条を撚合わせした
後、仮撚装置前の撚係数Ｋの値が１００００≦Ｋ≦３２
０００の範囲に入るように適宜撚数を設定すればよい。
繊度（Ｄ）の組み合わせ、構成フィラメント数により撚
数（回／ｍ）を変化させることで、周期的変化の長さを
コントロールできる。ただし、ここでの繊度は撚数測定
位置の繊度を意味している。

【００３１】本発明の製造方法における仮撚工程は捲縮
発現も目的としているが、むしろ繊維軸方向に糸物性の
変化を付けることが重要であって、従来からの仮撚捲縮
ほどの嵩高性は求めていない。そのため、撚係数は低く
ても本発明の効果は得られる。しかし、撚係数が１００
００より少ないと加工張力が高くなり、生産性が低下す
るため不利であり、撚係数が１７０００以上がより好ま
しい。特に施撚しにくいフィラメントでない限り、可能
な限り大きな仮撚数の方が有利であり、すなわち糸の破
断が起こりにくい撚係数が３２０００以下の、安定に加
工が可能な撚係数にて生産するのが好ましい。

【００３２】本発明に用いる仮撚回転子としては、外接
型摩擦仮撚装置、ベルトニップ仮撚加工装置等摩擦仮撚
具を用いて製造することが好ましく、場合によってスピ
ンドル仮撚装置を用いても良い。スピンドル仮撚装置を
用いる時は撚係数を低い値から設定できるようになる。

【００３３】使用原糸としては、撚合わせ点において破
断伸度が大きい糸条は、熱可塑性マルチフィラメントで
あれば制限はなく、未延糸、半延伸糸の中から適宜選択
すれば良く、撚合わせ点において破断伸度が小さい糸条
は繊維素材に制限はなく、未延伸糸、半延伸糸、延伸糸
の組み合わせの中から適宜選ぶことができるものであ
り、少なくとも２本の糸条Ａと糸条Ｂに用いる糸条の種
類は異なっていても良いし、同じ種類でも良い。熱可塑
性のポリマーとして、例えばポリエステル系繊維、ポリ
アミド系繊維、ポリビニルアルコール系繊維、ポリ塩化
ビニル系繊維、ポリ塩化ビニリデン系繊維、ポリプロピ
レン系繊維、セルロース系繊維等を単独で、もしくは２
種以上を組み合わせて用いることができる。もちろん、
該繊維の繊維形状、例えば、繊度、フィラメント数、断
面形状、染着性、光沢、ヨリの有無に限定されることは
ない。

【００３４】

【実施例】以下、本発明を実施例によりさらに詳しく説
明する。実施例中下記の測定が行われた。

【００３５】［レーザーラマン分光分析］装置としては
Ｒａｍａｎｏｒ Ｔ−６４０００（Ｊｏｂｉｎ Ｙｖｏ
ｎ）を顕微ラマンとして用い、対物レンズを×１００、
光源としてＡｒ＋レーザー（ＮＥＣ ＧＬＧ３４６０）
の５１４５オングストローム、分光器はＳｉｎｇｌｅモ
ードで１８００ｇｒ／ｍｍの回折格子を用い、Ｓｌｉｔ
幅 １００μｍ、検出器としてＣＣＤ（Ｊｏｂｉｎ Ｙ
ｖｏｎ １０２４×２５６）を用いた。繊維軸方向に平
行な偏光配置での１６１５ｃｍ^-1ラマンバンドの強度を
Ｉ₁₆₁₅（Ｐ）、繊維軸方向に垂直な偏光配置での１６１
５ｃｍ^-1ラマンバンドの強度をＩ₁₆₁₅（Ｖ）とした時、
強度比Ｒ＝Ｉ₁₆₁₅（Ｐ）／Ｉ₁₆₁₅（Ｖ）と定義し、換算
複屈折Δｎ（×１０^-3）＝２７５×（Ｒ−１）／（Ｒ＋
２）と定義した。また、１７３０ｃｍ^-1付近のラマンバ
ンドの半値全幅をΔν₁₇₃₀（ｃｍ^-1）とした時、結晶化
度χ（％）はχ＝１００×（（３０５−Δν₁₇₃₀）／２
０９−１．３３５）／（１．４５５−１．３３５）と定
義した。ただし、換算複屈折は１軸延伸のフィルムを標
準として求めたものであり、結晶化度は、種々のＰＥＴ
試料の半値幅から経験的に求められたものである。

【００３６】［破断伸度測定］装置としてＩＮＳＴＲＯ
Ｎ４３０１型試験機を用い、試長２００ｍｍ、引っ張り
速度２００ｍｍ／ｍｉｎにて測定を行った。試料は解撚
された状態で測定した。

【００３７】［密度］密度勾配管を用いて、ｎ−ヘプタ
ン／四塩化炭素中で２５℃で測定した。

【００３８】［沸水収縮率］ＪＩＳ規格 Ｌ１０９０−
１９９２の熱水収縮率Ａ法（かせ収縮率）の試験法に基
づいて求めた。

【００３９】［単糸初期引張抵抗度］測定するマルチフ
ィラメントの任意の場所で、すべての構成単糸を繊維軸
方向に同じ位置にて測定する。装置としてＩＮＳＴＲＯ
Ｎ４３０１型試験機を用い、試長２０ｍｍ、引っ張り速
度２０ｍｍ／ｍｉｎにて測定を行なう。このとき、０．
５〜２．０ｍｍのユルミを持たせながら、糸を固定す
る。図５に示すように、得られた初期荷重−伸長曲線か
ら、原点近くで伸び変化に対する荷重変化の最大点Ｍに
おける切線が、伸び軸と交わる点をＴ、点Ｍから垂線を
描き、伸び軸と交わる点をＨ、点Ｍから垂線を描き、荷
重軸と交わる点をＰとする。このとき、初荷重がかかっ
たときのユルミ長はＴ（ｍｍ）、荷重Ｐ（ｇ）に対応す
る伸びは（Ｈ−Ｔ）（ｍｍ）となる。初期引張抵抗度は
下記式１を用いて求める。

【００４０】 初期引張抵抗度（ｇ／ｄ）＝｛Ｐ×（２０＋Ｔ）｝／｛ｄ×（Ｈ−Ｔ）｝ …（式１） ここで、ｄは単糸繊度（ｄ）であり、マルチフィラメン
トの繊度を構成単糸本数で除した値を用いる。

【００４１】実施例１ ポリエチレンテレフタレートセミダルポリマーを常法に
より溶融紡糸し、１２５デニール、１８フィラメントで
ある切断伸度１８８％の糸条Ａおよび８５デニール、４
８フィラメントである切断伸度１８５％の糸条Ｂを高配
向未延伸糸（以下、ＰＯＹ）としてそれぞれ巻き取り、
糸条Ｂはあらかじめ１２０℃の熱板を用いて１．５２倍
に延伸したものを用いた。上記の糸条Ａおよび糸条Ｂを
図１のプロセスを用いて複合仮撚加工を実施した。

【００４２】糸条Ａを仕掛けた第１ローラ１を２０５ｍ
／分、糸条Ｂを仕掛けた第１ローラ２を３１２ｍ／分、
第２ローラ５の速度を３３９ｍ／分に設定し、糸条Ａお
よび糸条Ｂとも加熱しないで室温にて、撚合わせガイド
Ｐにて撚合わせし、仮撚回転子４として三軸ツイスタを
用いて、複合仮撚加工を行い、ついで、ローラ５とロー
ラ７間でインターレースノズル６によって交絡を付与
し、複合糸の集束性を向上させて巻取りパッケージ８と
して巻き取った。このとき冷却板３上での糸条の撚数は
２０００回／ｍであった。

【００４３】本実施例の撚合わせガイドＰにて撚合わせ
する直前の糸条を加工走行中に採取し、繊度を測定した
ところ、糸条Ａは１１７Ｄ、糸条Ｂは５６Ｄであった。
また、インストロンを用いて破断伸度を測定したとこ
ろ、加熱していない糸条Ａは、破断伸度７７％であった
のに対し、加熱した糸条Ｂは、破断伸度３０％であっ
た。糸条Ｂの沸水収縮率は１０％であった。巻取り後の
糸条Ａに対する糸条Ｂの糸長差は５％であった。

【００４４】実施例２ 実施例１で用いたＰＯＹである１２５デニール、１８フ
ィラメントの糸条Ａ、および８５デニール、４８フィラ
メントの糸条Ｂにて、図２のプロセスを用いて複合仮撚
加工を実施した。

【００４５】第１ローラ１及び第１ローラ２を２０５ｍ
／分、第２ローラ５の速度を３３９ｍ／分に設定し、糸
条Ａは加熱しないで室温にして、糸条Ｂはヒータ９とし
て１２０℃の接触式ヒータを用いて、撚合わせガイドＰ
にて糸条ＡおよびＢを撚合わせして仮撚回転子４として
三軸ツイスタを用いて、複合仮撚加工を行い、ついでロ
ーラ５とローラ７間でインターレースノズル６によって
交絡を付与し、複合糸の集束性を向上させて巻き取っ
た。このとき冷却板３上での糸条の撚数は２０００回／
ｍであった。

【００４６】本実施例の撚合わせガイドＰにて撚合わせ
する直前の糸条を加工走行中に採取し、繊度を測定した
ところ、糸条Ａは１１４Ｄ、糸条Ｂは５６Ｄであった。
また、インストロンを用いて破断伸度を測定したとこ
ろ、加熱していない糸条Ａは、破断伸度７７％であった
のに対し、加熱した糸条Ｂは、破断伸度３０％であっ
た。糸条Ｂの沸水収縮率は８％であった。巻取り後の糸
条Ａに対する糸条Ｂの糸長差は５％であった。

【００４７】比較例１ 比較例１として、実施例１および実施例２で用いたＰＯ
Ｙである１２５デニール、１８フィラメントの糸条Ａ、
および８５デニール、４８フィラメントの糸条Ｂにて、
図３のプロセスを用いて複合仮撚加工を実施した。第１
ローラ１を２０５ｍ／分、第２ローラ５の速度を３３９
ｍ／分に設定し、室温にて、仮撚回転子４として三軸ツ
イスタを用いて、糸条Ａ及びＢを引き揃えて複合仮撚加
工を行い、ついでローラ５とローラ７間でインターレー
スノズル６によって交絡を付与し、複合糸の集束性を向
上させて巻き取った。このとき冷却板３上での糸条の撚
数は２０００回／ｍであった。糸条Ｂの沸水収縮率は６
５％であった。巻取り後の糸条Ａに対する糸条Ｂの糸長
差は０％であった。

【００４８】比較例２ 比較例２として、実施例１および実施例２で用いたＰＯ
Ｙである１２５デニール、１８フィラメントの糸条Ａ、
および８５デニール、４８フィラメントの糸条Ｂにて、
図１のプロセスを用いて複合仮撚加工を実施した。第１
ローラ１及び第１ローラ２を２０５ｍ／分、第２ローラ
５の速度を３３９ｍ／分に設定し、糸条Ａ及びＢとも加
熱しないで室温にて撚合わせガイドＰにて糸条Ａおよび
Ｂを撚合わせして仮撚回転子４として三軸ツイスタを用
いて、複合仮撚加工を行い、ついでローラ５とローラ７
間でインターレースノズル６によって交絡を付与し、複
合糸の集束性を向上させて巻き取った。このとき冷却板
３上での糸条の撚数は２０００回／ｍであった。糸条Ｂ
の沸水収縮率は６５％であった。巻取り後の糸条Ａに対
する糸条Ｂの糸長差は０％であった。

【００４９】本実施例の撚合わせガイドＰにて撚合わせ
する直前の糸条を加工走行中に採取し、破断伸度を測定
したところ、加熱していない糸条Ａ及びＢは、ともに破
断伸度７３％であった。

【００５０】複合加工糸中において糸条Ａの構成全単繊
維について繊維断面方向に複屈折および結晶化度をレー
ザーラマン分光法を用いて測定した。その結果を表１に
示す。

【００５１】

【表１】 結晶化度は全てのサンプルにおいて５％以下であり、ほ
ぼ一定であった。また、密度を測定したところ実施例２
の糸条Ａが、１．３４４７、比較例１の糸条Ａが、１．
３３５４であった。しかし、換算複屈折の範囲（Ｒ）は
実施例１、２とも、６０×１０^-3近く存在し、標準偏差
も大きい。一方、比較例１、２では複屈折の範囲（Ｒ）
が、２０×１０^-3前後しか存在しておらず、標準偏差も
小さい。それぞれの糸条Ａの糸カセサンプルを荷重をか
けずに沸水中にて５分処理し、糸側面をＳＥＭにて観察
した。

【００５２】実施例１および２においては収縮差に起因
する太細が生じ、実施例１は実施例２に比べて太部の比
率の高いサンプルとなった。しかし、比較例１および２
においては収縮差に起因する太細は確認できなかった。
実施例２の糸条Ａの単繊維を繊維軸方向に２００μｍ間
隔で上記のようにレーザーラマン分光法にて測定した結
果を図４に示す。図４から判るように、６〜８ｍｍ周期
で複屈折変化の周期が存在した。

【００５３】他の実施例１，２および比較例１，２にお
いても、糸条Ａの単繊維を繊維軸方向に２００μｍ間隔
でレーザーラマン分光法にて測定した結果、単繊維の繊
維軸方向の複屈折の範囲（Ｒ）は、実施例１，２におい
ては、表１に示した構成単繊維間の複屈折の範囲（Ｒ）
と測定誤差範囲内で一致し、６〜３０ｍｍの周期をもっ
ていた。ただし、測定には、糸加工上がりの１チーズ中
で繊維軸方向に無作為に５点の糸を取り出し、糸条Ａの
単繊維に分解した中からそれぞれ単繊維１本を取り出
し、少なくとも２５ｍｍの長さにわたり測定したもので
ある。周期が２５ｍｍよりも長い場合は、測定長を必要
に応じて長くすればよい。

【００５４】また、測定したサンプルを沸水処理し、糸
条Ａの糸側面を光学顕微鏡にて観察した結果、レーザラ
マン分光法にて測定したのと同じ太細周期が現れ、複屈
折の高い部分が他と比べて細く、複屈折が低い部分が他
と比べて太くなることが判った。ここで言う沸水処理と
は複合加工糸から糸条Ａを分離し、荷重をかけることな
く、沸水中に糸条を１分間入れた後、引き上げて濾紙上
にて乾燥させることを言う。

【００５５】また、太細の周期は約１ｍｍ〜１０ｍｍ程
度まで分布を生じていた。さらに、繊維軸方向に同一点
での構成全単繊維間の複屈折の範囲（Ｒ）を測定すると
ほぼ一定で、図４に示すように周期的に複屈折の変動を
生じていることからこの複屈折の範囲（Ｒ）は延伸倍率
の違いにより生じていると考えられる。つまり、破断伸
度が大きい糸条のまわりに破断伸度が小さく、撚合わせ
点での供給速度の大きい糸条が巻き付き、さらに延伸さ
れることによって初めて上記ほどの延伸倍率差を生むこ
とが可能となった。従って、複屈折変化の周期長さは糸
条Ａの撚りによるマイグレーションと糸条Ｂとの相対的
位置により決定されるため、変化する。

【００５６】実施例１、２の糸条Ａについて単糸初期引
張抵抗度を測定したところ、実施例１については２２〜
４９（ｇ／ｄ）、実施例２については２５〜５０（ｇ／
ｄ）の分布を有しており、高い値に比較的多く分布して
いるものの偏在せずにまんべんなく分布している。繊維
軸方向に同じ位置にて、糸条Ａの単糸繊度を顕微鏡を用
いて測定したとき、実施例１、２とも３．２〜４．８
（ｄ）の分布を有していることからも判り、単糸間の初
期引張抵抗度に分布が生じるのは上記のように単糸間の
延伸倍率にムラが生じているためであると推測できる。

【００５７】さらに得られた複合糸を筒編みした後、定
法に従い、常圧染色した。本実施例１、２より得られた
筒編みサンプルは糸条Ａと糸条Ｂとの間に沸収差を有し
ているため、糸条Ａが高収縮、糸条Ｂが低収縮となる芯
鞘構造となった。そのため、鞘糸が表面にふくらみ、ソ
フト感を持つと同時に、ふかつかず、反発感を有してい
た。さらに芯と鞘との間に染着差が存在するため、自然
な杢感が表現されていた。一方、比較例１、２は収縮差
がないため、表面に変化がなく、やや堅さが感じられ、
均一な色調のため本発明が目指している梳毛調感覚とは
かけ離れた風合いとなった。

【００５８】実施例３、４ 実施例１で用いたＰＯＹである１２５デニール、１８フ
ィラメントの糸条Ａ、および８５デニール、４８フィラ
メントの糸条Ｂにて、図２に示すプロセスを用いて複合
仮撚加工を実施した。

【００５９】第１ローラ１及び第１ローラ２を３０３ｍ
／分、第２ローラ５の速度を５００ｍ／分に設定し、糸
条Ａは加熱しないで室温にして、ヒータとして非接触ヒ
ータを用いて温度、２４０℃にて糸条Ｂを加熱し、撚合
わせガイドＰにて糸条ＡおよびＢを撚合わせして仮撚回
転子４としてベルトニップツイスタを用いて、ベルトニ
ップ交差角度９０度（実施例３）および１１５度（実施
例４）にて複合仮撚加工を行い、ついでローラ５とロー
ラ７間でインターレースノズル６によって交絡を付与
し、複合糸の集束性を向上させて巻き取った。このとき
冷却板３上での糸条の撚数はそれぞれ１９００、２５２
０回／ｍであった。得られた複合糸を筒編みした後、定
法に従い、常圧染色した。本実施例３より得られた筒編
みサンプルはソフトさ、反発感は持ちながら鞘糸の捲縮
が弱いために本実施例２と比べて、表面が非常にきれい
で光沢がある筒編みサンプルとなった。本実施例４より
得られた筒編みサンプルは表面のソフト感では最も良
く、しかも反発感も持ちあわせていた。糸条Ｂの沸水収
縮率は実施例３、４とも１０％であった。巻取後の糸条
Ａに対する糸条Ｂの糸長差はそれぞれ７％、５％であっ
た。実施例１、２と同様に沸水処理し、糸条Ａの糸側面
を光学顕微鏡にて観察した結果、同様の太細周期が現れ
たが、太細の周期として平均値として実施例２と比べ、
実施例３ではやや長く、実施例４ではやや短かった。

【００６０】実施例５〜９、比較例３、４ 糸条Ａ、Ｂとも、実施例１と同じＰＯＹを用い、実施例
２と同じプロセスおよび加工条件にて、表２に示すよう
にヒーター温度のみ変えて糸加工を行った。それぞれの
複合加工糸中において糸条Ａの構成全単繊維について繊
維断面方向に複屈折および結晶化度をレーザーラマン分
光法にて測定した結果を表３に示す。また、糸条Ｂの沸
水収縮率についても表３に示す。その結果、実施例５〜
９では、換算複屈折の範囲（Ｒ）が３０×１０^-3以上の
分布を有しており、熱処理後、糸条Ａに太細が発現し
た。また、糸条Ｂの沸水収縮率は２５％以下であり、実
施例９を除き、糸条Ａとの収縮差が大きかった。一方、
比較例３、４の時、糸条Ａに十分な複屈折の範囲（Ｒ）
がないため、熱処理後に太細が十分に発現しなかった。
また、比較例３では糸条Ｂの沸水収縮率が高いために熱
処理後、糸条Ａとの間に十分な収縮差が発現しなかっ
た。

【００６１】実施例１０〜１３ 表２に示す供給原糸および加工条件にて糸加工を行っ
た。どの水準とも換算複屈折の範囲（Ｒ）が３０×１０
^-3以上の分布を有しており、熱処理後、糸条Ａに太細が
発現した。また、糸条Ｂの沸水収縮率は２５％以下であ
り、糸条Ａとの収縮差による糸長差は大きく発現した。

【００６２】実施例１〜１３および比較例１〜４を用い
て、表３に示す織物条件にて製織し、リラックス精練、
熱セット、染色・仕上げ工程を行った。得られた織物に
ついて、熟練者の手触り風合い評価を行った。評価は、
反発感、ふくらみについて行い、特に優れているものを
◎、優れているものを○、やや劣っているものを△、劣
っているものを×とした。その結果を表３に記す。その
結果、実施例１〜１３の織物は、糸条Ａが高収縮糸、糸
条Ｂが低収縮となる芯鞘構造をとり、鞘糸が表面にふく
らみ、ソフト感を持つと同時にふかつかず、反発感を有
していた。ただし、実施例９では糸条Ａの結晶化度が高
いために糸条Ｂとの間の収縮率差が小さくなり、ふくら
みという点で他の実施例よりも低下していた。また、比
較例１〜３では、糸条Ｂの収縮率が大きく、糸条Ａとの
間に収縮率差が発現しないためにふくらみがないばかり
か、すべての糸が収縮するため、布帛の風合いが硬く、
衣料用途に適した反発感とは言えなかった。さらに比較
例４では糸条Ａの結晶化度が高いため、収縮が小さく、
仮撚捲縮が強すぎるために、織物はふかつき、反発感は
なく、糸条Ｂとの糸長差がなく、表面タッチも仮撚糸特
有のザラつく感じとなった。

【００６３】

【表２】

【表３】

【００６４】

【発明の効果】本発明によれば、繊維軸方向および単繊
維間に物性差、特に太さムラを付与することによって繊
維間空隙を作り出し、反発性、ソフトさとふくらみを合
わせ持つ梳毛調素材を実現できる。また、繊維軸方向お
よび単繊維間の物性差が発現する周期を比較的自由にコ
ントロールすることができるために、用途に応じた糸設
計が可能である。さらに、上記複合仮撚加工糸を非常に
安価な加工コストにて製造できるという効果を奏する。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の複合仮撚加工糸の製造方法の一例を模
式的に示した概略図である。

【図２】本発明の複合仮撚加工糸の製造方法の他の一例
を模式的に示した概略図である。

【図３】比較例としての複合仮撚加工糸の製造方法の一
例を模式的に示した概略図である。

【図４】本発明の実施例２の糸条Ａの単繊維を繊維軸方
向にレーザーラマン分光法にて測定した複屈折の一例で
ある。

【図５】単糸初期引張抵抗度を説明するＳ−Ｓ曲線であ
る。

【符号の説明】

Ａ：供給糸 Ｂ：供給糸 １：第１ローラ ２：第１ローラ ３：冷却板 ４：仮撚回転子 ５：第２ローラ ６：インターレースノズル ７：第３ローラ ８：巻き取りパッケージ ９：ヒータ

Claims (19)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】以下の少なくとも２種の異なる特性を持つ
   糸条Ａ、Ｂにより構成されていることを特徴とする複合
   加工糸。 糸条Ａ：複屈折の最小値が８０×１０^-3以上で単繊維の
   繊維軸方向に複屈折の範囲（Ｒ）が３０×１０^-3以上で
   あるとともに、構成単繊維間の複屈折の範囲（Ｒ）が３
   ０×１０^-3以上である仮撚捲縮を持つポリエステルマル
   チフィラメント。 糸条Ｂ：沸水収縮率が２５％以下であるマルチフィラメ
   ント。
2. 【請求項２】糸条Ａは、繊維軸方向の任意の区間におい
   て、構成単糸間に初期引張抵抗度のバラツキが存在して
   いることを特徴とする請求項１記載の複合加工糸。
3. 【請求項３】糸条Ａの繊維軸方向の複屈折が、周期１〜
   ５０ｍｍで変化していることを特徴とする請求項２に記
   載の複合加工糸。
4. 【請求項４】糸条Ａの結晶化度が５％以下であることを
   特徴とする請求項１〜３のいずれかに記載の複合加工糸
5. 【請求項５】糸条Ｂが仮撚捲縮を持つ糸条であることを
   特徴とする請求項１〜４のいずれかに記載の複合加工
   糸。
6. 【請求項６】糸条Ａの繊維軸方向の同一点上における構
   成単繊維間に４０×１０^-3以上の複屈折の範囲（Ｒ）を
   有することを特徴とする請求項１〜５のいずれかに記載
   の複合加工糸。
7. 【請求項７】糸条Ａを構成する単糸間に初期引張抵抗度
   のバラツキが存在し、その範囲（Ｒ）が１０ｇ／ｄ以上
   であることを特徴とする請求項１〜６のいずれかに記載
   の複合加工糸。
8. 【請求項８】糸条Ａの単繊維繊度が２ｄ以上１０ｄ以下
   であり、かつ糸条Ｂの単繊維繊度が３ｄ以下０．００１
   ｄ以上であることを特徴とする請求項１〜７のいずれか
   に記載の複合加工糸。
9. 【請求項９】糸条Ａの単繊維繊度が１ｄ以上３ｄ以下で
   あり、かつ糸条Ｂの単繊維繊度が２ｄ以上６ｄ以下であ
   ることを特徴とする請求項１〜８のいずれかに記載の複
   合加工糸。
10. 【請求項１０】糸条Ａと糸条Ｂの繊度の比率が１：５〜
    ５：１であることを特徴とする請求項１〜９のいずれか
    に記載の複合加工糸。
11. 【請求項１１】糸条Ａに対して糸条Ｂの糸長が長く、１
    ％以上４０％以下の糸長差を有していることを特徴とす
    る請求項１〜１０のいずれかに記載の複合加工糸。
12. 【請求項１２】２本以上の糸条を用いて複合延伸仮撚加
    工をするにあたって、加撚域にて２本以上の糸条を施撚
    して撚合わせる際、撚合わせ点において糸条間に破断伸
    度差を存在させ、破断伸度が小さい糸条の方が撚合わせ
    点への供給速度が大きく、破断伸度の大きな糸条の温度
    はＴｇ（ガラス転移温度）以下であることを特徴とする
    複合仮撚加工糸の製造方法。
13. 【請求項１３】前記撚合わせ点から仮撚回転子までの間
    はＴｇ以上の温度には糸条を加熱しないことを特徴とす
    る請求項１２に記載の複合仮撚加工糸の製造方法。
14. 【請求項１４】破断伸度の小さい糸条が他の糸条と撚合
    わせる前にＴｇ以上に加熱されていることを特徴とする
    請求項１２または１３に記載の複合仮撚加工糸の製造方
    法。
15. 【請求項１５】撚合わせ点を実質的に固定することを特
    徴とする請求項１２〜１４に記載した複合仮撚加工糸の
    製造方法。
16. 【請求項１６】２本以上の糸条を用いて延伸同時施撚操
    作および解撚操作を含む複合仮撚加工をするにあたっ
    て、加撚域にて２本以上の糸条を施撚、撚合わせる際、
    撚合わせ点において糸条間の破断伸度差が２０％以上１
    ７０％以下であることを特徴とする請求項１２〜１５の
    いずれかに記載の複合仮撚加工糸の製造方法。
17. 【請求項１７】２本以上の糸条を撚合わせた後、仮撚装
    置前の撚係数Ｋ（Ｋ＝Ｔ×Ｄ^1/2 ）の値が下記式の範囲
    に入ることを特徴とする請求項１２〜１６のいずれかに
    記載の複合仮撚加工糸の製造方法。 １００００≦Ｋ≦３２０００ （ただし、Ｔ：撚数（回／ｍ）、Ｄ：繊度（デニール）
18. 【請求項１８】撚合わせ点において最も破断伸度の大き
    い糸条がポリエステル系繊維であることを特徴とする請
    求項１２〜１７のいずれかに記載の複合仮撚加工糸の製
    造方法。
19. 【請求項１９】仮撚回転子として摩擦仮撚具を用いるこ
    とを特徴とする請求項１２〜１８のいずれかに記載の複
    合仮撚加工糸の製造方法。