JPH1085960A - レール頭部域で鋳鋼にトッピング合金処理を施したレールのテルミット式中間鋳込み溶接法 - Google Patents
レール頭部域で鋳鋼にトッピング合金処理を施したレールのテルミット式中間鋳込み溶接法Info
- Publication number
- JPH1085960A JPH1085960A JP9246610A JP24661097A JPH1085960A JP H1085960 A JPH1085960 A JP H1085960A JP 9246610 A JP9246610 A JP 9246610A JP 24661097 A JP24661097 A JP 24661097A JP H1085960 A JPH1085960 A JP H1085960A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- rail
- mold
- thermite
- crucible
- steel
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K23/00—Alumino-thermic welding
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K2101/00—Articles made by soldering, welding or cutting
- B23K2101/26—Railway- or like rails
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Butt Welding And Welding Of Specific Article (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
- Nonmetallic Welding Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 レールのテルミット式中間鋳込み溶接におい
て特に、テルミット反応によって生成した鋼湯のうち、
レール頭部域の溶接部を形成するところの反応坩堝から
流出する鋼湯部分を、混入合金すべきテルミット鋼添加
剤と接触させることを可能にする、可能な限り単純にし
て確実かつ再現可能な方法を提供する。 【解決手段】 テルミット反応を終了させかつスラグか
ら鋼湯を分離した後、湯出し中に、かつ鋳型によって形
成された鋳込みキャビティ内への流入前に合金添加剤を
添加合金し、かつ鋳型内では溢流口を閉鎖しておく。
て特に、テルミット反応によって生成した鋼湯のうち、
レール頭部域の溶接部を形成するところの反応坩堝から
流出する鋼湯部分を、混入合金すべきテルミット鋼添加
剤と接触させることを可能にする、可能な限り単純にし
て確実かつ再現可能な方法を提供する。 【解決手段】 テルミット反応を終了させかつスラグか
ら鋼湯を分離した後、湯出し中に、かつ鋳型によって形
成された鋳込みキャビティ内への流入前に合金添加剤を
添加合金し、かつ鋳型内では溢流口を閉鎖しておく。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、レール頭部域で鋳
鋼に所期のようにトッピング合金処理を施したテルミッ
ト式中間鋳込み溶接法に関する。この溶接法は、溶接部
内に所望の特性プロフィールを所期のように軌道の要求
に応じて生ぜしめるためのものである。
鋼に所期のようにトッピング合金処理を施したテルミッ
ト式中間鋳込み溶接法に関する。この溶接法は、溶接部
内に所望の特性プロフィールを所期のように軌道の要求
に応じて生ぜしめるためのものである。
【０００２】
【従来の技術】テルミット溶接法は、公知の溶融金属溶
接法の唯一のものとして、高熱液状の添加剤を生成する
ために化学反応を活用する。
接法の唯一のものとして、高熱液状の添加剤を生成する
ために化学反応を活用する。
【０００３】この場合、酸素に対するアルミニウムの大
きな親和力が、重金属酸化物、特に酸化鉄を還元するた
めに使用される。
きな親和力が、重金属酸化物、特に酸化鉄を還元するた
めに使用される。
【０００４】強烈な発熱反応を伴うプロセスは次のよう
に表すことができる。すなわち： 重金属酸化物＋アルミニウム→重金属＋酸化アルミニウ
ム＋熱 として表され、或いは鉄反応については Ｆｅ2Ｏ3＋２Ａｌ→２Ｆｅ＋Ａｌ2Ｏ3＋８４９ｋＪ として表される。
に表すことができる。すなわち： 重金属酸化物＋アルミニウム→重金属＋酸化アルミニウ
ム＋熱 として表され、或いは鉄反応については Ｆｅ2Ｏ3＋２Ａｌ→２Ｆｅ＋Ａｌ2Ｏ3＋８４９ｋＪ として表される。
【０００５】テルミット反応は、反応坩堝内において点
火棒による点状着火の後に数秒間で強烈な反応熱を発生
しつつ進行する。約２５００℃の高熱の反応生成物は次
いで分離し、この場合比重の軽いスラグ（Ａｌ2Ｏ3）は
鉄の上を浮遊する。
火棒による点状着火の後に数秒間で強烈な反応熱を発生
しつつ進行する。約２５００℃の高熱の反応生成物は次
いで分離し、この場合比重の軽いスラグ（Ａｌ2Ｏ3）は
鉄の上を浮遊する。
【０００６】テルミット反応に与る基本成分、つまり酸
化鉄と微粒度のアルミニウムには、反応を緩衝するため
に粒状化された鋼粒子及びＣ，Ｍｎ，Ｃｒ，Ｖ，Ｍｏの
ような鋼形成物が被溶接母材に応じて混加される。
化鉄と微粒度のアルミニウムには、反応を緩衝するため
に粒状化された鋼粒子及びＣ，Ｍｎ，Ｃｒ，Ｖ，Ｍｏの
ような鋼形成物が被溶接母材に応じて混加される。
【０００７】反応混剤内に溶融された高熱液状の特定品
質のテルミット鋼は、溶接技術目的を達成するために著
しく適している。
質のテルミット鋼は、溶接技術目的を達成するために著
しく適している。
【０００８】テルミット溶接法は次の作業段階によって
特性づけられる。すなわち： ａ）溶接横断面と方法とに関連したギャップをもって布
設された被溶接母材を同一線上に整合させる； ｂ）耐火性鋳型で溶接部位を型込めする； ｃ）ガス／空気混合気、ベンジン／空気混合気、ベンジ
ン／酸素混合気、アセチレン／酸素混合気或いは有利に
はプロパン／酸素混合気を使用する専用バーナによって
被溶接母材端部を予熱する； ｄ）鋳型内へ高熱液状の鋼湯を注入しかつ中間鋳込み及
び周囲鋳込みによって被溶接母材端部を溶接する。
特性づけられる。すなわち： ａ）溶接横断面と方法とに関連したギャップをもって布
設された被溶接母材を同一線上に整合させる； ｂ）耐火性鋳型で溶接部位を型込めする； ｃ）ガス／空気混合気、ベンジン／空気混合気、ベンジ
ン／酸素混合気、アセチレン／酸素混合気或いは有利に
はプロパン／酸素混合気を使用する専用バーナによって
被溶接母材端部を予熱する； ｄ）鋳型内へ高熱液状の鋼湯を注入しかつ中間鋳込み及
び周囲鋳込みによって被溶接母材端部を溶接する。
【０００９】この方法によれば、組立及び補修において
任意の横断面を有するあらゆる被溶接母材を溶接するこ
とが可能である。テルミット溶接法の適用は、その施工
が簡便でかつ外部エネルギ源に無関係であるためレール
溶接において最も普及している。
任意の横断面を有するあらゆる被溶接母材を溶接するこ
とが可能である。テルミット溶接法の適用は、その施工
が簡便でかつ外部エネルギ源に無関係であるためレール
溶接において最も普及している。
【００１０】その場合、溶接物として使用されるテルミ
ット反応によって生成した鋼はその強度特性の点でレー
ル鋼に可能な限り合致していなければならない。
ット反応によって生成した鋼はその強度特性の点でレー
ル鋼に可能な限り合致していなければならない。
【００１１】溶接分担混合剤とも呼ばれる公知のテルミ
ット混剤は、アルミニウムと酸化鉄とから成るベース混
剤に、特に炭素、マンガン、クロム、珪素、バナジウム
及びチタンのような合金元素を混加することによって前
記要求を考慮に入れている。更に緩衝及び冷却のために
テルミット混剤には、鉄もしくは屑鋼が混入され、これ
によって同時に鋼収量が高められる。
ット混剤は、アルミニウムと酸化鉄とから成るベース混
剤に、特に炭素、マンガン、クロム、珪素、バナジウム
及びチタンのような合金元素を混加することによって前
記要求を考慮に入れている。更に緩衝及び冷却のために
テルミット混剤には、鉄もしくは屑鋼が混入され、これ
によって同時に鋼収量が高められる。
【００１２】例えば諸国において、部分的には全く特別
に合金処理の施されたレール品質が使用され、そこに在
る狙いは、レール足部には合金処理を施すことなしに、
レール頭部における前記の特殊な合金元素を、レール組
成に相応して所期のように所定の濃度に濃縮することで
ある。
に合金処理の施されたレール品質が使用され、そこに在
る狙いは、レール足部には合金処理を施すことなしに、
レール頭部における前記の特殊な合金元素を、レール組
成に相応して所期のように所定の濃度に濃縮することで
ある。
【００１３】しかしながら近年、レール運輸業界では、
レール頭部に硬化処理を施したレールを使用する趨勢が
ますます強まってきた。この趨勢の要因は、一面におい
て在来のレールでは強い摩耗を惹起するほどレール負荷
が増大し、他面においてレールの交換サイクルをより長
くしようとするほど経済的な逼迫が増強していることに
ある。
レール頭部に硬化処理を施したレールを使用する趨勢が
ますます強まってきた。この趨勢の要因は、一面におい
て在来のレールでは強い摩耗を惹起するほどレール負荷
が増大し、他面においてレールの交換サイクルをより長
くしようとするほど経済的な逼迫が増強していることに
ある。
【００１４】例えば狭い半径（＜３００ｍ）、極端な勾
配或いは、特に北アメリカ、南アフリカ、アジア及びオ
ーストラリアのような重貨物運輸の圧倒的に多い国々に
おいて益々高まる車軸荷重は、レール負荷の増大化を意
味し、このレール負荷はレール自体においてもレール継
手においても考慮されねばならない。
配或いは、特に北アメリカ、南アフリカ、アジア及びオ
ーストラリアのような重貨物運輸の圧倒的に多い国々に
おいて益々高まる車軸荷重は、レール負荷の増大化を意
味し、このレール負荷はレール自体においてもレール継
手においても考慮されねばならない。
【００１５】レール頭部に硬化処理の施されたレールの
強化使用が、所要の接合技術の適合も必要とするのは自
明のことである。
強化使用が、所要の接合技術の適合も必要とするのは自
明のことである。
【００１６】その場合軌道運用にとって特に重要な関心
事は、レール頭部域の硬度を高めること及び、これに関
連してレール足部における延性を高めることである。
事は、レール頭部域の硬度を高めること及び、これに関
連してレール足部における延性を高めることである。
【００１７】これと相俟って微粒状の合金添加剤がしば
しば使用され、その場合レールヘッドにおける合金添加
剤の濃縮化を制御することが望ましい。
しば使用され、その場合レールヘッドにおける合金添加
剤の濃縮化を制御することが望ましい。
【００１８】これまで新規開発されたレール品質では要
するに、テルミット溶接混剤が修正されたに過ぎず、従
ってレール継手全体が変更レール品質に適合され、しか
もそれ自体、単一的な特性プロフィールを有していた。
するに、テルミット溶接混剤が修正されたに過ぎず、従
ってレール継手全体が変更レール品質に適合され、しか
もそれ自体、単一的な特性プロフィールを有していた。
【００１９】これは取りも直さず、在来のテルミット溶
接技術の場合、レール頭部に必要な硬度を生ぜしめるた
めにテルミット溶接混剤に硬化性添加剤を混加すること
を意味すると同時に、レール断面形状全体に、要する
に、むしろ延性が所望されるレール足部域においても、
等しい硬度を得ることを意味しているに他ならない。
接技術の場合、レール頭部に必要な硬度を生ぜしめるた
めにテルミット溶接混剤に硬化性添加剤を混加すること
を意味すると同時に、レール断面形状全体に、要する
に、むしろ延性が所望されるレール足部域においても、
等しい硬度を得ることを意味しているに他ならない。
【００２０】スイス国特許第６５８８１７号明細書に
は、テルミット複合溶接法が記載されており、この場合
２つの鋳鋼合金は、２種の異なった組成の溶接物質から
構成されており、両種の溶接物質は２つの坩堝室から、
レール頭部用の硬質で耐摩耗性の鋼並びに、ウェブ及び
レール足部溶接用の、最初に鋳型内に流入する靭性かつ
延性の鋼を生成する。
は、テルミット複合溶接法が記載されており、この場合
２つの鋳鋼合金は、２種の異なった組成の溶接物質から
構成されており、両種の溶接物質は２つの坩堝室から、
レール頭部用の硬質で耐摩耗性の鋼並びに、ウェブ及び
レール足部溶接用の、最初に鋳型内に流入する靭性かつ
延性の鋼を生成する。
【００２１】このことは、当該方法が２段階プロセスで
あることを意味している。この方法は著しく時間がかか
り、かつ軌道における実際の適用のためには広く公知に
なっている慣用のテルミット継手溶接に対比して煩瑣過
ぎて、実施することができない。その上、両テルミット
鋼間には別の境界面が形成され、しかも溶接部に不都合
な欠陥が発生することがある。
あることを意味している。この方法は著しく時間がかか
り、かつ軌道における実際の適用のためには広く公知に
なっている慣用のテルミット継手溶接に対比して煩瑣過
ぎて、実施することができない。その上、両テルミット
鋼間には別の境界面が形成され、しかも溶接部に不都合
な欠陥が発生することがある。
【００２２】またテルミット反応時に生成された鉄に鋼
調質金属又はメタロイドでトッピング合金処理を施し、
しかも前記鋼調質金属又はメタロイドを、被溶接母材を
包囲する鋳型の上部部分又は底部に設けた切欠内に収容
しておくようにすることが、ドイツ連邦共和国特許第８
９８９８９号明細書に基づいて公知になっている。
調質金属又はメタロイドでトッピング合金処理を施し、
しかも前記鋼調質金属又はメタロイドを、被溶接母材を
包囲する鋳型の上部部分又は底部に設けた切欠内に収容
しておくようにすることが、ドイツ連邦共和国特許第８
９８９８９号明細書に基づいて公知になっている。
【００２３】当該ドイツ特許の目的は、可能な限り均質
のテルミット鋼を調製しかつスラグを介して起こり得る
所要合金添加剤の損失を十分に回避することである。し
かしこの場合は、親密に混和された鋼が所望されている
ことを指摘しておく。
のテルミット鋼を調製しかつスラグを介して起こり得る
所要合金添加剤の損失を十分に回避することである。し
かしこの場合は、親密に混和された鋼が所望されている
ことを指摘しておく。
【００２４】更に又、前記の鋼調質金属又はメタロイド
を鋳型内に収容することは、生産技術的に見て手間がか
かり、かつレール頭部のトッピング合金処理の場合には
困難ですらある。それというのは、レール頭部のトッピ
ング合金処理を施すべき走行面と鋳型との間の距離が大
きいからである。この距離は、金属／メタロイドの拡散
のみによって克服されねばならない。
を鋳型内に収容することは、生産技術的に見て手間がか
かり、かつレール頭部のトッピング合金処理の場合には
困難ですらある。それというのは、レール頭部のトッピ
ング合金処理を施すべき走行面と鋳型との間の距離が大
きいからである。この距離は、金属／メタロイドの拡散
のみによって克服されねばならない。
【００２５】従って、単純な方式で、つまり所要の使用
物質を製造する上でもテルミット溶接継手を形成する上
でも簡便でしかも確実な方式で、添加合金すべき金属又
はメタロイドを調製し、かつこの合金添加剤をレール頭
部において所期のように濃縮化することのできるただ１
つの処理段階又は反応段階から成る、可能な限り単純な
溶接法に対する要望が、以前から存続している。開発す
べき溶接法の目的は、溶接すべきレールの特性プロフィ
ールに合致し、かつ特にレール頭部においてより硬質で
可能な限り微粒状の溶接材を得ると同時に折損発生率の
低いかつ可能な限り延性のレール足部を保証する継手を
製造することである。
物質を製造する上でもテルミット溶接継手を形成する上
でも簡便でしかも確実な方式で、添加合金すべき金属又
はメタロイドを調製し、かつこの合金添加剤をレール頭
部において所期のように濃縮化することのできるただ１
つの処理段階又は反応段階から成る、可能な限り単純な
溶接法に対する要望が、以前から存続している。開発す
べき溶接法の目的は、溶接すべきレールの特性プロフィ
ールに合致し、かつ特にレール頭部においてより硬質で
可能な限り微粒状の溶接材を得ると同時に折損発生率の
低いかつ可能な限り延性のレール足部を保証する継手を
製造することである。
【００２６】このような溶接継手が得られれば、支持能
を有する組織構造の、より高い硬度と微粒状化とに基づ
いて、耐摩耗性及び、これに必然的に付随する経済的な
利点が実現され、かつ溶接部の品質が改善されることに
なる。
を有する組織構造の、より高い硬度と微粒状化とに基づ
いて、耐摩耗性及び、これに必然的に付随する経済的な
利点が実現され、かつ溶接部の品質が改善されることに
なる。
【００２７】合金元素もしくは合金元素の組合せ及び混
入すべき量に応じて異なった特性プロフィール、つまり
鋼の化学組成、機械的特性、組織構造などを調整するこ
とが可能である。これらの諸特性は部分的には、添加剤
の種類と量に応じて相互に関連し合っている。
入すべき量に応じて異なった特性プロフィール、つまり
鋼の化学組成、機械的特性、組織構造などを調整するこ
とが可能である。これらの諸特性は部分的には、添加剤
の種類と量に応じて相互に関連し合っている。
【００２８】
【発明が解決しようとする課題】本発明の課題は、レー
ルのテルミット式中間鋳込み溶接において特に、テルミ
ット反応によって生成した鋼湯のうち、レール頭部域の
溶接部を形成するところの反応坩堝から流出する鋼湯部
分を、混入合金すべきテルミット鋼添加剤と接触させる
ことを可能にする、可能な限り単純にして確実かつ再現
可能な方法を提供することである。この場合、鋳型内部
におけるテルミット鋼湯の親密な混和は絶対に避けられ
ねばならない。さもなければレール頭部における合金添
加剤の濃縮化を得ることはできなくなるからである。
ルのテルミット式中間鋳込み溶接において特に、テルミ
ット反応によって生成した鋼湯のうち、レール頭部域の
溶接部を形成するところの反応坩堝から流出する鋼湯部
分を、混入合金すべきテルミット鋼添加剤と接触させる
ことを可能にする、可能な限り単純にして確実かつ再現
可能な方法を提供することである。この場合、鋳型内部
におけるテルミット鋼湯の親密な混和は絶対に避けられ
ねばならない。さもなければレール頭部における合金添
加剤の濃縮化を得ることはできなくなるからである。
【００２９】
【課題を解決するための手段】前記課題を解決するため
の本発明の構成手段は、テルミット反応を終了させかつ
スラグから鋼湯を分離した後、湯出し中に、かつ鋳型に
よって形成された鋳込みキャビティ内への流入前に合金
添加剤を添加合金し、かつ鋳型内では溢流口を閉鎖して
おく点にある。
の本発明の構成手段は、テルミット反応を終了させかつ
スラグから鋼湯を分離した後、湯出し中に、かつ鋳型に
よって形成された鋳込みキャビティ内への流入前に合金
添加剤を添加合金し、かつ鋳型内では溢流口を閉鎖して
おく点にある。
【００３０】
【実施例】次に図面に基づいて本発明の実施例を詳説す
る。
る。
【００３１】鋳型２内において閉鎖すべき溢流口は図１
では符号１０で表されている。
では符号１０で表されている。
【００３２】本発明による下注式（押上げ式）鋳込み法
では（図２）、テルミット反応により生成された鋼湯５
は、即座に鋳型２のレール領域内へ流入するのではなく
て、押湯部３内を通って鋳型２内へ流入させられる。そ
の際に流入する鋼湯は鋳型のレール領域内を上昇し、そ
の場合溢流口１０は閉鎖されている。
では（図２）、テルミット反応により生成された鋼湯５
は、即座に鋳型２のレール領域内へ流入するのではなく
て、押湯部３内を通って鋳型２内へ流入させられる。そ
の際に流入する鋼湯は鋳型のレール領域内を上昇し、そ
の場合溢流口１０は閉鎖されている。
【００３３】また溢流口を開放したままにしておくこと
も可能であるが、その場合溢流口は、最初に反応坩堝１
から流出するテルミット鋼湯が早期に、つまりレール頭
部に到達する以前に、最後に流出するテルミット鋼湯と
接触することがないように配置されねばならない。これ
は、溢流口をレール頭部より上位に位置決めすることに
よって得られる。
も可能であるが、その場合溢流口は、最初に反応坩堝１
から流出するテルミット鋼湯が早期に、つまりレール頭
部に到達する以前に、最後に流出するテルミット鋼湯と
接触することがないように配置されねばならない。これ
は、溢流口をレール頭部より上位に位置決めすることに
よって得られる。
【００３４】最初に鋳型２内に流入する鋼湯は、要する
にその場合レール頭部を形成するので、下注式鋳込み法
の場合には、最初に流入する鋼湯に適当なトッピング合
金処理（ auflegieren ）が施されねばならない。反応
坩堝１の最下位域に位置している反応混剤が、鋳型２内
に最初に流入する鋼湯を形成するのであるから、合金成
分を、反応坩堝１からの流出時に、かつ鋳型２によって
形成された鋳込みキャビティ内への流入前に鋼湯内に装
入することが可能である。
にその場合レール頭部を形成するので、下注式鋳込み法
の場合には、最初に流入する鋼湯に適当なトッピング合
金処理（ auflegieren ）が施されねばならない。反応
坩堝１の最下位域に位置している反応混剤が、鋳型２内
に最初に流入する鋼湯を形成するのであるから、合金成
分を、反応坩堝１からの流出時に、かつ鋳型２によって
形成された鋳込みキャビティ内への流入前に鋼湯内に装
入することが可能である。
【００３５】下注式鋳込み法の場合、坩堝出口７を閉塞
する一体成形された溶融体８を備えた坩堝栓（いわゆる
自動開放形坩堝栓）内に合金成分９を組込むことによっ
て、特に合目的的な操作方式が得られる。この坩堝栓は
テルミット溶接の場合、溶融した鋼湯を所定の温度で、
従って特定時点に自動的に湯出しするのを保証するため
に通常使用される。この場合合金元素は、このために坩
堝栓内に設けられた中空室内に簡単に収納することがで
きる。
する一体成形された溶融体８を備えた坩堝栓（いわゆる
自動開放形坩堝栓）内に合金成分９を組込むことによっ
て、特に合目的的な操作方式が得られる。この坩堝栓は
テルミット溶接の場合、溶融した鋼湯を所定の温度で、
従って特定時点に自動的に湯出しするのを保証するため
に通常使用される。この場合合金元素は、このために坩
堝栓内に設けられた中空室内に簡単に収納することがで
きる。
【００３６】また流出するテルミット鋼湯内への合金成
分の装入を、別の方式で坩堝栓体を介して行うことも可
能である。この場合は合金添加剤が、坩堝栓体の製造中
に鋳型砂混合物内に混入される。
分の装入を、別の方式で坩堝栓体を介して行うことも可
能である。この場合は合金添加剤が、坩堝栓体の製造中
に鋳型砂混合物内に混入される。
【００３７】補填的に混加される合金添加剤としては硬
化性金属及び／又は微粒化性金属が優先使用される。こ
のような金属としては、元素Ｖ，Ｔｉ，Ｎｂ，Ｃｒ，Ｍ
ｎ，Ｓｉ等の合金鉄、希土類又はその酸化物及び炭化物
並びに結合した形又は元素の形の炭素が挙げられる。
化性金属及び／又は微粒化性金属が優先使用される。こ
のような金属としては、元素Ｖ，Ｔｉ，Ｎｂ，Ｃｒ，Ｍ
ｎ，Ｓｉ等の合金鉄、希土類又はその酸化物及び炭化物
並びに結合した形又は元素の形の炭素が挙げられる。
【００３８】従って本発明の方法では、供用される合金
添加剤の種類と量に応じて、溶接部において特別に混入
される元素の所望の濃度勾配を得ること及び軌道におけ
る負荷に所期のように適合させることが可能である。
添加剤の種類と量に応じて、溶接部において特別に混入
される元素の所望の濃度勾配を得ること及び軌道におけ
る負荷に所期のように適合させることが可能である。
【００３９】補填混入して合金処理の施される成分は、
元素の形もしくは金属の形で、或いは金属テルミット反
応混剤として使用することができる。
元素の形もしくは金属の形で、或いは金属テルミット反
応混剤として使用することができる。
【００４０】この方法は、要するにロッキングバーの選
択に応じて、混加合金すべき成分の化学的状態には無関
係である。
択に応じて、混加合金すべき成分の化学的状態には無関
係である。
【００４１】補填的に混入される合金元素は粉末又は顆
粒の形で使用されるのが有利である。
粒の形で使用されるのが有利である。
【００４２】本発明では原料混合物として通常のように
主としてアルミニウムと酸化鉄と緩衝剤とから成るテル
ミット混剤が使用され、これによって溶接部では、０．
１〜１．０重量％の炭素含有量及び０．２〜２．０重量
％のマンガン含有量が得られる。
主としてアルミニウムと酸化鉄と緩衝剤とから成るテル
ミット混剤が使用され、これによって溶接部では、０．
１〜１．０重量％の炭素含有量及び０．２〜２．０重量
％のマンガン含有量が得られる。
【００４３】合金成分である炭素及びマンガンの調製は
必ずしもテルミット混剤を介して行う必要はない。これ
は、下注式鋳込み法の場合に各合金成分の補填混入によ
る合金処理を可能にする本発明のトッピング合金処理法
によっても可能である。この場合は単にテルミット鉄が
生成されるにすぎない。
必ずしもテルミット混剤を介して行う必要はない。これ
は、下注式鋳込み法の場合に各合金成分の補填混入によ
る合金処理を可能にする本発明のトッピング合金処理法
によっても可能である。この場合は単にテルミット鉄が
生成されるにすぎない。
【００４４】トッピング合金処理法、合金元素及び該合
金元素の濃度を適正に選択すれば溶接部を所期のよう
に、要するに例えば化学的組成又は硬度のようなレール
の特性プロフィールに限りなく近く、適合させることが
可能である。例えば著しく簡単な方式で、比較的硬質の
レール頭部と比較的軟質のレール足部を有するような硬
度勾配を発生させることが可能である。
金元素の濃度を適正に選択すれば溶接部を所期のよう
に、要するに例えば化学的組成又は硬度のようなレール
の特性プロフィールに限りなく近く、適合させることが
可能である。例えば著しく簡単な方式で、比較的硬質の
レール頭部と比較的軟質のレール足部を有するような硬
度勾配を発生させることが可能である。
【００４５】硬度と同様に撓み度及びひび割れ抵抗力は
材料に関連しているので、比較的延性のレール足部の場
合には、この特性値の改善が得られる。
材料に関連しているので、比較的延性のレール足部の場
合には、この特性値の改善が得られる。
【００４６】撓み度、より正確に云えば、破壊撓み度は
曲げ強さ実験で求められる。撓み度以外に破壊荷重、つ
まり溶接されたレールを破損させるために最大限にかけ
られる力が確定され、この破壊荷重は、幾何学的形状が
一定であれば曲げ強さのための１尺度でもある。撓み度
とは異なって破壊荷重は、レールの幾何学的形状のみに
関連しているので、この機械的な特性量に合金技術的な
影響を及ぼすことは不可能である。
曲げ強さ実験で求められる。撓み度以外に破壊荷重、つ
まり溶接されたレールを破損させるために最大限にかけ
られる力が確定され、この破壊荷重は、幾何学的形状が
一定であれば曲げ強さのための１尺度でもある。撓み度
とは異なって破壊荷重は、レールの幾何学的形状のみに
関連しているので、この機械的な特性量に合金技術的な
影響を及ぼすことは不可能である。
【００４７】軌道の運用安全性にとって格別重要な特性
値は、ひび割れ抵抗力、つまり材料が亀裂形成及び亀裂
の拡がりに抵抗できる力である。周知の通り、ひび割れ
抵抗力は材料の靭性の増大に伴って増強する。従って本
発明の方法によれば、レール足部がレール頭部よりも延
性であることに基づいて、ひび割れ抵抗力の顕著な改善
が得られている。
値は、ひび割れ抵抗力、つまり材料が亀裂形成及び亀裂
の拡がりに抵抗できる力である。周知の通り、ひび割れ
抵抗力は材料の靭性の増大に伴って増強する。従って本
発明の方法によれば、レール足部がレール頭部よりも延
性であることに基づいて、ひび割れ抵抗力の顕著な改善
が得られている。
【００４８】鋳型内への流入時に約２，１００℃を有し
ている、レール頭部を形成する鋼湯にトッピング合金処
理を施す場合、後に混加すべき適当な合金元素の所期の
濃縮化が、溶接継手部のレール頭部域において得られ
る。このようにして特性プロフィールには所期の影響を
及ぼすことが可能である。該特性プロフィールとしては
硬度、撓み度、ひび割れ抵抗力及び摩耗強さが挙げられ
る。
ている、レール頭部を形成する鋼湯にトッピング合金処
理を施す場合、後に混加すべき適当な合金元素の所期の
濃縮化が、溶接継手部のレール頭部域において得られ
る。このようにして特性プロフィールには所期の影響を
及ぼすことが可能である。該特性プロフィールとしては
硬度、撓み度、ひび割れ抵抗力及び摩耗強さが挙げられ
る。
【００４９】本発明によってレール断面形状内で得られ
る硬度勾配を次に詳説する。すなわち：先ず図３では、
レール断面形状例としてのメートル当り重量４９ｋｇ／
ｍのレール断面形Ｓ４９における若干の分析・硬度測定
点が、走行面からの距離（ｍｍ単位）で表されている。
る硬度勾配を次に詳説する。すなわち：先ず図３では、
レール断面形状例としてのメートル当り重量４９ｋｇ／
ｍのレール断面形Ｓ４９における若干の分析・硬度測定
点が、走行面からの距離（ｍｍ単位）で表されている。
【００５０】図４では、頭部に硬化処理を施したレール
（Ｓ４９ＨＨ）の硬度経過曲線が、図３に示したような
走行面からの距離を関数とするブリネル硬さＨＢ（ｋｐ
／ｍｍ2 単位）で表されている。レール頭部域における
硬度がその他のレール断面形状域に対比して著しく増大
しているのは図４から一目瞭然である。
（Ｓ４９ＨＨ）の硬度経過曲線が、図３に示したような
走行面からの距離を関数とするブリネル硬さＨＢ（ｋｐ
／ｍｍ2 単位）で表されている。レール頭部域における
硬度がその他のレール断面形状域に対比して著しく増大
しているのは図４から一目瞭然である。
【００５１】図５には、頭部硬化処理の施されたレール
における今日慣用のテルミット溶接部の硬度経過曲線が
図示されている。この場合は実質的に、レール頭部の硬
度に相当する硬度値が得られる。しかしながら該硬度値
はレール横断面全体にわたって均等であるので、すでに
前述した欠点を有している。
における今日慣用のテルミット溶接部の硬度経過曲線が
図示されている。この場合は実質的に、レール頭部の硬
度に相当する硬度値が得られる。しかしながら該硬度値
はレール横断面全体にわたって均等であるので、すでに
前述した欠点を有している。
【００５２】図６にはレール頭部域に下注式鋳込み法で
本発明によりトッピング合金処理の施された溶接部の硬
度経過曲線が図示されている。この場合は１０ｇのＦｅ
Ｖが坩堝栓内に組込まれた。硬度値がレール頭部域にお
ける所望の高い硬度からレール足部域のより高い延性に
まで低下しているのが図６のダイヤグラムから明らかで
ある。走行面において得られた硬度が３００ｋｐ／ｍｍ
2以上である場合、３３ｍｍの撓み値が得られる。
本発明によりトッピング合金処理の施された溶接部の硬
度経過曲線が図示されている。この場合は１０ｇのＦｅ
Ｖが坩堝栓内に組込まれた。硬度値がレール頭部域にお
ける所望の高い硬度からレール足部域のより高い延性に
まで低下しているのが図６のダイヤグラムから明らかで
ある。走行面において得られた硬度が３００ｋｐ／ｍｍ
2以上である場合、３３ｍｍの撓み値が得られる。
【００５３】図７には測定点における相応のバナジウム
含有量が示されている。
含有量が示されている。
【００５４】図８及び図９には、レール強度が異なって
いて合金添加剤ＦｅＶが２０ｇである場合の硬度特性曲
線が示されている。
いて合金添加剤ＦｅＶが２０ｇである場合の硬度特性曲
線が示されている。
【図１】レールのテルミット式中間鋳込み溶接法を実施
するための反応坩堝と溢流口の開放状態にある鋳型との
関係位置を示す概略図である。
するための反応坩堝と溢流口の開放状態にある鋳型との
関係位置を示す概略図である。
【図２】下注式テルミット溶接法によるレール溶接を示
す概略図である。
す概略図である。
【図３】レール断面形Ｓ４９の形状例における分析・硬
度測定点を走行面からの距離で表した図である。
度測定点を走行面からの距離で表した図である。
【図４】走行面からの距離を関数とするブリネル硬さで
表された頭部に硬化処理を施したレール横断面全体にわ
たる硬度特性曲線図である。
表された頭部に硬化処理を施したレール横断面全体にわ
たる硬度特性曲線図である。
【図５】頭部硬化処理の施されたレールにおける慣用の
テルミット溶接部の硬度特性曲線図である。
テルミット溶接部の硬度特性曲線図である。
【図６】１０ｇのＦｅＶを使用してレール頭部域に本発
明によりトッピング合金処理の施された溶接部の硬度特
性曲線図である。
明によりトッピング合金処理の施された溶接部の硬度特
性曲線図である。
【図７】１０ｇのＦｅＶを使用した場合のレール横断面
全体にわたるバナジウム濃度の特性曲線図である。
全体にわたるバナジウム濃度の特性曲線図である。
【図８】２０ｇのＦｅＶを使用してレール頭部域に本発
明によりトッピング合金処理の施された溶接部の硬度特
性曲線図である。
明によりトッピング合金処理の施された溶接部の硬度特
性曲線図である。
【図９】２０ｇのＦｅＶを使用してレール頭部域に本発
明によりトッピング合金処理の施された溶接部の異なっ
た硬度特性曲線図である。
明によりトッピング合金処理の施された溶接部の異なっ
た硬度特性曲線図である。
１ 反応坩堝、 ２ 鋳型、 ３ 押湯部、 ５
鋼湯、 ７ 坩堝出口、 ８ 溶融体、 ９
合金成分、 １０ 溢流口
鋼湯、 ７ 坩堝出口、 ８ 溶融体、 ９
合金成分、 １０ 溢流口
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 ＦＩ // Ｂ２３Ｋ 9/00 ５０１ Ｂ２３Ｋ 9/00 ５０１Ｒ Ｂ２３Ｋ 101:26
Claims (6)
- 【請求項１】 テルミット反応によって生成した鋼湯
を、両方の接合すべきレール端部を包囲する耐火性の鋳
型内に鋳込み、かつ合金添加剤を、反応坩堝から流出す
る鋼湯部分と接触させ、これによってレール頭部域に溶
接部を形成する形式の、レールのテルミット式中間鋳込
み溶接法において、テルミット反応を終了させかつスラ
グから鋼湯を分離した後、湯出し中に、かつ鋳型によっ
て形成された鋳込みキャビティ内への流入前に合金添加
剤を添加合金し、かつ鋳型内では溢流口を閉鎖しておく
ことを特徴とする、レール頭部域で鋳鋼にトッピング合
金処理を施したレールのテルミット式中間鋳込み溶接
法。 - 【請求項２】 合金添加剤を、鋳型によって形成された
鋳込みキャビティ内への流入前に、自動開放形坩堝栓を
介して添加合金する、請求項１記載のレールのテルミッ
ト式中間鋳込み溶接法。 - 【請求項３】 合金添加剤を、坩堝栓の下側の中空室内
に収納する、請求項２記載のレールのテルミット式中間
鋳込み溶接法。 - 【請求項４】 合金添加剤を、坩堝栓体の製造中に鋳型
砂混合物内に混入する、請求項２記載のレールのテルミ
ット式中間鋳込み溶接法。 - 【請求項５】 合金添加剤を粉末又は顆粒の形で使用す
る、請求項１から４までのいずれか１項記載のレールの
テルミット式中間鋳込み溶接法。 - 【請求項６】 合金添加剤をコンパクトな固相の形で使
用する、請求項１から３までのいずれか１項記載のレー
ルのテルミット式中間鋳込み溶接法。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE19637282A DE19637282C1 (de) | 1996-09-13 | 1996-09-13 | Verfahren zum aluminothermischen Zwischengußschweißen von Schienen mit Auflegierung des Stahlgusses im Schienenkopfbereich |
| DE19637282.8 | 1996-09-13 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH1085960A true JPH1085960A (ja) | 1998-04-07 |
Family
ID=7805505
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9246610A Pending JPH1085960A (ja) | 1996-09-13 | 1997-09-11 | レール頭部域で鋳鋼にトッピング合金処理を施したレールのテルミット式中間鋳込み溶接法 |
Country Status (10)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US6125913A (ja) |
| JP (1) | JPH1085960A (ja) |
| AU (1) | AU721070B2 (ja) |
| CA (1) | CA2214054C (ja) |
| DE (1) | DE19637282C1 (ja) |
| EA (1) | EA000224B1 (ja) |
| FR (1) | FR2753405B1 (ja) |
| GB (1) | GB2317358B (ja) |
| UA (1) | UA28056C2 (ja) |
| ZA (1) | ZA977265B (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005238296A (ja) * | 2004-02-26 | 2005-09-08 | Mine Seisakusho:Kk | 鉄筋コンクリート構造物の補修溶接方法 |
Families Citing this family (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2000020156A1 (de) * | 1998-10-06 | 2000-04-13 | Ploetz Rolf | Verfahren zur aluminothermischen verbindungsschweissung zweier auf lücke verlegter schienen und giessform zur durchführung des verfahrens |
| GB0704817D0 (en) * | 2007-03-13 | 2007-04-18 | Jarvis Rail Ltd | Railbond |
| US8651393B2 (en) * | 2010-03-26 | 2014-02-18 | Holland, L.P. | Repair insert for repairing metallic structure |
| WO2014014359A2 (en) * | 2011-12-15 | 2014-01-23 | Brent Felix Jury | Apparatus and method of thermite welding of railway lines |
| EP3202522B1 (en) * | 2014-09-29 | 2020-12-16 | Lykov, Aleksei Mikhailovich | Method for the alumino-thermite welding of rails and device for carrying out said method |
| CN105364299B (zh) * | 2015-12-15 | 2017-12-08 | 中国铁道科学研究院金属及化学研究所 | 一种贝氏体钢铝热焊的焊接材料及焊接工艺 |
| CN105414797B (zh) * | 2015-12-15 | 2017-11-14 | 中国铁道科学研究院金属及化学研究所 | 一种贝氏体钢与珠光体钢铝热焊焊接材料及焊接工艺 |
| CN105921881B (zh) * | 2016-05-20 | 2018-08-03 | 张绵胜 | 一种铝热焊焊剂及其应用 |
| CN106181023B (zh) * | 2016-08-22 | 2018-09-14 | 洛阳双瑞橡塑科技有限公司 | 一种钢轨铝热焊接浇注系统 |
Family Cites Families (22)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE580035C (de) * | 1933-07-05 | Elektro Thermit Gmbh | Aluminothermisches Zwischengussverfahren | |
| US1760010A (en) * | 1927-04-06 | 1930-05-27 | Schultz Hermann | Casting mold for alumino-thermic welding |
| GB420494A (en) * | 1933-07-06 | 1934-12-03 | Goldschmidt Ag Th | Process for introducing steel-forming additions into the aluminogenetic iron in aluminothermic welding |
| DE898989C (de) * | 1943-12-15 | 1953-12-07 | Goldschmidt Ag Th | Verfahren zur Beigabe von stahlbildenden und stahlverguetenden Metallen und/oder Metalloiden in das sich bei der aluminothermischen Umsetzung bildende Eisen |
| DE1201156B (de) * | 1963-10-08 | 1965-09-16 | Elektro Thermit Gmbh | Giessform fuer die aluminothermische Schienen-schweissung |
| NL299266A (ja) * | 1963-10-15 | |||
| NL6908444A (en) * | 1969-06-03 | 1970-12-07 | Nodular iron castings | |
| FR2151524A5 (ja) * | 1971-09-01 | 1973-04-20 | Ruggieri Ets | |
| FR2221226A1 (en) * | 1973-03-12 | 1974-10-11 | Boutet Camille | Melting crucible for alumino-thermic welding - tapping hole for molten metal has reusable steel liner with inner taper |
| FR2222167A1 (en) * | 1973-03-23 | 1974-10-18 | Boutet Camille | Automatic outlet thermit welding vessel - avoids pollution of the molten welding material |
| FR2234089B1 (ja) * | 1973-06-20 | 1978-10-27 | Gennevilliers Acieries | |
| DE2454184B2 (de) * | 1974-11-15 | 1976-11-04 | Elektro-Thermit Gmbh, 4300 Essen | Verfahren zur herstellung von herzstuecken |
| GB1527054A (en) * | 1977-05-11 | 1978-10-04 | British Cast Iron Res Ass | Producing nodular graphite iron |
| SU686810A1 (ru) * | 1977-12-26 | 1979-09-25 | Воронежский лесотехнический институт | Литникова система дл заливки форм металлом |
| JPS5650763A (en) * | 1979-09-29 | 1981-05-08 | Nippon Fuandorii Service Kk | Method of pouring molten metal by performing graphite spheroidization treatment |
| SU986588A1 (ru) * | 1981-04-13 | 1983-01-07 | Всесоюзный Научно-Исследовательский Институт Литейного Машиностроения,Литейной Технологии И Автоматизации Литейного Производства "Вниилитмаш" | Устройство дл модифицировани жидкого металла |
| DE3211831C2 (de) * | 1982-03-31 | 1984-01-12 | Elektro-Thermit Gmbh, 4300 Essen | Selbstöffnender Verscchluß für bei aluminothermischen Reaktionen verwendete Gießtiegel |
| CH658817A5 (en) * | 1983-05-09 | 1986-12-15 | Elisabeth Krueger | Process and apparatus for aluminothermic composite rail welding |
| AT383072B (de) * | 1985-07-18 | 1987-05-11 | Voest Alpine Ag | Verfahren zur verbindung von aus austenitischem manganhartstahlguss bestehenden herzstuecken mit aus kohlenstoffstahl bestehenden schienen |
| DE3644106C1 (de) * | 1986-12-23 | 1988-03-31 | Elektro Thermit Gmbh | Aluminothermisches Gemisch |
| US4852789A (en) * | 1988-09-13 | 1989-08-01 | Pond Sr Robert B | Process for modifying the surface of metal or metal alloy substrates and surface modified products produced thereby |
| FR2648375B1 (fr) * | 1989-06-14 | 1991-09-27 | Delachaux Sa | Dispositif de soudure aluminothermique; creuset et couvercle de creuset entrant dans sa composition |
-
1996
- 1996-09-13 DE DE19637282A patent/DE19637282C1/de not_active Expired - Fee Related
- 1996-11-05 UA UA96114312A patent/UA28056C2/uk unknown
- 1996-11-06 EA EA199600091A patent/EA000224B1/ru not_active IP Right Cessation
-
1997
- 1997-08-13 ZA ZA9707265A patent/ZA977265B/xx unknown
- 1997-08-25 CA CA002214054A patent/CA2214054C/en not_active Expired - Fee Related
- 1997-09-09 US US08/926,397 patent/US6125913A/en not_active Expired - Fee Related
- 1997-09-11 JP JP9246610A patent/JPH1085960A/ja active Pending
- 1997-09-11 FR FR9711303A patent/FR2753405B1/fr not_active Expired - Fee Related
- 1997-09-12 GB GB9719506A patent/GB2317358B/en not_active Expired - Fee Related
- 1997-09-12 AU AU37533/97A patent/AU721070B2/en not_active Ceased
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005238296A (ja) * | 2004-02-26 | 2005-09-08 | Mine Seisakusho:Kk | 鉄筋コンクリート構造物の補修溶接方法 |
| JP4578827B2 (ja) * | 2004-02-26 | 2010-11-10 | 株式会社峰製作所 | 鉄筋コンクリート構造物の補修溶接方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| GB2317358A (en) | 1998-03-25 |
| EA199600091A1 (ru) | 1998-02-26 |
| FR2753405A1 (fr) | 1998-03-20 |
| EA000224B1 (ru) | 1998-12-24 |
| AU721070B2 (en) | 2000-06-22 |
| ZA977265B (en) | 1998-03-03 |
| CA2214054C (en) | 2004-04-13 |
| CA2214054A1 (en) | 1998-03-13 |
| UA28056C2 (uk) | 2000-10-16 |
| AU3753397A (en) | 1998-03-19 |
| GB2317358B (en) | 1999-09-15 |
| FR2753405B1 (fr) | 2002-03-08 |
| DE19637282C1 (de) | 1998-05-20 |
| US6125913A (en) | 2000-10-03 |
| GB9719506D0 (en) | 1997-11-19 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPH1085959A (ja) | レール頭部域で鋳鋼にトッピング合金処理を施したレールのテルミット式中間鋳込み溶接法 | |
| JPH1085960A (ja) | レール頭部域で鋳鋼にトッピング合金処理を施したレールのテルミット式中間鋳込み溶接法 | |
| CN101307414A (zh) | 一种高性能含锰工程机械轮体用钢及其制备方法 | |
| JP5849940B2 (ja) | 溶接熱影響部靭性に優れた低降伏比高張力鋼板 | |
| CN102703809B (zh) | 一种热轧钢及其制造方法 | |
| TW200827459A (en) | A steel excellent in high toughness at weld heat-affect zone | |
| JP5708349B2 (ja) | 溶接熱影響部靭性に優れた鋼材 | |
| US5078200A (en) | Method of cast-welding between finely pearlitized rails | |
| JPH11245057A (ja) | ベイナイト鋼レールのテルミット溶接金属またはそのテルミット剤 | |
| JPH11245058A (ja) | ベイナイト鋼レールのテルミット溶接金属またはそのテルミット剤 | |
| JPH05171341A (ja) | 溶接熱影響部靭性の優れた厚鋼板の製造方法 | |
| US4216816A (en) | Aluminothermic welding of austenitic manganese steel | |
| Merıç et al. | Mechanical and metallurgical properties of welding zone in rail welded via thermite process | |
| JP3882701B2 (ja) | 低温靭性に優れた溶接構造用鋼の製造方法 | |
| Lubyanoi et al. | Application of alloyed cast iron to increase the durability of products of the mining and metallurgical industry | |
| De Sy | Optimisation of Composition and Rolling Variables of Tough, Ductile and Readily Weldable Medium Strength (30-42 kgf/mm2 YS) Low Copper-Niobium Steels | |
| JPS6056056A (ja) | 加工硬化性オ−ステナイト系マンガン鋼およびその製造方法 | |
| RU2797469C1 (ru) | Алюмотермитная смесь для сварки металлических элементов | |
| Tian et al. | Castability, Product Design, and Production of High-Alloy Iron Castings | |
| JP2001020204A (ja) | ベイナイト鋼レールのテルミット溶接継手 | |
| FI87240C (fi) | Gjutstaol | |
| JPH10166166A (ja) | アルミノテルミット混合物 | |
| SU1676774A1 (ru) | Состав присадочной проволоки | |
| JPH04280942A (ja) | 被削性の優れた鋳鋼 | |
| SU1719154A1 (ru) | Композитный материал |