JPH04280942A - 被削性の優れた鋳鋼 - Google Patents
被削性の優れた鋳鋼Info
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Landscapes
- Solid-Phase Diffusion Into Metallic Material Surfaces (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、自動車部品，紡織機部
品，熱処理設備部品などの各種機械構造物部品ないしは
製品の素材として利用される被削性の優れた鋳鋼に関す
るものである。
品，熱処理設備部品などの各種機械構造物部品ないしは
製品の素材として利用される被削性の優れた鋳鋼に関す
るものである。
【０００２】
【従来の技術】鋳鋼品としては、砂型鋳造品，精密鋳造
品，遠心鋳造品などの各種のものがあり、これら鋳鋼品
の素材としては、炭素鋼鋳鋼，高張力炭素鋼鋳鋼，合金
鋼鋳鋼，ステンレス鋳鋼，耐熱鋳鋼などが用いられる。
品，遠心鋳造品などの各種のものがあり、これら鋳鋼品
の素材としては、炭素鋼鋳鋼，高張力炭素鋼鋳鋼，合金
鋼鋳鋼，ステンレス鋳鋼，耐熱鋳鋼などが用いられる。
【０００３】ところが、これらの鋳鋼は一般に被削性に
劣ることから、被削性がより望まれる場合には、Ｓ，Ｓ
ｅ，Ｔｅ，Ｐｂ．Ｂｉなどの被削性向上元素を添加する
ことがあった。
劣ることから、被削性がより望まれる場合には、Ｓ，Ｓ
ｅ，Ｔｅ，Ｐｂ．Ｂｉなどの被削性向上元素を添加する
ことがあった。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、上記し
た被削性向上元素は、鋳造状態において最終凝固部や結
晶粒界に偏析しやすいものであるため、多量に添加され
場合には凝固時の鋳造割れや溶接割れを引き起こす傾向
があるという問題点があった。
た被削性向上元素は、鋳造状態において最終凝固部や結
晶粒界に偏析しやすいものであるため、多量に添加され
場合には凝固時の鋳造割れや溶接割れを引き起こす傾向
があるという問題点があった。
【０００５】このため、溶接を行う場合や凝固時の鋳造
割れの発生しやすい形状の鋳鋼部品においては、上記被
削性向上元素の添加量が制限されることとなるため、被
削性が不十分であるという問題点があり、これらの問題
点を解決することが課題となっていた。
割れの発生しやすい形状の鋳鋼部品においては、上記被
削性向上元素の添加量が制限されることとなるため、被
削性が不十分であるという問題点があり、これらの問題
点を解決することが課題となっていた。
【０００６】
【発明の目的】本発明は上述した従来の課題を解決する
ためになされたもので、被削性に優れ、しかも凝固時の
耐鋳造割れ性や溶接時の耐割れ性に優れていて、凝固時
の鋳造割れや溶接時の割れ発生を可及的に防止すること
が可能であるとともに切削加工性にも優れている鋳鋼を
提供することを目的としている。
ためになされたもので、被削性に優れ、しかも凝固時の
耐鋳造割れ性や溶接時の耐割れ性に優れていて、凝固時
の鋳造割れや溶接時の割れ発生を可及的に防止すること
が可能であるとともに切削加工性にも優れている鋳鋼を
提供することを目的としている。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明に係わる被削性の
優れた鋳鋼は、重量％で、Ｃ：０．１〜２．０％、Ｓｉ
：０．５〜４．０％、Ｂ：０．００３〜０．０２０％、
Ｎ：０．００５〜０．３００％を含み、とくに望ましく
はＮとＢとの比であるＮ／Ｂが１．０以上であり、さら
に、強度，耐食性，耐熱性がより一層要求される場合に
Ｍｎ：１０％以下，Ｎｉ：３０％以下，Ｃｒ：３０％以
下，Ｍｏ：５％以下，Ｗ：５％以下，Ｖ：２％以下，Ｎ
ｂ：２％以下のうちから選ばれる１種または２種以上を
含み、かつまた、被削性がより一層要求される場合にＳ
：０．１％以下，Ｓｅ：０．１％以下，Ｔｅ：０．１％
以下，Ｐｂ：０．１％以下，Ｂｉ：０．１％以下，Ｃａ
：０．０１％以下のうちから選ばれる１種または２種以
上を含み、さらに、Ｔｉ，Ｚｒ，ＲＥＭなどの窒化物生
成度の高い元素の総量を０．０１％以下に規制し，残部
Ｆｅおよび不純物よりなる構成としたことを特徴として
いる。
優れた鋳鋼は、重量％で、Ｃ：０．１〜２．０％、Ｓｉ
：０．５〜４．０％、Ｂ：０．００３〜０．０２０％、
Ｎ：０．００５〜０．３００％を含み、とくに望ましく
はＮとＢとの比であるＮ／Ｂが１．０以上であり、さら
に、強度，耐食性，耐熱性がより一層要求される場合に
Ｍｎ：１０％以下，Ｎｉ：３０％以下，Ｃｒ：３０％以
下，Ｍｏ：５％以下，Ｗ：５％以下，Ｖ：２％以下，Ｎ
ｂ：２％以下のうちから選ばれる１種または２種以上を
含み、かつまた、被削性がより一層要求される場合にＳ
：０．１％以下，Ｓｅ：０．１％以下，Ｔｅ：０．１％
以下，Ｐｂ：０．１％以下，Ｂｉ：０．１％以下，Ｃａ
：０．０１％以下のうちから選ばれる１種または２種以
上を含み、さらに、Ｔｉ，Ｚｒ，ＲＥＭなどの窒化物生
成度の高い元素の総量を０．０１％以下に規制し，残部
Ｆｅおよび不純物よりなる構成としたことを特徴として
いる。
【０００８】本発明者は、鋳鋼の被削性に及ぼす各種元
素に関する研究を進め、とくに鋳鋼を超硬工具などの新
しい工具によって切削加工する場合において、ＢＮ介在
物が極めて有効であることを見い出した。
素に関する研究を進め、とくに鋳鋼を超硬工具などの新
しい工具によって切削加工する場合において、ＢＮ介在
物が極めて有効であることを見い出した。
【０００９】この場合、ＢＮを鋼中に添加する手法とし
て、ＢＮ化合物を溶鋼中に直接添加する手法と、ＢとＮ
とを溶鋼中に別々に添加して凝固の過程ないしは熱処理
などのその後の過程で析出させる手法が考えられる。
て、ＢＮ化合物を溶鋼中に直接添加する手法と、ＢとＮ
とを溶鋼中に別々に添加して凝固の過程ないしは熱処理
などのその後の過程で析出させる手法が考えられる。
【００１０】しかしながら、前者のＢＮ化合物を溶鋼中
に直接添加する手法では、ＢＮ化合物と溶鋼との比重差
などから極めて困難である。
に直接添加する手法では、ＢＮ化合物と溶鋼との比重差
などから極めて困難である。
【００１１】これに対して後者のＢとＮとを溶鋼中に別
々に添加する手法では、ＢＮ化合物ほど比重差の問題は
生じないが、この場合、ＢとＮの含有量を適切なものに
することが望ましく、特にその比であるＮ／Ｂが１．０
以上であること、ならびにＴｉ，Ｚｒ，ＲＥＭなどの窒
化物生成度の高い元素およびＯ（酸素）の含有量を低く
することが望ましいことが種々の実験・研究より明らか
となった。
々に添加する手法では、ＢＮ化合物ほど比重差の問題は
生じないが、この場合、ＢとＮの含有量を適切なものに
することが望ましく、特にその比であるＮ／Ｂが１．０
以上であること、ならびにＴｉ，Ｚｒ，ＲＥＭなどの窒
化物生成度の高い元素およびＯ（酸素）の含有量を低く
することが望ましいことが種々の実験・研究より明らか
となった。
【００１２】本発明に係わる被削性の優れた鋳鋼の化学
成分組成（重量％）の限定理由についてさらに詳細に説
明する。
成分組成（重量％）の限定理由についてさらに詳細に説
明する。
【００１３】Ｃ：０．１〜２．０％
Ｃは本発明に係わる鋳鋼を素材とした機械構造物用部品
ないしは製品等の強度を確保するうえで必要な元素であ
り、そのためには０．１％以上含有させることが必要で
ある。しかし、多量に含有すると全体の靭性や弾性率を
低下させることとなるので、その上限を２．０％とする
必要がある。
ないしは製品等の強度を確保するうえで必要な元素であ
り、そのためには０．１％以上含有させることが必要で
ある。しかし、多量に含有すると全体の靭性や弾性率を
低下させることとなるので、その上限を２．０％とする
必要がある。
【００１４】Ｓｉ：０．５〜４．０％
Ｓｉは鋳鋼溶製時の脱酸剤として有効な元素であると共
に、鋳造時における溶鋼の流動性を良好なものにして鋳
造性を向上させるのに有効な元素であるので、０．５％
以上含有させることが必要である。しかし、多量に含有
すると延性を低下させることとなるので、その上限を４
．０％とする必要がある。
に、鋳造時における溶鋼の流動性を良好なものにして鋳
造性を向上させるのに有効な元素であるので、０．５％
以上含有させることが必要である。しかし、多量に含有
すると延性を低下させることとなるので、その上限を４
．０％とする必要がある。
【００１５】Ｂ：０．００３〜０．０２０％Ｎ：０．０
０５〜０．３００％ ＢとＮは鋼中においてＢＮ介在物を形成し、鋳鋼を素材
とする部材の切削加工、とくに超硬工具などの新しい工
具を用いた切削加工の際の被削性を著しく良好なものと
する効果がある。そして、このような被削性向上の効果
を得るためには、Ｂを０．００３％以上、Ｎを０．００
５％以上とすることが必要である。
０５〜０．３００％ ＢとＮは鋼中においてＢＮ介在物を形成し、鋳鋼を素材
とする部材の切削加工、とくに超硬工具などの新しい工
具を用いた切削加工の際の被削性を著しく良好なものと
する効果がある。そして、このような被削性向上の効果
を得るためには、Ｂを０．００３％以上、Ｎを０．００
５％以上とすることが必要である。
【００１６】しかし、Ｂが多すぎるとかえって凝固時の
鋳造割れや溶接割れを発生するようになるので０．０２
０％以下とすることが必要であり、また、Ｎが多すぎる
と鋳造時にボイリングを生じてブローホールを発生する
ようになるので、０．３００％以下とすることが必要で
ある。この場合、Ｂに対してＮが不足すると固溶Ｂが粒
界に偏析して粒界の強度を低下させることとなるので、
十分なＮが必要であることから、ＮとＢとの比であるＮ
／Ｂが１．０以上であるようにすることがより望ましい
。
鋳造割れや溶接割れを発生するようになるので０．０２
０％以下とすることが必要であり、また、Ｎが多すぎる
と鋳造時にボイリングを生じてブローホールを発生する
ようになるので、０．３００％以下とすることが必要で
ある。この場合、Ｂに対してＮが不足すると固溶Ｂが粒
界に偏析して粒界の強度を低下させることとなるので、
十分なＮが必要であることから、ＮとＢとの比であるＮ
／Ｂが１．０以上であるようにすることがより望ましい
。
【００１７】Ｍｎ：１０％以下，Ｎｉ：３０％以下，Ｃ
ｒ：３０％以下，Ｍｏ：５％以下，Ｗ：５％以下，Ｖ：
２％以下，Ｎｂ：２％以下のうちから選ばれる１種また
は２種以上 Ｍｎ，Ｎｉ，Ｃｒ，Ｍｏ，Ｗ，Ｖ，Ｎｂは鋳鋼の強度，
耐熱性，耐食性を向上させるのに有効な元素であるので
、これらの１種または２種以上を必要に応じて含有させ
ることもできる。しかしながら、含有量が多すぎてもこ
れらの効果が飽和したり、被削性が低下したりすること
となるので、含有させるとしても、Ｍｎは１０％以下、
Ｎｉは３０％以下、Ｃｒは３０％以下、Ｍｏは５％以下
、Ｗは５％以下、Ｖは２％以下、Ｎｂは２％以下とする
ことが必要である。
ｒ：３０％以下，Ｍｏ：５％以下，Ｗ：５％以下，Ｖ：
２％以下，Ｎｂ：２％以下のうちから選ばれる１種また
は２種以上 Ｍｎ，Ｎｉ，Ｃｒ，Ｍｏ，Ｗ，Ｖ，Ｎｂは鋳鋼の強度，
耐熱性，耐食性を向上させるのに有効な元素であるので
、これらの１種または２種以上を必要に応じて含有させ
ることもできる。しかしながら、含有量が多すぎてもこ
れらの効果が飽和したり、被削性が低下したりすること
となるので、含有させるとしても、Ｍｎは１０％以下、
Ｎｉは３０％以下、Ｃｒは３０％以下、Ｍｏは５％以下
、Ｗは５％以下、Ｖは２％以下、Ｎｂは２％以下とする
ことが必要である。
【００１８】Ｓ：０．１％以下，Ｓｅ：０．１％以下，
Ｔｅ：０．１％以下，Ｐｂ：０．１％以下，Ｂｉ：０．
１％以下，Ｃａ：０．０１％以下のうちから選ばれる１
種または２種以上 Ｓ，Ｓｅ，Ｔｅ，Ｐｂ，Ｂｉ，Ｃａはいずれも被削性を
向上させる元素であり、適量の添加によって凝固時の鋳
造割れや溶接割れを生じないことがわかった。しかしな
がら、多く含有させると凝固時の鋳造割れや溶接割れを
きたすこととなるので、含有させるとしてもＳは０．１
％以下、Ｓｅは０．１％以下、Ｔｅは０．１％以下、Ｐ
ｂは０．１％以下、Ｂｉは０．１％以下、Ｃａは０．０
１％以下とすることが必要である。
Ｔｅ：０．１％以下，Ｐｂ：０．１％以下，Ｂｉ：０．
１％以下，Ｃａ：０．０１％以下のうちから選ばれる１
種または２種以上 Ｓ，Ｓｅ，Ｔｅ，Ｐｂ，Ｂｉ，Ｃａはいずれも被削性を
向上させる元素であり、適量の添加によって凝固時の鋳
造割れや溶接割れを生じないことがわかった。しかしな
がら、多く含有させると凝固時の鋳造割れや溶接割れを
きたすこととなるので、含有させるとしてもＳは０．１
％以下、Ｓｅは０．１％以下、Ｔｅは０．１％以下、Ｐ
ｂは０．１％以下、Ｂｉは０．１％以下、Ｃａは０．０
１％以下とすることが必要である。
【００１９】Ｔｉ，Ｚｒ，ＲＥＭなどの窒化物生成度の
高い元素の総量を０．０１％以下Ｔｉ，Ｚｒ，ＲＥＭ（
希土類元素の１種または２種以上）などの窒化物生成度
の高い元素が多量に含まれると、Ｎと結合して窒化物を
形成し、鋼中にＢＮ介在物を生成させて鋳鋼の被削性を
向上させるという効果が十分得がたくなるので、これら
窒化物生成度の高い元素の総量を０．０１％以下に規制
する必要がある。
高い元素の総量を０．０１％以下Ｔｉ，Ｚｒ，ＲＥＭ（
希土類元素の１種または２種以上）などの窒化物生成度
の高い元素が多量に含まれると、Ｎと結合して窒化物を
形成し、鋼中にＢＮ介在物を生成させて鋳鋼の被削性を
向上させるという効果が十分得がたくなるので、これら
窒化物生成度の高い元素の総量を０．０１％以下に規制
する必要がある。
【００２０】そのほか、鋼中に含まれるＯ量が多すぎる
とこれがＢと結合してＢ２ Ｏ３ が形成され、鋼中に
ＢＮ介在物を生成させて鋳鋼の被削性を向上させるとい
う効果が十分に得がたくなる場合があるので、鋼中の酸
素含有量は０．００１５％以下とすることがとくに望ま
しい。
とこれがＢと結合してＢ２ Ｏ３ が形成され、鋼中に
ＢＮ介在物を生成させて鋳鋼の被削性を向上させるとい
う効果が十分に得がたくなる場合があるので、鋼中の酸
素含有量は０．００１５％以下とすることがとくに望ま
しい。
【００２１】
【発明の作用】本発明に係わる鋳鋼は、炭素鋳鋼，低合
金鋳鋼，ステンレス鋳鋼，耐熱鋳鋼などの鋳鋼において
、Ｂ：０．００３〜０．０２０％、Ｎ：０．００５〜０
．３００％を含有するようにすると共にＴｉ，Ｚｒ，Ｒ
ＥＭなどの窒化物生成度の高い元素の総量を０．０１％
以下に規制するようにして鋳造時においてＢおよびＮよ
りなる六方晶窒化ほう素が析出するようにしているので
、このＢＮ化合物は鋳造状態において単独もしく他の介
在物を核として微細に析出することから、凝固時の鋳造
割れや溶接時の割れを助長することなく被削性が向上し
たものとなる。
金鋳鋼，ステンレス鋳鋼，耐熱鋳鋼などの鋳鋼において
、Ｂ：０．００３〜０．０２０％、Ｎ：０．００５〜０
．３００％を含有するようにすると共にＴｉ，Ｚｒ，Ｒ
ＥＭなどの窒化物生成度の高い元素の総量を０．０１％
以下に規制するようにして鋳造時においてＢおよびＮよ
りなる六方晶窒化ほう素が析出するようにしているので
、このＢＮ化合物は鋳造状態において単独もしく他の介
在物を核として微細に析出することから、凝固時の鋳造
割れや溶接時の割れを助長することなく被削性が向上し
たものとなる。
【００２２】
【実施例】５０ｋｇ真空誘導溶解炉を用いて本発明鋼と
比較鋼とを溶製し、船型ＪＩＳＡ号形状に鋳造したのち
試験片形状に機械加工を行った。
比較鋼とを溶製し、船型ＪＩＳＡ号形状に鋳造したのち
試験片形状に機械加工を行った。
【００２３】表１および表２に各鋳鋼の化学成分を示す
。なお、供試材Ｎｏ．１系は０．３％Ｃ中炭素鋳鋼であ
り、供試材Ｎｏ．２系は０．７％Ｃ高炭素鋳鋼であり、
供試材Ｎｏ．３系は０．３５％Ｃ−１．０％Ｃｒ−０．
２％Ｍｏ系低合金鋳鋼であり、供試材Ｎｏ．４系は０．
４５％Ｃ−１．５％Ｍｎ−０．２％Ｖ系低合金鋳鋼であ
り、供試材Ｎｏ．５系は１８％Ｃｒ−８％Ｎｉ系ステン
レス鋳鋼であり、供試材Ｎｏ．６系は０．４％Ｃ−１５
％Ｃｒ−１４％Ｎｉ−２％Ｗ系耐熱鋳鋼である。
。なお、供試材Ｎｏ．１系は０．３％Ｃ中炭素鋳鋼であ
り、供試材Ｎｏ．２系は０．７％Ｃ高炭素鋳鋼であり、
供試材Ｎｏ．３系は０．３５％Ｃ−１．０％Ｃｒ−０．
２％Ｍｏ系低合金鋳鋼であり、供試材Ｎｏ．４系は０．
４５％Ｃ−１．５％Ｍｎ−０．２％Ｖ系低合金鋳鋼であ
り、供試材Ｎｏ．５系は１８％Ｃｒ−８％Ｎｉ系ステン
レス鋳鋼であり、供試材Ｎｏ．６系は０．４％Ｃ−１５
％Ｃｒ−１４％Ｎｉ−２％Ｗ系耐熱鋳鋼である。
【００２４】
【表１】
【００２５】
【表２】
【００２６】次に、表１，表２に示した化学成分の各供
試材の被削性を評価するため、表３に示す条件で旋削加
工を行うことにより超硬工具寿命試験を行い、表３に示
す条件で旋削加工した場合の工具寿命（時間）の各比較
材に対する比で各鋳鋼の被削性を評価した。これらの結
果を表４に示す。
試材の被削性を評価するため、表３に示す条件で旋削加
工を行うことにより超硬工具寿命試験を行い、表３に示
す条件で旋削加工した場合の工具寿命（時間）の各比較
材に対する比で各鋳鋼の被削性を評価した。これらの結
果を表４に示す。
【００２７】
【表３】
【００２８】続いて、各供試材の凝固時における耐鋳造
割れ性を評価するために、図１，図２に示すようなリン
グ形状への鋳込み試験を行った。
割れ性を評価するために、図１，図２に示すようなリン
グ形状への鋳込み試験を行った。
【００２９】すなわち、図１に示す形状の鋳鉄製鋳型１
を用いてこれに鋳鉄溶湯２を鋳込むことによって図２に
示すリング形状の鋳込み試験片３を鋳造し、各リング形
状の鋳込み試験片３に発生した割れ４の長さの合計を測
定して、各比較材に対する比で耐鋳造割れ性を評価した
。これらの結果を同じく表４に示す。
を用いてこれに鋳鉄溶湯２を鋳込むことによって図２に
示すリング形状の鋳込み試験片３を鋳造し、各リング形
状の鋳込み試験片３に発生した割れ４の長さの合計を測
定して、各比較材に対する比で耐鋳造割れ性を評価した
。これらの結果を同じく表４に示す。
【００３０】さらに、各供試材の耐溶接割れ性を評価す
るために、図３，図４，図５に示すような重ね継手溶接
割れ試験を行った。
るために、図３，図４，図５に示すような重ね継手溶接
割れ試験を行った。
【００３１】すなわち、図３，図４に示す形状の供試材
５，６に対して試験溶接による肉盛部７および拘束溶接
による肉盛部８を形成して、図５に示すように各試験材
５，６のすみ肉溶接部断面の割れ９の長さの合計を測定
し、各比較材に対する比で耐溶接割れ性を評価した。こ
れらの結果を同じく表４に示す。
５，６に対して試験溶接による肉盛部７および拘束溶接
による肉盛部８を形成して、図５に示すように各試験材
５，６のすみ肉溶接部断面の割れ９の長さの合計を測定
し、各比較材に対する比で耐溶接割れ性を評価した。こ
れらの結果を同じく表４に示す。
【００３２】
【表４】
【００３３】表１，表２および表４より明らかなように
、中炭素鋳鋼をベースとする比較例供試材Ｎｏ．１に対
して、被削性向上元素としてＳやＰｂを含有させた参考
例供試材Ｎｏ．１Ｘ，１Ｙでは、ベース鋼に比べて被削
性は向上しているものの、耐鋳造割れ性および耐溶接割
れ性がかなり劣ったものになっていることが認められた
。
、中炭素鋳鋼をベースとする比較例供試材Ｎｏ．１に対
して、被削性向上元素としてＳやＰｂを含有させた参考
例供試材Ｎｏ．１Ｘ，１Ｙでは、ベース鋼に比べて被削
性は向上しているものの、耐鋳造割れ性および耐溶接割
れ性がかなり劣ったものになっていることが認められた
。
【００３４】これに対し、ベース鋼にＢＮを含有させた
発明例供試材Ｎｏ．１Ａでは耐鋳造割れ性および耐溶接
割れ性を劣化させることなく被削性を向上させることが
可能であり、ＢＮのほかにＳ，Ｃａ，Ｐｂ，Ｂｉ，Ｔｅ
などの被削性向上元素を含有させた発明例供試材Ｎｏ，
１Ｂ，１Ｃ，１Ｄでは被削性をかなり向上させているに
もかかわらず耐鋳造割れ性および耐溶接割れ性の劣化は
著しく小さなものにおさえうることが認められた。
発明例供試材Ｎｏ．１Ａでは耐鋳造割れ性および耐溶接
割れ性を劣化させることなく被削性を向上させることが
可能であり、ＢＮのほかにＳ，Ｃａ，Ｐｂ，Ｂｉ，Ｔｅ
などの被削性向上元素を含有させた発明例供試材Ｎｏ，
１Ｂ，１Ｃ，１Ｄでは被削性をかなり向上させているに
もかかわらず耐鋳造割れ性および耐溶接割れ性の劣化は
著しく小さなものにおさえうることが認められた。
【００３５】また、高炭素鋳鋼をベースとする比較例供
試材Ｎｏ．２に対してＢＮを含有させた発明例供試材Ｎ
ｏ．２Ａ、低合金鋳鋼をベースとする比較例供試材Ｎｏ
．３，Ｎｏ４に対してＢＮを含有させた発明例供試材Ｎ
ｏ．３Ａ、Ｎｏ．４Ａ、ステンレス鋳鋼をベースとする
比較例供試材Ｎｏ．５に対してＢＮを含有させた発明例
供試材Ｎｏ．５Ａ、さらには耐熱鋳鋼をベースとする比
較例供試材Ｎｏ．６に対してＢＮを含有させた本発明例
供試材Ｎｏ．６Ａにおいても、被削性がかなり向上して
いるにもかかわらず、耐鋳造割れ性および耐溶接割れ性
の劣化はほとんどないか若干増加する程度にすぎないも
のであることが認められた。
試材Ｎｏ．２に対してＢＮを含有させた発明例供試材Ｎ
ｏ．２Ａ、低合金鋳鋼をベースとする比較例供試材Ｎｏ
．３，Ｎｏ４に対してＢＮを含有させた発明例供試材Ｎ
ｏ．３Ａ、Ｎｏ．４Ａ、ステンレス鋳鋼をベースとする
比較例供試材Ｎｏ．５に対してＢＮを含有させた発明例
供試材Ｎｏ．５Ａ、さらには耐熱鋳鋼をベースとする比
較例供試材Ｎｏ．６に対してＢＮを含有させた本発明例
供試材Ｎｏ．６Ａにおいても、被削性がかなり向上して
いるにもかかわらず、耐鋳造割れ性および耐溶接割れ性
の劣化はほとんどないか若干増加する程度にすぎないも
のであることが認められた。
【００３６】
【発明の効果】本発明に係わる鋳鋼は、炭素鋳鋼，低合
金鋳鋼，ステンレス鋳鋼，耐熱鋳鋼などの鋳鋼において
、Ｂ：０．００３〜０．０２０％、Ｎ：０．００５〜０
．３００％を含有させると共に、Ｔｉ，Ｚｒ，ＲＥＭな
どの窒化物生成度の高い元素の総量を０．０１％以下に
規制することによって、鋳造状態においてＢおよびＮよ
りなる六方晶窒化ほう素を析出させるようにしているの
で、凝固時における耐鋳造割れ性や溶接時における耐割
れ性を向上させるたものとすることが可能であり、とく
に超硬などの新しい工具を用いて旋削加工を行う場合の
被削性が著しく向上したものとなって高価な工具の寿命
を大幅に増大することが可能であり、工具交換頻度の低
減による生産性のより一層の向上を実現することが可能
になるという著しく優れた効果がもたらされる。
金鋳鋼，ステンレス鋳鋼，耐熱鋳鋼などの鋳鋼において
、Ｂ：０．００３〜０．０２０％、Ｎ：０．００５〜０
．３００％を含有させると共に、Ｔｉ，Ｚｒ，ＲＥＭな
どの窒化物生成度の高い元素の総量を０．０１％以下に
規制することによって、鋳造状態においてＢおよびＮよ
りなる六方晶窒化ほう素を析出させるようにしているの
で、凝固時における耐鋳造割れ性や溶接時における耐割
れ性を向上させるたものとすることが可能であり、とく
に超硬などの新しい工具を用いて旋削加工を行う場合の
被削性が著しく向上したものとなって高価な工具の寿命
を大幅に増大することが可能であり、工具交換頻度の低
減による生産性のより一層の向上を実現することが可能
になるという著しく優れた効果がもたらされる。
【図１】鋳鋼の耐鋳造割れ性を評価する際に用いた鋳鉄
製鋳型の断面説明図である。
製鋳型の断面説明図である。
【図２】鋳鋼の耐鋳造割れ性を評価するために鋳造した
リング形状の鋳込み試験片の斜面説明図である。
リング形状の鋳込み試験片の斜面説明図である。
【図３】鋳鋼の耐溶接割れ性を評価するために行った溶
接要領の平面説明図である。
接要領の平面説明図である。
【図４】鋳鋼の耐溶接割れ性を評価するために行った溶
接要領の断面説明図である。
接要領の断面説明図である。
【図５】鋳鋼の耐溶接割れ性を評価した際の溶接部を拡
大して示す断面説明図である。
大して示す断面説明図である。
Claims (4)
- 【請求項１】 重量％で、Ｃ：０．１〜２．０％、Ｓ
ｉ：０．５〜４．０％、Ｂ：０．００３〜０．０２０％
、Ｎ：０．００５〜０．３００％を合金成分として含み
、Ｔｉ，Ｚｒ，ＲＥＭなどの窒化物生成度の高い元素の
総量を０．０１％以下に規制し，残部Ｆｅおよび不純物
よりなることを特徴とする被削性の優れた鋳鋼。 - 【請求項２】 合金成分中に、Ｍｎ：１０％以下，Ｎ
ｉ：３０％以下，Ｃｒ：３０％以下，Ｍｏ：５％以下，
Ｗ：５％以下，Ｖ：２％以下，Ｎｂ：２％以下のうちか
ら選ばれる１種または２種以上を含有する請求項１に記
載の被削性の優れた鋳鋼。 - 【請求項３】 合金成分中に、Ｓ：０．１％以下，Ｓ
ｅ：０．１％以下，Ｔｅ：０．１％以下，Ｐｂ：０．１
％以下，Ｂｉ：０．１％以下，Ｃａ：０．０１％以下の
うちから選ばれる１種または２種以上を含有する請求項
１または２に記載の被削性の優れた鋳鋼。 - 【請求項４】 ＮとＢとの比であるＮ／Ｂが１．０以
上である請求項１，２または３に記載の被削性の優れた
鋳鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP682991A JPH04280942A (ja) | 1991-01-24 | 1991-01-24 | 被削性の優れた鋳鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP682991A JPH04280942A (ja) | 1991-01-24 | 1991-01-24 | 被削性の優れた鋳鋼 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04280942A true JPH04280942A (ja) | 1992-10-06 |
Family
ID=11649114
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP682991A Pending JPH04280942A (ja) | 1991-01-24 | 1991-01-24 | 被削性の優れた鋳鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH04280942A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008537080A (ja) * | 2005-04-20 | 2008-09-11 | トウレレボルグ ヴェルプ ビー．ブイ． | フレキシブルパイプ及びその製造方法 |
| JP2010047831A (ja) * | 2008-07-23 | 2010-03-04 | Daido Steel Co Ltd | 快削合金工具鋼 |
| CN105624570A (zh) * | 2016-03-10 | 2016-06-01 | 绵阳市联合传动科技有限公司 | 高强度低碳合金钢制动鼓 |
-
1991
- 1991-01-24 JP JP682991A patent/JPH04280942A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008537080A (ja) * | 2005-04-20 | 2008-09-11 | トウレレボルグ ヴェルプ ビー．ブイ． | フレキシブルパイプ及びその製造方法 |
| JP2010047831A (ja) * | 2008-07-23 | 2010-03-04 | Daido Steel Co Ltd | 快削合金工具鋼 |
| CN105624570A (zh) * | 2016-03-10 | 2016-06-01 | 绵阳市联合传动科技有限公司 | 高强度低碳合金钢制动鼓 |
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