JPS593537B2 - 溶接構造用鋼 - Google Patents
溶接構造用鋼Info
- Publication number
- JPS593537B2 JPS593537B2 JP6878682A JP6878682A JPS593537B2 JP S593537 B2 JPS593537 B2 JP S593537B2 JP 6878682 A JP6878682 A JP 6878682A JP 6878682 A JP6878682 A JP 6878682A JP S593537 B2 JPS593537 B2 JP S593537B2
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- JP
- Japan
- Prior art keywords
- steel
- less
- toughness
- structural steel
- welded structural
- Prior art date
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- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は造船用鋼材、橋梁用鋼材、圧力容器用鋼材とし
て使用される溶接構造用鋼に関するものである。
て使用される溶接構造用鋼に関するものである。
最近、造船、橋梁の如き構造物は、リベット構造よりも
、溶接構造で多く製作されている。
、溶接構造で多く製作されている。
溶接構造は、リベット構造に比し、入手が容易な板材で
、各種の形状、断面の異なる構造物が単純な設計で手軽
に操作できる。
、各種の形状、断面の異なる構造物が単純な設計で手軽
に操作できる。
その製作精度も高度の溶接技術や切断技術の開発によっ
て高められている。
て高められている。
しかし溶接接合は接合すべき鋼材を溶融した鋼金属を媒
質として結合する方法で、接合する鋼材にあけた穴にリ
ベットを差し込んで締め付ける機械的結合のリベット構
造に比し、高熱の影響を受けて鋼質の一部が脆化し、構
造物を破壊する恐れがあるので、鋼材の選択に留意しな
ければならなかった。
質として結合する方法で、接合する鋼材にあけた穴にリ
ベットを差し込んで締め付ける機械的結合のリベット構
造に比し、高熱の影響を受けて鋼質の一部が脆化し、構
造物を破壊する恐れがあるので、鋼材の選択に留意しな
ければならなかった。
したがって溶接接合については溶接性を保証したいわゆ
る溶接熱影響部の靭性劣化のない鋼材を選択し、かつ溶
接作業も慎重に行なわなければならないから現場作業に
支障を来たすという問題があった。
る溶接熱影響部の靭性劣化のない鋼材を選択し、かつ溶
接作業も慎重に行なわなければならないから現場作業に
支障を来たすという問題があった。
本発明者らは上記のような問題を解決すると共に溶接自
動化に伴う大入熱溶接においても溶接熱影響部の靭性を
著しく劣化することのない鋼を提供することを目的に多
くの実験を行なった。
動化に伴う大入熱溶接においても溶接熱影響部の靭性を
著しく劣化することのない鋼を提供することを目的に多
くの実験を行なった。
その結果、Ｃｅｑｏ、３４％以下において０．００２〜
０．００５％のＢを添加することによって所期目的の鋼
が得られることが判った。
０．００５％のＢを添加することによって所期目的の鋼
が得られることが判った。
本発明はこの結果に基づいて得られた鋼で、その鋼の成
分はＣ：０．０９％以下、Ｓｉ：０．５０％以下、Ｍ
ｎ ： １．３０％以下、Ｎ：０．００６％以下でＢ：
０．００２〜０．００５％、Ａ＃：０．００５〜０．１
００％、Ｔｉ：０．００５〜０．０２０％を含有し、Ｃ
ｅｑ：０．３４％以下で、残部が鉄および不可避的不純
物からなる溶接構造用鋼である。
分はＣ：０．０９％以下、Ｓｉ：０．５０％以下、Ｍ
ｎ ： １．３０％以下、Ｎ：０．００６％以下でＢ：
０．００２〜０．００５％、Ａ＃：０．００５〜０．１
００％、Ｔｉ：０．００５〜０．０２０％を含有し、Ｃ
ｅｑ：０．３４％以下で、残部が鉄および不可避的不純
物からなる溶接構造用鋼である。
以下本発明の鋼成分を上記のように限定した理由につい
て実施例を参照しながら詳細に説明する。
て実施例を参照しながら詳細に説明する。
Ｃは所要の強さを出すのに有効な成分であるが、その反
面、遷移温度を高め鋼を脆くする性質がある。
面、遷移温度を高め鋼を脆くする性質がある。
したがって本発明の目的からＣの上限を０．０９％とし
、その限定によって低下せしめられる強度を０．５０％
以下のＳｉと１．３０％以下のＭｎで保証した。
、その限定によって低下せしめられる強度を０．５０％
以下のＳｉと１．３０％以下のＭｎで保証した。
特にＭｎは遷移温度を低くして靭性の向上を計る有効な
成分でもあるが、過剰な含有はＳｉと同様強度を犬にし
て靭性を低下せしめる傾向にある。
成分でもあるが、過剰な含有はＳｉと同様強度を犬にし
て靭性を低下せしめる傾向にある。
Ｎは溶接熱影響部の靭性、さらには溶接熱影響部後処理
（応力除去焼鈍）後の靭性、さらにまたＢの活性化を抑
制する有害な作用をする。
（応力除去焼鈍）後の靭性、さらにまたＢの活性化を抑
制する有害な作用をする。
したがって鋼に含有されるＮの上限を０．００６％とし
た。
た。
その量は少い程好ましい。Ｂは粒界に析出して粒界の焼
入性を上げると同時に、微細なり窒化物が粒内に析出し
てフェライトの変態核となって粒界から析出する粗大初
析フェライトを抑制し粒内に細かいフェライトを析出さ
せ、鋼の靭性を改善する。
入性を上げると同時に、微細なり窒化物が粒内に析出し
てフェライトの変態核となって粒界から析出する粗大初
析フェライトを抑制し粒内に細かいフェライトを析出さ
せ、鋼の靭性を改善する。
このよりなりの効果はＣｅｑすなわ１
ちＣｅｑ＝Ｃ＋−３ｉ＋、Ｍｎ＝０．３４％以下４
である程大きく、さらに微量のアルミニウム含有で大き
く得られる。
く得られる。
すなわちＢは鋼の靭性から０．００２〜０．００５％、
またアルミニウムはＢの活性化およびフェライトの細粒
化から０．００５〜０．１００％を含有させる。
またアルミニウムはＢの活性化およびフェライトの細粒
化から０．００５〜０．１００％を含有させる。
これらの範囲から逸脱する含有量は効果が微弱である。
０．００５％以上のＴｉばＴｉ窒化物を形成してＢの活
性化を計る有効な成分で、０．０２０％を超える過剰な
含有量：はＴｉ炭化物を析出して靭性を劣化する。
性化を計る有効な成分で、０．０２０％を超える過剰な
含有量：はＴｉ炭化物を析出して靭性を劣化する。
したがってＴｉの含有量を０．００５〜０．０２０％と
した。
した。
また鋼中に不可避的不純物として混入されるＰ、Ｓ等は
製造過程または使用過程において割れ、靭性の劣化、強
度の低下等鋼の諸性質を劣化せしめるためできるだけ減
少せしめる必要がある。
製造過程または使用過程において割れ、靭性の劣化、強
度の低下等鋼の諸性質を劣化せしめるためできるだけ減
少せしめる必要がある。
本発明の鋼は転炉、電気炉等通常の溶解炉で溶製され、
さらには真空脱ガス処理された後造塊、分塊あるいは連
続鋳造により鋼片とされ次いで熱間圧延されるかあるい
はさらに調質処理され、かくして靭性の高い鋼材が得ら
れる。
さらには真空脱ガス処理された後造塊、分塊あるいは連
続鋳造により鋼片とされ次いで熱間圧延されるかあるい
はさらに調質処理され、かくして靭性の高い鋼材が得ら
れる。
次に本発明の実施例について説明する。
第１表は転炉で溶製した溶鋼を造塊、分塊し、熱間圧延
した鋼板の成分組成を示し、第２表は該鋼板の熱間圧延
および溶接後の機械的性質を示す。
した鋼板の成分組成を示し、第２表は該鋼板の熱間圧延
および溶接後の機械的性質を示す。
以上の実験結果から明らかなようにＢを含有する本発明
鋼（Ａ−Ｆ）は、Ｂを含有しない比較鋼（Ｇ、Ｈ）に較
べ、強度、靭性が高く、特に溶接熱を受けた時の靭性も
すぐれている。
鋼（Ａ−Ｆ）は、Ｂを含有しない比較鋼（Ｇ、Ｈ）に較
べ、強度、靭性が高く、特に溶接熱を受けた時の靭性も
すぐれている。
Claims (1)
- ＩＣ：（１０９％以下、Ｓｉ：０１５０％以下、Ｍｎ
： １．３０％以下、Ｎ：０．００６％以下でＢ：０．
００２〜０．００５％、ｉ：０．００５〜０．１００％
、Ｔｉ：０．００５〜０．０２０％を含有しかつＣｅｑ
：０．３４％以下であり残部が鉄および不可避的不純物
からなる溶接構造用鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6878682A JPS593537B2 (ja) | 1982-04-26 | 1982-04-26 | 溶接構造用鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6878682A JPS593537B2 (ja) | 1982-04-26 | 1982-04-26 | 溶接構造用鋼 |
Related Parent Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP50011770A Division JPS592733B2 (ja) | 1975-01-28 | 1975-01-28 | 溶接構造用鋼 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5831065A JPS5831065A (ja) | 1983-02-23 |
| JPS593537B2 true JPS593537B2 (ja) | 1984-01-24 |
Family
ID=13383749
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6878682A Expired JPS593537B2 (ja) | 1982-04-26 | 1982-04-26 | 溶接構造用鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS593537B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0229723Y2 (ja) * | 1985-12-10 | 1990-08-09 |
Families Citing this family (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS60204863A (ja) * | 1984-03-28 | 1985-10-16 | Kobe Steel Ltd | 大入熱溶接構造用鋼 |
| US5574961A (en) * | 1985-01-16 | 1996-11-12 | The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Navy | Phase-separated material (U) |
| KR100482208B1 (ko) | 2000-11-17 | 2005-04-21 | 주식회사 포스코 | 침질처리에 의한 용접구조용 강재의 제조방법 |
| JP3895686B2 (ja) | 2000-12-01 | 2007-03-22 | ポスコ | 溶接構造物用のＴｉＮ＋ＭｎＳを析出させている鋼板、及びそれを製造するための方法、並びにそれを用いる溶接構造物 |
| JP3895687B2 (ja) | 2000-12-14 | 2007-03-22 | ポスコ | 溶接構造物用のＴｉＮ＋ＺｒＮを析出させている鋼板、及びそれを製造するための方法、並びにそれを用いる溶接構造物 |
| JP3863878B2 (ja) | 2001-11-16 | 2006-12-27 | ポスコ | 溶接熱影響部の靭性が優れた溶接構造用鋼材、その製造方法及びこれを用いた溶接構造物 |
| KR20210009934A (ko) | 2019-07-18 | 2021-01-27 | 주식회사 포스코 | 대입열 용접열영향부 인성이 우수한 구조용강재 및 그 제조방법 |
-
1982
- 1982-04-26 JP JP6878682A patent/JPS593537B2/ja not_active Expired
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0229723Y2 (ja) * | 1985-12-10 | 1990-08-09 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS5831065A (ja) | 1983-02-23 |
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