JPH03177539A - 被削性の優れた機械構造用電気抵抗溶接鋼管 - Google Patents
被削性の優れた機械構造用電気抵抗溶接鋼管Info
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- JPH03177539A JPH03177539A JP31640189A JP31640189A JPH03177539A JP H03177539 A JPH03177539 A JP H03177539A JP 31640189 A JP31640189 A JP 31640189A JP 31640189 A JP31640189 A JP 31640189A JP H03177539 A JPH03177539 A JP H03177539A
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
(産業上の利用分野)
本発明は、被削性の優れた機械構造用電気抵抗溶接鋼管
に関するものである。
に関するものである。
(従来の技術)
切削加工技術の進展、自動車その他の機械生産量の増大
に伴い、被削性の優れた鋼材の必要性が大きくなってい
る。機械構造用鋼管についても、切削加工の自動化、高
能率化によって切屑処理性、切削仕上面の良好な材料が
望まれている。
に伴い、被削性の優れた鋼材の必要性が大きくなってい
る。機械構造用鋼管についても、切削加工の自動化、高
能率化によって切屑処理性、切削仕上面の良好な材料が
望まれている。
一般の機械構造用鋼については、被削性を改善させるた
めに、例えば、特開昭55−85658号公報、特開昭
57−140853号公報や特開昭62−33747号
公報に示されているようなS系快削鋼、pb快削鋼、C
a快削鋼及びこれらの複合快削鋼が開発され、実用化さ
れている。しかしながら、被削性の良好な機械構造用鋼
管を電気抵抗溶接によって製造しようとする際、これら
の快削鋼の快削性元素が生成する介在物は電気抵抗溶接
性を劣化させ、溶接割れ、超音波探傷試験時のUST不
良、などによる大幅な歩留低下の原因となるため、電気
抵抗溶接管の材料としては使用することができない。な
お、これらの介在物による機械的性質の劣化を防ぐため
に、特公昭61−16337号公報に示すようにsol
、Nを制限し、S、 Ca、 0の量を特定しているも
のもあるが、電気抵抗溶接の素材として用いる場合には
、上記問題点を完全に解消するものではなく、さらに、
Siキルド鋼においてOの量を0.0040重量%以下
に低減させることは、通常困難で、ある。
めに、例えば、特開昭55−85658号公報、特開昭
57−140853号公報や特開昭62−33747号
公報に示されているようなS系快削鋼、pb快削鋼、C
a快削鋼及びこれらの複合快削鋼が開発され、実用化さ
れている。しかしながら、被削性の良好な機械構造用鋼
管を電気抵抗溶接によって製造しようとする際、これら
の快削鋼の快削性元素が生成する介在物は電気抵抗溶接
性を劣化させ、溶接割れ、超音波探傷試験時のUST不
良、などによる大幅な歩留低下の原因となるため、電気
抵抗溶接管の材料としては使用することができない。な
お、これらの介在物による機械的性質の劣化を防ぐため
に、特公昭61−16337号公報に示すようにsol
、Nを制限し、S、 Ca、 0の量を特定しているも
のもあるが、電気抵抗溶接の素材として用いる場合には
、上記問題点を完全に解消するものではなく、さらに、
Siキルド鋼においてOの量を0.0040重量%以下
に低減させることは、通常困難で、ある。
(発明が解決しようとする課題)
本発明は、被削性の優れた機械構造用電縫鋼管を製造す
るにあたって、従来の快削鋼では、快削性元素が生成す
る介在物は、電気抵抗溶接性を著しく劣化させ、溶接割
れ、UST不良などの原因となるため、電気抵抗溶接管
の材料としては使用することができないという問題点を
解決し、機械構造用電縫鋼管の被削性改善要求に応える
ことを目的としてなされたものである。
るにあたって、従来の快削鋼では、快削性元素が生成す
る介在物は、電気抵抗溶接性を著しく劣化させ、溶接割
れ、UST不良などの原因となるため、電気抵抗溶接管
の材料としては使用することができないという問題点を
解決し、機械構造用電縫鋼管の被削性改善要求に応える
ことを目的としてなされたものである。
(課題を解決するための手段)
本発明の請求項1は、重量%で、C: 0.02〜0.
60%、St : 0.4%以下、Mn: 0.20〜
2.0%、P:0.030%以下、S : 0.020
〜0.050%、sat、 Aj: O,OO5〜0.
040%、N : 0.0060%以下、O: 0.0
060%以下、Ca : O,OO2〜0.020%で
かつ、Ca%/(1,25x○%+0.625 X 3
%)≧0.05、 を含有し、残部鉄および不可避的不純物からなることを
特徴とする被削性の優れた機械構造用電気抵抗溶接鋼管
を要旨とするものであり、本発明の請求項2は、本発明
の請求項1に示した成分元素に加え、さらにCr :
0.10〜1.50%、Mo : 0.10〜0.60
%添加した被削性の優れた機械構造用電気抵抗溶接鋼管
を要旨とするものである。
60%、St : 0.4%以下、Mn: 0.20〜
2.0%、P:0.030%以下、S : 0.020
〜0.050%、sat、 Aj: O,OO5〜0.
040%、N : 0.0060%以下、O: 0.0
060%以下、Ca : O,OO2〜0.020%で
かつ、Ca%/(1,25x○%+0.625 X 3
%)≧0.05、 を含有し、残部鉄および不可避的不純物からなることを
特徴とする被削性の優れた機械構造用電気抵抗溶接鋼管
を要旨とするものであり、本発明の請求項2は、本発明
の請求項1に示した成分元素に加え、さらにCr :
0.10〜1.50%、Mo : 0.10〜0.60
%添加した被削性の優れた機械構造用電気抵抗溶接鋼管
を要旨とするものである。
ここで、本発明は、切屑処理性の良好な電気抵抗溶接鋼
管を、歩留良(製造することを可能とするために、素材
のS、Ca、 ○の量を特定したことを特徴としている
。
管を、歩留良(製造することを可能とするために、素材
のS、Ca、 ○の量を特定したことを特徴としている
。
(作 用)
以下に、本発明の詳細を述べるとともに、前記のように
本発明の鋼の成分範囲を定めた理由について説明する。
本発明の鋼の成分範囲を定めた理由について説明する。
本発明は、切屑処理性の良好な機械構造用鋼管を、電気
抵抗溶接により製造することを目的としたもので、S、
Ca、 Oの量を特定することにより、快削成分の介
在物による電気抵抗溶接の際の溶接割れ、UST不良な
どを原因とする歩留の大幅低下を抑制している。
抵抗溶接により製造することを目的としたもので、S、
Ca、 Oの量を特定することにより、快削成分の介
在物による電気抵抗溶接の際の溶接割れ、UST不良な
どを原因とする歩留の大幅低下を抑制している。
Cは、機械的強度を確保するために必須であるため、下
限を0.02%とした。また、0.60%を超えると靭
性および被削性が劣化する上、製管のための電気抵抗溶
接時に、その熱影響によって著しく硬化し加工性を損な
うので、その上限を0.60%とした。
限を0.02%とした。また、0.60%を超えると靭
性および被削性が劣化する上、製管のための電気抵抗溶
接時に、その熱影響によって著しく硬化し加工性を損な
うので、その上限を0.60%とした。
Stは、脱酸上鋼に含まれる元素であるが、過剰に添加
すると延性を低下させるほか、Siスケールの生成によ
って被削材の表面性状を劣化させ、被削性も悪化させる
ため、その上限値を0.4%とした。
すると延性を低下させるほか、Siスケールの生成によ
って被削材の表面性状を劣化させ、被削性も悪化させる
ため、その上限値を0.4%とした。
Mnは、一般に鋼の強度、靭性を確保する上で不可欠な
元素であり、Sによる熱間脆性を回避する意味を併せて
、下限を0.20%とした。しかしながら、過度の添加
は、加工性・溶接性を劣化させるため、2.0%以下と
した。
元素であり、Sによる熱間脆性を回避する意味を併せて
、下限を0.20%とした。しかしながら、過度の添加
は、加工性・溶接性を劣化させるため、2.0%以下と
した。
Pは、一般に鋼中に固溶して生地を脆化させることによ
り被削性を向上させる元素であるが、この量が多いと電
気抵抗溶接性を劣化させる。従って、その上限を0.0
30%とした。
り被削性を向上させる元素であるが、この量が多いと電
気抵抗溶接性を劣化させる。従って、その上限を0.0
30%とした。
Sは、切屑処理性を改善するためには、最低限0、02
0%は必要である。しかし、slの増大とともに、製管
のための電気抵抗溶接の際の溶接割れ、超音波探傷試験
時のUST不良などによる大幅な歩留低下の原因となる
ため、後述の○の量を前提として、その上限値を0.0
50%とした。
0%は必要である。しかし、slの増大とともに、製管
のための電気抵抗溶接の際の溶接割れ、超音波探傷試験
時のUST不良などによる大幅な歩留低下の原因となる
ため、後述の○の量を前提として、その上限値を0.0
50%とした。
sol.Alは、一般に脱酸上台まれる元素であり、0
、0 O5%未満では、鋼中の酸素量が増大するため、
その下限をO,OO5%とした。一方、Mはアル旦ナタ
ラスターの生成により鋼の被削性を悪化させるため、そ
の上限を0.040%とした。
、0 O5%未満では、鋼中の酸素量が増大するため、
その下限をO,OO5%とした。一方、Mはアル旦ナタ
ラスターの生成により鋼の被削性を悪化させるため、そ
の上限を0.040%とした。
Nは、固溶硬化作用を通じて強度を上昇させる効果を有
している。また、被削性に対しても有効な元素である。
している。また、被削性に対しても有効な元素である。
しかながら、0゜0060%を超えて添加すると溶接性
を劣化させることから、その範囲を0.0060%以下
とした。
を劣化させることから、その範囲を0.0060%以下
とした。
・○は、前述のS量、sol、l’J量を前提とした場
合、0.0060%を超える添加によって酸化物が増大
し、超音波探傷試験時のUST不良の要因となる上、C
a酸化物を生成することにより、次に述べる硫化物Mn
Sの形態を制御するためのCaを少なくするため、その
上限を0.0060%とした。
合、0.0060%を超える添加によって酸化物が増大
し、超音波探傷試験時のUST不良の要因となる上、C
a酸化物を生成することにより、次に述べる硫化物Mn
Sの形態を制御するためのCaを少なくするため、その
上限を0.0060%とした。
Caは、0. OO2%以上の添加によって、硫化物M
nSの形態を制御し靭性を向上させる効果を有している
ほか、酸化物生成により工具寿命、切削抵抗を良好とす
る。一方、0.020%を超えて添加すると大型介在物
となり、靭性、電気抵抗溶接性に悪影響を及ぼす。この
ため添加量の範囲を0.002〜0.020%に制限し
た。
nSの形態を制御し靭性を向上させる効果を有している
ほか、酸化物生成により工具寿命、切削抵抗を良好とす
る。一方、0.020%を超えて添加すると大型介在物
となり、靭性、電気抵抗溶接性に悪影響を及ぼす。この
ため添加量の範囲を0.002〜0.020%に制限し
た。
さらに、Ca%/(1,25×O%+〇、625xS%
)を0.05以上とすることで、製管のための電気抵抗
溶接の際のUST不良の原因となるMnSの展伸を抑え
る効果を発揮させることができる。なお、上式の分母は
、CaがCaSとしてSと有効に結びつき硫化物の多く
を楕円状化してMnSの展伸を抑制し、さらに、Ca、
fiJが有効に結びついて低融点酸化物Ca0−AJ
zO,を生成するために必要なCa量を表している。
)を0.05以上とすることで、製管のための電気抵抗
溶接の際のUST不良の原因となるMnSの展伸を抑え
る効果を発揮させることができる。なお、上式の分母は
、CaがCaSとしてSと有効に結びつき硫化物の多く
を楕円状化してMnSの展伸を抑制し、さらに、Ca、
fiJが有効に結びついて低融点酸化物Ca0−AJ
zO,を生成するために必要なCa量を表している。
また、本発明は、0.10%以上のCr、 Moの合金
元素を加えた場合にも有効であり、炭素鋼をはじめ、各
種の合金鋼に対しても適用し得る。但し、これらの元素
についても、多量添加は機械構造用合金鋼としての被削
性を低下させるので、その上限値をそれぞれ1.50%
、0.60%とした。さらに、必要に応じて、結晶粒を
細粒化し靭性を向上させるために、Nb、 V、 W
等を含有させることも可能である。また、本発明にRE
M(希土類元素)を含有させることにより、機械的性質
を改善させることも可能である。
元素を加えた場合にも有効であり、炭素鋼をはじめ、各
種の合金鋼に対しても適用し得る。但し、これらの元素
についても、多量添加は機械構造用合金鋼としての被削
性を低下させるので、その上限値をそれぞれ1.50%
、0.60%とした。さらに、必要に応じて、結晶粒を
細粒化し靭性を向上させるために、Nb、 V、 W
等を含有させることも可能である。また、本発明にRE
M(希土類元素)を含有させることにより、機械的性質
を改善させることも可能である。
本発明に従い前記の化学成分で構成された鋼は、転炉、
電気炉などで溶製され、造塊−分塊、あるいは連続鋳造
の工程を経て、熱間圧延される。この後に、必要に応し
て冷間圧延を施され、管成形−電気抵抗溶接された後、
必要に応して所定の熱処理を受け、機械構造用鋼管とし
て使用される。
電気炉などで溶製され、造塊−分塊、あるいは連続鋳造
の工程を経て、熱間圧延される。この後に、必要に応し
て冷間圧延を施され、管成形−電気抵抗溶接された後、
必要に応して所定の熱処理を受け、機械構造用鋼管とし
て使用される。
(実施例)
第1表は、本発明を実施するにあたって使用に供した鋼
の化学組成を示したものである。第1表に示した成分の
鋼を溶製、連続鋳造、熱間圧延を行った後、電気抵抗溶
接を行い、φ50.8 X t5.Q(1)の電気抵抗
溶接管を製造した。また、製管後の全ての管について、
超音波探傷(UST)を実施した。この際のUSTの歩
留値と実用試験結果について第2表に示す。さらに、製
管後、必要に応じて熱処理を行ない、旋盤によって切削
試験を実施した。その結果も併せて、第2表に示す。こ
れらの結果をまとめて、模式的に第1図に示す。
の化学組成を示したものである。第1表に示した成分の
鋼を溶製、連続鋳造、熱間圧延を行った後、電気抵抗溶
接を行い、φ50.8 X t5.Q(1)の電気抵抗
溶接管を製造した。また、製管後の全ての管について、
超音波探傷(UST)を実施した。この際のUSTの歩
留値と実用試験結果について第2表に示す。さらに、製
管後、必要に応じて熱処理を行ない、旋盤によって切削
試験を実施した。その結果も併せて、第2表に示す。こ
れらの結果をまとめて、模式的に第1図に示す。
なお、切削試験は、回転数300〜800PPM送り0
.10〜0.50 aIl/rev、、切削速度50〜
200m1ll / ffl I n 、+切込み1.
5印の切削条件で超硬工具を用いて実施し、切屑を採取
した。ここで、切屑処理性指数は、切屑長さ50卿以下
が得られる条件数の全条件数に対する百分率で示した。
.10〜0.50 aIl/rev、、切削速度50〜
200m1ll / ffl I n 、+切込み1.
5印の切削条件で超硬工具を用いて実施し、切屑を採取
した。ここで、切屑処理性指数は、切屑長さ50卿以下
が得られる条件数の全条件数に対する百分率で示した。
第2表、第1図より、Sレヘルの低い従来の機械構造用
電気抵抗溶接鋼管は、U37時の歩留は良好であるが、
切屑処理性が劣ること、Sレヘルの高い従来の快削鋼を
素材とした場合には、切屑処理性は良好であるが、U3
7時の歩留が著しく劣ることがわかる。さらに、S、
Ca、 Oの量を、本発明で示した範囲に特定するこ
とにより、歩留を著しく低下させることなく、切屑処理
性の良好な電気抵抗溶接鋼管を製造することが可能であ
ることが分かる。
電気抵抗溶接鋼管は、U37時の歩留は良好であるが、
切屑処理性が劣ること、Sレヘルの高い従来の快削鋼を
素材とした場合には、切屑処理性は良好であるが、U3
7時の歩留が著しく劣ることがわかる。さらに、S、
Ca、 Oの量を、本発明で示した範囲に特定するこ
とにより、歩留を著しく低下させることなく、切屑処理
性の良好な電気抵抗溶接鋼管を製造することが可能であ
ることが分かる。
第
表
(発明の効果)
以上の実施例からも分かるように、S、Ca、 ○の量
を、本発明で示した範囲に特定することにより、U37
時の歩留の低下はほとんどない。本発明により、被削性
の優れた機械構造用電気抵抗溶接鋼管を製造することが
可能となった。
を、本発明で示した範囲に特定することにより、U37
時の歩留の低下はほとんどない。本発明により、被削性
の優れた機械構造用電気抵抗溶接鋼管を製造することが
可能となった。
第1図は、本発明の効果について、模式的に示した図で
ある。
ある。
Claims (2)
- (1)重量%表示で C:0.02〜0.60%、 Si:0.4%以下、 Mn:0.20〜2.0%、 P:0.030%以下、 S:0.020〜0.050%、 sol.Al:0.005〜0.040%、N:0.0
060%以下、 O:0.0060%以下、 Ca:0.002〜0.020%でかつ Ca%/(1.25×O%+0.625×S%)≧0.
05、 を含有し、残部鉄および不可避的不純物からなることを
特徴とする被削性の優れた機械構造用電気抵抗溶接鋼管
。 - (2)重量%表示で C:0.02〜0.60%、 Si:0.4%以下、 Mn:0.20〜2.0%、 P:0.030%以下、 S:0.020〜0.050%、 Cr:0.10〜1.50%、 Mo:0.10〜0.60%、 sol.Al:0.005〜0.040%、N:0.0
060%以下、 O:0.0060%以下、 Ca:0.002〜0.020%でかつ Ca%/(1.25×O%+0.625×S%)≧0.
05、 を含有し、残部鉄および不可避的不純物からなることを
特徴とする被削性の優れた機械構造用電気抵抗溶接鋼管
。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1316401A JPH07116554B2 (ja) | 1989-12-07 | 1989-12-07 | 被削性の優れた機械構造用電気抵抗溶接鋼管 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP1316401A JPH07116554B2 (ja) | 1989-12-07 | 1989-12-07 | 被削性の優れた機械構造用電気抵抗溶接鋼管 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH03177539A true JPH03177539A (ja) | 1991-08-01 |
JPH07116554B2 JPH07116554B2 (ja) | 1995-12-13 |
Family
ID=18076665
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP1316401A Expired - Lifetime JPH07116554B2 (ja) | 1989-12-07 | 1989-12-07 | 被削性の優れた機械構造用電気抵抗溶接鋼管 |
Country Status (1)
Country | Link |
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JP (1) | JPH07116554B2 (ja) |
Cited By (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH03226545A (ja) * | 1990-01-30 | 1991-10-07 | Nippon Steel Corp | 被削性の優れた機械構造用電気抵抗溶接鋼管 |
JPH10287953A (ja) * | 1997-04-16 | 1998-10-27 | Daido Steel Co Ltd | 機械的性質とドリル穴あけ加工性に優れた機械構造用鋼 |
WO2001059170A1 (fr) * | 2000-02-10 | 2001-08-16 | Aichi Steel Works, Ltd. | Acier structural sans plomb pour construction mecanique presentant une excellente usinabilite et une anisotropie de resistance reduite |
JP2004332078A (ja) * | 2003-05-09 | 2004-11-25 | Sanyo Special Steel Co Ltd | 切屑処理性に優れた機械構造用快削鋼 |
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Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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-
1989
- 1989-12-07 JP JP1316401A patent/JPH07116554B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (2)
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Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JPH07116554B2 (ja) | 1995-12-13 |
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