JPH09132417A - ガラス光学素子の成形方法 - Google Patents
ガラス光学素子の成形方法Info
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- JPH09132417A JPH09132417A JP7291024A JP29102495A JPH09132417A JP H09132417 A JPH09132417 A JP H09132417A JP 7291024 A JP7291024 A JP 7291024A JP 29102495 A JP29102495 A JP 29102495A JP H09132417 A JPH09132417 A JP H09132417A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 形状転写性が良く、離型性が良好でプレス成
形に要するサイクル時間を大幅に短縮できるガラス光学
素子の成形方法の提供。 【解決手段】 加熱軟化した被成形ガラス素材を、予熱
した上型及び下型から成る成形型で押圧成形することに
よりガラス光学素子を成形する方法であって、前記ガラ
ス素材の加熱の温度、前記上型及び下型の予熱の温度を
所定の範囲内とし、かつ前記上型の予熱の温度を前記下
型の予熱の温度より低い温度として、前記加熱軟化した
ガラス素材を前記予熱した成形型内で初期加圧し、前記
初期加圧開始と同時に、または前記初期加圧の途中で、
または前記初期加圧の終了後、前記上型及び下型の成形
面近傍を冷却し、前記上型及び下型の成形面近傍の温度
が所定温度以下になった時に成形型の圧力を解除し、成
形型からガラス成形体を離型するガラス光学素子の成形
方法。
形に要するサイクル時間を大幅に短縮できるガラス光学
素子の成形方法の提供。 【解決手段】 加熱軟化した被成形ガラス素材を、予熱
した上型及び下型から成る成形型で押圧成形することに
よりガラス光学素子を成形する方法であって、前記ガラ
ス素材の加熱の温度、前記上型及び下型の予熱の温度を
所定の範囲内とし、かつ前記上型の予熱の温度を前記下
型の予熱の温度より低い温度として、前記加熱軟化した
ガラス素材を前記予熱した成形型内で初期加圧し、前記
初期加圧開始と同時に、または前記初期加圧の途中で、
または前記初期加圧の終了後、前記上型及び下型の成形
面近傍を冷却し、前記上型及び下型の成形面近傍の温度
が所定温度以下になった時に成形型の圧力を解除し、成
形型からガラス成形体を離型するガラス光学素子の成形
方法。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は押圧成形後に研削研
磨が不要なガラスレンズ等のガラス光学素子の成形方法
に関する。特に、本発明は、良好な光学性能を有するガ
ラス光学素子を、押圧成形に要するサイクル時間を大幅
に短縮して速い生産スピードで得ることが可能な成形方
法に関する。
磨が不要なガラスレンズ等のガラス光学素子の成形方法
に関する。特に、本発明は、良好な光学性能を有するガ
ラス光学素子を、押圧成形に要するサイクル時間を大幅
に短縮して速い生産スピードで得ることが可能な成形方
法に関する。
【０００２】
【従来の技術】被成形ガラス素材であるガラスプリフォ
ームを、ガラス成形体面に必要な面精度及び面粗度が確
保された成形型でプレス成形後の研削研磨を不要とでき
るガラス光学素子の製造方法が従来より種々知られてい
る。
ームを、ガラス成形体面に必要な面精度及び面粗度が確
保された成形型でプレス成形後の研削研磨を不要とでき
るガラス光学素子の製造方法が従来より種々知られてい
る。
【０００３】例えば、米国特許第3,833,347 号（先行技
術１）に記載の方法は等温プレス法と呼ばれ、予め、ガ
ラス素材を成形型内に配置して、型とガラスを一緒に加
熱することにより等温状態でガラスを軟化して押圧成形
し、圧力を維持してガラスの転移点以下まで冷却するも
のである。この成形方法では、ガラスと成形型の温度が
常にほぼ等しくプレス工程が進むことによって、ガラス
の表面と内部の温度差がなくなり、このためヒケが発生
し難く安定した面精度が得られる。しかし、プレスを開
始するまでの昇温時間と、プレス後の取り出しまでに要
する冷却時間が必要であるために、全工程に要するサイ
クル時間が著しく長くなり生産性が低い。また、軟化ガ
ラスと成形型との接触時間が長いために、ガラスと成形
面との間で反応を起こして融着やくもりが発生しやす
く、型寿命も短いという欠点を有している。
術１）に記載の方法は等温プレス法と呼ばれ、予め、ガ
ラス素材を成形型内に配置して、型とガラスを一緒に加
熱することにより等温状態でガラスを軟化して押圧成形
し、圧力を維持してガラスの転移点以下まで冷却するも
のである。この成形方法では、ガラスと成形型の温度が
常にほぼ等しくプレス工程が進むことによって、ガラス
の表面と内部の温度差がなくなり、このためヒケが発生
し難く安定した面精度が得られる。しかし、プレスを開
始するまでの昇温時間と、プレス後の取り出しまでに要
する冷却時間が必要であるために、全工程に要するサイ
クル時間が著しく長くなり生産性が低い。また、軟化ガ
ラスと成形型との接触時間が長いために、ガラスと成形
面との間で反応を起こして融着やくもりが発生しやす
く、型寿命も短いという欠点を有している。
【０００４】これらの欠点を克服するために、あらかじ
め軟化させたガラスプリフォームを比較的低温に保った
成形型で押圧成形する非等温プレス法が検討されてい
る。特開昭５９−２０３７３２号（先行技術２）には、
ガラス素材を加熱して１０5.5〜１０7 ポアズの粘度ま
で軟化させ、ガラス素材の温度より１００℃低温（ガラ
スの転移点よりも約２０℃低い温度）に保持された成形
型で押圧成形する方法が開示されている。この方法では
ガラスを狭持部材に保持して軟化、搬送するが、ガラス
の粘度が低すぎるために狭持時および搬送時にガラスが
変形したり、狭持部材と融着を起こす等の問題がある。
め軟化させたガラスプリフォームを比較的低温に保った
成形型で押圧成形する非等温プレス法が検討されてい
る。特開昭５９−２０３７３２号（先行技術２）には、
ガラス素材を加熱して１０5.5〜１０7 ポアズの粘度ま
で軟化させ、ガラス素材の温度より１００℃低温（ガラ
スの転移点よりも約２０℃低い温度）に保持された成形
型で押圧成形する方法が開示されている。この方法では
ガラスを狭持部材に保持して軟化、搬送するが、ガラス
の粘度が低すぎるために狭持時および搬送時にガラスが
変形したり、狭持部材と融着を起こす等の問題がある。
【０００５】特開昭６２−２７３３４号（先行技術３）
ではガラス素材をその粘度が１０6〜１０8 ポアズとな
る温度に加熱するとともに、成形型の温度をＴｇ（ガラ
ス素材の転移点）からＴｇ−２００℃の温度範囲に設定
して押圧成形する方法が開示されている。しかしなが
ら、この方法では成形型の温度が低すぎて、プレス時に
ガラスが急激に冷えるため、ヒケやシワが発生して面精
度が得にくく、また肉薄レンズにおいては所定の肉厚ま
でプレスできない等の問題があった。
ではガラス素材をその粘度が１０6〜１０8 ポアズとな
る温度に加熱するとともに、成形型の温度をＴｇ（ガラ
ス素材の転移点）からＴｇ−２００℃の温度範囲に設定
して押圧成形する方法が開示されている。しかしなが
ら、この方法では成形型の温度が低すぎて、プレス時に
ガラスが急激に冷えるため、ヒケやシワが発生して面精
度が得にくく、また肉薄レンズにおいては所定の肉厚ま
でプレスできない等の問題があった。
【０００６】一方、特開平７−１０５５６号（先行技術
４）には上記の公知例の欠点を克服する温度条件の例と
して、１０7 〜１０9 ポアズの粘度になるように加熱し
たガラス素材を、そのガラス素材の１０10〜１０12ポア
ズの粘度に相当する温度に加熱した成形型でプレスし、
その後、成形型の温度が１０13ポアズに相当する温度以
下になるまで冷却してからプレス圧力を解除する方法を
開示している。しかしながら、この方法では離型の際に
プレスしたガラス素材が成形型に融着しないまでも、上
型に貼り付いたり、下型に貼り付いたりする『貼付き現
象』が発生する。このため、実際にはかなり低い温度ま
で冷却してから離型する必要があり、サイクルタイムが
長くなるという問題があった。
４）には上記の公知例の欠点を克服する温度条件の例と
して、１０7 〜１０9 ポアズの粘度になるように加熱し
たガラス素材を、そのガラス素材の１０10〜１０12ポア
ズの粘度に相当する温度に加熱した成形型でプレスし、
その後、成形型の温度が１０13ポアズに相当する温度以
下になるまで冷却してからプレス圧力を解除する方法を
開示している。しかしながら、この方法では離型の際に
プレスしたガラス素材が成形型に融着しないまでも、上
型に貼り付いたり、下型に貼り付いたりする『貼付き現
象』が発生する。このため、実際にはかなり低い温度ま
で冷却してから離型する必要があり、サイクルタイムが
長くなるという問題があった。
【０００７】ところで、ガラス成形品の成形型への貼付
きを防止する方法として、上型と下型に温度差をつけて
離型する方法が知られている〔特開平２−５９４４９号
（先行技術５）〕。この方法では、上、下型とも同一温
度に調温された成形型で、プレス成形に必要な粘度にま
で加熱されたガラス素材をプレスする。そして、上、下
型を徐々に冷却した後、下型に冷却ガスを吹きつけて上
型より低温となるよう冷却し、上、下型に温度差をつけ
ることにより、ガラス成形品にそりを生じさせて離型す
るものである。しかし、この方法ではカン、ワレが発生
しやすく、又サイクルタイムも長くなる。更に、レンズ
としての所望の面精度は得にくい等の問題があった。
きを防止する方法として、上型と下型に温度差をつけて
離型する方法が知られている〔特開平２−５９４４９号
（先行技術５）〕。この方法では、上、下型とも同一温
度に調温された成形型で、プレス成形に必要な粘度にま
で加熱されたガラス素材をプレスする。そして、上、下
型を徐々に冷却した後、下型に冷却ガスを吹きつけて上
型より低温となるよう冷却し、上、下型に温度差をつけ
ることにより、ガラス成形品にそりを生じさせて離型す
るものである。しかし、この方法ではカン、ワレが発生
しやすく、又サイクルタイムも長くなる。更に、レンズ
としての所望の面精度は得にくい等の問題があった。
【０００８】さらに、特開平５−７０１５４号（先行技
術６）には加熱軟化したレンズ素材を押圧成形してプレ
スレンズを成形する方法において、上型と下型に温度差
をつけ、プレスレンズが成形型の温度まで冷えた後に離
型する方法が開示されている。離型時に、プレスレンズ
は温度の低い型側から離れ、温度の高い型側に付着する
ように離型することが記載されている。しかしながら、
この方法では、一方の型から離型しても、他方の型に付
着するため、上下両型から離型させるためには特別な離
型手段が必要となる。更に上型に付着させた場合は途中
落下を起こす等の問題もある。
術６）には加熱軟化したレンズ素材を押圧成形してプレ
スレンズを成形する方法において、上型と下型に温度差
をつけ、プレスレンズが成形型の温度まで冷えた後に離
型する方法が開示されている。離型時に、プレスレンズ
は温度の低い型側から離れ、温度の高い型側に付着する
ように離型することが記載されている。しかしながら、
この方法では、一方の型から離型しても、他方の型に付
着するため、上下両型から離型させるためには特別な離
型手段が必要となる。更に上型に付着させた場合は途中
落下を起こす等の問題もある。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】本発明者らは、サイク
ルタイムを短縮し、かつ良好な物性のガラス光学素子が
得られること主目的として、先に、加熱軟化したガラス
プリフォーム等のガラス素材を押圧成形することにより
ガラス光学素子を製造する方法であって、特定の温度範
囲のガラス素材を、特定の温度範囲の成形型で押圧成形
し、特定の温度以下になった後に成形型からガラス成形
体を離型するガラス光学素子の成形方法を提案した〔特
願平７−２５９０１５号〕。この方法によれば、従来の
方法に比べ、プレス成形に要するサイクル時間を大幅に
短縮でき、形状転写性が良好な高い面精度を有するガラ
ス光学素子を成形することができる。しかし、離型時
に、プレスレンズの上型への一時的な貼り付きがまれに
起ることがあり、離型操作安定性が不十分であるという
問題があった。このことはガラス光学素子を連続的に大
量に生産する際に、サイクル時間の短縮を妨げる要因と
なっていた。
ルタイムを短縮し、かつ良好な物性のガラス光学素子が
得られること主目的として、先に、加熱軟化したガラス
プリフォーム等のガラス素材を押圧成形することにより
ガラス光学素子を製造する方法であって、特定の温度範
囲のガラス素材を、特定の温度範囲の成形型で押圧成形
し、特定の温度以下になった後に成形型からガラス成形
体を離型するガラス光学素子の成形方法を提案した〔特
願平７−２５９０１５号〕。この方法によれば、従来の
方法に比べ、プレス成形に要するサイクル時間を大幅に
短縮でき、形状転写性が良好な高い面精度を有するガラ
ス光学素子を成形することができる。しかし、離型時
に、プレスレンズの上型への一時的な貼り付きがまれに
起ることがあり、離型操作安定性が不十分であるという
問題があった。このことはガラス光学素子を連続的に大
量に生産する際に、サイクル時間の短縮を妨げる要因と
なっていた。
【００１０】そこで、本発明の目的は、加熱軟化したガ
ラスプリフォーム等のガラス素材を押圧成形することに
よりガラス光学素子を製造する方法であって、コバ厚の
薄いレンズ等でも安定して得られ、形状転写性が良く、
離型性が良好でプレス成形に要するサイクル時間を大幅
に短縮できるガラス光学素子の成形方法を提供すること
にある。
ラスプリフォーム等のガラス素材を押圧成形することに
よりガラス光学素子を製造する方法であって、コバ厚の
薄いレンズ等でも安定して得られ、形状転写性が良く、
離型性が良好でプレス成形に要するサイクル時間を大幅
に短縮できるガラス光学素子の成形方法を提供すること
にある。
【００１１】また、本発明は、ヒケや面形状の歪み等の
表面欠陥がなく高い面精度を有し、中心肉厚が許容公差
内にあるガラス光学素子を、離型操作安定性が良く、短
いサイクル時間で製造できるガラス光学素子の成形方法
を提供することにある。
表面欠陥がなく高い面精度を有し、中心肉厚が許容公差
内にあるガラス光学素子を、離型操作安定性が良く、短
いサイクル時間で製造できるガラス光学素子の成形方法
を提供することにある。
【００１２】
【課題を解決するための手段】本発明者らは鋭意検討し
た結果、所定温度に加熱軟化した被成形ガラス素材を、
上型の予熱の温度が下型の予熱の温度より低い、所定温
度の成形型を用いて加圧し、成形型の上型及び成形型の
下型の成形面近傍を適当な所定温度まで冷却することに
より上記の問題を解決し得ることを見いだして本発明を
完成した。
た結果、所定温度に加熱軟化した被成形ガラス素材を、
上型の予熱の温度が下型の予熱の温度より低い、所定温
度の成形型を用いて加圧し、成形型の上型及び成形型の
下型の成形面近傍を適当な所定温度まで冷却することに
より上記の問題を解決し得ることを見いだして本発明を
完成した。
【００１３】即ち本発明は、加熱軟化した被成形ガラス
素材を、予熱した上型及び下型から成る成形型で押圧成
形することによりガラス光学素子を成形する方法であっ
て、前記ガラス素材の加熱の温度をこのガラス素材の粘
度が１０9 ポアズ未満に相当する温度とし、前記上型の
予熱の温度を前記ガラス素材の粘度が１０9.5 〜１０12
ポアズに相当する温度とし、前記下型の予熱の温度を前
記ガラス素材の粘度が１０9 〜１０11.5ポアズに相当す
る温度とし、かつ前記上型の予熱の温度を前記下型の予
熱の温度より低い温度として、前記加熱軟化したガラス
素材を前記予熱した成形型内で２０〜３５０ｋｇ／ｃｍ
2 の圧力で１〜３０秒間初期加圧し、前記初期加圧開始
と同時に、または前記初期加圧の途中で、または前記初
期加圧の終了後、前記上型及び下型の成形面近傍を２０
〜１８０℃／分の速度で冷却し、前記上型及び下型の成
形面近傍の温度が前記ガラス素材の粘度が１０12.5ポア
ズに相当する温度以下になった時に成形型の圧力を解除
し、成形型からガラス成形体を離型することを特徴とす
るガラス光学素子の成形方法に関する。以下本発明につ
いて説明する。
素材を、予熱した上型及び下型から成る成形型で押圧成
形することによりガラス光学素子を成形する方法であっ
て、前記ガラス素材の加熱の温度をこのガラス素材の粘
度が１０9 ポアズ未満に相当する温度とし、前記上型の
予熱の温度を前記ガラス素材の粘度が１０9.5 〜１０12
ポアズに相当する温度とし、前記下型の予熱の温度を前
記ガラス素材の粘度が１０9 〜１０11.5ポアズに相当す
る温度とし、かつ前記上型の予熱の温度を前記下型の予
熱の温度より低い温度として、前記加熱軟化したガラス
素材を前記予熱した成形型内で２０〜３５０ｋｇ／ｃｍ
2 の圧力で１〜３０秒間初期加圧し、前記初期加圧開始
と同時に、または前記初期加圧の途中で、または前記初
期加圧の終了後、前記上型及び下型の成形面近傍を２０
〜１８０℃／分の速度で冷却し、前記上型及び下型の成
形面近傍の温度が前記ガラス素材の粘度が１０12.5ポア
ズに相当する温度以下になった時に成形型の圧力を解除
し、成形型からガラス成形体を離型することを特徴とす
るガラス光学素子の成形方法に関する。以下本発明につ
いて説明する。
【００１４】本発明は、加熱軟化した被成形ガラス素材
を、上型の温度を下型の温度より低く予熱した成形型で
押圧成形することによりガラス光学素子を成形する方法
である。ガラス素材を構成するガラスの種類及び形状等
は、従来から公知のものである。ガラス素材は、例え
ば、ガラスプリフォームやガラスゴブであることができ
る。ガラスプリフォームとは、ガラス光学素子を成形す
る際に前駆体として用いる所定形状に成形した成形品を
いう。ガラスプリフォームは、冷間加工又は溶融ガラス
を熱間成形したもの、さらには、これらを鏡面研磨等し
たものであることかできる。さらに表面は鏡面でなく粗
面であることもでき、例えば＃８００のダイヤモンドで
研削した研削品をガラスプリフォームとして用いること
もできる。
を、上型の温度を下型の温度より低く予熱した成形型で
押圧成形することによりガラス光学素子を成形する方法
である。ガラス素材を構成するガラスの種類及び形状等
は、従来から公知のものである。ガラス素材は、例え
ば、ガラスプリフォームやガラスゴブであることができ
る。ガラスプリフォームとは、ガラス光学素子を成形す
る際に前駆体として用いる所定形状に成形した成形品を
いう。ガラスプリフォームは、冷間加工又は溶融ガラス
を熱間成形したもの、さらには、これらを鏡面研磨等し
たものであることかできる。さらに表面は鏡面でなく粗
面であることもでき、例えば＃８００のダイヤモンドで
研削した研削品をガラスプリフォームとして用いること
もできる。
【００１５】ガラスプリフォームの形状は、製品である
ガラス光学素子の大きさ及び容量、成形時の変化量等を
考慮して決定される。さらに、成形の際、ガストラップ
が生じないようにするため、成形品の中心がプリフォー
ムの被成形面と最初に接触するような形状とすることが
好ましい。ガラスプリフォームの形状は、例えば、球
状、マーブル状、円板状、球面状等であることができ
る。一方、ガラスゴブは、溶融ガラスを所定容量に分割
したガラス片であって、通常シワなどの不規則な形状を
有するものである。尚、プリフォーム又はゴブの容量は
最終製品の容量よりわずかに大きくし、成形後の後工程
で芯取りすることにより、最終外径を決めることもでき
る。
ガラス光学素子の大きさ及び容量、成形時の変化量等を
考慮して決定される。さらに、成形の際、ガストラップ
が生じないようにするため、成形品の中心がプリフォー
ムの被成形面と最初に接触するような形状とすることが
好ましい。ガラスプリフォームの形状は、例えば、球
状、マーブル状、円板状、球面状等であることができ
る。一方、ガラスゴブは、溶融ガラスを所定容量に分割
したガラス片であって、通常シワなどの不規則な形状を
有するものである。尚、プリフォーム又はゴブの容量は
最終製品の容量よりわずかに大きくし、成形後の後工程
で芯取りすることにより、最終外径を決めることもでき
る。
【００１６】本発明の成形方法では、前記ガラス素材を
該ガラス素材の粘度が１０9 ポアズ未満に相当する温度
に加熱して軟化させる。ガラス素材の粘度が１０9 ポア
ズ未満であることで、１０9 ポアズ以上の粘度に相当す
る温度に予熱した成形型でガラス素材を十分に変形させ
て成形することが可能である。成形型の温度を比較的低
温にして成形するには、ガラス素材は、好ましくは１０
5.5 〜１０7.6 ポアズに相当する温度に加熱して軟化さ
せることが適当である。
該ガラス素材の粘度が１０9 ポアズ未満に相当する温度
に加熱して軟化させる。ガラス素材の粘度が１０9 ポア
ズ未満であることで、１０9 ポアズ以上の粘度に相当す
る温度に予熱した成形型でガラス素材を十分に変形させ
て成形することが可能である。成形型の温度を比較的低
温にして成形するには、ガラス素材は、好ましくは１０
5.5 〜１０7.6 ポアズに相当する温度に加熱して軟化さ
せることが適当である。
【００１７】上型の予熱の温度は、前記ガラス素材の粘
度が１０9.5 〜１０12ポアズに相当する温度とし、下型
の予熱の温度は、前記ガラス素材の粘度が１０9 〜１０
11.5ポアズに相当する温度とし、かつ前記上型の予熱の
温度を前記下型の予熱の温度より低い温度とする。上型
の予熱の温度が、ガラス素材の粘度が１０12ポアズに相
当する温度未満では、ガラス素材を大きく伸ばして、コ
バ厚の薄いガラス成形体を得ることが難しくなり、ま
た、高面精度が得にくくなる。下型の予熱の温度が、ガ
ラス素材の粘度が１０11.5ポアズに相当する温度未満の
場合も同様である。下型の予熱の温度が、ガラス素材の
粘度が１０9 ポアズに相当する温度を超える温度では、
成形のサイクルタイムが必要以上に長くなり、また、成
形型の寿命が短くなる。上型の予熱の温度が、ガラス素
材の粘度が１０9.5 ポアズに相当する温度を超える温度
の場合も同様である。
度が１０9.5 〜１０12ポアズに相当する温度とし、下型
の予熱の温度は、前記ガラス素材の粘度が１０9 〜１０
11.5ポアズに相当する温度とし、かつ前記上型の予熱の
温度を前記下型の予熱の温度より低い温度とする。上型
の予熱の温度が、ガラス素材の粘度が１０12ポアズに相
当する温度未満では、ガラス素材を大きく伸ばして、コ
バ厚の薄いガラス成形体を得ることが難しくなり、ま
た、高面精度が得にくくなる。下型の予熱の温度が、ガ
ラス素材の粘度が１０11.5ポアズに相当する温度未満の
場合も同様である。下型の予熱の温度が、ガラス素材の
粘度が１０9 ポアズに相当する温度を超える温度では、
成形のサイクルタイムが必要以上に長くなり、また、成
形型の寿命が短くなる。上型の予熱の温度が、ガラス素
材の粘度が１０9.5 ポアズに相当する温度を超える温度
の場合も同様である。
【００１８】さらに、上型と下型とに温度差をつけるこ
とにより、プレス時の密着性の違いから冷却後の離型時
の離型性を良くすることができる。上型の予熱の温度は
下型の予熱の温度より低くする。上型の予熱の温度が下
型の予熱の温度より高いと上型へ貼り付き、途中落下を
起こすことがある。初期加圧開始の際の上型の温度と下
型の温度の差は、５〜３５℃の範囲とすることが、良好
な面精度を得つつ、良好な離型性を得るという観点から
好ましい。
とにより、プレス時の密着性の違いから冷却後の離型時
の離型性を良くすることができる。上型の予熱の温度は
下型の予熱の温度より低くする。上型の予熱の温度が下
型の予熱の温度より高いと上型へ貼り付き、途中落下を
起こすことがある。初期加圧開始の際の上型の温度と下
型の温度の差は、５〜３５℃の範囲とすることが、良好
な面精度を得つつ、良好な離型性を得るという観点から
好ましい。
【００１９】本発明に用いる成形型は、従来から公知の
成形型をそのまま用いることができる。但し、成形型の
成形面が非晶質及び／又は結晶質の、グラファイト構造
及び／又はダイヤモンド構造の、単一成分層又は混合層
からなる炭素膜で構成されているものを用いることが好
ましい。上記のような炭素膜で構成されている成形面を
有する成形型では、成形型の温度が、ガラス素材のガラ
ス転移点以上であるところの本発明の範囲（１０9 〜１
０12ポアズ相当）であっても、ガラスの融着（固着）が
生じることはない。上記の炭素膜は、スパッタリング
法、プラズマＣＶＤ法、ＣＶＤ法、イオンプレーティン
グ法等の手段で成膜されるものである。スパッタリング
法で成膜する場合には、基盤温度２５０〜６００℃、Ｒ
Ｆパワー密度５〜１５Ｗ／ｃｍ2 、スパッタリング時真
空度５×１０-4〜５×１０-1ｔｏｒｒの範囲でスパッタ
ガスとしてＡｒの如き不活性ガスを、スパッタターゲッ
トとしてグラファイトを用いてスパッタリングするのが
好ましい。マイクロ波プラズマＣＶＤ法により成膜する
場合には、基盤温度６５０〜１０００℃、マイクロ波電
力２００Ｗ〜１ｋＷ、ガス圧力１０-2〜６００ｔｏｒｒ
の条件下に、原料ガスとしてメタンガスと水素ガスを用
いて成膜するのが好ましい。イオンプレーティング法に
より形成する場合には、基盤温度を２００〜４５０℃と
し、ベンゼンガスをイオン化するのが好ましい。これら
の炭素膜はＣ−Ｈ結合を有さないものであっても、Ｃ−
Ｈ結合を有するものであっても良い。
成形型をそのまま用いることができる。但し、成形型の
成形面が非晶質及び／又は結晶質の、グラファイト構造
及び／又はダイヤモンド構造の、単一成分層又は混合層
からなる炭素膜で構成されているものを用いることが好
ましい。上記のような炭素膜で構成されている成形面を
有する成形型では、成形型の温度が、ガラス素材のガラ
ス転移点以上であるところの本発明の範囲（１０9 〜１
０12ポアズ相当）であっても、ガラスの融着（固着）が
生じることはない。上記の炭素膜は、スパッタリング
法、プラズマＣＶＤ法、ＣＶＤ法、イオンプレーティン
グ法等の手段で成膜されるものである。スパッタリング
法で成膜する場合には、基盤温度２５０〜６００℃、Ｒ
Ｆパワー密度５〜１５Ｗ／ｃｍ2 、スパッタリング時真
空度５×１０-4〜５×１０-1ｔｏｒｒの範囲でスパッタ
ガスとしてＡｒの如き不活性ガスを、スパッタターゲッ
トとしてグラファイトを用いてスパッタリングするのが
好ましい。マイクロ波プラズマＣＶＤ法により成膜する
場合には、基盤温度６５０〜１０００℃、マイクロ波電
力２００Ｗ〜１ｋＷ、ガス圧力１０-2〜６００ｔｏｒｒ
の条件下に、原料ガスとしてメタンガスと水素ガスを用
いて成膜するのが好ましい。イオンプレーティング法に
より形成する場合には、基盤温度を２００〜４５０℃と
し、ベンゼンガスをイオン化するのが好ましい。これら
の炭素膜はＣ−Ｈ結合を有さないものであっても、Ｃ−
Ｈ結合を有するものであっても良い。
【００２０】本発明の成形方法においては、前記加熱軟
化したガラス素材を前記予熱した成形型内で１〜３０秒
間初期加圧する。この初期加圧が１秒未満ではガラスの
伸びが不十分であり、所望の形状のガラス光学素子を得
ることはできない。また、初期加圧は、長くなればそれ
だけ面精度等は向上するが、長すぎるとサイクル時間が
短縮できず、また、成形型の寿命にも悪影響を及ぼすこ
とがあり、上限は３０秒である。また、成形圧力は、ガ
ラス素材の温度及び成形型の温度等を考慮して適宜決定
することができ、通常２０〜３５０ｋｇ／ｃｍ2 の範囲
の圧力とすることが適当である。成形圧力が２０ｋｇ／
ｃｍ2 未満では、ガラス素材が伸び難くなるため、温度
を上げたり、時間を延ばしたりすることが必要となり好
ましくない。一方、３５０ｋｇ／ｃｍ2 を超える範囲で
は、成形体に歪みが残留し好ましくない。
化したガラス素材を前記予熱した成形型内で１〜３０秒
間初期加圧する。この初期加圧が１秒未満ではガラスの
伸びが不十分であり、所望の形状のガラス光学素子を得
ることはできない。また、初期加圧は、長くなればそれ
だけ面精度等は向上するが、長すぎるとサイクル時間が
短縮できず、また、成形型の寿命にも悪影響を及ぼすこ
とがあり、上限は３０秒である。また、成形圧力は、ガ
ラス素材の温度及び成形型の温度等を考慮して適宜決定
することができ、通常２０〜３５０ｋｇ／ｃｍ2 の範囲
の圧力とすることが適当である。成形圧力が２０ｋｇ／
ｃｍ2 未満では、ガラス素材が伸び難くなるため、温度
を上げたり、時間を延ばしたりすることが必要となり好
ましくない。一方、３５０ｋｇ／ｃｍ2 を超える範囲で
は、成形体に歪みが残留し好ましくない。
【００２１】前記初期加圧開始と同時に、または前記初
期加圧の途中で、または前記初期加圧の終了後に、前記
成形型の成形面近傍を２０〜１８０℃／分の速度で冷却
する。冷却速度を２０℃／分より遅くしてもかまわない
が、不必要に成形のサイクルタイムが長くなるだけであ
る。また、１８０℃／分を超える冷却速度では、ガラス
表面と内部での温度差が大きくなるため、面精度が悪化
するという問題がある。ガラス成形体の大きさ、形状に
よって異なるが、高面精度を得るという観点から、成形
面近傍は２０〜１８０℃／分の速度で冷却することが好
ましい。
期加圧の途中で、または前記初期加圧の終了後に、前記
成形型の成形面近傍を２０〜１８０℃／分の速度で冷却
する。冷却速度を２０℃／分より遅くしてもかまわない
が、不必要に成形のサイクルタイムが長くなるだけであ
る。また、１８０℃／分を超える冷却速度では、ガラス
表面と内部での温度差が大きくなるため、面精度が悪化
するという問題がある。ガラス成形体の大きさ、形状に
よって異なるが、高面精度を得るという観点から、成形
面近傍は２０〜１８０℃／分の速度で冷却することが好
ましい。
【００２２】また、初期加圧後、初期加圧の５〜７０％
の圧力で２次加圧し、この圧力を維持しながら成形面近
傍を冷却することが、ひけや面形状に歪みが生じること
なく良好な面精度が得られ、かつ中心肉厚も許容公差内
に保てるという観点から好ましい。より好ましくは、２
次加圧は初期加圧の２０〜５０％の圧力とすることが適
当である。さらに、加熱軟化したガラス素材の中心肉厚
を、最終製品の中心肉厚より０．０３ｍｍ小さく、０．
１５ｍｍ大きい範囲内になるように初期加圧し、次いで
２次加圧することが、最終製品の中心肉厚の許容公差内
に保つという観点から好ましい。即ち、２次加圧におい
ては一気に減圧され、かつ、ガラスは高粘度となってい
るため、中心肉厚を０．００１〜０．１２ｍｍ程度しか
加圧変形させることができないので、最終的な中心肉厚
を公差±０．０３ｍｍの範囲に入れることが容易であ
る。
の圧力で２次加圧し、この圧力を維持しながら成形面近
傍を冷却することが、ひけや面形状に歪みが生じること
なく良好な面精度が得られ、かつ中心肉厚も許容公差内
に保てるという観点から好ましい。より好ましくは、２
次加圧は初期加圧の２０〜５０％の圧力とすることが適
当である。さらに、加熱軟化したガラス素材の中心肉厚
を、最終製品の中心肉厚より０．０３ｍｍ小さく、０．
１５ｍｍ大きい範囲内になるように初期加圧し、次いで
２次加圧することが、最終製品の中心肉厚の許容公差内
に保つという観点から好ましい。即ち、２次加圧におい
ては一気に減圧され、かつ、ガラスは高粘度となってい
るため、中心肉厚を０．００１〜０．１２ｍｍ程度しか
加圧変形させることができないので、最終的な中心肉厚
を公差±０．０３ｍｍの範囲に入れることが容易であ
る。
【００２３】上記初期加圧及び２次加圧は、加熱軟化し
たガラス素材の初期加圧を、最終製品の中心肉厚より
０．０３ｍｍ小さく、０．１５ｍｍ大きい範囲内の所望
の中心肉厚になるように加圧が停止する手段により停止
し、さらに初期加圧停止前又は停止と同時に２次加圧を
開始することにより行うことで、最終製品の中心肉厚が
得られ、かつ、初期加圧と２次加圧の間で、加圧が連続
しているため、面精度が損なわれることがないという観
点から好ましい。外部ストッパー機構等により所望の中
心肉厚を得て、さらに２次加圧する場合は、加圧が一瞬
間断するため、良好な面精度が得にくい傾向がある。上
記初期加圧及び２次加圧は、２重シリンダー機構により
行うことが好ましい。２重シリンダー機構については、
後述の実施例においてさらに説明する。
たガラス素材の初期加圧を、最終製品の中心肉厚より
０．０３ｍｍ小さく、０．１５ｍｍ大きい範囲内の所望
の中心肉厚になるように加圧が停止する手段により停止
し、さらに初期加圧停止前又は停止と同時に２次加圧を
開始することにより行うことで、最終製品の中心肉厚が
得られ、かつ、初期加圧と２次加圧の間で、加圧が連続
しているため、面精度が損なわれることがないという観
点から好ましい。外部ストッパー機構等により所望の中
心肉厚を得て、さらに２次加圧する場合は、加圧が一瞬
間断するため、良好な面精度が得にくい傾向がある。上
記初期加圧及び２次加圧は、２重シリンダー機構により
行うことが好ましい。２重シリンダー機構については、
後述の実施例においてさらに説明する。
【００２４】前記冷却は、成形型が配備されている成形
室内にガスを供給して、ガラス成形体及び成形型の成形
面近傍には直接前記ガスを吹き付けることなく、強制的
に該成形室全体の雰囲気を冷却することが好ましい。こ
れにより上、下型の温度差を維持したまま冷却すること
ができ、離型性が安定化し、プレス成形に要するサイク
ル時間を大幅に短縮できるという利点がある。ガラス成
形体及び成形型の成形面近傍に直接冷却ガスを吹き付け
ると、面精度が得にくくなるのに対し、上記方法では、
面精度を維持し、かつ良好な離型性を得ることができ
る。成形室内に供給するガスには特に制限はないが、ヘ
リウム、窒素、アルゴン等の非酸化性ガスが好ましい。
また、水素を含んだガスであっても良い。
室内にガスを供給して、ガラス成形体及び成形型の成形
面近傍には直接前記ガスを吹き付けることなく、強制的
に該成形室全体の雰囲気を冷却することが好ましい。こ
れにより上、下型の温度差を維持したまま冷却すること
ができ、離型性が安定化し、プレス成形に要するサイク
ル時間を大幅に短縮できるという利点がある。ガラス成
形体及び成形型の成形面近傍に直接冷却ガスを吹き付け
ると、面精度が得にくくなるのに対し、上記方法では、
面精度を維持し、かつ良好な離型性を得ることができ
る。成形室内に供給するガスには特に制限はないが、ヘ
リウム、窒素、アルゴン等の非酸化性ガスが好ましい。
また、水素を含んだガスであっても良い。
【００２５】上記のように加圧成形され、次いで冷却さ
れたガラス成形品は、上型及び下型の温度が、前記ガラ
ス素材の粘度が１０12.5ポアズに相当する温度以下、好
ましくは１０13〜１０15.5ポアズに相当する温度になっ
た時に圧力を解除して成形型から離型される。ガラス粘
度が１０12.5ポアズに相当する温度以下の温度であれ
ば、短時間では粘性流動が起こることがなく、ほぼガラ
スは固結したとみなしてよい。その結果、離型後にガラ
ス成形体に変形等が生じることがなく、良好な面精度が
得られる。離型後にガラス成形体は、簡易アニール又は
精密アニールを行うことが好ましい。
れたガラス成形品は、上型及び下型の温度が、前記ガラ
ス素材の粘度が１０12.5ポアズに相当する温度以下、好
ましくは１０13〜１０15.5ポアズに相当する温度になっ
た時に圧力を解除して成形型から離型される。ガラス粘
度が１０12.5ポアズに相当する温度以下の温度であれ
ば、短時間では粘性流動が起こることがなく、ほぼガラ
スは固結したとみなしてよい。その結果、離型後にガラ
ス成形体に変形等が生じることがなく、良好な面精度が
得られる。離型後にガラス成形体は、簡易アニール又は
精密アニールを行うことが好ましい。
【００２６】本発明の成形方法に用いる成形型には、成
形面を除き特に制限はない。さらに、型の加熱には、抵
抗加熱ヒーター、高周波加熱ヒーター、赤外線ランプヒ
ーター等を用いることもできる。特に、成形型温度の回
復時間が短いという観点からは、高周波加熱ヒーター、
赤外線ランプヒーターが好ましい。さらに、成形型の冷
却は、断電による自然放冷が良い。冷却速度を速くする
ためには、成形室内に冷却ガスを供給して、強制的に成
形室全体の雰囲気を冷却することが好ましい。面精度を
損なわない範囲内で、成形型内部を流通する冷却ガスに
より冷却を行うこともできる。
形面を除き特に制限はない。さらに、型の加熱には、抵
抗加熱ヒーター、高周波加熱ヒーター、赤外線ランプヒ
ーター等を用いることもできる。特に、成形型温度の回
復時間が短いという観点からは、高周波加熱ヒーター、
赤外線ランプヒーターが好ましい。さらに、成形型の冷
却は、断電による自然放冷が良い。冷却速度を速くする
ためには、成形室内に冷却ガスを供給して、強制的に成
形室全体の雰囲気を冷却することが好ましい。面精度を
損なわない範囲内で、成形型内部を流通する冷却ガスに
より冷却を行うこともできる。
【００２７】本発明に用いる成形型は、例えば、図５に
示すような上型３５、下型３４及び案内型３６から構成
される成形型３９を用いることができる。但し、これら
に限定されるものではない。また、成形型として炭化ケ
イ素、ケイ素、窒化ケイ素、炭化タングステン、酸化ア
ルミニウムや炭化チタンを主成分とするサーメットや、
これらの表面にダイヤモンド、耐熱金属、貴金属合金、
炭化物、窒化物、硼化物、酸化物などのセラミックスな
どを被覆したものを使用することができる。特に、炭化
ケイ素焼結体上にＣＶＤ法により炭化ケイ素膜を形成し
て、仕上がり形状に加工した後、イオンプレーティング
法等によりｉ−カーボン膜等の非晶質及び／又は結晶質
のグラファイト構造及び／又はダイヤモンド構造の単一
成分層又は混合層からなる炭素膜を形成したものが好ま
しい。その理由は、成形型温度を比較的高温にして成形
しても、融着が起こらないこと及び、離型性がよいため
比較的高温で容易に離型できることによる。尚、上型の
成形面の曲率半径が下型の成形面の曲率半径よりも小さ
い成形型を用いると、良好な離型性が得られるので好ま
しい。
示すような上型３５、下型３４及び案内型３６から構成
される成形型３９を用いることができる。但し、これら
に限定されるものではない。また、成形型として炭化ケ
イ素、ケイ素、窒化ケイ素、炭化タングステン、酸化ア
ルミニウムや炭化チタンを主成分とするサーメットや、
これらの表面にダイヤモンド、耐熱金属、貴金属合金、
炭化物、窒化物、硼化物、酸化物などのセラミックスな
どを被覆したものを使用することができる。特に、炭化
ケイ素焼結体上にＣＶＤ法により炭化ケイ素膜を形成し
て、仕上がり形状に加工した後、イオンプレーティング
法等によりｉ−カーボン膜等の非晶質及び／又は結晶質
のグラファイト構造及び／又はダイヤモンド構造の単一
成分層又は混合層からなる炭素膜を形成したものが好ま
しい。その理由は、成形型温度を比較的高温にして成形
しても、融着が起こらないこと及び、離型性がよいため
比較的高温で容易に離型できることによる。尚、上型の
成形面の曲率半径が下型の成形面の曲率半径よりも小さ
い成形型を用いると、良好な離型性が得られるので好ま
しい。
【００２８】本発明に用いる成形型は、例えば、図９及
び１０に示すような、成形型を包含する石英ガラス管７
０内に設置し、成形室内全体の雰囲気を冷却できること
が好ましい。尚、図９及び１０に示す成形型では、成形
型室の冷却用ガスを押し棒４５や支持台３８を介して供
給することができる。但し、押し棒４５や支持台３８を
介さずに成形型室に冷却用ガスを供給することもでき
る。
び１０に示すような、成形型を包含する石英ガラス管７
０内に設置し、成形室内全体の雰囲気を冷却できること
が好ましい。尚、図９及び１０に示す成形型では、成形
型室の冷却用ガスを押し棒４５や支持台３８を介して供
給することができる。但し、押し棒４５や支持台３８を
介さずに成形型室に冷却用ガスを供給することもでき
る。
【００２９】図９に示す成形型は、押し棒４５中の上部
から押し棒４５の途中まで縦に設けられた冷却用ガス流
路６０、及び押し棒４５の途中からガス流路６０を中心
とし、かつ押し棒４５及び成形型支持体４４を貫通して
放射状（例えば、４方向、６方向、８方向等）に設けら
れたガス流路６１を有する。押し棒４５は、上型３５と
接しており、ガス流路６０及び６１に供給された冷却用
ガスにより冷却された押し棒４５により上型３５を冷却
することができる。また、下型３４を支える成形型支持
台３８中の下部から支持台３８の途中まで縦に設けられ
た冷却用ガス流路６２、及び支持台３８の途中からガス
流路６２を中心とし、かつ成形型支持台３８を貫通して
放射状（例えば、４方向、６方向、８方向等）に設けら
れたガス流路６３を有する。成形型支持台３８は、下型
の支持台４６の下面と接しており、この支持台４６を介
して、ガス流路６２を介してガス流路６３に供給された
冷却用ガスにより下型３４を冷却することができる。
から押し棒４５の途中まで縦に設けられた冷却用ガス流
路６０、及び押し棒４５の途中からガス流路６０を中心
とし、かつ押し棒４５及び成形型支持体４４を貫通して
放射状（例えば、４方向、６方向、８方向等）に設けら
れたガス流路６１を有する。押し棒４５は、上型３５と
接しており、ガス流路６０及び６１に供給された冷却用
ガスにより冷却された押し棒４５により上型３５を冷却
することができる。また、下型３４を支える成形型支持
台３８中の下部から支持台３８の途中まで縦に設けられ
た冷却用ガス流路６２、及び支持台３８の途中からガス
流路６２を中心とし、かつ成形型支持台３８を貫通して
放射状（例えば、４方向、６方向、８方向等）に設けら
れたガス流路６３を有する。成形型支持台３８は、下型
の支持台４６の下面と接しており、この支持台４６を介
して、ガス流路６２を介してガス流路６３に供給された
冷却用ガスにより下型３４を冷却することができる。
【００３０】図１０に示す成形型は、押し棒４５中の上
部から押し棒４５の底部まで縦に設けられた冷却用ガス
流路６４、及び押し棒４５の底部にガス流路６４を中心
とし、かつ成形型支持台３８及び上部の胴型３７を貫通
して放射状（例えば、４方向、６方向、８方向等）に設
けられた切り溝６５を有する。切り溝６５は、上型３５
の上面と接しており、ガス流路６４を介して切り溝６５
に供給された冷却用ガスにより上型３５を冷却すること
ができる。また、下型３４を支える成形型支持台３８中
の下部から支持台４６の底部まで縦に設けられた冷却用
ガス流路６６、及び支持台３８の底部にガス流路６６を
中心とし、かつ成形型支持台３８を貫通して放射状（例
えば、４方向、６方向、８方向等）に設けられた切り溝
６７を有する。切り溝６７は、下型の支持台４６の下面
と接しており、この支持台４６を介して、ガス流路６６
を介して切り溝６７に供給された冷却用ガスにより下型
３４を冷却することができる。
部から押し棒４５の底部まで縦に設けられた冷却用ガス
流路６４、及び押し棒４５の底部にガス流路６４を中心
とし、かつ成形型支持台３８及び上部の胴型３７を貫通
して放射状（例えば、４方向、６方向、８方向等）に設
けられた切り溝６５を有する。切り溝６５は、上型３５
の上面と接しており、ガス流路６４を介して切り溝６５
に供給された冷却用ガスにより上型３５を冷却すること
ができる。また、下型３４を支える成形型支持台３８中
の下部から支持台４６の底部まで縦に設けられた冷却用
ガス流路６６、及び支持台３８の底部にガス流路６６を
中心とし、かつ成形型支持台３８を貫通して放射状（例
えば、４方向、６方向、８方向等）に設けられた切り溝
６７を有する。切り溝６７は、下型の支持台４６の下面
と接しており、この支持台４６を介して、ガス流路６６
を介して切り溝６７に供給された冷却用ガスにより下型
３４を冷却することができる。
【００３１】さらに、ガス流路６１および６３並びに切
り溝６５および６７から放出された冷却用ガスは、成形
型を包含する石英ガラス管７０内に止まって、成形型全
体を外側から冷却する。冷却用ガスの流量は、上下から
それぞれ５〜８０リットル／分とすることができる。
尚、図９および１０の成形型の上下型の材質等は上記と
同様である。
り溝６５および６７から放出された冷却用ガスは、成形
型を包含する石英ガラス管７０内に止まって、成形型全
体を外側から冷却する。冷却用ガスの流量は、上下から
それぞれ５〜８０リットル／分とすることができる。
尚、図９および１０の成形型の上下型の材質等は上記と
同様である。
【００３２】本発明の成形方法において、前記ガラス素
材の加熱軟化は、該ガラス素材体を気流により浮上させ
ながら行うことができ、加熱軟化したガラス素材は前記
予熱した成形型に移送される。ガラス素材が、その自重
によって変形する程の低粘性域においては、加熱の際に
ガラス素材を保持する治具とガラスの融着を防止するの
は非常に困難である。それに対して、治具の内部よりガ
スを噴出することにより、ガラス素材を気流により浮上
させることで、治具面とガラス面の間にガスのレイヤー
を形成し、その結果、治具とガラスが反応することな
く、加熱軟化することが可能である。更にガラス素材が
プリフォームの場合、プリフォームの形状を維持しつつ
加熱軟化することができる。また、ガラス素材がガラス
ゴブであり、不規則な形状で表面にシワ等の表面欠陥が
ある場合でも、加熱軟化しながら気流により浮上させる
ことで、形状を整え、表面欠陥を消去することも可能で
ある。
材の加熱軟化は、該ガラス素材体を気流により浮上させ
ながら行うことができ、加熱軟化したガラス素材は前記
予熱した成形型に移送される。ガラス素材が、その自重
によって変形する程の低粘性域においては、加熱の際に
ガラス素材を保持する治具とガラスの融着を防止するの
は非常に困難である。それに対して、治具の内部よりガ
スを噴出することにより、ガラス素材を気流により浮上
させることで、治具面とガラス面の間にガスのレイヤー
を形成し、その結果、治具とガラスが反応することな
く、加熱軟化することが可能である。更にガラス素材が
プリフォームの場合、プリフォームの形状を維持しつつ
加熱軟化することができる。また、ガラス素材がガラス
ゴブであり、不規則な形状で表面にシワ等の表面欠陥が
ある場合でも、加熱軟化しながら気流により浮上させる
ことで、形状を整え、表面欠陥を消去することも可能で
ある。
【００３３】本発明においてガラス素材の浮上のために
用いる気流となるガスとしては、特に制限はない。但
し、加熱した治具の酸化による劣化を防止するという観
点から、非酸化性ガスであることが好ましく、例えば、
窒素等であることが適当である。また、還元性のガス、
例えば水素ガス等を添加することもできる。気流の流量
は、気流を吹き出す口の形状やガラス素材の形状及び重
量等を考慮して適宜変更できる。通常の場合、ガス流量
は０．００５〜２０リットル／分の範囲がガラス素材の
浮上に適している。但し、ガス流量が０．００５リット
ル／分未満であると、ガラス素材の重量が３００ｍｇ以
上の場合、ガラス素材を十分に浮上させることができな
い場合がある。また、ガス流量が２０リットル／分を超
えると、ガラス重量が２０００ｍｇ以上の場合でも、浮
上治具上のガラスが大きく揺れて、加熱の際にガラス素
材がプリフォームの場合、その形状が変化することがあ
るからである。
用いる気流となるガスとしては、特に制限はない。但
し、加熱した治具の酸化による劣化を防止するという観
点から、非酸化性ガスであることが好ましく、例えば、
窒素等であることが適当である。また、還元性のガス、
例えば水素ガス等を添加することもできる。気流の流量
は、気流を吹き出す口の形状やガラス素材の形状及び重
量等を考慮して適宜変更できる。通常の場合、ガス流量
は０．００５〜２０リットル／分の範囲がガラス素材の
浮上に適している。但し、ガス流量が０．００５リット
ル／分未満であると、ガラス素材の重量が３００ｍｇ以
上の場合、ガラス素材を十分に浮上させることができな
い場合がある。また、ガス流量が２０リットル／分を超
えると、ガラス重量が２０００ｍｇ以上の場合でも、浮
上治具上のガラスが大きく揺れて、加熱の際にガラス素
材がプリフォームの場合、その形状が変化することがあ
るからである。
【００３４】ガラス素材の気流による浮上は、例えば、
開口部から上方に流出する気流により行うことができ
る。図２に示すように、浮上治具支持体１３に支持され
た浮上治具１０の上方開口部１１は、ガラス素材１の径
より小さく、浮上治具１０の上方開口部１１の底１２か
ら上方に流出する気流により、ガラス素材１は上方開口
部１１上で浮上して、浮上治具１０に接触しないように
保持される。尚、ガラス素材１は、周囲に設けられたガ
ラス軟化用ヒーター１４により加熱される。また、浮上
治具１０は、図６に示すように２つに分割可能な構造
（各部分を１０ａ、１０ｂで示す）を有することもでき
る。
開口部から上方に流出する気流により行うことができ
る。図２に示すように、浮上治具支持体１３に支持され
た浮上治具１０の上方開口部１１は、ガラス素材１の径
より小さく、浮上治具１０の上方開口部１１の底１２か
ら上方に流出する気流により、ガラス素材１は上方開口
部１１上で浮上して、浮上治具１０に接触しないように
保持される。尚、ガラス素材１は、周囲に設けられたガ
ラス軟化用ヒーター１４により加熱される。また、浮上
治具１０は、図６に示すように２つに分割可能な構造
（各部分を１０ａ、１０ｂで示す）を有することもでき
る。
【００３５】また、ガラス素材の気流による浮上は、ガ
ラス素材の外径の曲率に近似する球面又は平面を有する
多孔質面から流出する気流により行うこともできる。特
に、ガラス素材がプリフォームである場合に、プリフォ
ームの形状の維持が極めて容易であることから有効であ
る。さらに、ガラス素材がガラスゴブの場合、多孔質面
からの気流により浮上させながら加熱することで、ガラ
スゴブの表面欠陥を除去することもできる。例えば、図
３に示すように、浮上治具支持体１９に支持された、ガ
ラス素材１の曲率に近似する球面を有する多孔質面１８
を有する浮上治具１７上に、多孔質面１８から流出する
気流によって、ガラス素材１が浮上した状態で保持され
る。尚、浮上治具支持体１４及び浮上治具１５は、図６
の場合と同様に、分割可能な構造を有することもでき
る。
ラス素材の外径の曲率に近似する球面又は平面を有する
多孔質面から流出する気流により行うこともできる。特
に、ガラス素材がプリフォームである場合に、プリフォ
ームの形状の維持が極めて容易であることから有効であ
る。さらに、ガラス素材がガラスゴブの場合、多孔質面
からの気流により浮上させながら加熱することで、ガラ
スゴブの表面欠陥を除去することもできる。例えば、図
３に示すように、浮上治具支持体１９に支持された、ガ
ラス素材１の曲率に近似する球面を有する多孔質面１８
を有する浮上治具１７上に、多孔質面１８から流出する
気流によって、ガラス素材１が浮上した状態で保持され
る。尚、浮上治具支持体１４及び浮上治具１５は、図６
の場合と同様に、分割可能な構造を有することもでき
る。
【００３６】さらに、ガラス素材の加熱は、常温から所
定温度に加熱する場合、ある程度の温度のガラス素材を
用いさらに加熱する場合、さらに所定温度に既に加熱さ
れているガラス素材を用いる場合を含む。例えば、ガラ
ス素材がガラスゴブの場合、溶融ガラスから作製された
ガラスゴブを必要以上に低温まで冷却することなく用い
ることもできる。
定温度に加熱する場合、ある程度の温度のガラス素材を
用いさらに加熱する場合、さらに所定温度に既に加熱さ
れているガラス素材を用いる場合を含む。例えば、ガラ
ス素材がガラスゴブの場合、溶融ガラスから作製された
ガラスゴブを必要以上に低温まで冷却することなく用い
ることもできる。
【００３７】本発明では、加熱軟化したガラス素材の予
熱した成形型への移送は、例えば、前記被成形ガラス素
材を吸引保持することにより、または軟化したガラス素
材を落下させることにより行うことができる。ガラス素
材の吸引保持は、例えば、図２に示す移動可能な下方開
口部１６を有する吸引保持装置１５により行うことがで
きる。下方開口部１６は内部に吸引する、例えば減圧ポ
ンプや真空ポンプ等に連絡しており、下方開口部１６に
ガラス素材を吸引保持することができる。浮上治具１０
の上で加熱されて軟化したガラス素材１は、移動可能な
吸引保持装置１５の下方開口部１６に吸引保持され、図
４に示すように成形型の下型３４の成形面４０上に移送
する。次いで図５に示すように軟化したガラス素材１を
前記下型３４の成形面４０と上型３５の成形面４１とで
押圧成形することでガラス成形体２を得ることができ
る。
熱した成形型への移送は、例えば、前記被成形ガラス素
材を吸引保持することにより、または軟化したガラス素
材を落下させることにより行うことができる。ガラス素
材の吸引保持は、例えば、図２に示す移動可能な下方開
口部１６を有する吸引保持装置１５により行うことがで
きる。下方開口部１６は内部に吸引する、例えば減圧ポ
ンプや真空ポンプ等に連絡しており、下方開口部１６に
ガラス素材を吸引保持することができる。浮上治具１０
の上で加熱されて軟化したガラス素材１は、移動可能な
吸引保持装置１５の下方開口部１６に吸引保持され、図
４に示すように成形型の下型３４の成形面４０上に移送
する。次いで図５に示すように軟化したガラス素材１を
前記下型３４の成形面４０と上型３５の成形面４１とで
押圧成形することでガラス成形体２を得ることができ
る。
【００３８】加熱軟化したガラス素材の移送は、該ガラ
ス素材を落下させることにより行うこともできる。ガラ
ス素材の落下は、例えば、ガラス素材を加熱するために
用いる浮上治具が２つ以上に分割移動して、下方が開口
することにより行うことができる。例えば、図６に示す
ように、浮上治具１０上でガラス素材１を加熱してガラ
ス素材１が軟化したら、図７に示すように浮上治具１０
が水平に２つの部分１０ａと１０ｂに分かれて、相互に
反対方向（図中では左右）に移動することで、ガラス素
材１は落下する。その際、落下するガラス素材１の受け
として成形型の下型３４を設置しておくことで、下型３
４の成形面４０上にガラス素材１を移送することができ
る。
ス素材を落下させることにより行うこともできる。ガラ
ス素材の落下は、例えば、ガラス素材を加熱するために
用いる浮上治具が２つ以上に分割移動して、下方が開口
することにより行うことができる。例えば、図６に示す
ように、浮上治具１０上でガラス素材１を加熱してガラ
ス素材１が軟化したら、図７に示すように浮上治具１０
が水平に２つの部分１０ａと１０ｂに分かれて、相互に
反対方向（図中では左右）に移動することで、ガラス素
材１は落下する。その際、落下するガラス素材１の受け
として成形型の下型３４を設置しておくことで、下型３
４の成形面４０上にガラス素材１を移送することができ
る。
【００３９】さらに、本発明では、加熱軟化したガラス
素材を所定の成形面上に落下移動させる目的で、ガイド
手段を用いることができる。例えば、図６、７に示すよ
うに、浮上治具１０の上部に、ガラス素材１の最外径と
適度なクリアランスが保てる内径寸法を有する筒形のガ
イド手段５０（分割可能な部分５０ａ、５０ｂからな
る）を設けることで、成形型の中心にガラス素材１を落
下させることができる。但し、ガイド手段は、浮上治具
の分割移動の際に生じるガラス素材のずれを防止できる
ものであれば、構造等に特に制限はない。例えば、筒形
に限らず、格子状に配置された複数のパイプや対向する
２枚以上の板であることもできる。また、ガイド手段
は、成形の際に上型がガラス素材を保持した下型の上に
移動して押圧成形することを考慮して、分割移動可能な
構造とすることもできる。
素材を所定の成形面上に落下移動させる目的で、ガイド
手段を用いることができる。例えば、図６、７に示すよ
うに、浮上治具１０の上部に、ガラス素材１の最外径と
適度なクリアランスが保てる内径寸法を有する筒形のガ
イド手段５０（分割可能な部分５０ａ、５０ｂからな
る）を設けることで、成形型の中心にガラス素材１を落
下させることができる。但し、ガイド手段は、浮上治具
の分割移動の際に生じるガラス素材のずれを防止できる
ものであれば、構造等に特に制限はない。例えば、筒形
に限らず、格子状に配置された複数のパイプや対向する
２枚以上の板であることもできる。また、ガイド手段
は、成形の際に上型がガラス素材を保持した下型の上に
移動して押圧成形することを考慮して、分割移動可能な
構造とすることもできる。
【００４０】ガラス素材を加熱するために用いる浮上治
具の分割移動の方式には特に制限はない。例えば、上記
のように水平に浮上治具が移動する場合、浮上治具は３
つ又は４つに分割し、３方向（１２０°づつ異なる方
向）又は４方向（９０°づつ異なる方向）に移動して、
ガラス素材を落下させることもできる。加熱軟化したガ
ラス素材を落下移動させることで、ガラス素材を短時間
で成形型内に移送することが可能である。
具の分割移動の方式には特に制限はない。例えば、上記
のように水平に浮上治具が移動する場合、浮上治具は３
つ又は４つに分割し、３方向（１２０°づつ異なる方
向）又は４方向（９０°づつ異なる方向）に移動して、
ガラス素材を落下させることもできる。加熱軟化したガ
ラス素材を落下移動させることで、ガラス素材を短時間
で成形型内に移送することが可能である。
【００４１】
【発明の効果】本発明によれば、加熱軟化したガラスプ
リフォーム等のガラス素材を押圧成形することによりガ
ラス光学素子を製造する方法であって、コバ厚の薄いレ
ンズ等でも安定して得られ、形状転写性が良く、離型性
が良好でプレス成形に要するサイクル時間を大幅に短縮
できるガラス光学素子の成形方法を提供することができ
る。また、本発明によれば、離型操作安定性が良く、ヒ
ケや面形状の歪み等の表面欠陥がなく高い面精度を有
し、中心肉厚が許容公差内にあるガラス光学素子を製造
し得るガラス光学素子の成形方法を提供することができ
る。さらに本発明によれば、加熱軟化したガラスプリフ
ォーム等のガラス素材を予熱した成形型で押圧成形する
際の上、下型の温度差を維持したまま冷却する手段を有
するため、離型性を更に安定化し、プレス成形に要する
サイクル時間を大幅に短縮することができる。
リフォーム等のガラス素材を押圧成形することによりガ
ラス光学素子を製造する方法であって、コバ厚の薄いレ
ンズ等でも安定して得られ、形状転写性が良く、離型性
が良好でプレス成形に要するサイクル時間を大幅に短縮
できるガラス光学素子の成形方法を提供することができ
る。また、本発明によれば、離型操作安定性が良く、ヒ
ケや面形状の歪み等の表面欠陥がなく高い面精度を有
し、中心肉厚が許容公差内にあるガラス光学素子を製造
し得るガラス光学素子の成形方法を提供することができ
る。さらに本発明によれば、加熱軟化したガラスプリフ
ォーム等のガラス素材を予熱した成形型で押圧成形する
際の上、下型の温度差を維持したまま冷却する手段を有
するため、離型性を更に安定化し、プレス成形に要する
サイクル時間を大幅に短縮することができる。
【実施例】次に実施例により本発明を説明する。 実施例１−１〜１−５プレス成形用型 プレス成形用型は、図１に示すように、基盤材料として
炭化ケイ素（ＳｉＣ）焼結体３１を用い、研削によりプ
レス成形型形状に加工後、更に成形面側にＣＶＤ法によ
り炭化ケイ素膜３２を形成して、更に研削研磨して製造
されるべきガラス成形体に対応する形状に鏡面仕上げし
て成形型基盤を得た。更に成形型基盤の炭化ケイ素膜３
２上に、ｉ−カーボン（ダイヤモンドライクカーボン）
膜３３をイオンプレーティング法により５００Å成膜し
て成形面４０を有する、φ１８ｍｍ（芯取後φ１５ｍ
ｍ）両凸ガラスレンズ用の下型３４を得た。図５に示す
上型３５も、上記下型３４と同様の方法によって得られ
た。上型３５及び下型３４は、図５に示すように、同軸
上にセットされ、プレス成形の際には、上型３５と下型
３４とこれをガイドする案内型３６から成形型３９が構
成されている。さらに上型３５の上面の上には、２次加
圧用の押し棒４５が設けられている。下型３４及び上型
３５の加熱は、胴型３７外周に取り付けた成形型ヒータ
ー４４で行い、成形型支持台３８の下部より下型３４内
に挿入した型測温用熱電対４２にて測温し、制御され
る。更に胴型３７の温度は、胴型３７内に挿入した胴型
測温用熱電対４３にて測温される。
炭化ケイ素（ＳｉＣ）焼結体３１を用い、研削によりプ
レス成形型形状に加工後、更に成形面側にＣＶＤ法によ
り炭化ケイ素膜３２を形成して、更に研削研磨して製造
されるべきガラス成形体に対応する形状に鏡面仕上げし
て成形型基盤を得た。更に成形型基盤の炭化ケイ素膜３
２上に、ｉ−カーボン（ダイヤモンドライクカーボン）
膜３３をイオンプレーティング法により５００Å成膜し
て成形面４０を有する、φ１８ｍｍ（芯取後φ１５ｍ
ｍ）両凸ガラスレンズ用の下型３４を得た。図５に示す
上型３５も、上記下型３４と同様の方法によって得られ
た。上型３５及び下型３４は、図５に示すように、同軸
上にセットされ、プレス成形の際には、上型３５と下型
３４とこれをガイドする案内型３６から成形型３９が構
成されている。さらに上型３５の上面の上には、２次加
圧用の押し棒４５が設けられている。下型３４及び上型
３５の加熱は、胴型３７外周に取り付けた成形型ヒータ
ー４４で行い、成形型支持台３８の下部より下型３４内
に挿入した型測温用熱電対４２にて測温し、制御され
る。更に胴型３７の温度は、胴型３７内に挿入した胴型
測温用熱電対４３にて測温される。
【００４２】浮上治具及び移送手段 上述の成形型加熱機構を有する同一密閉チャンバー（図
示せず）内には、図２に示す浮上治具及び移送手段も設
けられている。まず、ガラス素材（プリフォーム）１を
加熱軟化するガラス軟化ヒーター１４が設けられ、この
ガラス軟化ヒーター１４内には浮上治具支持台１３にセ
ットされたグラッシーカーボン浮上治具１０（以下、Ｇ
Ｃ浮上治具と呼ぶ）が配置されている。さらに、ガラス
素材１は、浮上治具支持台１３の内部からＧＣ浮上治具
１０下部へと供給される表１に示される流量の９８％Ｎ
2 ＋２％Ｈ2 ガス（例１−１〜１−３）又はＮ2 ガス
（例１−４〜１−５）の噴出によって、浮上保持され
る。また、ガラス軟化ヒーター１４外には、垂直及び水
平方向に移動可能なグラッシーカーボンバキュームパッ
ド１５（以下、ＧＣバキュームパッドと呼ぶ）があり、
通常は、ＧＣ浮上治具１０上方で待機している。
示せず）内には、図２に示す浮上治具及び移送手段も設
けられている。まず、ガラス素材（プリフォーム）１を
加熱軟化するガラス軟化ヒーター１４が設けられ、この
ガラス軟化ヒーター１４内には浮上治具支持台１３にセ
ットされたグラッシーカーボン浮上治具１０（以下、Ｇ
Ｃ浮上治具と呼ぶ）が配置されている。さらに、ガラス
素材１は、浮上治具支持台１３の内部からＧＣ浮上治具
１０下部へと供給される表１に示される流量の９８％Ｎ
2 ＋２％Ｈ2 ガス（例１−１〜１−３）又はＮ2 ガス
（例１−４〜１−５）の噴出によって、浮上保持され
る。また、ガラス軟化ヒーター１４外には、垂直及び水
平方向に移動可能なグラッシーカーボンバキュームパッ
ド１５（以下、ＧＣバキュームパッドと呼ぶ）があり、
通常は、ＧＣ浮上治具１０上方で待機している。
【００４３】予備加熱及びプレス工程 上述のプレス成形機構及びガラス加熱機構が収められた
成形機の密閉チャンバー（図示せず）内を真空排気した
後、前記９８％Ｎ2 ＋２％Ｈ2 ガス又はＮ2 ガスを導入
し、密閉チャンバー内を同ガス雰囲気とした。次に、バ
リウム硼珪酸塩光学ガラスからなるプリフォーム１（表
面欠陥のない鏡面を有するマーブル形状の熱間成形品、
重量１０００ｍｇ、転移点５３４℃、屈伏点５７６℃）
を用いた例を示す。成形型ヒーター４４にて、型測温用
熱電対４３で測温した上型３５及び下型３４の温度（成
形型温度）が、表１に示すガラスの粘度に相当する温度
になるまで加熱し同温度で保持した。尚、ガラスの粘度
と温度との関係は以下のとおりである。 ガラスの粘度 温度 １０9 ポアズ ６１４℃ １０10 ポアズ ５９２℃ １０11 ポアズ ５７２℃ １０12 ポアズ ５５４℃ １０12.7ポアズ ５４３℃ １０13.4ポアズ ５３４℃ １０14.5ポアズ ５１８℃
成形機の密閉チャンバー（図示せず）内を真空排気した
後、前記９８％Ｎ2 ＋２％Ｈ2 ガス又はＮ2 ガスを導入
し、密閉チャンバー内を同ガス雰囲気とした。次に、バ
リウム硼珪酸塩光学ガラスからなるプリフォーム１（表
面欠陥のない鏡面を有するマーブル形状の熱間成形品、
重量１０００ｍｇ、転移点５３４℃、屈伏点５７６℃）
を用いた例を示す。成形型ヒーター４４にて、型測温用
熱電対４３で測温した上型３５及び下型３４の温度（成
形型温度）が、表１に示すガラスの粘度に相当する温度
になるまで加熱し同温度で保持した。尚、ガラスの粘度
と温度との関係は以下のとおりである。 ガラスの粘度 温度 １０9 ポアズ ６１４℃ １０10 ポアズ ５９２℃ １０11 ポアズ ５７２℃ １０12 ポアズ ５５４℃ １０12.7ポアズ ５４３℃ １０13.4ポアズ ５３４℃ １０14.5ポアズ ５１８℃
【００４４】一方、ガラス軟化ヒーター１４にて、ＧＣ
浮上治具１０上のガラスプリフォーム９の温度を、ガラ
スの粘度が表１に示す粘度に相当する温度まで加熱し、
浮上軟化させる。尚、ガラスの粘度と温度との関係は以
下のとおりである。 ガラスの粘度 温度 １０5.5 ポアズ ７１８℃ １０6.4 ポアズ ６８６℃ １０7.3 ポアズ ６５８℃ １０8.2 ポアズ ６３４℃ １０8.8 ポアズ ６１９℃ そして、浮上軟化したプリフォーム１を、ガラス軟化ヒ
ーター１４外のＧＣ浮上治具１０上方で待機していたＧ
Ｃバキュームパッド１５が、プリフォーム１のところま
で下降し吸引保持する。この際、ＧＣバキュームパッド
の温度は、ガラス軟化ヒーター１４からの輻射熱によっ
て、３００〜４００℃に加熱されているが、低温である
ためガラスが融着することはない。
浮上治具１０上のガラスプリフォーム９の温度を、ガラ
スの粘度が表１に示す粘度に相当する温度まで加熱し、
浮上軟化させる。尚、ガラスの粘度と温度との関係は以
下のとおりである。 ガラスの粘度 温度 １０5.5 ポアズ ７１８℃ １０6.4 ポアズ ６８６℃ １０7.3 ポアズ ６５８℃ １０8.2 ポアズ ６３４℃ １０8.8 ポアズ ６１９℃ そして、浮上軟化したプリフォーム１を、ガラス軟化ヒ
ーター１４外のＧＣ浮上治具１０上方で待機していたＧ
Ｃバキュームパッド１５が、プリフォーム１のところま
で下降し吸引保持する。この際、ＧＣバキュームパッド
の温度は、ガラス軟化ヒーター１４からの輻射熱によっ
て、３００〜４００℃に加熱されているが、低温である
ためガラスが融着することはない。
【００４５】次に、図４に示すように、プリフォーム１
を保持したＧＣバキュームパッド１５は、下型３４上方
まで速やかに移動し、再び下型３４の成形面４０近傍ま
で下降すると同時に吸引を停止して、下型３４の成形面
４０上にプリフォーム１を載せる。その後、ＧＣバキュ
ームパッド１５は下型３４上方より退き、元の待機位置
まで戻るので下型３４上部には何ら障害物がなくなり、
瞬時に成形型支持台３８が下型３４を、下型３４の同軸
上方に成形型支持台３８ごと固定セットしてある上型３
５まで上昇させる。図５に示すように、上型３５と下型
３４及びこれをガイドする案内型３６で構成される成形
型３９内で、プリフォーム１を１０秒間１００ｋｇ／ｃ
ｍ2 の圧力にて加圧成形して、下型３４のフランジ部と
案内型３６の底面が接触したところをもって最終製品の
肉厚よりも３０μｍ大きい肉厚とする。その一方で、第
１のシリンダーにて加圧開始した５秒後から第１のシリ
ンダーの内側にある第２のシリンダーに接続された押し
棒４５にて上型３５の裏面に２０ｋｇ／ｃｍ2 （１−１
〜１−５）の圧力でガラス成形体２及び成形型３９を加
圧保持する。次いで、成形型ヒーター４４を断電するこ
とで放冷して、表１に成形時間（初期加圧時間（１０秒
間）＋２次加圧時間）として示す時間の経過後に、型測
温用熱電対４２で測温した上型３５及び下型３４の温度
が表１に離型時型温度として示す温度になり、ガラス成
形体２が所定の肉厚になったところで、成形型３９から
ガラス成形体２を離型し取り出した。尚、ガラスの粘度
と温度との関係は前記のとおりである。
を保持したＧＣバキュームパッド１５は、下型３４上方
まで速やかに移動し、再び下型３４の成形面４０近傍ま
で下降すると同時に吸引を停止して、下型３４の成形面
４０上にプリフォーム１を載せる。その後、ＧＣバキュ
ームパッド１５は下型３４上方より退き、元の待機位置
まで戻るので下型３４上部には何ら障害物がなくなり、
瞬時に成形型支持台３８が下型３４を、下型３４の同軸
上方に成形型支持台３８ごと固定セットしてある上型３
５まで上昇させる。図５に示すように、上型３５と下型
３４及びこれをガイドする案内型３６で構成される成形
型３９内で、プリフォーム１を１０秒間１００ｋｇ／ｃ
ｍ2 の圧力にて加圧成形して、下型３４のフランジ部と
案内型３６の底面が接触したところをもって最終製品の
肉厚よりも３０μｍ大きい肉厚とする。その一方で、第
１のシリンダーにて加圧開始した５秒後から第１のシリ
ンダーの内側にある第２のシリンダーに接続された押し
棒４５にて上型３５の裏面に２０ｋｇ／ｃｍ2 （１−１
〜１−５）の圧力でガラス成形体２及び成形型３９を加
圧保持する。次いで、成形型ヒーター４４を断電するこ
とで放冷して、表１に成形時間（初期加圧時間（１０秒
間）＋２次加圧時間）として示す時間の経過後に、型測
温用熱電対４２で測温した上型３５及び下型３４の温度
が表１に離型時型温度として示す温度になり、ガラス成
形体２が所定の肉厚になったところで、成形型３９から
ガラス成形体２を離型し取り出した。尚、ガラスの粘度
と温度との関係は前記のとおりである。
【００４６】このようにして得られたガラス成形体２
（外径φ１８ｍｍ、肉厚２．９ｍｍ、コバ厚１．０ｍｍ
の両凸レンズ）のアニール後の性能を、干渉計による面
精度と、目視外観及び実体顕微鏡による表面状態につい
て評価し、結果を表１に１−１〜１−５として示す。評
価は、同一方法で得られた５個のレンズについて行った
（以下の実施例でも同様である）。その結果、いずれの
レンズも良好なものであった。
（外径φ１８ｍｍ、肉厚２．９ｍｍ、コバ厚１．０ｍｍ
の両凸レンズ）のアニール後の性能を、干渉計による面
精度と、目視外観及び実体顕微鏡による表面状態につい
て評価し、結果を表１に１−１〜１−５として示す。評
価は、同一方法で得られた５個のレンズについて行った
（以下の実施例でも同様である）。その結果、いずれの
レンズも良好なものであった。
【００４７】実施例２−１〜２−５プレス成形用型 プレス成形用型は、押し棒４５を有さない以外実施例１
と同様の図８に示すものを用いた。浮上治具 上述の成形型加熱機構を有する同一密閉チャンバー（図
示せず）内には、図６に示す浮上治具１０（１０ａ、１
０ｂ）、ガイド手段５０（５０ａ、５０ｂ）、ガラス素
材を加熱軟化するガラス軟化ヒーター（図示せず））が
設けられている。浮上治具１０は、グラッシーカーボン
からなる分割浮上治具（以下、ＧＣ分割浮上治具と呼
ぶ）であり、ガイド手段５０も同材質による分割円筒形
ガイド（以下ＧＣ分割円筒形ガイドと呼ぶ）である。さ
らに、ガラス素材１は、ＧＣ分割浮上治具内部から供給
される表１に示す流量の９８％Ｎ2 ＋２％Ｈ2 ガスの噴
出によって、浮上保持される。
と同様の図８に示すものを用いた。浮上治具 上述の成形型加熱機構を有する同一密閉チャンバー（図
示せず）内には、図６に示す浮上治具１０（１０ａ、１
０ｂ）、ガイド手段５０（５０ａ、５０ｂ）、ガラス素
材を加熱軟化するガラス軟化ヒーター（図示せず））が
設けられている。浮上治具１０は、グラッシーカーボン
からなる分割浮上治具（以下、ＧＣ分割浮上治具と呼
ぶ）であり、ガイド手段５０も同材質による分割円筒形
ガイド（以下ＧＣ分割円筒形ガイドと呼ぶ）である。さ
らに、ガラス素材１は、ＧＣ分割浮上治具内部から供給
される表１に示す流量の９８％Ｎ2 ＋２％Ｈ2 ガスの噴
出によって、浮上保持される。
【００４８】加熱軟化及びプレス工程 上述のプレス成形機構及びガラス加熱機構が収められた
成形機の密閉チャンバー内を真空排気した後、９８％Ｎ
2 ＋２％Ｈ2 ガスを導入し、密閉チャンバー内を同ガス
雰囲気とした。次に、図８に示す成形型ヒーター４４に
て、型測温用熱電対４３で測温した上型３５及び下型３
４の温度が、実施例１と同様のガラス素材１の粘度が１
０11ポアズに相当する５７２℃（例２−１〜２−３、２
−５）又は１０12ポアズに相当する５５４℃（例２−
４）になるまで加熱し同温度で保持した。尚、このとき
は、上型と下型は別の位置でそれぞれ加熱され、成形の
際に図８に示すように、一体の成形型として組み立てら
れる。一方、ガラス軟化ヒーターにて、ＧＣ分割浮上治
具１０上のガラス素材１の温度を、表１に示すように、
ガラスの粘度１０5.5 ポアズに相当する温度である７１
８℃まで加熱保持する。
成形機の密閉チャンバー内を真空排気した後、９８％Ｎ
2 ＋２％Ｈ2 ガスを導入し、密閉チャンバー内を同ガス
雰囲気とした。次に、図８に示す成形型ヒーター４４に
て、型測温用熱電対４３で測温した上型３５及び下型３
４の温度が、実施例１と同様のガラス素材１の粘度が１
０11ポアズに相当する５７２℃（例２−１〜２−３、２
−５）又は１０12ポアズに相当する５５４℃（例２−
４）になるまで加熱し同温度で保持した。尚、このとき
は、上型と下型は別の位置でそれぞれ加熱され、成形の
際に図８に示すように、一体の成形型として組み立てら
れる。一方、ガラス軟化ヒーターにて、ＧＣ分割浮上治
具１０上のガラス素材１の温度を、表１に示すように、
ガラスの粘度１０5.5 ポアズに相当する温度である７１
８℃まで加熱保持する。
【００４９】次に、加熱軟化したガラス素材１を浮上保
持したＧＣ分割浮上治具１０は下型３４直上まで速やか
に移動し、次いで、図７に示す如く、ＧＣ分割浮上治具
１０ａとＧＣ分割浮上治具１０ｂがそれぞれ左右水平方
向へ瞬時に移動して開口することで、下型３４の成形面
４０にガラス素材１を落下させて載せる。この時、ＧＣ
分割浮上治具１０の直上には、ガラス素材１の最外径に
対して適度なクリアランスを保つような内径寸法を有す
るＧＣ分割円筒形ガイド５０が設置されており、ＧＣ分
割浮上治具１０が開口してガラス素材１が落下する際
に、ガラス素材１と下型３４とのセッティングズレ量が
最小限となるようなガイドの役目を果たす。
持したＧＣ分割浮上治具１０は下型３４直上まで速やか
に移動し、次いで、図７に示す如く、ＧＣ分割浮上治具
１０ａとＧＣ分割浮上治具１０ｂがそれぞれ左右水平方
向へ瞬時に移動して開口することで、下型３４の成形面
４０にガラス素材１を落下させて載せる。この時、ＧＣ
分割浮上治具１０の直上には、ガラス素材１の最外径に
対して適度なクリアランスを保つような内径寸法を有す
るＧＣ分割円筒形ガイド５０が設置されており、ＧＣ分
割浮上治具１０が開口してガラス素材１が落下する際
に、ガラス素材１と下型３４とのセッティングズレ量が
最小限となるようなガイドの役目を果たす。
【００５０】ガラス落下後は、ＧＣ分割円筒形ガイド５
０ａともう一方の５０ｂがそれぞれ左右水平方向へ移動
して開口する。そのため、下型３４上部には何ら障害物
がなくなり、瞬時に成形型支持台３８が下型３４を、下
型３４の同軸上法に成形型支持台３８ごと固定セットし
てある上型３５まで上昇させ、図８に示すように上型３
５と下型３４をガイドする案内型３６で構成される成形
型内で、ガラス素材１を１０秒間１００ｋｇ／ｃｍ2 の
圧力にて加圧成形して所定の肉厚とした後、圧力を一気
に５０ｋｇ／ｃｍ2 とすると同時に、この圧力で保持し
たガラス成形体２及び成形型を、成形型ヒーター１４を
断電することで放冷して、表１に成形時間（初期加圧時
間（１０秒間）＋２次加圧時間）として示す時間経過秒
後に型測温用熱電対４３で測温した上型３５及び下型３
４の温度が、表１に離型時型温度として示す粘度に相当
する温度になったところで、成形型からガラス成形体２
を離型し取り出した。
０ａともう一方の５０ｂがそれぞれ左右水平方向へ移動
して開口する。そのため、下型３４上部には何ら障害物
がなくなり、瞬時に成形型支持台３８が下型３４を、下
型３４の同軸上法に成形型支持台３８ごと固定セットし
てある上型３５まで上昇させ、図８に示すように上型３
５と下型３４をガイドする案内型３６で構成される成形
型内で、ガラス素材１を１０秒間１００ｋｇ／ｃｍ2 の
圧力にて加圧成形して所定の肉厚とした後、圧力を一気
に５０ｋｇ／ｃｍ2 とすると同時に、この圧力で保持し
たガラス成形体２及び成形型を、成形型ヒーター１４を
断電することで放冷して、表１に成形時間（初期加圧時
間（１０秒間）＋２次加圧時間）として示す時間経過秒
後に型測温用熱電対４３で測温した上型３５及び下型３
４の温度が、表１に離型時型温度として示す粘度に相当
する温度になったところで、成形型からガラス成形体２
を離型し取り出した。
【００５１】このようにして得られたガラス成形体２
（外径φ１８ｍｍ、肉厚２．９ｍｍ、コバ厚１．０ｍｍ
の両凸レンズ）のアニール後の性能を、干渉計による面
精度と、目視外観及び実体顕微鏡による表面状態につい
て評価し、結果を表１に示す。評価は、同一方法で得ら
れた５個のレンズについて行った。表１には、軟化した
ガラス素材１の温度、ガラス素材１の形状、ＧＣ分割浮
上治具から流出するガス流量、成形型温度、離型温度を
変化させて得られたガラス成形体の評価結果を示す。そ
の結果、いずれの成形体（レンズ）も良好なものであっ
た。
（外径φ１８ｍｍ、肉厚２．９ｍｍ、コバ厚１．０ｍｍ
の両凸レンズ）のアニール後の性能を、干渉計による面
精度と、目視外観及び実体顕微鏡による表面状態につい
て評価し、結果を表１に示す。評価は、同一方法で得ら
れた５個のレンズについて行った。表１には、軟化した
ガラス素材１の温度、ガラス素材１の形状、ＧＣ分割浮
上治具から流出するガス流量、成形型温度、離型温度を
変化させて得られたガラス成形体の評価結果を示す。そ
の結果、いずれの成形体（レンズ）も良好なものであっ
た。
【００５２】
【表１】
【００５３】実施例３−１〜３−２ 初期加圧時間を５秒（例３−１）又は３０秒（例３−
２）とした以外は、実施例１−１と同様にしてガラス成
形体（外径φ１８ｍｍ、肉厚２．９ｍｍ、コバ厚１．０
ｍｍの両凸レンズ）を得た。アニール後のガラス成形体
の性能を、干渉計による面精度と、目視外観及び実体顕
微鏡による表面状態について評価した。結果を表２に示
す。
２）とした以外は、実施例１−１と同様にしてガラス成
形体（外径φ１８ｍｍ、肉厚２．９ｍｍ、コバ厚１．０
ｍｍの両凸レンズ）を得た。アニール後のガラス成形体
の性能を、干渉計による面精度と、目視外観及び実体顕
微鏡による表面状態について評価した。結果を表２に示
す。
【００５４】実施例４−１〜４−２ 成形型３９の放冷を初期加圧（１００ｋｇ／ｃｍ2 の圧
力での加圧）と同時（例４−１）または初期加圧開始５
秒後（例４−２）に開始した以外は実施例１−１と同様
に操作してガラス成形体（外径φ１８ｍｍ、肉厚２．９
ｍｍ、コバ厚１．０ｍｍの両凸レンズ）を得た。アニー
ル後のガラス成形体の性能を、干渉計による面精度と、
目視外観及び実体顕微鏡による表面状態について評価し
た。結果を表２に示す。
力での加圧）と同時（例４−１）または初期加圧開始５
秒後（例４−２）に開始した以外は実施例１−１と同様
に操作してガラス成形体（外径φ１８ｍｍ、肉厚２．９
ｍｍ、コバ厚１．０ｍｍの両凸レンズ）を得た。アニー
ル後のガラス成形体の性能を、干渉計による面精度と、
目視外観及び実体顕微鏡による表面状態について評価し
た。結果を表２に示す。
【００５５】
【表２】
【００５６】ガラス成形体の評価は、以下のように行っ
た。 面精度 ○：アス、くせ ０．５本以下 ◎：アス、くせ ０．２本以下 表面状態 ◎：良好
た。 面精度 ○：アス、くせ ０．５本以下 ◎：アス、くせ ０．２本以下 表面状態 ◎：良好
【００５７】上記実施例１〜４においてサイクルタイム
は成形時間と型温度の回復時間（離型時の温度から成形
開始時温度までの昇温時間）との合計である。本実施例
では成形型の加熱に抵抗加熱を用いたため、上記回復時
間は約３５秒であった。従って、サイクルタイムは約８
５〜１６５秒間であった。尚、成形型の加熱を高周波加
熱や赤外線加熱を用いることにより、上記回復時間は約
１０秒にすることができ、サイクルタイムをその分短縮
することが可能である。
は成形時間と型温度の回復時間（離型時の温度から成形
開始時温度までの昇温時間）との合計である。本実施例
では成形型の加熱に抵抗加熱を用いたため、上記回復時
間は約３５秒であった。従って、サイクルタイムは約８
５〜１６５秒間であった。尚、成形型の加熱を高周波加
熱や赤外線加熱を用いることにより、上記回復時間は約
１０秒にすることができ、サイクルタイムをその分短縮
することが可能である。
【００５８】実施例５−１〜５−３ プレス成形用の型は図９に示すものを用い、かつ成形型
の加熱を成形型の外側に設けた石英ガラス管７０外側の
高周波加熱コイル７１を用い、下型上に加熱軟化したガ
ラスプリフォームが落下すると同時に下型が上昇して成
形室７２内でプレスし、プレス後、冷却用ガスを上下か
らそれぞれ２０リットル／分の流量で流し、成形型およ
び石英ガラス管内の成形室全体を強制的に冷却した以外
は、実施例１と同様にしてガラス成形を行い、ガラス成
形体（外径φ１８ｍｍ、肉厚２．９ｍｍ、コバ厚１．０
ｍｍの両凸レンズ）を得た。アニール後のガラス成形体
の性能を、干渉計による面精度と、目視外観及び実体顕
微鏡による表面状態について評価した。結果を表３に示
す。
の加熱を成形型の外側に設けた石英ガラス管７０外側の
高周波加熱コイル７１を用い、下型上に加熱軟化したガ
ラスプリフォームが落下すると同時に下型が上昇して成
形室７２内でプレスし、プレス後、冷却用ガスを上下か
らそれぞれ２０リットル／分の流量で流し、成形型およ
び石英ガラス管内の成形室全体を強制的に冷却した以外
は、実施例１と同様にしてガラス成形を行い、ガラス成
形体（外径φ１８ｍｍ、肉厚２．９ｍｍ、コバ厚１．０
ｍｍの両凸レンズ）を得た。アニール後のガラス成形体
の性能を、干渉計による面精度と、目視外観及び実体顕
微鏡による表面状態について評価した。結果を表３に示
す。
【００５９】実施例６−１〜６−３ プレス成形用の型として図１０に示すものを用いた以外
は、実施例５と同様にしてガラス成形体（外径φ１８ｍ
ｍ、肉厚２．９ｍｍ、コバ厚１．０ｍｍの両凸レンズ）
を得た。アニール後のガラス成形体の性能を、干渉計に
よる面精度と、目視外観及び実体顕微鏡による表面状態
について評価した。結果を表３に示す。
は、実施例５と同様にしてガラス成形体（外径φ１８ｍ
ｍ、肉厚２．９ｍｍ、コバ厚１．０ｍｍの両凸レンズ）
を得た。アニール後のガラス成形体の性能を、干渉計に
よる面精度と、目視外観及び実体顕微鏡による表面状態
について評価した。結果を表３に示す。
【００６０】
【表３】
【００６１】
【図１】 本発明で用いた成形型の下型の概略説明図で
ある。
ある。
【図２】 本発明で用いた浮上治具上でのガラスプリフ
ォームの浮上軟化及び移送方法の概略説明図である。
ォームの浮上軟化及び移送方法の概略説明図である。
【図３】 本発明で用いた浮上治具上でのガラスプリフ
ォームの浮上軟化方法の概略説明図である。
ォームの浮上軟化方法の概略説明図である。
【図４】 軟化したガラスプリフォームの成形型への移
送方法の概略説明図である。
送方法の概略説明図である。
【図５】 本発明で用いた成形型での押圧成形の概略説
明図である。
明図である。
【図６】 軟化したガラスプリフォームの成形型への移
送方法の概略説明図である。
送方法の概略説明図である。
【図７】 軟化したガラスプリフォームの成形型への移
送方法の概略説明図である。
送方法の概略説明図である。
【図８】 成形型での押圧成形の概略説明図である。
【図９】 本発明で用いた成形型での押圧成形の概略説
明図である。
明図である。
【図１０】 本発明で用いた成形型での押圧成形の概略
説明図である。
説明図である。
【符号の説明】 １ ・・・ ガラス素材 ２ ・・・ ガラス成形体 １０、１７ ・・・ 浮上治具 １０ａ、１０ｂ ・・・ 分割浮上治具 １１ ・・・ 浮上治具の上方開口部 １２ ・・・ 浮上治具の上方開口部の底 １３、１９ ・・・ 浮上治具支持体 １４ ・・・ ガラス軟化用ヒーター １５ ・・・ 吸引保持装置 １６ ・・・ 下方開口部 １８ ・・・ 多孔質面 ３４ ・・・ 下型 ３５ ・・・ 上型 ３６ ・・・ 案内型 ３７ ・・・ 胴型 ４０、４１ ・・・ 成形面 ４５ ・・・ 押し棒 ５０ａ、５０ｂ ・・・ ガイド手段 ７０・・・石英ガラス管 ７１・・・高周波加熱コイル ７２・・・成形室
Claims (11)
- 【請求項１】 加熱軟化した被成形ガラス素材を、予熱
した上型及び下型から成る成形型で押圧成形することに
よりガラス光学素子を成形する方法であって、 前記ガラス素材の加熱の温度をこのガラス素材の粘度が
１０9 ポアズ未満に相当する温度とし、前記上型の予熱
の温度を前記ガラス素材の粘度が１０9.5 〜１０12ポア
ズに相当する温度とし、前記下型の予熱の温度を前記ガ
ラス素材の粘度が１０9 〜１０11.5ポアズに相当する温
度とし、かつ前記上型の予熱の温度を前記下型の予熱の
温度より低い温度として、 前記加熱軟化したガラス素材を前記予熱した成形型内で
２０〜３５０ｋｇ／ｃｍ2 の圧力で１〜３０秒間初期加
圧し、 前記初期加圧開始と同時に、または前記初期加圧の途中
で、または前記初期加圧の終了後、前記上型及び下型の
成形面近傍を２０〜１８０℃／分の速度で冷却し、 前記上型及び下型の成形面近傍の温度が前記ガラス素材
の粘度が１０12.5ポアズに相当する温度以下になった時
に成形型の圧力を解除し、成形型からガラス成形体を離
型することを特徴とするガラス光学素子の成形方法。 - 【請求項２】 前記上型及び下型の成形面近傍の温度が
前記ガラス素材の粘度が１０13〜１０15.5ポアズに相当
する温度になった時に成形型の圧力を解除し、成形型か
らガラス成形体を離型する、請求項１記載の成形方法。 - 【請求項３】 初期加圧開始時の上型の温度と下型の温
度の差を５〜３５℃とする、請求項１または２記載の成
形方法。 - 【請求項４】 前記成形型の冷却を、この成形型が配備
されている成形室内にガスを供給して、ガラス成形体及
び成形型の成形面近傍には直接前記ガスを吹き付けるこ
となく、強制的に成形室全体の雰囲気を冷却することに
より行う、請求項１〜３のいずれか１項に記載の成形方
法。 - 【請求項５】 前記成形型の冷却を、この成形型が配備
されている成形室内にガスを供給して、ガラス成形体及
び成形型の成形面近傍には直接前記ガスを吹き付けるこ
となく、強制的に成形室全体の雰囲気を冷却して、前記
上型の成形面近傍の温度が前記下型の成形面近傍の温度
よりも低い成形型から前記ガラス成形体を離型する、請
求項１〜４のいずれか１項に記載の成形方法。 - 【請求項６】 成形型の成形面が非晶質及び／または結
晶質のグラファイト構造及び／またはダイヤモンド構造
の単一成分層又は混合層からなる炭素膜で構成されてい
る、請求項１〜５のいずれか１項に記載の成形方法。 - 【請求項７】 前記初期加圧後、初期加圧の５〜７０％
の圧力で２次加圧し、この圧力を維持しながら成形面近
傍を冷却する、請求項１〜６のいずれか１項に記載の成
形方法。 - 【請求項８】 加熱軟化した被成形ガラス素材の初期加
圧を、所望の中心肉厚で加圧手段が停止する手段により
停止し、さらに初期加圧停止前又は停止と同時に２次加
圧を開始することにより最終製品の中心肉厚を得る、請
求項７に記載の成形方法。 - 【請求項９】 加熱軟化した被成形ガラス素材の温度
が、ガラス素材の粘度が１０5.5 〜１０7.6 ポアズに相
当する温度である、請求項１〜８のいずれか１項に記載
の成形方法。 - 【請求項１０】 上型の成形面の曲率半径が下型の成形
面の曲率半径よりも小さい成形型を用いる、請求項１〜
９のいずれか１項に記載の成形方法。 - 【請求項１１】 被成形ガラス素材を気流により浮上さ
せながら加熱することにより軟化させ、次いで予熱した
成形型へ移送する、請求項１〜１０のいずれか１項に記
載の成形方法。
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