JPH09111385A - 実質的にＰｂを含まないねじ加工材用Ａｌ合金 - Google Patents
実質的にＰｂを含まないねじ加工材用Ａｌ合金Info
- Publication number
- JPH09111385A JPH09111385A JP8221982A JP22198296A JPH09111385A JP H09111385 A JPH09111385 A JP H09111385A JP 8221982 A JP8221982 A JP 8221982A JP 22198296 A JP22198296 A JP 22198296A JP H09111385 A JPH09111385 A JP H09111385A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- alloy
- weight
- alloy according
- producing
- profile
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C21/00—Alloys based on aluminium
- C22C21/06—Alloys based on aluminium with magnesium as the next major constituent
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C21/00—Alloys based on aluminium
- C22C21/003—Alloys based on aluminium containing at least 2.6% of one or more of the elements: tin, lead, antimony, bismuth, cadmium, and titanium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C21/00—Alloys based on aluminium
- C22C21/06—Alloys based on aluminium with magnesium as the next major constituent
- C22C21/08—Alloys based on aluminium with magnesium as the next major constituent with silicon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
- C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
- C22F1/04—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon
- C22F1/047—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon of alloys with magnesium as the next major constituent
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Extrusion Of Metal (AREA)
- Forging (AREA)
- Conductive Materials (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 実質的にＰｂを含まないねじ加工材用合金の
製造。 【解決手段】 鋳造状態のＡｌインゴットを準備し、こ
のインゴットを少なくとも１時間、約９００〜１０６０
°Ｆ（約４８２〜５７１℃）の範囲の温度で合金を均質
化処理し、室温に冷却し、インゴットをビレットに切断
し、ビレットを加熱しおよび所望の形状に押出し加工
し、さらに、この押出し加工された合金の形材を熱機械
的に処理する。
製造。 【解決手段】 鋳造状態のＡｌインゴットを準備し、こ
のインゴットを少なくとも１時間、約９００〜１０６０
°Ｆ（約４８２〜５７１℃）の範囲の温度で合金を均質
化処理し、室温に冷却し、インゴットをビレットに切断
し、ビレットを加熱しおよび所望の形状に押出し加工
し、さらに、この押出し加工された合金の形材を熱機械
的に処理する。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、Ｐｂを含まないね
じ加工材用Ａｌ合金に係り、特に、実質的にＰｂを含ま
ない、ＳｎおよびＢｉを含むねじ加工材用Ａｌ合金およ
び該Ａｌ合金を製造する方法に関するものである。
じ加工材用Ａｌ合金に係り、特に、実質的にＰｂを含ま
ない、ＳｎおよびＢｉを含むねじ加工材用Ａｌ合金およ
び該Ａｌ合金を製造する方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】ねじ加工材に使用される従来のＡｌ合金
は、他の合金元素とりわけＰｂを含んでいる。当業者
は、合金のチッピング(chipping)特性を高めるという理
由から、従来のねじ加工材用Ａｌ合金にＰｂを添加して
いる。しかし、従来のねじ加工材用Ａｌ合金中でのＰｂ
の存在を含む、多くの材料中でのＰｂの存在により生じ
る健康の危険に関し関心が増している。その結果、当業
者は、実質的にＰｂを含まないねじ加工材用Ａｌ合金の
開発を試みている。
は、他の合金元素とりわけＰｂを含んでいる。当業者
は、合金のチッピング(chipping)特性を高めるという理
由から、従来のねじ加工材用Ａｌ合金にＰｂを添加して
いる。しかし、従来のねじ加工材用Ａｌ合金中でのＰｂ
の存在を含む、多くの材料中でのＰｂの存在により生じ
る健康の危険に関し関心が増している。その結果、当業
者は、実質的にＰｂを含まないねじ加工材用Ａｌ合金の
開発を試みている。
【０００３】例えば、ボーリング、ドリリングまたは旋
盤加工のような機械切削作業用に用いられるＡｌ合金中
でのＳｎの使用は、長年にわたって知られている。例え
ば、Kempf 他の米国特許第２０２６５７１号明細書は、
Ｃｕ、ＳｉおよびＳｎを含有する快削Ａｌ合金を記載し
ている。このＣｕ含有切削用合金は、Ｃｕ：３〜１２重
量％と、Ｓｉ：０．５〜２．０重量％と、Ｓｎ：０．０
０５〜０．１重量％とを含む。また、この切削用合金
は、Ｂｉ、Ｔｌ（タリウム）、ＣｄまたはＰｂの１種以
上を０．０５〜６重量％含有してもよい。この合金の切
削特性を改善するために、Kempf 他は、この合金に溶体
化熱処理および冷間引抜き加工を施すことを提案してい
る。
盤加工のような機械切削作業用に用いられるＡｌ合金中
でのＳｎの使用は、長年にわたって知られている。例え
ば、Kempf 他の米国特許第２０２６５７１号明細書は、
Ｃｕ、ＳｉおよびＳｎを含有する快削Ａｌ合金を記載し
ている。このＣｕ含有切削用合金は、Ｃｕ：３〜１２重
量％と、Ｓｉ：０．５〜２．０重量％と、Ｓｎ：０．０
０５〜０．１重量％とを含む。また、この切削用合金
は、Ｂｉ、Ｔｌ（タリウム）、ＣｄまたはＰｂの１種以
上を０．０５〜６重量％含有してもよい。この合金の切
削特性を改善するために、Kempf 他は、この合金に溶体
化熱処理および冷間引抜き加工を施すことを提案してい
る。
【０００４】双方共、Kempf 他の米国特許第２０２６５
７５号および第２０２６５７６号明細書は、Ｃｕ：４〜
１２重量％と、Ｓｎ：０．０１〜２重量％と、Ｂｉ：
０．０５〜１．５重量％とを含む快削Ａｌ合金を記載し
ている。物理的特性を変えるために、これらの合金に
「通常の熱処理」を施すことができることが記載されて
いるが、この６０年経過の古い特許は、望ましい物理的
特性を得るのを助ける特定の熱機械的工程を特定してい
ない。さらに、これらの特許の双方は、「１種を超える
快削成分の同時存在は、全体で同じ量のこれらの成分の
いずれかを別個に使用する場合より有利である」ことを
教示している。（Kempf 他の第２０２６５７６特許の第
２欄、４２〜４５行参照）。特に、Kempf 他は、「１．
５％の１種の成分を単独で添加することより、Ｐｂ、Ｂ
ｉまたはＴｌ（タリウム）の１種より多くの成分を使用
して、この１．５％を組成するほうがより有利である」
ことを記載している。（Kempf 他の第２０２６５７６特
許の第２欄、５１行以降参照）。したがって、これらの
２つの特許は、合金組成から最良の快削特性を得るため
に、１を超える快削成分をＡｌＣｕ合金に添加すべきこ
とを示唆している。
７５号および第２０２６５７６号明細書は、Ｃｕ：４〜
１２重量％と、Ｓｎ：０．０１〜２重量％と、Ｂｉ：
０．０５〜１．５重量％とを含む快削Ａｌ合金を記載し
ている。物理的特性を変えるために、これらの合金に
「通常の熱処理」を施すことができることが記載されて
いるが、この６０年経過の古い特許は、望ましい物理的
特性を得るのを助ける特定の熱機械的工程を特定してい
ない。さらに、これらの特許の双方は、「１種を超える
快削成分の同時存在は、全体で同じ量のこれらの成分の
いずれかを別個に使用する場合より有利である」ことを
教示している。（Kempf 他の第２０２６５７６特許の第
２欄、４２〜４５行参照）。特に、Kempf 他は、「１．
５％の１種の成分を単独で添加することより、Ｐｂ、Ｂ
ｉまたはＴｌ（タリウム）の１種より多くの成分を使用
して、この１．５％を組成するほうがより有利である」
ことを記載している。（Kempf 他の第２０２６５７６特
許の第２欄、５１行以降参照）。したがって、これらの
２つの特許は、合金組成から最良の快削特性を得るため
に、１を超える快削成分をＡｌＣｕ合金に添加すべきこ
とを示唆している。
【０００５】より現在の参考例である、Alabi の米国特
許第５１２２２０８号明細書は、ＳｎおよびＢｉを比較
的多く添加した耐摩耗性および自己潤滑性を有するＡｌ
合金を開示している。この合金は、０．５〜３重量％の
Ｓｎと対応する量のＢｉとを含む。しかし、この合金
は、きわめて多量のＳｉと、ねじ加工材用合金として使
用するのを不適当とするきわめて少量のＣｕとを有して
いる。ＳｎおよびＢｉを含有するＡｌ合金は、犠牲アノ
ードの製造にも用いられるが、従来のＡｌ合金製犠牲ア
ノードの組成はねじ加工材として使用するのを不適当と
する。
許第５１２２２０８号明細書は、ＳｎおよびＢｉを比較
的多く添加した耐摩耗性および自己潤滑性を有するＡｌ
合金を開示している。この合金は、０．５〜３重量％の
Ｓｎと対応する量のＢｉとを含む。しかし、この合金
は、きわめて多量のＳｉと、ねじ加工材用合金として使
用するのを不適当とするきわめて少量のＣｕとを有して
いる。ＳｎおよびＢｉを含有するＡｌ合金は、犠牲アノ
ードの製造にも用いられるが、従来のＡｌ合金製犠牲ア
ノードの組成はねじ加工材として使用するのを不適当と
する。
【０００６】ねじ加工材用Ａｌ合金は、Ｐｂを含まない
だけでなく、この合金はＰｂを含むものと同等の機械的
および物理的特性も有しなければならない。したがっ
て、Ｐｂを含有するねじ加工材用合金と同等の機械的お
よび物理的特性を維持しつつ、Ｐｂを含まないねじ加工
材用合金が必要とされている。したがって、本発明の目
的は、この合金を提供することである。
だけでなく、この合金はＰｂを含むものと同等の機械的
および物理的特性も有しなければならない。したがっ
て、Ｐｂを含有するねじ加工材用合金と同等の機械的お
よび物理的特性を維持しつつ、Ｐｂを含まないねじ加工
材用合金が必要とされている。したがって、本発明の目
的は、この合金を提供することである。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明は、実質的に、Ｓ
ｉ：約０．４０〜０．８重量％と、Ｆｅ：約０．７重量
％以下と、Ｃｕ：約０．１５〜０．４０重量％と、Ｍ
ｎ：約０．１５重量％以下と、Ｍｇ：約０．８〜１．２
重量％と、Ｃｒ：約０．０４〜０．１４重量％と、Ｚ
ｎ：約０．２５重量％以下と、Ｔｉ：約０．１５重量％
以下と、Ｓｎ：約０．１０〜０．７重量％と、Ｂｉ：約
０．２０〜０．８重量％と、残部としてのＡｌおよび不
可避不純物とから成る、実質的にＰｂを含まない押出し
加工された後に溶体化熱処理されたねじ加工材用Ａｌ合
金を包含する。
ｉ：約０．４０〜０．８重量％と、Ｆｅ：約０．７重量
％以下と、Ｃｕ：約０．１５〜０．４０重量％と、Ｍ
ｎ：約０．１５重量％以下と、Ｍｇ：約０．８〜１．２
重量％と、Ｃｒ：約０．０４〜０．１４重量％と、Ｚ
ｎ：約０．２５重量％以下と、Ｔｉ：約０．１５重量％
以下と、Ｓｎ：約０．１０〜０．７重量％と、Ｂｉ：約
０．２０〜０．８重量％と、残部としてのＡｌおよび不
可避不純物とから成る、実質的にＰｂを含まない押出し
加工された後に溶体化熱処理されたねじ加工材用Ａｌ合
金を包含する。
【０００８】この合金を製造する方法は、温度約９００
〜１０６０°Ｆ（約４８２〜５７１℃）で少なくとも１
時間インゴットを均質化処理し、冷却し、このインゴッ
トをビレットに切断し、このビレットを加熱しおよび所
望の形状に押出し加工し、この押出し加工された合金の
形材を熱機械的に処理する工程を含む。
〜１０６０°Ｆ（約４８２〜５７１℃）で少なくとも１
時間インゴットを均質化処理し、冷却し、このインゴッ
トをビレットに切断し、このビレットを加熱しおよび所
望の形状に押出し加工し、この押出し加工された合金の
形材を熱機械的に処理する工程を含む。
【０００９】本発明の上記および他の目的、特徴および
利点は、図面を参照して説明されている好ましい実施例
の下記詳細な説明からより容易に明らかとなるであろ
う。
利点は、図面を参照して説明されている好ましい実施例
の下記詳細な説明からより容易に明らかとなるであろ
う。
【００１０】
【発明の実施の形態】本発明は、Ｐｂを含まないねじ加
工材用Ａｌ合金およびこの合金を製造する方法に関す
る。特に、本発明は、実質的にＰｂを含まない、Ｓｎお
よびＢｉを含有するねじ加工材用Ａｌ合金およびこの合
金を製造する方法に関する。ねじ加工材用の従来のＡｌ
合金に含有されるＰｂを所定量のＳｎで代え、その後、
この合金に熱機械的処理を施せば、従来のＰｂ含有合金
が生じさせる可能性がある重大な健康に対する危険に直
面することなく、Ｐｂを含有するねじ加工材用Ａｌ合金
と少なくとも同等の物理的および機械的特性を有する合
金が得られることを見出した。
工材用Ａｌ合金およびこの合金を製造する方法に関す
る。特に、本発明は、実質的にＰｂを含まない、Ｓｎお
よびＢｉを含有するねじ加工材用Ａｌ合金およびこの合
金を製造する方法に関する。ねじ加工材用の従来のＡｌ
合金に含有されるＰｂを所定量のＳｎで代え、その後、
この合金に熱機械的処理を施せば、従来のＰｂ含有合金
が生じさせる可能性がある重大な健康に対する危険に直
面することなく、Ｐｂを含有するねじ加工材用Ａｌ合金
と少なくとも同等の物理的および機械的特性を有する合
金が得られることを見出した。
【００１１】Ａｌ製ねじ加工材は、一般的に、ねじ切り
機で使用されるロッドまたはバーの形態で製造される。
Ａｌ合金のねじ加工材は、その特定の合金の可能な最良
の機械加工性およびチップ破断特性を呈しなければなら
ない。この材料は、優れた機械加工性およびチップ破断
特性だけでなく、最終使用製品に要求される物理的およ
び機械的特性を満足させなければならない。これらの特
性は、過去においては、概ね約０．５０重量％のＰｂを
含み、Ａｌ協会によりＡＡ６２６２合金と指定されたＰ
ｂ含有合金をねじ加工材用Ａｌ合金を製造するために用
いるときに得られた。
機で使用されるロッドまたはバーの形態で製造される。
Ａｌ合金のねじ加工材は、その特定の合金の可能な最良
の機械加工性およびチップ破断特性を呈しなければなら
ない。この材料は、優れた機械加工性およびチップ破断
特性だけでなく、最終使用製品に要求される物理的およ
び機械的特性を満足させなければならない。これらの特
性は、過去においては、概ね約０．５０重量％のＰｂを
含み、Ａｌ協会によりＡＡ６２６２合金と指定されたＰ
ｂ含有合金をねじ加工材用Ａｌ合金を製造するために用
いるときに得られた。
【００１２】しかし、たとえば、ＡＡ６２６２のよう
な、Ｐｂを含有するねじ加工材に長時間にわたって晒さ
れる作業者は有害な健康上の影響を受ける可能性がある
という心配があった。これらの心配は、Ｐｂを含有する
ものに代わる、Ｐｂを含まないねじ加工材用合金の必要
性を生じた。Ｐｂを含まないねじ加工材用Ａｌ合金の機
械的、物理的および比較特性は、従来のＰｂを含む６２
６２ねじ加工材用Ａｌ合金と少なくとも同等の態様で作
用しなければならない。
な、Ｐｂを含有するねじ加工材に長時間にわたって晒さ
れる作業者は有害な健康上の影響を受ける可能性がある
という心配があった。これらの心配は、Ｐｂを含有する
ものに代わる、Ｐｂを含まないねじ加工材用合金の必要
性を生じた。Ｐｂを含まないねじ加工材用Ａｌ合金の機
械的、物理的および比較特性は、従来のＰｂを含む６２
６２ねじ加工材用Ａｌ合金と少なくとも同等の態様で作
用しなければならない。
【００１３】本発明のＡｌ合金は、従来合金中に含まれ
るＰｂにより生じる潜在的な問題を生じることなく、従
来の６２６２合金の好適な代替合金を提供する。また、
本発明の合金は、合金の物理的、機械的および比較特性
のいずれも犠牲にすることなく、Ｐｂを含有するねじ加
工材用Ａｌ合金に期待されるチップ破断特性において所
定の機械加工性を呈する。この合金の物理的特性は、以
下に規定する特定の限度内で厳格に制御された化学組成
と、注意深く制御されかつ連続するプロセス工程とに依
存する。組成限界またはプロセスパラメータが以下に規
定する限界から外れる場合、Ｐｂを含まないことおよび
重要な機械加工特性との所望の組合わせは達成されな
い。
るＰｂにより生じる潜在的な問題を生じることなく、従
来の６２６２合金の好適な代替合金を提供する。また、
本発明の合金は、合金の物理的、機械的および比較特性
のいずれも犠牲にすることなく、Ｐｂを含有するねじ加
工材用Ａｌ合金に期待されるチップ破断特性において所
定の機械加工性を呈する。この合金の物理的特性は、以
下に規定する特定の限度内で厳格に制御された化学組成
と、注意深く制御されかつ連続するプロセス工程とに依
存する。組成限界またはプロセスパラメータが以下に規
定する限界から外れる場合、Ｐｂを含まないことおよび
重要な機械加工特性との所望の組合わせは達成されな
い。
【００１４】我々の発明の合金は、実質的に、Ｓｉ：約
０．４０〜０．８重量％と、Ｆｅ：約０．７重量％以下
と、Ｃｕ：約０．１５〜０．４０重量％と、Ｍｎ：約
０．１５重量％以下と、Ｍｇ：約０．８〜１．２重量％
と、Ｃｒ：約０．０４〜０．１４重量％と、Ｚｎ：約
０．２５重量％以下と、Ｔｉ：約０．１５重量％以下
と、Ｓｎ：約０．１０〜０．７重量％と、Ｂｉ：約０．
２０〜０．８重量％と、残部としてのＡｌおよび不可避
不純物とから成る。好ましい合金は、実質的に、Ｓｉ：
約０．５５〜０．７重量％と、Ｆｅ：約０．４５重量％
以下と、Ｃｕ：約０．３０〜０．４重量％と、Ｍｎ：約
０．１５重量％以下と、Ｍｇ：約０．８〜１．１重量％
と、Ｃｒ：約０．０８〜０．１４重量％と、Ｚｎ：約
０．２５重量％以下と、Ｔｉ：約０．０７重量％以下
と、Ｓｎ：約０．１５〜０．２５重量％と、Ｂｉ：約
０．５０〜０．７４重量％と、残部としてのＡｌおよび
不可避不純物とから成る。
０．４０〜０．８重量％と、Ｆｅ：約０．７重量％以下
と、Ｃｕ：約０．１５〜０．４０重量％と、Ｍｎ：約
０．１５重量％以下と、Ｍｇ：約０．８〜１．２重量％
と、Ｃｒ：約０．０４〜０．１４重量％と、Ｚｎ：約
０．２５重量％以下と、Ｔｉ：約０．１５重量％以下
と、Ｓｎ：約０．１０〜０．７重量％と、Ｂｉ：約０．
２０〜０．８重量％と、残部としてのＡｌおよび不可避
不純物とから成る。好ましい合金は、実質的に、Ｓｉ：
約０．５５〜０．７重量％と、Ｆｅ：約０．４５重量％
以下と、Ｃｕ：約０．３０〜０．４重量％と、Ｍｎ：約
０．１５重量％以下と、Ｍｇ：約０．８〜１．１重量％
と、Ｃｒ：約０．０８〜０．１４重量％と、Ｚｎ：約
０．２５重量％以下と、Ｔｉ：約０．０７重量％以下
と、Ｓｎ：約０．１５〜０．２５重量％と、Ｂｉ：約
０．５０〜０．７４重量％と、残部としてのＡｌおよび
不可避不純物とから成る。
【００１５】合金が０．１０重量％未満のＳｎを含む場
合、チッピング特性が良好でないことを見出した。しか
し、合金が０．７重量％より多くのＳｎまたは０．８重
量％より多くのＢｉを含有する場合、有利な効果はある
にしても僅かである。さらに、Ｓｎのレベルが高くなる
と、チッピングおよび工具寿命が低下する。
合、チッピング特性が良好でないことを見出した。しか
し、合金が０．７重量％より多くのＳｎまたは０．８重
量％より多くのＢｉを含有する場合、有利な効果はある
にしても僅かである。さらに、Ｓｎのレベルが高くなる
と、チッピングおよび工具寿命が低下する。
【００１６】さらに、ＢｉおよびＳｎの範囲をさらに狭
めることにより、他の利点を得ることができることを見
出した。したがって、我々の最も好ましい合金は、約
０．５０〜０．７４重量％のＢｉと、約０．１０〜０．
７重量％、さらに好ましくは約０．１５〜０．２５重量
％のＳｎとを含んでいる。ＢｉおよびＳｎの範囲をさら
に限定することにより、合金の最適なチッピングおよび
工具寿命が得られることを見出した。
めることにより、他の利点を得ることができることを見
出した。したがって、我々の最も好ましい合金は、約
０．５０〜０．７４重量％のＢｉと、約０．１０〜０．
７重量％、さらに好ましくは約０．１５〜０．２５重量
％のＳｎとを含んでいる。ＢｉおよびＳｎの範囲をさら
に限定することにより、合金の最適なチッピングおよび
工具寿命が得られることを見出した。
【００１７】最初、合金をインゴットに鋳造し、少なく
とも１時間であるが、概ね２４時間以下の時間にわたっ
て、温度約１０００〜１１７０°Ｆ（約５３８〜６３２
℃）でインゴットを均質化処理し、その後、ファンでの
冷却または空冷が続く。好ましくは、このインゴットを
約４時間にわたって、約１０２０°Ｆ（約５４９℃）で
均熱化し、その後室温に冷却する。次に、インゴットを
より短いビレットに切断し、これを約６００〜７２０°
Ｆ（約３１６〜３８２℃）の範囲の温度に加熱し、その
後これらのビレットを所望の形状、概略ロッド形状また
はバー形状に押出し加工する。
とも１時間であるが、概ね２４時間以下の時間にわたっ
て、温度約１０００〜１１７０°Ｆ（約５３８〜６３２
℃）でインゴットを均質化処理し、その後、ファンでの
冷却または空冷が続く。好ましくは、このインゴットを
約４時間にわたって、約１０２０°Ｆ（約５４９℃）で
均熱化し、その後室温に冷却する。次に、インゴットを
より短いビレットに切断し、これを約６００〜７２０°
Ｆ（約３１６〜３８２℃）の範囲の温度に加熱し、その
後これらのビレットを所望の形状、概略ロッド形状また
はバー形状に押出し加工する。
【００１８】その後、所望の機械的および物理的特性を
得るために、押出し加工された合金形材を熱機械的に処
理する。たとえば、質別Ｔ８の機械的および物理的特性
を得るために、温度約９３０〜１０３０°Ｆ（約４９９
〜５５４℃）、好ましくは約１０００°Ｆ（約５３８
℃）で、約０．５〜２時間にわたって、溶体化熱処理
し、この熱処理された形材を室温に迅速焼入れし、この
形材を冷間加工し、この冷間加工された形材を約３００
〜３８０°Ｆ（約１４９〜１９３℃）の範囲の温度で約
４〜１２時間にわたって、人工時効する。
得るために、押出し加工された合金形材を熱機械的に処
理する。たとえば、質別Ｔ８の機械的および物理的特性
を得るために、温度約９３０〜１０３０°Ｆ（約４９９
〜５５４℃）、好ましくは約１０００°Ｆ（約５３８
℃）で、約０．５〜２時間にわたって、溶体化熱処理
し、この熱処理された形材を室温に迅速焼入れし、この
形材を冷間加工し、この冷間加工された形材を約３００
〜３８０°Ｆ（約１４９〜１９３℃）の範囲の温度で約
４〜１２時間にわたって、人工時効する。
【００１９】質別Ｔ４を得るために、この形材を冷間加
工し、押出し加工された合金形材を温度約９３０〜１０
３０°Ｆ（約４９９〜５５４℃）で約０．５〜２時間溶
体化熱処理し、この熱処理された形材を室温に迅速焼入
れし、その後、たとえば、約１〜３％の応力緩和引張り
のような公知の真直化作業を使用して真直化し、この冷
間加工された形材を自然時効させる。質別Ｔ６またはＴ
６５１を付与するために、Ｔ４またはＴ４５１真直化形
材をさらに人工時効処理する。この人工時効処理サイク
ルは約４〜１２時間、温度約３００〜３８０°Ｆ（約１
４９〜１９３℃）で実施されるだろう。
工し、押出し加工された合金形材を温度約９３０〜１０
３０°Ｆ（約４９９〜５５４℃）で約０．５〜２時間溶
体化熱処理し、この熱処理された形材を室温に迅速焼入
れし、その後、たとえば、約１〜３％の応力緩和引張り
のような公知の真直化作業を使用して真直化し、この冷
間加工された形材を自然時効させる。質別Ｔ６またはＴ
６５１を付与するために、Ｔ４またはＴ４５１真直化形
材をさらに人工時効処理する。この人工時効処理サイク
ルは約４〜１２時間、温度約３００〜３８０°Ｆ（約１
４９〜１９３℃）で実施されるだろう。
【００２０】質別Ｔ４またはＴ４５１１を得るために、
温度約９３０〜１０３０°Ｆ（約４９９〜５５４℃）で
約０．５〜２時間にわたって、溶体化熱処理し、この熱
処理された形材を室温に迅速焼入れし、その後、この形
材は、たとえば、約１〜３％の応力緩和引張りのような
公知の真直化作業を使用して真直化することができ、こ
の形材を自然時効可能とする。質別Ｔ６またはＴ６５１
１を付与するために、Ｔ４またはＴ４５１１形材をさら
に人工時効処理する。この人工時効サイクルは約４〜１
２時間、温度約３００〜３８０°Ｆ（約１４９〜１９３
℃）で実施されるであろう。
温度約９３０〜１０３０°Ｆ（約４９９〜５５４℃）で
約０．５〜２時間にわたって、溶体化熱処理し、この熱
処理された形材を室温に迅速焼入れし、その後、この形
材は、たとえば、約１〜３％の応力緩和引張りのような
公知の真直化作業を使用して真直化することができ、こ
の形材を自然時効可能とする。質別Ｔ６またはＴ６５１
１を付与するために、Ｔ４またはＴ４５１１形材をさら
に人工時効処理する。この人工時効サイクルは約４〜１
２時間、温度約３００〜３８０°Ｆ（約１４９〜１９３
℃）で実施されるであろう。
【００２１】質別Ｔ６５１１のＴ６の特性を得るため
に、押出し加工前に、ビレットを温度約９５０〜１０５
０°Ｆ（約５１０〜５６６℃）に加熱し、その後、これ
らのビレットをロッドまたはバーの形態のほぼ所望の大
きさに押出し加工する。押出し加工プロセス後、合金成
分の制御されない析出を最小限にするために合金を室温
に迅速焼入れする。この後、ロッドまたはバーは、たと
えば、約１〜３％の応力緩和のような公知の真直化作業
を使用して真直化する。その物理的および機械的特性を
さらに改善するために、合金をさらに熱処理して析出人
工時効硬化させる。この熱処理工程は、温度約３００〜
３８０°Ｆ（約１４９〜１９３℃）、約４〜１２時間で
概ね完了する。
に、押出し加工前に、ビレットを温度約９５０〜１０５
０°Ｆ（約５１０〜５６６℃）に加熱し、その後、これ
らのビレットをロッドまたはバーの形態のほぼ所望の大
きさに押出し加工する。押出し加工プロセス後、合金成
分の制御されない析出を最小限にするために合金を室温
に迅速焼入れする。この後、ロッドまたはバーは、たと
えば、約１〜３％の応力緩和のような公知の真直化作業
を使用して真直化する。その物理的および機械的特性を
さらに改善するために、合金をさらに熱処理して析出人
工時効硬化させる。この熱処理工程は、温度約３００〜
３８０°Ｆ（約１４９〜１９３℃）、約４〜１２時間で
概ね完了する。
【００２２】質別Ｔ９を得るために、押出し加工された
材料に、約０．５〜２時間にわたって、温度約９３０〜
１０３０°Ｆ（約４９９〜５５４℃）で溶体化熱処理を
施し、この熱処理された材料を室温に迅速焼入れし、約
４〜１２時間の範囲の時間にわたって、温度約３００〜
３８０°Ｆ（約１４９〜１９３℃）でこの材料を人工時
効し、その後、この材料を冷間加工し、たとえば、圧延
真直化(roll straightening)のような公知の真直化作業
が続く。
材料に、約０．５〜２時間にわたって、温度約９３０〜
１０３０°Ｆ（約４９９〜５５４℃）で溶体化熱処理を
施し、この熱処理された材料を室温に迅速焼入れし、約
４〜１２時間の範囲の時間にわたって、温度約３００〜
３８０°Ｆ（約１４９〜１９３℃）でこの材料を人工時
効し、その後、この材料を冷間加工し、たとえば、圧延
真直化(roll straightening)のような公知の真直化作業
が続く。
【００２３】
【実施例】本発明を実証するために、鋳造状態のインゴ
ットとして表１に示す組成の合金をまず準備し、その
後、これらのインゴットを１０４０°Ｆ（５６０℃）で
４時間均質化処理し、室温に冷却し、ビレットに切断
し、６００°Ｆ（３１６℃）に再加熱し、１．１８８イ
ンチ（約３ｃｍ）の径の材料に押出し加工し、１０００
°Ｆ（約５３８℃）で３０分間溶体化熱処理し、その
後、水を使用して迅速焼入れし、３５０°Ｆ（約１７７
℃）で８時間時効させる（質別Ｔ８）。
ットとして表１に示す組成の合金をまず準備し、その
後、これらのインゴットを１０４０°Ｆ（５６０℃）で
４時間均質化処理し、室温に冷却し、ビレットに切断
し、６００°Ｆ（３１６℃）に再加熱し、１．１８８イ
ンチ（約３ｃｍ）の径の材料に押出し加工し、１０００
°Ｆ（約５３８℃）で３０分間溶体化熱処理し、その
後、水を使用して迅速焼入れし、３５０°Ｆ（約１７７
℃）で８時間時効させる（質別Ｔ８）。
【００２４】
【表１】 （＊）合金を製造するために主材料に添加された微量元
素 （＊＊）この合金は典型的なＡＡ６２６２を表す。
素 （＊＊）この合金は典型的なＡＡ６２６２を表す。
【００２５】これらの合金のそれぞれの機械的特性をテ
ストし、その結果を表２に示した。
ストし、その結果を表２に示した。
【００２６】
【表２】 このデータは、６つの合金が同等の機械的特性を有して
いることを示している。このデータの分布は６２６２．
Ｔ８製品において典型的である。
いることを示している。このデータの分布は６２６２．
Ｔ８製品において典型的である。
【００２７】表３は各合金に実施した機械加工試験の結
果を示している。
果を示している。
【００２８】
【表３】 （注１）チップの分類は定量化することが困難であるた
めに、チップは互いに比較することにより評価した。合
金Ｎｏ．１のチップは十分破断されていた。合金Ｎｏ．
２およびＮｏ．４のチップは合金Ｎｏ．１のものより僅
かに大きいが、非常に近似している。合金Ｎｏ．３，Ｎ
ｏ．５およびＮｏ．６のチップは合金Ｎｏ．１よりサイ
ズが大きく小片ではない。
めに、チップは互いに比較することにより評価した。合
金Ｎｏ．１のチップは十分破断されていた。合金Ｎｏ．
２およびＮｏ．４のチップは合金Ｎｏ．１のものより僅
かに大きいが、非常に近似している。合金Ｎｏ．３，Ｎ
ｏ．５およびＮｏ．６のチップは合金Ｎｏ．１よりサイ
ズが大きく小片ではない。
【００２９】６つの合金の全てについて陽極酸化特性を
テストした。表４はこの作業結果を示している。
テストした。表４はこの作業結果を示している。
【００３０】
【表４】 これらのデータは、これらの合金が同等の陽極酸化品質
を有していることおよび冶金構造の異常は見出だせなか
ったことを示している。
を有していることおよび冶金構造の異常は見出だせなか
ったことを示している。
【００３１】本発明の原理をその好ましい実施例で図示
しかつ説明したが、本発明が、この原理から逸脱するこ
となく、調整および詳細において変更可能であることは
当業者には容易に明らかであろう。私は添付特許請求の
範囲の精神および範囲内の全ての変更について権利付与
を請求する。
しかつ説明したが、本発明が、この原理から逸脱するこ
となく、調整および詳細において変更可能であることは
当業者には容易に明らかであろう。私は添付特許請求の
範囲の精神および範囲内の全ての変更について権利付与
を請求する。
Claims (20)
- 【請求項１】 実質的に、約０．４０〜０．８重量％の
Ｓｉと、約０．７重量％以下のＦｅと、約０．１５〜
０．４０重量％のＣｕと、約０．１５重量％以下のＭｎ
と、約０．８〜１．２重量％のＭｇと、約０．０４〜
０．１４重量％のＣｒと、約０．２５重量％以下のＺｎ
と、約０．１５重量％以下のＴｉと、約０．１０〜０．
７重量％のＳｎと、約０．２０〜０．８重量％のＢｉ
と、残部としてのＡｌおよび不可避不純物とから成る、
実質的にＰｂを含まない押出し加工後に溶体化熱処理さ
れたねじ加工材用Ａｌ合金。 - 【請求項２】 実質的に、約０．５５〜０．７０重量％
のＳｉと、約０．１５〜０．４５重量％のＦｅと、約
０．３０〜０．４０重量％のＣｕと、約０．０８〜０．
１５重量％のＭｎと、約０．８０〜１．１０重量％のＭ
ｇと、約０．０８〜０．１４重量％のＣｒと、約０．２
５重量％以下のＺｎと、約０．００７〜０．０７重量％
のＴｉと、約０．２０〜０．８重量％のＢｉと、約０．
１５〜０．２５重量％のＳｎと、残部としてのＡｌおよ
び不可避不純物とから成る請求項１に記載されたＡｌ合
金。 - 【請求項３】 実質的に、約０．５５〜０．７０重量％
のＳｉと、約０．１５〜０．４５重量％のＦｅと、約
０．３０〜０．４０重量％のＣｕと、約０．０８〜０．
１５重量％のＭｎと、約０．８０〜１．１０重量％のＭ
ｇと、約０．０８〜０．１４重量％のＣｒと、約０．２
５重量％以下のＺｎと、約０．００７〜０．０７重量％
のＴｉと、約０．５０〜０．７４重量％のＢｉと、約
０．１０〜０．７重量％のＳｎと、残部としてのＡｌお
よび不可避不純物とから成る請求項１に記載されたＡｌ
合金。 - 【請求項４】 Ｓｎ量が約０．１５〜０．２５重量％で
ある請求項３に記載されたＡｌ合金。 - 【請求項５】 実質的にＰｂを含まないねじ加工材用Ａ
ｌ合金を製造する方法であって、（ａ）実質的に、約
０．４０〜０．８重量％のＳｉと、約０．７重量％以下
のＦｅと、約０．１５〜０．４０重量％のＣｕと、約
０．１５重量％以下のＭｎと、約０．８〜１．２重量％
のＭｇと、約０．０４〜０．１４重量％のＣｒと、約
０．２５重量％以下のＺｎと、約０．１５重量％以下の
Ｔｉと、約０．１０〜０．７重量％のＳｎと、約０．２
０〜０．８重量％のＢｉと、残部としてのＡｌおよび不
可避不純物とから成る組成を有する鋳造Ａｌインゴット
を準備し、（ｂ）温度約９００〜１０６０°Ｆ（約４８
２〜５７１℃）で少なくとも１時間前記インゴットを均
質化処理し、（ｃ）冷却し、（ｄ）前記インゴットをビ
レットに切断し、（ｅ）前記ビレットを加熱して所定の
形材に押出し加工し、（ｆ）押出し加工された合金形材
を熱機械的処理する、以上の各工程を含む実質的にＰｂ
を含まないねじ加工材用Ａｌ合金の製造方法。 - 【請求項６】 前記熱機械的処理する工程が、（ｉ）温
度約９３０〜１０３０°Ｆ（約４９９〜５５４℃）、約
０．５〜２時間の溶体化熱処理と、（ｉｉ）熱処理され
た形材の室温への迅速焼入れと、（ｉｉｉ）焼入れされ
た形材の冷間加工と、（ｉｖ）冷間加工された形材を人
工時効処理して質別Ｔ８を付与すること、以上の各工程
を含む請求項５に記載のＡｌ合金の製造方法。 - 【請求項７】 前記熱機械的処理する工程が、（ｉ）形
材の冷間加工と、（ｉｉ）冷間加工された形材に対す
る、温度約９３０〜１０３０°Ｆ（約４９９〜５５４
℃）、約０．５〜２．０時間の溶体化熱処理と、（ｉｉ
ｉ）熱処理された形材の室温への迅速焼入れと、（ｉ
ｖ）焼入れされた熱処理済形材を自然時効させて質別Ｔ
４を付与すること、以上の各工程を含む請求項５に記載
のＡｌ合金の製造方法。 - 【請求項８】 自然時効させる前に引張り処理を施して
質別Ｔ４５１を付与する工程をさらに含む請求項７に記
載のＡｌ合金の製造方法。 - 【請求項９】 人工時効処理を施して質別Ｔ６を付与す
る工程をさらに含む請求項７に記載のＡｌ合金の製造方
法。 - 【請求項１０】 人工時効処理工程が、約３００〜３８
０°Ｆ（約１４９〜１９３℃）で約４〜１２時間加熱す
る工程を含む請求項９に記載のＡｌ合金の製造方法。 - 【請求項１１】 人工時効処理を施して質別Ｔ６５１を
付与する工程をさらに含む請求項８に記載のＡｌ合金の
製造方法。 - 【請求項１２】 前記熱機械的処理工程が、（ｉ）温度
約９３０〜１０３０°Ｆ（約４９９〜５５４℃）、約
０．５〜２．０時間の溶体化熱処理と、（ｉｉ）熱処理
された形材の室温への迅速焼入れと、（ｉｉｉ）自然時
効させて質別Ｔ４を付与すること、以上の各工程を含む
請求項５に記載のＡｌ合金の製造方法。 - 【請求項１３】 前記人工時効処理工程が、約３００〜
３８０°Ｆ（約１４９〜１９４℃）で約４〜１２時間加
熱する工程を含む請求項１１に記載のＡｌ合金の製造方
法。 - 【請求項１４】 自然時効させる前に真直化して質別Ｔ
４５１１を付与する工程をさらに含む請求項１２に記載
のＡｌ合金の製造方法。 - 【請求項１５】 人工時効処理工程が、約３００〜３８
０°Ｆ（約１４９〜１９４℃）で約４〜１２時間加熱し
て質別Ｔ６を付与する工程を含む請求項７に記載のＡｌ
合金の製造方法。 - 【請求項１６】 人工時効処理工程が、約３００〜３８
０°Ｆ（約１４９〜１９４℃）で約４〜１２時間加熱し
て質別Ｔ６５１１を付与する工程を含む請求項１４に記
載のＡｌ合金の製造方法。 - 【請求項１７】 前記熱機械的工程が、（ｉ）温度約９
３０〜１０３０°Ｆ（約４９９〜５５４℃）、約０．５
〜２．０時間の溶体化熱処理と、（ｉｉ）熱処理された
形材の室温への迅速焼入れと、（ｉｉｉ）人工時効処理
と、（ｉｖ）冷間加工と、（ｖ）真直化して質別Ｔ９を
付与すること、以上の各工程を含む請求項５に記載のＡ
ｌ合金の製造方法。 - 【請求項１８】 請求項５に記載されたＡｌ合金の製造
方法で製造された製品。 - 【請求項１９】 請求項６に記載されたＡｌ合金の製造
方法で製造された製品。 - 【請求項２０】 請求項７に記載されたＡｌ合金の製造
方法で製造された製品。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US518726 | 1995-08-24 | ||
| US08/518,726 US5776269A (en) | 1995-08-24 | 1995-08-24 | Lead-free 6000 series aluminum alloy |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH09111385A true JPH09111385A (ja) | 1997-04-28 |
Family
ID=24065213
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP8221982A Pending JPH09111385A (ja) | 1995-08-24 | 1996-08-23 | 実質的にＰｂを含まないねじ加工材用Ａｌ合金 |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| US (2) | US5776269A (ja) |
| EP (1) | EP0761834A1 (ja) |
| JP (1) | JPH09111385A (ja) |
| CA (1) | CA2183795A1 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008144213A (ja) * | 2006-12-08 | 2008-06-26 | Furukawa Sky Kk | Ｏｈ基を含むアルコール液に対する耐食性に優れた快削アルミニウム合金押出材 |
| JP2010189750A (ja) * | 2009-02-20 | 2010-09-02 | Kobe Steel Ltd | 耐軟化性に優れた高強度アルミニウム合金線棒材およびその製造方法 |
| JP2012060866A (ja) * | 2010-09-13 | 2012-03-22 | Toshiba Corp | タービン発電機冷却用ファンおよびその製造方法 |
Families Citing this family (22)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6409966B1 (en) * | 1998-05-19 | 2002-06-25 | Reynolds Metals Company | Free machining aluminum alloy containing bismuth or bismuth-tin for free machining and a method of use |
| EP0964070A1 (de) * | 1998-06-12 | 1999-12-15 | Alusuisse Technology & Management AG | Bleifreie Aluminiumlegierung auf Basis von AlCuMg mit guter Spannbarkeit |
| SI20122A (sl) * | 1998-12-22 | 2000-06-30 | Impol, Industrija Metalnih Polizdelkov, D.D. | Aluminijeva avtomatna zlitina, postopki za njeno izdelavo in uporabo |
| US6632322B1 (en) * | 2000-06-30 | 2003-10-14 | Lam Research Corporation | Switched uniformity control |
| US20050189880A1 (en) * | 2004-03-01 | 2005-09-01 | Mitsubishi Chemical America. Inc. | Gas-slip prepared reduced surface defect optical photoconductor aluminum alloy tube |
| US7143625B2 (en) * | 2004-04-16 | 2006-12-05 | Boston Scientific Scimed, Inc. | Stent crimper |
| CN101205577B (zh) * | 2006-12-18 | 2010-08-25 | 广东凤铝铝业有限公司 | 一种无铅易切削铝合金材料的制造方法 |
| CN102027152B (zh) * | 2008-04-30 | 2012-09-12 | 株式会社爱发科 | 水反应性Al复合材料、水反应性Al膜、该Al膜的制造方法、及成膜室用构成部件 |
| RU2468118C2 (ru) * | 2008-04-30 | 2012-11-27 | Улвак, Инк. | РЕАГИРУЮЩИЙ С ВОДОЙ Al КОМПОЗИТНЫЙ МАТЕРИАЛ, РЕАГИРУЮЩАЯ С ВОДОЙ Al ПЛЕНКА, СПОСОБ ПОЛУЧЕНИЯ ДАННОЙ Al ПЛЕНКИ И СОСТАВЛЯЮЩИЙ ЭЛЕМЕНТ ПЛЕНКООБРАЗУЮЩЕЙ КАМЕРЫ |
| US9314826B2 (en) * | 2009-01-16 | 2016-04-19 | Aleris Rolled Products Germany Gmbh | Method for the manufacture of an aluminium alloy plate product having low levels of residual stress |
| CN103131907B (zh) * | 2011-11-28 | 2016-02-03 | 李苑 | 一种铝合金三角阀 |
| FR3018823B1 (fr) * | 2014-03-24 | 2018-01-05 | Constellium Extrusion Decin S.R.O | Produit file en alliage 6xxx apte au decolletage et presentant une faible rugosite apres anodisation |
| WO2016046844A2 (en) * | 2014-09-25 | 2016-03-31 | Siddhi Engineers | Process for manufacturing of aluminium alloy cheese tube, cheese pipe or bobbin for woven sack |
| CN105803268B (zh) * | 2016-02-01 | 2017-12-29 | 新疆众和股份有限公司 | 一种键合铝丝用母杆的生产方法 |
| WO2018183721A1 (en) * | 2017-03-30 | 2018-10-04 | NanoAL LLC | High-performance 6000-series aluminum alloy structures |
| CN107299262B (zh) * | 2017-06-21 | 2019-02-15 | 乳源东阳光优艾希杰精箔有限公司 | 一种Si含量高的3XXX系铝合金及其制造方法 |
| US20190003025A1 (en) * | 2017-07-03 | 2019-01-03 | Kaiser Aluminum Fabricated Products, Llc | Substantially Pb-Free Aluminum Alloy Composition |
| CN111471903A (zh) * | 2019-01-24 | 2020-07-31 | 苏州铭恒金属科技有限公司 | 一种铝合金铸锭及其生产工艺 |
| US20210010109A1 (en) * | 2019-07-10 | 2021-01-14 | Kaiser Aluminum Fabricated Products, Llc | Al-Mg-Si Alloy Exhibiting Superior Combination of Strength and Energy Absorption |
| MX2023004983A (es) * | 2020-10-30 | 2023-05-12 | Arconic Tech Llc | Aleaciones de aluminio 6xxx mejoradas. |
| CN112322946A (zh) * | 2020-11-03 | 2021-02-05 | 深圳市源博创科技有限公司 | 一种石墨烯铝基合成材料及制备方法 |
| CN115896557A (zh) * | 2022-10-26 | 2023-04-04 | 广亚铝业有限公司 | 一种高强耐腐蚀的无铅易切削铝合金及其制备方法 |
Family Cites Families (24)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2026576A (en) * | 1933-09-18 | 1936-01-07 | Aluminum Co Of America | Free cutting alloys |
| US2026575A (en) * | 1933-09-18 | 1936-01-07 | Aluminum Co Of America | Free cutting alloys |
| US2076571A (en) * | 1935-12-28 | 1937-04-13 | Aluminum Co Of America | Free cutting alloys |
| US4010046A (en) * | 1976-03-04 | 1977-03-01 | Swiss Aluminium Ltd. | Method of extruding aluminum base alloys |
| US4066480A (en) * | 1976-08-11 | 1978-01-03 | Swiss Aluminium Ltd. | Process for improving the hot workability of aluminum-magnesium alloys |
| US4589932A (en) * | 1983-02-03 | 1986-05-20 | Aluminum Company Of America | Aluminum 6XXX alloy products of high strength and toughness having stable response to high temperature artificial aging treatments and method for producing |
| JPS61163233A (ja) * | 1985-01-11 | 1986-07-23 | Furukawa Alum Co Ltd | 非熱処理型快削アルミニウム合金 |
| JPS62214150A (ja) * | 1986-03-13 | 1987-09-19 | Furukawa Alum Co Ltd | 冷間鍛造用アルミニウム合金 |
| JPS637354A (ja) * | 1986-06-26 | 1988-01-13 | Furukawa Alum Co Ltd | 高強度アルミニウム合金材の製造方法 |
| JPH01283338A (ja) * | 1988-05-10 | 1989-11-14 | Kobe Steel Ltd | 熱間鍛造用快削アルミニウム合金 |
| JPH0339442A (ja) * | 1989-07-06 | 1991-02-20 | Furukawa Alum Co Ltd | 熱間鍛造用アルミニウム快削合金 |
| JPH04120236A (ja) * | 1990-09-07 | 1992-04-21 | Furukawa Alum Co Ltd | 塑性加工性に優れたアルミニウム快削合金とその製造方法 |
| US5192378A (en) * | 1990-11-13 | 1993-03-09 | Aluminum Company Of America | Aluminum alloy sheet for food and beverage containers |
| US5240522A (en) * | 1991-03-29 | 1993-08-31 | Sumitomo Light Metal Industries, Ltd. | Method of producing hardened aluminum alloy sheets having superior thermal stability |
| US5194102A (en) * | 1991-06-20 | 1993-03-16 | Aluminum Company Of America | Method for increasing the strength of aluminum alloy products through warm working |
| US5176763A (en) * | 1991-07-01 | 1993-01-05 | Aluminum Company Of America | Method for making lithoplate having improved grainability |
| US5122208A (en) * | 1991-07-22 | 1992-06-16 | General Motors Corporation | Hypo-eutectic aluminum-silicon alloy having tin and bismuth additions |
| US5282909A (en) * | 1992-06-26 | 1994-02-01 | Furukawa Aluminum Co., Ltd. | Aluminum alloy extrusion material with excellent chip separation property and precision of cut face on cutting |
| US5342459A (en) * | 1993-03-18 | 1994-08-30 | Aluminum Company Of America | Aluminum alloy extruded and cold worked products having fine grain structure and their manufacture |
| US5522950A (en) * | 1993-03-22 | 1996-06-04 | Aluminum Company Of America | Substantially lead-free 6XXX aluminum alloy |
| JPH0797653A (ja) * | 1993-09-29 | 1995-04-11 | Sumitomo Light Metal Ind Ltd | 快削性アルミニウム合金鋳造棒 |
| JPH07173567A (ja) * | 1993-12-21 | 1995-07-11 | Sumitomo Light Metal Ind Ltd | 切削性に優れた鍛造用アルミニウム合金 |
| US5587029A (en) * | 1994-10-27 | 1996-12-24 | Reynolds Metals Company | Machineable aluminum alloys containing In and Sn and process for producing the same |
| JP3039442U (ja) | 1997-01-10 | 1997-07-22 | アオト印刷株式会社 | カレンダー付デスクメモ |
-
1995
- 1995-08-24 US US08/518,726 patent/US5776269A/en not_active Expired - Lifetime
-
1996
- 1996-08-02 EP EP96305710A patent/EP0761834A1/en not_active Ceased
- 1996-08-21 CA CA002183795A patent/CA2183795A1/en not_active Abandoned
- 1996-08-23 JP JP8221982A patent/JPH09111385A/ja active Pending
- 1996-10-31 US US08/742,781 patent/US5810952A/en not_active Expired - Lifetime
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2008144213A (ja) * | 2006-12-08 | 2008-06-26 | Furukawa Sky Kk | Ｏｈ基を含むアルコール液に対する耐食性に優れた快削アルミニウム合金押出材 |
| JP2010189750A (ja) * | 2009-02-20 | 2010-09-02 | Kobe Steel Ltd | 耐軟化性に優れた高強度アルミニウム合金線棒材およびその製造方法 |
| JP2012060866A (ja) * | 2010-09-13 | 2012-03-22 | Toshiba Corp | タービン発電機冷却用ファンおよびその製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| EP0761834A1 (en) | 1997-03-12 |
| MX9603207A (es) | 1997-07-31 |
| US5810952A (en) | 1998-09-22 |
| CA2183795A1 (en) | 1997-02-25 |
| US5776269A (en) | 1998-07-07 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPH09111385A (ja) | 実質的にＰｂを含まないねじ加工材用Ａｌ合金 | |
| CA2089171C (en) | Improved lithium aluminum alloy system | |
| US4897126A (en) | Aluminum-lithium alloys having improved corrosion resistance | |
| US4816087A (en) | Process for producing duplex mode recrystallized high strength aluminum-lithium alloy products with high fracture toughness and method of making the same | |
| JP4364943B2 (ja) | ６ｘｘｘ系アルミニウム合金 | |
| US5151136A (en) | Low aspect ratio lithium-containing aluminum extrusions | |
| US6248188B1 (en) | Free-cutting aluminum alloy, processes for the production thereof and use thereof | |
| DE3411760A1 (de) | Verfahren zur herstellung von blech oder band aus einem walzbarren einer aluminiumlegierung | |
| US5916385A (en) | Aluminum-cooper alloy | |
| EP0981653A1 (en) | Method of improving fracture toughness in aluminum-lithium alloys | |
| EP0281076B1 (en) | Aluminum lithium flat rolled product | |
| US4797165A (en) | Aluminum-lithium alloys having improved corrosion resistance and method | |
| DE3837544A1 (de) | Verfahren zum verbessern der bruchzaehigkeit einer hochfesten titanlegierung | |
| US4795502A (en) | Aluminum-lithium alloy products and method of making the same | |
| EP0325937A1 (en) | Aluminum-lithium alloys | |
| US5137686A (en) | Aluminum-lithium alloys | |
| JPH0557348B2 (ja) | ||
| JP3540316B2 (ja) | アルミニウム−リチウム合金の機械的特性の改良 | |
| US6113711A (en) | Extrusion of aluminum-lithium alloys | |
| CZ286150B6 (cs) | Hliníková slitina s dobrou obrobitelností | |
| US5281285A (en) | Tri-titanium aluminide alloys having improved combination of strength and ductility and processing method therefor | |
| WO1988003575A1 (en) | Aluminum-lithium alloys and process therefor | |
| JPH04353A (ja) | 加工用Ａｌ―Ｃｕ系アルミニウム合金鋳塊の熱処理法およびこれを用いた押出材の製造法 | |
| JPH05132745A (ja) | 成形性に優れたアルミニウム合金の製造方法 | |
| MXPA96003207A (es) | Aleacion de aluminio exenta de plomo |