JPH0797653A - 快削性アルミニウム合金鋳造棒 - Google Patents
快削性アルミニウム合金鋳造棒Info
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- JPH0797653A JPH0797653A JP24280293A JP24280293A JPH0797653A JP H0797653 A JPH0797653 A JP H0797653A JP 24280293 A JP24280293 A JP 24280293A JP 24280293 A JP24280293 A JP 24280293A JP H0797653 A JPH0797653 A JP H0797653A
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- JP
- Japan
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- aluminum alloy
- machinability
- grain size
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- cutting
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 VTRシリンダーに必要とされる耐食性など
の性能を阻害せずに切削性に優れ生産性の向上をもたら
すVTRシリンダー用アルミニウム合金を提供すること
を目的とする。 【構成】 Cu3.5〜5%、Mg0.5〜2%、Si
0.5〜2%、Mn0.1〜1%、Fe0.2〜0.8
%、Ti0.015〜0.04%を含み、且つSn0.
1〜0.6%、Pb0.2〜0.8%、Bi0.2〜
0.8%の内の2種類以上を含み、残部がアルミニウム
と不純物とからなり、平均結晶粒径が0.4〜1mmで
あることを特徴とする快削性アルミニウム合金鋳造棒、
およびCu3.5〜5%、Mg0.5〜2%、Si0.
5〜2%、Mn0.1〜1%、Fe0.2〜0.8%、
Ti0.002〜0.015%、B5〜50ppmを含
み、且つSn0.1〜0.6%、Pb0.2〜0.8
%、Bi0.2〜0.8%の内の2種類以上を含み、残
部がアルミニウムと不純物とからなり、平均結晶粒径が
0.4〜1mmであることを特徴とする快削性アルミニ
ウム合金鋳造棒。
の性能を阻害せずに切削性に優れ生産性の向上をもたら
すVTRシリンダー用アルミニウム合金を提供すること
を目的とする。 【構成】 Cu3.5〜5%、Mg0.5〜2%、Si
0.5〜2%、Mn0.1〜1%、Fe0.2〜0.8
%、Ti0.015〜0.04%を含み、且つSn0.
1〜0.6%、Pb0.2〜0.8%、Bi0.2〜
0.8%の内の2種類以上を含み、残部がアルミニウム
と不純物とからなり、平均結晶粒径が0.4〜1mmで
あることを特徴とする快削性アルミニウム合金鋳造棒、
およびCu3.5〜5%、Mg0.5〜2%、Si0.
5〜2%、Mn0.1〜1%、Fe0.2〜0.8%、
Ti0.002〜0.015%、B5〜50ppmを含
み、且つSn0.1〜0.6%、Pb0.2〜0.8
%、Bi0.2〜0.8%の内の2種類以上を含み、残
部がアルミニウムと不純物とからなり、平均結晶粒径が
0.4〜1mmであることを特徴とする快削性アルミニ
ウム合金鋳造棒。
Description
【0001】
【産業上の利用分野】本発明は、VTRシリンダーに代
表される各種機械部品等に好適に使用される、切削性の
良好なアルミニウム合金鋳造棒に関する。
表される各種機械部品等に好適に使用される、切削性の
良好なアルミニウム合金鋳造棒に関する。
【0002】
【従来の技術】従来、VTRシリンダーはAl−Cu−
Ni−Mg−Si系の2218合金やAl−Si系合金
をベースとした鋳造棒を素材としてこれを鍛造し、VT
Rシリンダーに必要な強度を得るための熱処理が施され
た後、切削加工により、最終形状にされている。しか
し、2218合金は鍛造性に比較的優れた性能を有する
ものの、切削加工においては、以下の点が問題となる場
合が多くなっている。切り屑が連続しやすく、切り屑処
理のための工程が必要となるといった、外周の旋盤によ
る切削加工を行う際に切削処理性の問題があり、さらに
その後の多数の穴あけを行う際に切削性が劣っているの
で、穴あけ時に製品コーナー部にバリが生成しやすく、
バリ除去のための工程が必要となる。
Ni−Mg−Si系の2218合金やAl−Si系合金
をベースとした鋳造棒を素材としてこれを鍛造し、VT
Rシリンダーに必要な強度を得るための熱処理が施され
た後、切削加工により、最終形状にされている。しか
し、2218合金は鍛造性に比較的優れた性能を有する
ものの、切削加工においては、以下の点が問題となる場
合が多くなっている。切り屑が連続しやすく、切り屑処
理のための工程が必要となるといった、外周の旋盤によ
る切削加工を行う際に切削処理性の問題があり、さらに
その後の多数の穴あけを行う際に切削性が劣っているの
で、穴あけ時に製品コーナー部にバリが生成しやすく、
バリ除去のための工程が必要となる。
【0003】Al−Si系合金については、切り屑処理
性は優れているものの鍛造性に劣り、穴あけ等の機械加
工の際にアルミニウムマトリックス中に多数分散する硬
質のSi粒子によって、切削工具が摩耗され、工具寿命
の低下をもたらすという問題があって機械加工性が劣っ
ている。特に、最近では、生産性を向上させるために切
削速度を増加させたり、切削加工の自動化を行う傾向に
あり、上記問題が顕著になりつつある。このため、Al
−Cu系合金に低融点元素のPb,Sn,Biを添加し
た切削合金が提案されている。これらPb,Sn,Bi
等の低融点元素はアルミニウムマトリックス中に低融点
の化合物として分散し、切削性を向上させる作用があ
る。
性は優れているものの鍛造性に劣り、穴あけ等の機械加
工の際にアルミニウムマトリックス中に多数分散する硬
質のSi粒子によって、切削工具が摩耗され、工具寿命
の低下をもたらすという問題があって機械加工性が劣っ
ている。特に、最近では、生産性を向上させるために切
削速度を増加させたり、切削加工の自動化を行う傾向に
あり、上記問題が顕著になりつつある。このため、Al
−Cu系合金に低融点元素のPb,Sn,Biを添加し
た切削合金が提案されている。これらPb,Sn,Bi
等の低融点元素はアルミニウムマトリックス中に低融点
の化合物として分散し、切削性を向上させる作用があ
る。
【0004】しかし、これらの低融点元素の添加量が多
いと、材料の耐食性が低下し、湿度の高い大気中に放置
されるのみで、切削加工面に腐食生成物が形成され、V
TRシリンダーに要求されるテープ走行性を阻害する。
また、低融点元素が多いと鍛造性が損なわれ、さらに、
Snの添加量がPbやBiに対して多い場合、熱処理の
際に亀裂が発生しやすくなるという問題もある。上記の
ように、低融点元素の添加は切削性を向上させる上では
極めて有効な手段であるが、添加量によってはVTRシ
リンダーに必要とされる他の性能を阻害する。
いと、材料の耐食性が低下し、湿度の高い大気中に放置
されるのみで、切削加工面に腐食生成物が形成され、V
TRシリンダーに要求されるテープ走行性を阻害する。
また、低融点元素が多いと鍛造性が損なわれ、さらに、
Snの添加量がPbやBiに対して多い場合、熱処理の
際に亀裂が発生しやすくなるという問題もある。上記の
ように、低融点元素の添加は切削性を向上させる上では
極めて有効な手段であるが、添加量によってはVTRシ
リンダーに必要とされる他の性能を阻害する。
【0005】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、VTRシリ
ンダーに必要とされる性能を阻害せずに切削性に優れた
VTRシリンダー材を提供することを目的としている。
ンダーに必要とされる性能を阻害せずに切削性に優れた
VTRシリンダー材を提供することを目的としている。
【0006】
【課題を解決するための手段】本発明は、上記目的を達
成するため鋭意検討した結果、合金成分を選択し、その
含有量範囲を定め、かつ結晶粒径範囲を定めることによ
り、上記目的が達成されるとの知見を得た。本願の第一
の発明は、Cu3.5〜5%、Mg0.5〜2%、Si
0.5〜2%、Mn0.1〜1%、Fe0.2〜0.8
%、Ti0.015〜0.04%を含み、且つSn0.
1〜0.6%、Pb0.2〜0.8%、Bi0.2〜
0.8%の内の2種類以上を含み、残部がアルミニウム
と不純物とからなり、平均結晶粒径が0.4〜1mmで
あることを特徴とする快削性アルミニウム合金鋳造棒で
あり、又、本願の第二の発明は、Cu3.5〜5%、M
g0.5〜2%、Si0.5〜2%、Mn0.1〜1
%、Fe0.2〜0.8%、Ti0.002〜0.01
5%、B5〜50ppmを含み、且つSn0.1〜0.
6%、Pb0.2〜0.8%、Bi0.2〜0.8%の
内の2種類以上を含み、残部がアルミニウムと不純物と
からなり、平均結晶粒径が0.4〜1mmであることを
特徴とする快削性アルミニウム合金鋳造棒である。な
お、この明細書において「%」はいずれも「重量%」を
示すものである。上記合金成分元素の添加意義とその含
有量の限定理由及びその結晶粒径の限定理由は次のとお
りである。
成するため鋭意検討した結果、合金成分を選択し、その
含有量範囲を定め、かつ結晶粒径範囲を定めることによ
り、上記目的が達成されるとの知見を得た。本願の第一
の発明は、Cu3.5〜5%、Mg0.5〜2%、Si
0.5〜2%、Mn0.1〜1%、Fe0.2〜0.8
%、Ti0.015〜0.04%を含み、且つSn0.
1〜0.6%、Pb0.2〜0.8%、Bi0.2〜
0.8%の内の2種類以上を含み、残部がアルミニウム
と不純物とからなり、平均結晶粒径が0.4〜1mmで
あることを特徴とする快削性アルミニウム合金鋳造棒で
あり、又、本願の第二の発明は、Cu3.5〜5%、M
g0.5〜2%、Si0.5〜2%、Mn0.1〜1
%、Fe0.2〜0.8%、Ti0.002〜0.01
5%、B5〜50ppmを含み、且つSn0.1〜0.
6%、Pb0.2〜0.8%、Bi0.2〜0.8%の
内の2種類以上を含み、残部がアルミニウムと不純物と
からなり、平均結晶粒径が0.4〜1mmであることを
特徴とする快削性アルミニウム合金鋳造棒である。な
お、この明細書において「%」はいずれも「重量%」を
示すものである。上記合金成分元素の添加意義とその含
有量の限定理由及びその結晶粒径の限定理由は次のとお
りである。
【0007】Cu,Mg,Si:これらの成分はアルミ
ニウムマトリックス中に微細な析出物を形成してVTR
シリンダーに必要な強度を与えるが、下限未満では強度
が不足し、上限を越えると鍛造性を損なう。また、Cu
については、上限を越えると耐食性も損なう。Mn,F
e:これらの成分はアルミニウム中に化合物を形成し、
切削性を向上させる作用があるが、下限未満では、その
作用が得られず、上限を越えると、鍛造性を損なう。 Ti,B:これらの成分は鋳造の際に形成される結晶粒
を微細化する作用がある。ここで、Ti単独添加の場合
は、0.015%未満では本発明で限定した結晶粒径よ
りも大きくなり、逆に0.04%を越えると本発明で限
定した結晶粒径よりも小さくなる。また、TiとBが同
時に添加される場合は、Tiが0.002%未満、Bが
5ppm未満では結晶粒径が本発明の上限を越え、Ti
が0.015%、Bが50ppmを越えると結晶粒径が
本発明の下限に満たなくなる。
ニウムマトリックス中に微細な析出物を形成してVTR
シリンダーに必要な強度を与えるが、下限未満では強度
が不足し、上限を越えると鍛造性を損なう。また、Cu
については、上限を越えると耐食性も損なう。Mn,F
e:これらの成分はアルミニウム中に化合物を形成し、
切削性を向上させる作用があるが、下限未満では、その
作用が得られず、上限を越えると、鍛造性を損なう。 Ti,B:これらの成分は鋳造の際に形成される結晶粒
を微細化する作用がある。ここで、Ti単独添加の場合
は、0.015%未満では本発明で限定した結晶粒径よ
りも大きくなり、逆に0.04%を越えると本発明で限
定した結晶粒径よりも小さくなる。また、TiとBが同
時に添加される場合は、Tiが0.002%未満、Bが
5ppm未満では結晶粒径が本発明の上限を越え、Ti
が0.015%、Bが50ppmを越えると結晶粒径が
本発明の下限に満たなくなる。
【0008】Sn,Pb,Bi:これらの成分は前記の
とおり、切削性を向上させるために添加されるが、下限
未満ではその効果が小さく、上限を越えると、前記のよ
うに、鍛造性や耐食性を損なう。 結晶粒径:従来の研究では結晶粒径と切削性の関係はほ
とんど明らかにされていないが、本発明に至る研究の過
程で、結晶粒径を適切に制御することによって、著しく
切削性が向上することを見出した。すなわち、切削加工
の際の切込み量の10倍程度の結晶粒径を有する場合に
最も良好な切削性が得られ、2倍〜50倍程度であれば
従来材以上の切削性が得られることが明らかになった。
一般にVTRシリンダーの切削加工で用いられる切込み
量は0.02〜0.2mm程度あるから、結晶粒を0.
4〜1mmに制御すれば、切削性に優れたVTRシリン
ダー材が得られる。しかし、結晶粒径が下限未満では、
素材の延性が高いため、切り屑が連続しやすく、また製
品コーナー部にバリが生成しやすくなる。逆に結晶粒径
が上限を越えると、いわゆる肌荒れによって加工面の精
度が低下し、製品表面粗度が大きくなると共に、素材の
延性が低下して鍛造性が損なわれる。
とおり、切削性を向上させるために添加されるが、下限
未満ではその効果が小さく、上限を越えると、前記のよ
うに、鍛造性や耐食性を損なう。 結晶粒径:従来の研究では結晶粒径と切削性の関係はほ
とんど明らかにされていないが、本発明に至る研究の過
程で、結晶粒径を適切に制御することによって、著しく
切削性が向上することを見出した。すなわち、切削加工
の際の切込み量の10倍程度の結晶粒径を有する場合に
最も良好な切削性が得られ、2倍〜50倍程度であれば
従来材以上の切削性が得られることが明らかになった。
一般にVTRシリンダーの切削加工で用いられる切込み
量は0.02〜0.2mm程度あるから、結晶粒を0.
4〜1mmに制御すれば、切削性に優れたVTRシリン
ダー材が得られる。しかし、結晶粒径が下限未満では、
素材の延性が高いため、切り屑が連続しやすく、また製
品コーナー部にバリが生成しやすくなる。逆に結晶粒径
が上限を越えると、いわゆる肌荒れによって加工面の精
度が低下し、製品表面粗度が大きくなると共に、素材の
延性が低下して鍛造性が損なわれる。
【0009】なお、一般に鋳造時の結晶粒は鍛造によっ
て砕かれ、その後に熱処理が施されると再結晶し、結晶
粒の制御は困難になるが、VTRシリンダーの鍛造加工
では、最も重要なテープ走行面を含めて、切削加工され
る部分の加工量が比較的少ないため、鋳造の際に形成さ
れた結晶粒がほぼそのまま残存する。したがって、上記
合金成分とその含有量によって鋳造時の結晶粒径を制御
すれば、上記のように、切削性の優れた材料が得られ
る。
て砕かれ、その後に熱処理が施されると再結晶し、結晶
粒の制御は困難になるが、VTRシリンダーの鍛造加工
では、最も重要なテープ走行面を含めて、切削加工され
る部分の加工量が比較的少ないため、鋳造の際に形成さ
れた結晶粒がほぼそのまま残存する。したがって、上記
合金成分とその含有量によって鋳造時の結晶粒径を制御
すれば、上記のように、切削性の優れた材料が得られ
る。
【0010】
【実施例】次に実施例によって本発明をさらに詳細に説
明する。表1に示した化学成分を有する合金を常法に従
って径65mmの棒に鋳造し、この鋳造棒を480℃で
6時間で均質化処理したのち、390℃で4時間軟化処
理を施した後、下記要領で鍛造性を調べた。また、軟化
処理後の素材にT6処理(500℃で2時間加熱、水
冷、175℃で8時間加熱)を施し、下記要領で切削
性、耐食性を調査した。鍛造性、切削性、耐食性の試験
結果を各素材の結晶粒径、及び熱処理後の硬さと共に表
2に示す。
明する。表1に示した化学成分を有する合金を常法に従
って径65mmの棒に鋳造し、この鋳造棒を480℃で
6時間で均質化処理したのち、390℃で4時間軟化処
理を施した後、下記要領で鍛造性を調べた。また、軟化
処理後の素材にT6処理(500℃で2時間加熱、水
冷、175℃で8時間加熱)を施し、下記要領で切削
性、耐食性を調査した。鍛造性、切削性、耐食性の試験
結果を各素材の結晶粒径、及び熱処理後の硬さと共に表
2に示す。
【0011】<鍛造試験>径20mm、高さ30mmの
円柱状試験片の両端面を拘束したまま、圧縮速度10m
m/sで種々の量に圧縮し、試験片円周面に亀裂が発生
する限界の圧縮率で鍛造性を評価した。実用に供されて
いる2218合金よりも限界圧縮率が高ければ鍛造性は
問題ないと考えられる。
円柱状試験片の両端面を拘束したまま、圧縮速度10m
m/sで種々の量に圧縮し、試験片円周面に亀裂が発生
する限界の圧縮率で鍛造性を評価した。実用に供されて
いる2218合金よりも限界圧縮率が高ければ鍛造性は
問題ないと考えられる。
【0012】<切削試験>径50mm、長さ100mm
の試験片の円周面を下記条件で50回切削し、切り屑の
形状と切削工具の逃げ面摩耗量で切削性を評価した。 切削試験条件 試験片回転数 3000rpm 切込み 0.2mm 0.05mm 0.02mm 切削工具 超硬 <耐食性>径50mmに成形した試験片の端面をダイア
モンドバイトで切削加工し、温度40℃、湿度95%の
恒温恒湿槽に1週間放置し、切削加工面の腐食状態で耐
食性を評価した。実用に供されている2218合金より
も耐食性が良好であれば実用上問題ないと考えられる。
表1中、No.1〜8は本発明の実施例であり、No.9〜
23は比較例である。また比較例の中のNo.23はVT
Rシリンダー用アルミニウム合金として実用に供されて
いる2218合金鋳造棒である。実施例No.1〜8は化
学成分、結晶粒径共に本発明の限定を満たすため、切削
性、鍛造性、耐食性共に良好である。
の試験片の円周面を下記条件で50回切削し、切り屑の
形状と切削工具の逃げ面摩耗量で切削性を評価した。 切削試験条件 試験片回転数 3000rpm 切込み 0.2mm 0.05mm 0.02mm 切削工具 超硬 <耐食性>径50mmに成形した試験片の端面をダイア
モンドバイトで切削加工し、温度40℃、湿度95%の
恒温恒湿槽に1週間放置し、切削加工面の腐食状態で耐
食性を評価した。実用に供されている2218合金より
も耐食性が良好であれば実用上問題ないと考えられる。
表1中、No.1〜8は本発明の実施例であり、No.9〜
23は比較例である。また比較例の中のNo.23はVT
Rシリンダー用アルミニウム合金として実用に供されて
いる2218合金鋳造棒である。実施例No.1〜8は化
学成分、結晶粒径共に本発明の限定を満たすため、切削
性、鍛造性、耐食性共に良好である。
【0013】これに対して、比較例No.9はCu,M
g,Si量が少ないために、硬さが低く、切り屑が連続
しやすい。No.10は逆にCu,Mg,Si量が多いた
めに、鍛造性が劣り、耐食性も低い。No.11はFe,
Mn量が少ないため、切り屑が連続しやすく、No.12
はFe,Mn量が多いために、鍛造性が劣ると共に、工
具摩耗量が多い。No.13は低融点元素のPb,Sn,
Biの添加量が少ないために、切り屑が連続しやすく、
No.14,15,16,17は逆に添加量が多いため
に、耐食性と鍛造性が劣る。No.18,19,20はT
i,Bの添加量が少ないために、結晶粒が粗大となりす
ぎ、切削加工面の粗度が大きくなって、実用に供せる状
態ではなくなった。No.21,22はTi,Bの添加量
が多いために、結晶粒が微細化されすぎ、切削性が著し
く劣る。
g,Si量が少ないために、硬さが低く、切り屑が連続
しやすい。No.10は逆にCu,Mg,Si量が多いた
めに、鍛造性が劣り、耐食性も低い。No.11はFe,
Mn量が少ないため、切り屑が連続しやすく、No.12
はFe,Mn量が多いために、鍛造性が劣ると共に、工
具摩耗量が多い。No.13は低融点元素のPb,Sn,
Biの添加量が少ないために、切り屑が連続しやすく、
No.14,15,16,17は逆に添加量が多いため
に、耐食性と鍛造性が劣る。No.18,19,20はT
i,Bの添加量が少ないために、結晶粒が粗大となりす
ぎ、切削加工面の粗度が大きくなって、実用に供せる状
態ではなくなった。No.21,22はTi,Bの添加量
が多いために、結晶粒が微細化されすぎ、切削性が著し
く劣る。
【0014】これら実施例および比較例によって明らか
なように、本願発明のアルミニウム合金棒は、本願発明
の合金成分、その含有量範囲およびその結晶粒径の範囲
から、その一以上が逸脱するものと比較して、良好な耐
摩耗性や硬さを維持しつつ、切削性、耐食性に顕著な効
果を奏するものである。
なように、本願発明のアルミニウム合金棒は、本願発明
の合金成分、その含有量範囲およびその結晶粒径の範囲
から、その一以上が逸脱するものと比較して、良好な耐
摩耗性や硬さを維持しつつ、切削性、耐食性に顕著な効
果を奏するものである。
【0015】
【表1】
【0016】
【表2】
【0017】*1 ○:2218合金と同等 △:2218合金よりやや劣る ×:2218合金より明らかに劣る *2 Eは最も連続した切り屑を示し、Aは最も微細な
切り屑を示す *3 切削加工面の凹凸が激しく、実用不可能
切り屑を示す *3 切削加工面の凹凸が激しく、実用不可能
【0018】
【発明の効果】以上のように、本発明のアルミニウム合
金鋳造棒は、VTRシリンダーの諸性能を損なうことな
く、切削性を大幅に向上できるとともに、耐摩耗性及び
耐食性に優れているものであって、VTRシリンダ用ア
ルミニウム合金として好適なものであり、その生産性の
向上をもたらすものである。
金鋳造棒は、VTRシリンダーの諸性能を損なうことな
く、切削性を大幅に向上できるとともに、耐摩耗性及び
耐食性に優れているものであって、VTRシリンダ用ア
ルミニウム合金として好適なものであり、その生産性の
向上をもたらすものである。
Claims (2)
- 【請求項1】 Cu3.5〜5%、Mg0.5〜2%、
Si0.5〜2%、Mn0.1〜1%、Fe0.2〜
0.8%、Ti0.015〜0.04%を含み、且つS
n0.1〜0.6%、Pb0.2〜0.8%、Bi0.
2〜0.8%の内の2種類以上を含み、残部がアルミニ
ウムと不純物とからなり、平均結晶粒径が0.4〜1m
mであることを特徴とする快削性アルミニウム合金鋳造
棒。 - 【請求項2】 Cu3.5〜5%、Mg0.5〜2%、
Si0.5〜2%、Mn0.1〜1%、Fe0.2〜
0.8%、Ti0.002〜0.015%、B5〜50
ppmを含み、且つSn0.1〜0.6%、Pb0.2
〜0.8%、Bi0.2〜0.8%の内の2種類以上を
含み、残部がアルミニウムと不純物とからなり、平均結
晶粒径が0.4〜1mmであることを特徴とする快削性
アルミニウム合金鋳造棒。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP24280293A JPH0797653A (ja) | 1993-09-29 | 1993-09-29 | 快削性アルミニウム合金鋳造棒 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP24280293A JPH0797653A (ja) | 1993-09-29 | 1993-09-29 | 快削性アルミニウム合金鋳造棒 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPH0797653A true JPH0797653A (ja) | 1995-04-11 |
Family
ID=17094510
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP24280293A Pending JPH0797653A (ja) | 1993-09-29 | 1993-09-29 | 快削性アルミニウム合金鋳造棒 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JPH0797653A (ja) |
Cited By (4)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP0761834A1 (en) * | 1995-08-24 | 1997-03-12 | KAISER ALUMINUM & CHEMICAL CORPORATION | Lead-free 6000 series aluminium alloy |
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