JPH089759B2 - 耐食性に優れたアルミニウム合金硬質板の製造方法 - Google Patents
耐食性に優れたアルミニウム合金硬質板の製造方法Info
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- JPH089759B2 JPH089759B2 JP1217479A JP21747989A JPH089759B2 JP H089759 B2 JPH089759 B2 JP H089759B2 JP 1217479 A JP1217479 A JP 1217479A JP 21747989 A JP21747989 A JP 21747989A JP H089759 B2 JPH089759 B2 JP H089759B2
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- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
- C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
- C22F1/04—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon
- C22F1/047—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon of alloys with magnesium as the next major constituent
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Description
【発明の詳細な説明】 [産業上の利用分野] 本発明は、イージーオープン缶蓋等に使用されている
高強度、高成形性を有するAl−Mg系合金硬質板およびア
ルミニウム合金塗装硬質板の製造方法に関するものであ
り、特に耐粒界腐食性(孔食)と繰返し折れ曲げ性に優
れた硬質板の製造方法に関するものである。
高強度、高成形性を有するAl−Mg系合金硬質板およびア
ルミニウム合金塗装硬質板の製造方法に関するものであ
り、特に耐粒界腐食性(孔食)と繰返し折れ曲げ性に優
れた硬質板の製造方法に関するものである。
[従来の技術] イージーオープン缶蓋には、A5082、A5182等のMgを主
合金成分とするアルミニウム合金を、冷間圧延して強度
を高めた硬質板に防食用塗料を焼付け処理したものが使
用されている。従来、この用途に用いられる硬質板は、
焼付け塗装時に生じる強度低下を補うために、Mn、Zr、
Vを含有させたもの(特公昭57−33332号公報参照)
や、さらにこの硬質板を熱間圧延と必要に応じて冷間圧
延後、300〜400℃で中間焼鈍を施し、その後冷間圧延で
強度を高める方法が提案されている。また、塗装焼付け
処理の際、板の残留歪によるゆがみが発生し、後工程で
の使用に障害となるため、仕上げ冷間圧延後に残留応力
緩和のため250℃以下で熱処理(安定化処理)を加える
方法(特公昭57−11384号公報参照)が提案されてい
る。
合金成分とするアルミニウム合金を、冷間圧延して強度
を高めた硬質板に防食用塗料を焼付け処理したものが使
用されている。従来、この用途に用いられる硬質板は、
焼付け塗装時に生じる強度低下を補うために、Mn、Zr、
Vを含有させたもの(特公昭57−33332号公報参照)
や、さらにこの硬質板を熱間圧延と必要に応じて冷間圧
延後、300〜400℃で中間焼鈍を施し、その後冷間圧延で
強度を高める方法が提案されている。また、塗装焼付け
処理の際、板の残留歪によるゆがみが発生し、後工程で
の使用に障害となるため、仕上げ冷間圧延後に残留応力
緩和のため250℃以下で熱処理(安定化処理)を加える
方法(特公昭57−11384号公報参照)が提案されてい
る。
[発明が解決しようとする課題] しかし、最近は缶材の薄肉化と内容物の腐食性が高ま
る傾向にあり、この缶蓋の薄肉化に対処するため、上述
のようにMg含有量の増量や、仕上げ冷間圧延時の圧下量
を増加させることによって強度を高めることが行なわれ
るが、これらは耐食性を低下させることとなっている。
又、内容物の腐食性の増加によっても孔食が発生し、上
記対策のほかに安定化処理したものについても同様な問
題が生じる可能性のあることがわかった。このように強
度・成形加工性と耐食性は材料にとって相反する性質で
あり、耐食性の向上は従来からの課題であった。さら
に、仕上げ冷間圧延量を増加させると深絞り性(エリク
セン値)や繰返し曲げ折れ性(ジュース等の缶蓋を引き
開ける前に、缶蓋のタブを持って折曲げ、戻しを繰返す
[通常はこのようなことは行なわれないが、小児などが
行うことがある]ことがあり、その際蓋材の繰り返し曲
げ加工をうけた部分で破断し、蓋が開かない場合があ
る)等の成形性が劣ることにもなる。
る傾向にあり、この缶蓋の薄肉化に対処するため、上述
のようにMg含有量の増量や、仕上げ冷間圧延時の圧下量
を増加させることによって強度を高めることが行なわれ
るが、これらは耐食性を低下させることとなっている。
又、内容物の腐食性の増加によっても孔食が発生し、上
記対策のほかに安定化処理したものについても同様な問
題が生じる可能性のあることがわかった。このように強
度・成形加工性と耐食性は材料にとって相反する性質で
あり、耐食性の向上は従来からの課題であった。さら
に、仕上げ冷間圧延量を増加させると深絞り性(エリク
セン値)や繰返し曲げ折れ性(ジュース等の缶蓋を引き
開ける前に、缶蓋のタブを持って折曲げ、戻しを繰返す
[通常はこのようなことは行なわれないが、小児などが
行うことがある]ことがあり、その際蓋材の繰り返し曲
げ加工をうけた部分で破断し、蓋が開かない場合があ
る)等の成形性が劣ることにもなる。
そこで、本発明の目的は、強度、成形加工性を損なわ
ずに耐食性を向上させたアルミニウム合金硬質板を製造
する方法を提供することにある。
ずに耐食性を向上させたアルミニウム合金硬質板を製造
する方法を提供することにある。
[課題を解決するための手段] 強化元素であるMgがAlと結合し、マトリックスより電
気化学的に卑な化合物(β相、Al8Mg5)が形成されるこ
とは従来の研究で明らかにされている。特に缶蓋材で
は、このβ相が粒界に優先的に析出すると、マトリック
スとの孔食電位の違いから粒界腐食が進行し、内容物の
漏れといった問題が生じることになる。この点を考慮
し、従来材を調査した結果、中間焼鈍の途中の再結晶し
た結晶の粒界に優先析出するほか、最終の安定化処理で
も結晶粒界に析出し、合金の耐食性が低下することを確
認し、その対策を検討した。また、材料強度を向上させ
るためMg添加量の増量、仕上げ冷間圧延の圧下量の増加
が行なわれているが、これらは粒界腐食を起こしやすく
するので、耐食性の面から好ましくない。
気化学的に卑な化合物(β相、Al8Mg5)が形成されるこ
とは従来の研究で明らかにされている。特に缶蓋材で
は、このβ相が粒界に優先的に析出すると、マトリック
スとの孔食電位の違いから粒界腐食が進行し、内容物の
漏れといった問題が生じることになる。この点を考慮
し、従来材を調査した結果、中間焼鈍の途中の再結晶し
た結晶の粒界に優先析出するほか、最終の安定化処理で
も結晶粒界に析出し、合金の耐食性が低下することを確
認し、その対策を検討した。また、材料強度を向上させ
るためMg添加量の増量、仕上げ冷間圧延の圧下量の増加
が行なわれているが、これらは粒界腐食を起こしやすく
するので、耐食性の面から好ましくない。
本発明は上記課題を解決するため、Mg:4.0〜6.0%を
含有するアルミニウム合金を、通常の方法で鋳造・均質
化処理、熱間圧延、冷間圧延、中間焼鈍及び安定化処理
を施して硬質板を製造する方法において、MgのほかにCu
を0.05〜0.50%含有させたAl−Mg−Cu系合金を、最終の
中間焼鈍を、350〜500℃に加熱し、1℃/秒以上の速い
冷却速度で70℃以下まで冷却する中間焼鈍を行い、つい
で50%以上の仕上げ冷間圧延を行った後、安定化処理を
行う耐食性に優れたアルミニウム合金硬質板の製造方法
および上記において50%以上の仕上げ冷間圧延を行った
後、張力をかけた状態で塗装焼付けを行うことを特徴と
する製造方法である。
含有するアルミニウム合金を、通常の方法で鋳造・均質
化処理、熱間圧延、冷間圧延、中間焼鈍及び安定化処理
を施して硬質板を製造する方法において、MgのほかにCu
を0.05〜0.50%含有させたAl−Mg−Cu系合金を、最終の
中間焼鈍を、350〜500℃に加熱し、1℃/秒以上の速い
冷却速度で70℃以下まで冷却する中間焼鈍を行い、つい
で50%以上の仕上げ冷間圧延を行った後、安定化処理を
行う耐食性に優れたアルミニウム合金硬質板の製造方法
および上記において50%以上の仕上げ冷間圧延を行った
後、張力をかけた状態で塗装焼付けを行うことを特徴と
する製造方法である。
[作用] 次に本発明において、合金成分および製造条件を限定
した理由について述べる。
した理由について述べる。
Mgは缶蓋材に必要な強度を得るために含有させる。4
%未満では所望の強度は得られず、6%を越えると熱間
加工性が劣化する。
%未満では所望の強度は得られず、6%を越えると熱間
加工性が劣化する。
Cuは、材料強度を向上させる効果と、中間焼鈍および
安定化処理の冷却時、Mg化合物(β相)の粒界析出を抑
制する働きがあり、粒界腐食感受性が低減する。0.05%
未満ではこれらの効果が十分でなく、0.50%を越えると
合金の加工性が劣化する。
安定化処理の冷却時、Mg化合物(β相)の粒界析出を抑
制する働きがあり、粒界腐食感受性が低減する。0.05%
未満ではこれらの効果が十分でなく、0.50%を越えると
合金の加工性が劣化する。
その他、強度および耐食性を向上させる成分として下
記の成分を含有させることもある。
記の成分を含有させることもある。
Tiは、鋳造組織の結晶粒を微細化する効果があり、材
料の成形性を高める効果がある。0.01%未満では十分な
微細化効果が得られない。0.05%を越えると粗大晶出物
を形成し、成形性を劣化させる。
料の成形性を高める効果がある。0.01%未満では十分な
微細化効果が得られない。0.05%を越えると粗大晶出物
を形成し、成形性を劣化させる。
Mnは材料の結晶粒を微細化する効果があり、材料強度
を向上させ、内容物の変化による耐圧強度に対応させる
ことができる。又マトリックス中に析出しているMn系化
合物は中間焼鈍および安定化処理の際、β相の析出サイ
トとなり、粒界腐食のような局部腐食を抑制する効果が
ある。0.10%未満では結晶粒の微細化効果が十分でな
く、1.0%を越えると塑性加工性が劣化する。
を向上させ、内容物の変化による耐圧強度に対応させる
ことができる。又マトリックス中に析出しているMn系化
合物は中間焼鈍および安定化処理の際、β相の析出サイ
トとなり、粒界腐食のような局部腐食を抑制する効果が
ある。0.10%未満では結晶粒の微細化効果が十分でな
く、1.0%を越えると塑性加工性が劣化する。
CrはMnと同様な効果があるので単独またはMnと複合で
含有させる。0.10%未満では十分な効果が得られない。
0.25%を越えると粗大晶出物を形成し、成形性を劣化さ
せる。
含有させる。0.10%未満では十分な効果が得られない。
0.25%を越えると粗大晶出物を形成し、成形性を劣化さ
せる。
V、Ni、Zrは硬質板の耐食性を損うことなく、軟化温
度を高め、安定化処理での強度低下を低減する効果があ
る。
度を高め、安定化処理での強度低下を低減する効果があ
る。
その他の不純物として、Si:0.40%以下、Fe:0.50%以
下、Zr:0.10%以下、B:0.005%以下であれば、成形性、
耐食性を劣化させないので差支えない。
下、Zr:0.10%以下、B:0.005%以下であれば、成形性、
耐食性を劣化させないので差支えない。
次に製造条件を限定した理由について述べる。
中間焼鈍: 中間焼鈍前工程で塑性加工された組織を再結晶させる
ために、350〜500℃で行う。350℃未満では再結晶が十
分に行なわれなく、500℃を越えると共晶融解のため加
工性、成形性にとって好ましくない。また、本発明の目
的である粒界腐食感受性を低減させるためには、マトリ
ックスよりも卑な化合物(β相)が粒界に析出させない
ようにすることが好ましく、冷却速度を1℃/秒以上の
速い速度とし、かつ冷却温度を70℃以下にする必要があ
る。また、結晶粒の微細化効果を得るためには、加熱速
度を2℃/秒以上、更に成形性に悪影響を及ぼす再結晶
粒の粗大化を防止するために、加熱時間を十分以内とす
ることが好ましい。
ために、350〜500℃で行う。350℃未満では再結晶が十
分に行なわれなく、500℃を越えると共晶融解のため加
工性、成形性にとって好ましくない。また、本発明の目
的である粒界腐食感受性を低減させるためには、マトリ
ックスよりも卑な化合物(β相)が粒界に析出させない
ようにすることが好ましく、冷却速度を1℃/秒以上の
速い速度とし、かつ冷却温度を70℃以下にする必要があ
る。また、結晶粒の微細化効果を得るためには、加熱速
度を2℃/秒以上、更に成形性に悪影響を及ぼす再結晶
粒の粗大化を防止するために、加熱時間を十分以内とす
ることが好ましい。
仕上げ冷間圧延: 仕上げ冷間圧延は、缶蓋材として要求される強度を得
るために、圧下量で50%以上の加工が必要である。しか
し、85%を越えると安定化処理をしたてとしても成形加
工性が劣化し、また、孔食電位が卑になり、耐食性が低
下するので好ましくない。
るために、圧下量で50%以上の加工が必要である。しか
し、85%を越えると安定化処理をしたてとしても成形加
工性が劣化し、また、孔食電位が卑になり、耐食性が低
下するので好ましくない。
安定化処理: 安定化処理は、耐食性と成形性の向上および残留応力
除去のために、100〜300℃で処理するのが好ましく、連
続焼鈍炉またはバッチ炉のいずれでもかまわない。
除去のために、100〜300℃で処理するのが好ましく、連
続焼鈍炉またはバッチ炉のいずれでもかまわない。
塗装焼付け: 安定化処理を省略して塗装焼付けを行う場合には、ひ
ずみが生じないように約1kgf/mm2以上の張力を付加し、
ロールコータ等で塗料を塗布した後、連続焼鈍炉で塗料
の焼付け温度150〜300℃で焼き付けることも可能であ
る。この際焼付け温度は、塗料の種類によってほぼ決定
される。
ずみが生じないように約1kgf/mm2以上の張力を付加し、
ロールコータ等で塗料を塗布した後、連続焼鈍炉で塗料
の焼付け温度150〜300℃で焼き付けることも可能であ
る。この際焼付け温度は、塗料の種類によってほぼ決定
される。
[実施例] 実施例1 第1表に示す合金組成の鋳塊を、500℃で8時間の均
質化処理した後、圧延開始温度480℃で熱間圧延および
冷間圧延で、板厚0.5〜1.5mmの板を得た。その後第2表
に示す条件で中間焼鈍、仕上げ冷間圧延および安定化処
理を行った。
質化処理した後、圧延開始温度480℃で熱間圧延および
冷間圧延で、板厚0.5〜1.5mmの板を得た。その後第2表
に示す条件で中間焼鈍、仕上げ冷間圧延および安定化処
理を行った。
耐食性は、裸板の孔食電位をもって評価した。孔食電
位測定用試料は、アルカリエッチング(10%NaOH、60
℃、30秒)→水洗→中和処理(30%HNO3、室温、60秒)
→水洗の処理を行った後、0.1モルNaCl(pH=3.0、Arガ
スを吹き込みながら1時間以上脱気したもの)溶液中に
浸漬し、試料の自然電位が安定になってから10mV/分の
走査速度で分極測定を行った。このうち、アノード分極
曲線の形状は、合金成分や加工熱処理条件の影響を受
け、第3図に示すような孔食電位付近がなだらかな曲線
になる。この場合、外挿法によって高電位側の孔食電位
をEp、曲線の変曲点にあたる低電位側をE′pとしてEp
とE′pの差(ΔEpとする)が小さいほど粒界腐食が起
りにくいため耐食性を評価した。
位測定用試料は、アルカリエッチング(10%NaOH、60
℃、30秒)→水洗→中和処理(30%HNO3、室温、60秒)
→水洗の処理を行った後、0.1モルNaCl(pH=3.0、Arガ
スを吹き込みながら1時間以上脱気したもの)溶液中に
浸漬し、試料の自然電位が安定になってから10mV/分の
走査速度で分極測定を行った。このうち、アノード分極
曲線の形状は、合金成分や加工熱処理条件の影響を受
け、第3図に示すような孔食電位付近がなだらかな曲線
になる。この場合、外挿法によって高電位側の孔食電位
をEp、曲線の変曲点にあたる低電位側をE′pとしてEp
とE′pの差(ΔEpとする)が小さいほど粒界腐食が起
りにくいため耐食性を評価した。
また、一部試料を、0.1モルNaCl水溶液中に浸漬し、
0.5mA/cm2の電流密度で48時間電解したときの腐食状況
を観察した。
0.5mA/cm2の電流密度で48時間電解したときの腐食状況
を観察した。
繰返し折れ曲げ性試験は、第4図に示す如く、先端の
Rが1.0mmの2個の三角ブロックに試料を垂直に挾み、
±90°の角度で繰返し曲げをおこない、○印中の数字で
示すような繰返し数で評価した。表中の値は試料10個の
平均値である。
Rが1.0mmの2個の三角ブロックに試料を垂直に挾み、
±90°の角度で繰返し曲げをおこない、○印中の数字で
示すような繰返し数で評価した。表中の値は試料10個の
平均値である。
発明材No.1〜20は、引張強さ36.1kgf/mm2以上、耐力2
8kgf/mm2以上および伸び8%以上が得られ、絞り加工時
の耳率が5.9%以下、繰返し曲げ折れ性15回以上と良好
であり、又耐食性を評価する孔食電位差ΔEpは8mVvsSCE
以下と良好である。また、腐食形態は本発明材料である
No.1について板断面で観察した顕微鏡写真を第1図に示
すように腐食が軽微であることが判る。
8kgf/mm2以上および伸び8%以上が得られ、絞り加工時
の耳率が5.9%以下、繰返し曲げ折れ性15回以上と良好
であり、又耐食性を評価する孔食電位差ΔEpは8mVvsSCE
以下と良好である。また、腐食形態は本発明材料である
No.1について板断面で観察した顕微鏡写真を第1図に示
すように腐食が軽微であることが判る。
比較材の21〜26はいずれも発明の範囲に含まれる合金
であるが、No.21は、中間焼鈍温度が300℃と低いため、
耳率が7%と高く、また、繰返し曲げ折れ性が12.5回と
少なく、悪い。No.22は中間焼鈍の冷却速度が0.1℃/sec
と低いため、ΔEpが12mVvsSCEと高く、耐食性が劣るも
のである。No.23は、中間焼鈍をコイルのバッチ炉で行
ったもので、昇温・冷却速度が低いため、ΔEpが14mVvs
SCEと高く、耐食性が劣るものである。No.24は、中間焼
鈍及び安定化処理をコイルのバッチ炉で行ったもので、
昇温・冷却速度が低いため、ΔEpが15mVvsSCEと高く、
耐食性が劣るものである。No.25は仕上げ冷間加工率が4
0%と低いため、引張強さ37.6kgf/mm2、耐力26.0kgf/mm
2と低くなった。No.26は中間焼鈍の冷却温度が120℃と
高いため、ΔEpが13mVvsSCEと高く、耐食性の劣るもの
である。No.27〜33は、Cu含有量が0.02%と低いため、
中間焼鈍を発明の範囲で行ったとしても繰返し折れ曲げ
性、孔食電位差がやや高く耐食性にやや劣る。又、腐食
形態は、第2図に示すように粒界腐食が発生しているこ
とが判る。同様にNo.34〜36は、Mg含有量が3.2%と低い
ため、中間焼鈍を発明の範囲で行ったとしても、引張り
強さ30.6〜32.9kgf/mm2、耐力24.1〜27.2kgf/mm2と低く
なった。
であるが、No.21は、中間焼鈍温度が300℃と低いため、
耳率が7%と高く、また、繰返し曲げ折れ性が12.5回と
少なく、悪い。No.22は中間焼鈍の冷却速度が0.1℃/sec
と低いため、ΔEpが12mVvsSCEと高く、耐食性が劣るも
のである。No.23は、中間焼鈍をコイルのバッチ炉で行
ったもので、昇温・冷却速度が低いため、ΔEpが14mVvs
SCEと高く、耐食性が劣るものである。No.24は、中間焼
鈍及び安定化処理をコイルのバッチ炉で行ったもので、
昇温・冷却速度が低いため、ΔEpが15mVvsSCEと高く、
耐食性が劣るものである。No.25は仕上げ冷間加工率が4
0%と低いため、引張強さ37.6kgf/mm2、耐力26.0kgf/mm
2と低くなった。No.26は中間焼鈍の冷却温度が120℃と
高いため、ΔEpが13mVvsSCEと高く、耐食性の劣るもの
である。No.27〜33は、Cu含有量が0.02%と低いため、
中間焼鈍を発明の範囲で行ったとしても繰返し折れ曲げ
性、孔食電位差がやや高く耐食性にやや劣る。又、腐食
形態は、第2図に示すように粒界腐食が発生しているこ
とが判る。同様にNo.34〜36は、Mg含有量が3.2%と低い
ため、中間焼鈍を発明の範囲で行ったとしても、引張り
強さ30.6〜32.9kgf/mm2、耐力24.1〜27.2kgf/mm2と低く
なった。
実施例2 第1表に示すNo.1の合金組成の鋳塊を、実施例1と同
様に仕上げ冷間圧延を行った後、1.5kgf/mm2の張力を付
加しながら、高分子樹脂塗料をロールコータで塗布し、
連続焼鈍炉で第3表に示す条件で焼付けを行った。その
後の評価方法は実施例1と同様とした。
様に仕上げ冷間圧延を行った後、1.5kgf/mm2の張力を付
加しながら、高分子樹脂塗料をロールコータで塗布し、
連続焼鈍炉で第3表に示す条件で焼付けを行った。その
後の評価方法は実施例1と同様とした。
本発明例のNo.37〜41は、発明の範囲の合金を発明の
範囲で中間焼鈍および仕上げ冷間圧延を行った後、塗料
焼付け処理を行ったものであり、引張り強さ38.2kgf/mm
2以上、耐力31.2kgf/mm2以上、繰返し曲げ折れ性16.6回
以上と良好であり、又耐食性を評価する孔食電位差ΔEp
は5mVvsSCE以下と良好である。
範囲で中間焼鈍および仕上げ冷間圧延を行った後、塗料
焼付け処理を行ったものであり、引張り強さ38.2kgf/mm
2以上、耐力31.2kgf/mm2以上、繰返し曲げ折れ性16.6回
以上と良好であり、又耐食性を評価する孔食電位差ΔEp
は5mVvsSCE以下と良好である。
比較例のNo.42はCu含有量が0.02%と低いため、繰返
し折れ曲げ性、孔食電位差がやや高く耐食性にやや劣る
ものである。比較例のNo.43は、Mg含有量が3.2%と低い
ため、引張強さ33.2kgf/mm2、耐力27.4kgf/mm2と低くな
った。
し折れ曲げ性、孔食電位差がやや高く耐食性にやや劣る
ものである。比較例のNo.43は、Mg含有量が3.2%と低い
ため、引張強さ33.2kgf/mm2、耐力27.4kgf/mm2と低くな
った。
[発明の効果] 本発明は、Al−Mg合金にCuを添加することにより、最
終の中間焼鈍を連続焼鈍炉の条件で行うことにより、い
かなる安定化処理条件で処理した場合でも、耐粒界腐食
性(孔食)と繰返し折れ曲げ性に優れ、しかも高強度、
高成形性を有するイージーオープン缶蓋等に使用される
硬貨板を得ることができる。
終の中間焼鈍を連続焼鈍炉の条件で行うことにより、い
かなる安定化処理条件で処理した場合でも、耐粒界腐食
性(孔食)と繰返し折れ曲げ性に優れ、しかも高強度、
高成形性を有するイージーオープン缶蓋等に使用される
硬貨板を得ることができる。
第1図は本発明材の耐食性試験結果の金属表面組織を示
す顕微鏡写真、第2図は同じく比較例の金属表面組織を
示す顕微鏡写真、第3図はアノード分極曲線を示す図、
第4図は繰返し折り曲げ性試験方法の説明図である。
す顕微鏡写真、第2図は同じく比較例の金属表面組織を
示す顕微鏡写真、第3図はアノード分極曲線を示す図、
第4図は繰返し折り曲げ性試験方法の説明図である。
Claims (2)
- 【請求項1】Mg:4.0〜6.0%(重量%、以下同じ)を含
有するアルミニウム合金を、通常の方法で鋳造・均質化
処理、熱間圧延、冷間圧延、中間焼鈍及び安定化処理を
施して硬質板を製造する方法において、MgのほかにCuを
0.05〜0.50%含有させたAl−Mg−Cu系合金を、最終の中
間焼鈍を、350〜500℃に加熱し、1℃/秒以上の速い冷
却速度で70℃以下まで冷却する中間焼鈍を行い、ついで
50%以上の仕上げ冷間圧延を行った後、安定化処理を行
うことを特徴とする耐食性に優れたアルミニウム合金硬
質板の製造方法。 - 【請求項2】Mg:4.0〜6.0%を含有するアルミニウム合
金を、通常の方法で鋳造・均質化処理、熱間圧延、冷間
圧延、中間焼鈍および安定化処理を施して硬質板を製造
する方法において、MgのほかにCuを0.05〜0.50%含有さ
せたAl−Mg−Cu系合金を最終の中間焼鈍を、350〜500℃
に加熱し、1℃/秒以上の速い冷却速度で70℃以下まで
冷却する中間焼鈍を行い、ついで50%以上の仕上げ冷間
圧延を行った後、張力をかけた状態で塗装焼付けを行う
ことを特徴とする耐食性に優れたアルミニウム合金塗装
硬質板の製造方法。
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