JPH08191011A - Ｍｎ−Ｚｎ−Ｃｏ系フェライト磁心材料 - Google Patents
Ｍｎ−Ｚｎ−Ｃｏ系フェライト磁心材料Info
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- JPH08191011A JPH08191011A JP7193760A JP19376095A JPH08191011A JP H08191011 A JPH08191011 A JP H08191011A JP 7193760 A JP7193760 A JP 7193760A JP 19376095 A JP19376095 A JP 19376095A JP H08191011 A JPH08191011 A JP H08191011A
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- H01F1/01—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials
- H01F1/03—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity
- H01F1/12—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials
- H01F1/34—Magnets or magnetic bodies characterised by the magnetic materials therefor; Selection of materials for their magnetic properties of inorganic materials characterised by their coercivity of soft-magnetic materials non-metallic substances, e.g. ferrites
- H01F1/342—Oxides
- H01F1/344—Ferrites, e.g. having a cubic spinel structure (X2+O)(Y23+O3), e.g. magnetite Fe3O4
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Abstract
(57)【要約】
【課題】スイッチング電源に適用されている数百ｋＨｚ
程度の周波数において低損失であると共に、温度特性に
優れ、生産安定性に優れたＭｎ−Ｚｎ−Ｃｏ系フェライ
ト磁心材料を提供する。 【解決手段】Ｆｅ2 Ｏ3 ：５０〜５５ｍｏｌ％、Ｃｏ
Ｏ：０．０５〜０．８ｍｏｌ％、ＺｎＯ：６〜１４ｍｏ
ｌ％、ＭｎＯ：３２〜４０ｍｏｌ％、を含有させる。
程度の周波数において低損失であると共に、温度特性に
優れ、生産安定性に優れたＭｎ−Ｚｎ−Ｃｏ系フェライ
ト磁心材料を提供する。 【解決手段】Ｆｅ2 Ｏ3 ：５０〜５５ｍｏｌ％、Ｃｏ
Ｏ：０．０５〜０．８ｍｏｌ％、ＺｎＯ：６〜１４ｍｏ
ｌ％、ＭｎＯ：３２〜４０ｍｏｌ％、を含有させる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、発熱の少ないＭｎ
−Ｚｎ−Ｃｏ系フェライト磁心材料に関し、スイッチン
グ電源用トランス等の磁心に供して好適な、広範囲の温
度領域で低損失な電源用Ｍｎ−Ｚｎ−Ｃｏ系フェライト
磁心材料に関するものである。
−Ｚｎ−Ｃｏ系フェライト磁心材料に関し、スイッチン
グ電源用トランス等の磁心に供して好適な、広範囲の温
度領域で低損失な電源用Ｍｎ−Ｚｎ−Ｃｏ系フェライト
磁心材料に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】酸化物磁性材料はフェライトと総称され
る。その中ではＢａフェライト、Ｓｒフェライト等の硬
質磁性材料とＭｎ−Ｚｎフェライト、Ｎｉ−Ｚｎフェラ
イト等の軟質磁性材料に分けられる。軟質磁性材料とは
非常にわずかな磁場に対しても十分に磁化する材料であ
り、電源、通信機器、計測制御機器、磁気記録、コンピ
ュータなどの広い範囲で用いられている。これら軟磁性
材料に要求される特性として、保磁力が小さく透磁率が
高いこと、飽和磁束密度が大きいこと、低損失であるこ
となどがあげられる。
る。その中ではＢａフェライト、Ｓｒフェライト等の硬
質磁性材料とＭｎ−Ｚｎフェライト、Ｎｉ−Ｚｎフェラ
イト等の軟質磁性材料に分けられる。軟質磁性材料とは
非常にわずかな磁場に対しても十分に磁化する材料であ
り、電源、通信機器、計測制御機器、磁気記録、コンピ
ュータなどの広い範囲で用いられている。これら軟磁性
材料に要求される特性として、保磁力が小さく透磁率が
高いこと、飽和磁束密度が大きいこと、低損失であるこ
となどがあげられる。
【０００３】酸化物フェライト以外の軟磁性材料として
は、金属系のものがあげられる。金属系軟磁性材料は飽
和磁束密度が高いため、酸化物系と比べると有利である
が、その反面電気抵抗が低く、高周波のもとで使用する
際には渦電流に起因する磁気損失が大きくなってしま
う。特に近年の電子機器の小型化・高密度化の要請から
使用周波数の高周波化が進んできており、スイッチング
電源等に用いられている１００ｋＨｚ程度の周波数帯で
は、従来の金属系材料では抵抗が低いため渦電流損によ
る発熱が大きくなりその使用はほとんど不可能である。
このため、高周波域での電源用トランスの磁心材料とし
て発熱の少ないＭｎ−Ｚｎフェライト磁心材料を用いる
ことが主流となっている。しかしこの材料も電気抵抗率
の値が数Ω・ｃｍであるため、さらに電気抵抗を高くし
て渦電流損を低減することにより全体としての磁気損失
を低くし発熱量を抑えることが望まれていた。この問題
を解決するため、例えば特公昭３６−２２８３号公報に
記述されているように、発熱の少ないＭｎ−Ｚｎフェラ
イト磁心材料では副成分としてＳｉＯ2 やＣａＯなどの
酸化物を微量に添加して粒界に偏析させ、粒界での抵抗
を向上し、全体としての抵抗率を数百Ω・ｃｍ以上に高
めている。
は、金属系のものがあげられる。金属系軟磁性材料は飽
和磁束密度が高いため、酸化物系と比べると有利である
が、その反面電気抵抗が低く、高周波のもとで使用する
際には渦電流に起因する磁気損失が大きくなってしま
う。特に近年の電子機器の小型化・高密度化の要請から
使用周波数の高周波化が進んできており、スイッチング
電源等に用いられている１００ｋＨｚ程度の周波数帯で
は、従来の金属系材料では抵抗が低いため渦電流損によ
る発熱が大きくなりその使用はほとんど不可能である。
このため、高周波域での電源用トランスの磁心材料とし
て発熱の少ないＭｎ−Ｚｎフェライト磁心材料を用いる
ことが主流となっている。しかしこの材料も電気抵抗率
の値が数Ω・ｃｍであるため、さらに電気抵抗を高くし
て渦電流損を低減することにより全体としての磁気損失
を低くし発熱量を抑えることが望まれていた。この問題
を解決するため、例えば特公昭３６−２２８３号公報に
記述されているように、発熱の少ないＭｎ−Ｚｎフェラ
イト磁心材料では副成分としてＳｉＯ2 やＣａＯなどの
酸化物を微量に添加して粒界に偏析させ、粒界での抵抗
を向上し、全体としての抵抗率を数百Ω・ｃｍ以上に高
めている。
【０００４】また、電源トランスとして使用された場合
に考慮しなければならないのは、組み込まれた機器内の
温度とトランス材料自体が損失により発熱する温度上昇
である。例えば損失が極小となる温度が室温付近にある
場合、磁気損失により磁心自体が発熱し温度上昇して損
失が大きくなり、それに伴い発熱がさらに大きくなり、
これが繰り返されて温度上昇が加速する危険性がある。
トランスの動作温度は、通常、５０〜７０℃付近である
が、この危険性を回避するため、現行の材料では、損失
が極小となる温度が８０〜１００℃となりかつ室温付近
において損失の温度係数が負であるように材料設計され
ている。しかしながら、本質的には動作温度である５０
〜７０℃付近で損失が小さいことが望まれるため、損失
の絶対値を小さくすると共に温度係数の絶対値をできる
かぎり小さくすることが必要である。
に考慮しなければならないのは、組み込まれた機器内の
温度とトランス材料自体が損失により発熱する温度上昇
である。例えば損失が極小となる温度が室温付近にある
場合、磁気損失により磁心自体が発熱し温度上昇して損
失が大きくなり、それに伴い発熱がさらに大きくなり、
これが繰り返されて温度上昇が加速する危険性がある。
トランスの動作温度は、通常、５０〜７０℃付近である
が、この危険性を回避するため、現行の材料では、損失
が極小となる温度が８０〜１００℃となりかつ室温付近
において損失の温度係数が負であるように材料設計され
ている。しかしながら、本質的には動作温度である５０
〜７０℃付近で損失が小さいことが望まれるため、損失
の絶対値を小さくすると共に温度係数の絶対値をできる
かぎり小さくすることが必要である。
【０００５】磁気損失を支配する要因として磁気異方性
定数Ｋ1 がある。損失値は、磁気異方性定数Ｋ1 の温度
変化にともなって変化し、Ｋ1 ＝０となる温度で損失値
は極小となる。損失温度係数を改善するためには磁気異
方性定数の温度依存性を小さくすることが必要となる。
この定数はフェライトの主相であるスピネル化合物の構
成元素の種類により決まるが、Ｍｎ−Ｚｎ系フェライト
の場合Ｃｏイオンを導入することによりその温度依存性
を小さくし、損失温度係数の絶対値を小さくすることが
できる（”Ｔｈｅ ｅｆｆｅｃｔ ｏｆ Ｃｏｂａｌｔ
ｓｕｂｓｔｉｔｕｔｉｏｎｓ ｏｎ ｓｏｍｅ ｐｒ
ｏｐｅｒｔｉｅｓ ｏｆ ｍａｎｇａｎｅｓｅ ｚｉｎ
ｃ ｆｅｒｒｉｔｅｓ”， Ａ．Ｄ．Ｇｉｌｅｓ ａｎ
ｄ Ｆ．Ｆ．Ｗｅｓｔｅｎｄｏｒｐ； Ｊ．Ｐｈｙｓ．
Ｄ：Ａｐｐｌ． Ｐｈｙｓ．，９（１９７６）２１１
７および”Ｌｏｗ−ｌｏｓｓ Ｐｏｗｅｒ Ｆｅｒｒｉ
ｔｅｓ ｆｏｒ ｆｒｅｑｕｅｎｃｉｅｓ ｕｐ ｔｏ
５００ｋＨｚ”， Ｔ．Ｇ．Ｗ．Ｓｔｉｊｎｔｊｅｓ
ａｎｄ Ｊ．Ｊ．Ｒｏｅｌｏｆｓｍａ； Ａｄｖ．Ｃ
ｅｒ．１６（１９８６）４９３）。これにより１００℃
での損失が小さく、かつ実際の動作温度である５０〜７
０℃付近でも損失の比較的小さい材料が得られている。
しかしながら、ＣｏＯを加えることにより損失極小温度
が低下するような状況や、焼成における焼成温度や酸素
濃度のわずかな変化により損失の温度係数、極小温度が
大きく変動してしまう場合などが生じてきている。
定数Ｋ1 がある。損失値は、磁気異方性定数Ｋ1 の温度
変化にともなって変化し、Ｋ1 ＝０となる温度で損失値
は極小となる。損失温度係数を改善するためには磁気異
方性定数の温度依存性を小さくすることが必要となる。
この定数はフェライトの主相であるスピネル化合物の構
成元素の種類により決まるが、Ｍｎ−Ｚｎ系フェライト
の場合Ｃｏイオンを導入することによりその温度依存性
を小さくし、損失温度係数の絶対値を小さくすることが
できる（”Ｔｈｅ ｅｆｆｅｃｔ ｏｆ Ｃｏｂａｌｔ
ｓｕｂｓｔｉｔｕｔｉｏｎｓ ｏｎ ｓｏｍｅ ｐｒ
ｏｐｅｒｔｉｅｓ ｏｆ ｍａｎｇａｎｅｓｅ ｚｉｎ
ｃ ｆｅｒｒｉｔｅｓ”， Ａ．Ｄ．Ｇｉｌｅｓ ａｎ
ｄ Ｆ．Ｆ．Ｗｅｓｔｅｎｄｏｒｐ； Ｊ．Ｐｈｙｓ．
Ｄ：Ａｐｐｌ． Ｐｈｙｓ．，９（１９７６）２１１
７および”Ｌｏｗ−ｌｏｓｓ Ｐｏｗｅｒ Ｆｅｒｒｉ
ｔｅｓ ｆｏｒ ｆｒｅｑｕｅｎｃｉｅｓ ｕｐ ｔｏ
５００ｋＨｚ”， Ｔ．Ｇ．Ｗ．Ｓｔｉｊｎｔｊｅｓ
ａｎｄ Ｊ．Ｊ．Ｒｏｅｌｏｆｓｍａ； Ａｄｖ．Ｃ
ｅｒ．１６（１９８６）４９３）。これにより１００℃
での損失が小さく、かつ実際の動作温度である５０〜７
０℃付近でも損失の比較的小さい材料が得られている。
しかしながら、ＣｏＯを加えることにより損失極小温度
が低下するような状況や、焼成における焼成温度や酸素
濃度のわずかな変化により損失の温度係数、極小温度が
大きく変動してしまう場合などが生じてきている。
【０００６】特公平４−３３７５５号公報にはＦｅ2 Ｏ
3 、ＺｎＯ、ＭｎＯを主成分とし、ＣｏＯを０．０１〜
０．５ｍｏｌ％未満含有するＭｎ−Ｚｎ−Ｃｏ系フェラ
イトにおいては、従来より広い温度範囲でＫ1 ＝０とな
るので、それにより広範な温度領域で高い透磁率と低損
失が実現されると記載されるが、同公報第１図に示され
るように損失の極小温度がかなり低温度側に移行し、最
高使用温度付近での損失は大きくなり、温度上昇が加速
する危険性は解消されない。また、特開平６−２９０９
２５号公報にはＦｅ2 Ｏ3 、ＺｎＯ、ＭｎＯを主成分と
し、ＣｏＯ：１０００〜４０００ｐｐｍと、さらにＣａ
Ｏ、Ｔａ2 Ｏ5 、ＳｉＯ2 を複合添加することで、数１
００ｋＨｚ以上の周波数領域で、従来よりも広範な温度
域において電力損失が小さいＭｎ−Ｚｎ系フェライトを
得ることができ、この程度のＣｏＯ添加量であれば電力
損失の温度特性曲線が低温側にシフトしすぎることはな
い旨記載されている。しかしながらこの場合において
も、主成分組成によっては焼成における焼成温度や酸素
濃度のわずかな変化により損失の温度係数、極小温度が
大きく変動してしまう場合などが生じてくるという問題
点があった。
3 、ＺｎＯ、ＭｎＯを主成分とし、ＣｏＯを０．０１〜
０．５ｍｏｌ％未満含有するＭｎ−Ｚｎ−Ｃｏ系フェラ
イトにおいては、従来より広い温度範囲でＫ1 ＝０とな
るので、それにより広範な温度領域で高い透磁率と低損
失が実現されると記載されるが、同公報第１図に示され
るように損失の極小温度がかなり低温度側に移行し、最
高使用温度付近での損失は大きくなり、温度上昇が加速
する危険性は解消されない。また、特開平６−２９０９
２５号公報にはＦｅ2 Ｏ3 、ＺｎＯ、ＭｎＯを主成分と
し、ＣｏＯ：１０００〜４０００ｐｐｍと、さらにＣａ
Ｏ、Ｔａ2 Ｏ5 、ＳｉＯ2 を複合添加することで、数１
００ｋＨｚ以上の周波数領域で、従来よりも広範な温度
域において電力損失が小さいＭｎ−Ｚｎ系フェライトを
得ることができ、この程度のＣｏＯ添加量であれば電力
損失の温度特性曲線が低温側にシフトしすぎることはな
い旨記載されている。しかしながらこの場合において
も、主成分組成によっては焼成における焼成温度や酸素
濃度のわずかな変化により損失の温度係数、極小温度が
大きく変動してしまう場合などが生じてくるという問題
点があった。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】損失温度係数を改善し
ても、組成の微妙な変動により損失極小温度が大きく変
化してしまえば動作温度から１００℃にいたる温度範囲
で損失がかえって増大し、また損失温度係数ならびに極
小温度の変動が大きい場合、特性の安定した製品を供給
することができない。
ても、組成の微妙な変動により損失極小温度が大きく変
化してしまえば動作温度から１００℃にいたる温度範囲
で損失がかえって増大し、また損失温度係数ならびに極
小温度の変動が大きい場合、特性の安定した製品を供給
することができない。
【０００８】本発明は、現在スイッチング電源に適用さ
れている数百ｋＨｚ程度の周波数において低損失である
と同時に、温度特性に優れ、生産安定性に優れたＭｎ−
Ｚｎ−Ｃｏ系フェライト磁心材料を提供することを目的
とする。
れている数百ｋＨｚ程度の周波数において低損失である
と同時に、温度特性に優れ、生産安定性に優れたＭｎ−
Ｚｎ−Ｃｏ系フェライト磁心材料を提供することを目的
とする。
【０００９】
【課題を解決するための手段】発明者らは、上に述べた
課題を解決するために、損失温度特性等の特性のＣｏＯ
含有量依存性を調査した結果、基本成分の組成範囲によ
りＣｏＯ含有の効果が異なっていることを見いだした。
本発明は、組成範囲に応じてＣｏＯ含有量を選択するこ
とにより、極端な特性の変動をなくして十分温度特性に
優れたＭｎ−Ｚｎ−Ｃｏ系フェライトを提供するもので
ある。すなわち、本発明は、上に述べた課題を解決する
ために、開発されたもので Ｆｅ2 Ｏ3 ：５０〜５５ｍｏｌ％ ＣｏＯ：０．０５〜０．８ｍｏｌ％ ＺｎＯ：６〜１４ｍｏｌ％ ＭｎＯ：３２〜４０ｍｏｌ％ を含有することを特徴とする広範囲の温度領域で低損失
な電源用Ｍｎ−Ｚｎ−Ｃｏ系フェライト磁心材料であ
る。
課題を解決するために、損失温度特性等の特性のＣｏＯ
含有量依存性を調査した結果、基本成分の組成範囲によ
りＣｏＯ含有の効果が異なっていることを見いだした。
本発明は、組成範囲に応じてＣｏＯ含有量を選択するこ
とにより、極端な特性の変動をなくして十分温度特性に
優れたＭｎ−Ｚｎ−Ｃｏ系フェライトを提供するもので
ある。すなわち、本発明は、上に述べた課題を解決する
ために、開発されたもので Ｆｅ2 Ｏ3 ：５０〜５５ｍｏｌ％ ＣｏＯ：０．０５〜０．８ｍｏｌ％ ＺｎＯ：６〜１４ｍｏｌ％ ＭｎＯ：３２〜４０ｍｏｌ％ を含有することを特徴とする広範囲の温度領域で低損失
な電源用Ｍｎ−Ｚｎ−Ｃｏ系フェライト磁心材料であ
る。
【００１０】この場合、さらに下記（１）及び（２）式
を満たすと好適である。 ５４．４≦［Ｆｅ2 Ｏ3 （ｍｏｌ％）］＋［ＣｏＯ（ｍｏｌ％）］＋０．２ ［ＺｎＯ（ｍｏｌ％）］≦５６．４ …（１） ０．０９［Ｆｅ2 Ｏ3 （ｍｏｌ％）］−４．６２≦［ＣｏＯ（ｍｏｌ％）］ ≦０．０２［Ｆｅ2 Ｏ3 （ｍｏｌ％）］−０．０４［ＺｎＯ（ｍｏｌ％）］ …（２） 上記（１）、（２）式において、 ［Ｆｅ2 Ｏ3 （ｍｏｌ％）］：Ｆｅ2 Ｏ3 のモル含有率 ［ＣｏＯ（ｍｏｌ％）］：ＣｏＯのモル含有率 ［ＺｎＯ（ｍｏｌ％）］：ＺｎＯのモル含有率 である。
を満たすと好適である。 ５４．４≦［Ｆｅ2 Ｏ3 （ｍｏｌ％）］＋［ＣｏＯ（ｍｏｌ％）］＋０．２ ［ＺｎＯ（ｍｏｌ％）］≦５６．４ …（１） ０．０９［Ｆｅ2 Ｏ3 （ｍｏｌ％）］−４．６２≦［ＣｏＯ（ｍｏｌ％）］ ≦０．０２［Ｆｅ2 Ｏ3 （ｍｏｌ％）］−０．０４［ＺｎＯ（ｍｏｌ％）］ …（２） 上記（１）、（２）式において、 ［Ｆｅ2 Ｏ3 （ｍｏｌ％）］：Ｆｅ2 Ｏ3 のモル含有率 ［ＣｏＯ（ｍｏｌ％）］：ＣｏＯのモル含有率 ［ＺｎＯ（ｍｏｌ％）］：ＺｎＯのモル含有率 である。
【００１１】以上の磁心材料はさらに、 ＳｉＯ2 ：０．００５０〜０．０５００ｗｔ％ ＣａＯ：０．０２００〜０．２０００ｗｔ％ ＺｒＯ2 ：０．０１００〜０．１５００ｗｔ％及び Ｔａ2 Ｏ5 ：０．００５０〜０．１０００ｗｔ％ を含有するとさらに好適である。
【００１２】また本発明は、上記材料において、最大磁
束密度２００ｍＴ，１００ｋＨｚの周波数で測定した損
失極小温度Ｔｍｉｎ（℃）が６０〜１２０℃であり、次
式で定義される電力損失Ｐｃｖ（Ｔ）の温度係数αが、
負であり絶対値が３．５ｋＷ／ｍ3 ／℃より小さいＭｎ
−Ｚｎ−Ｃｏ系フェライト磁心材料とすれば好適であ
る。
束密度２００ｍＴ，１００ｋＨｚの周波数で測定した損
失極小温度Ｔｍｉｎ（℃）が６０〜１２０℃であり、次
式で定義される電力損失Ｐｃｖ（Ｔ）の温度係数αが、
負であり絶対値が３．５ｋＷ／ｍ3 ／℃より小さいＭｎ
−Ｚｎ−Ｃｏ系フェライト磁心材料とすれば好適であ
る。
【００１３】温度係数α＝｛Ｐｃｖ（Ｔｍｉｎ−２０）
−Ｐｃｖ（Ｔｍｉｎ−６０）｝／４０
−Ｐｃｖ（Ｔｍｉｎ−６０）｝／４０
【００１４】
【発明の実施の形態】前述したように軟磁性フェライト
に求められる磁気特性としては、飽和磁束密度が大きい
こと、キュリー温度が高いこと、損失が小さいことがあ
げられる。飽和磁束密度、キュリー温度は基本成分であ
るＭｎＯ：ＺｎＯ：Ｆｅ2 Ｏ3 の比でほぼ決まる。Ｚｎ
Ｏの量が少ない領域においてはＺｎＯ量の増加に伴い飽
和磁束密度は増加するが、これと同時にキュリー温度も
低下する。磁気損失が極小となる温度も先に述べたよう
に基本成分比により決まる。ＺｎＯ量は多すぎると、Ｃ
ｏＯ含有量に対して損失極小温度の変化が非常に敏感と
なり、わずかのＣｏＯ含有量の増加で極小温度が室温以
下までシフトする。したがってＺｎＯ量は６ｍｏｌ％以
上１４ｍｏｌ％以下とする。また、ＣｏＯは特公昭５２
−４７５３号公報にあるように透磁率の温度係数を小さ
くする働きがあるが、過剰に含む場合には損失の温度係
数が室温以上で正となり熱暴走をおこし、さらに経時変
化が大きくなり望ましくない。以上飽和磁束密度、キュ
リー温度及び損失の極小温度と温度特性を最適にする観
点から、Ｆｅ2 Ｏ3 ：５０〜５５ｍｏｌ％、ＣｏＯ：
０．０５〜０．８ｍｏｌ％、ＭｎＯ：３２〜４０ｍｏｌ
％、ＺｎＯ：６〜１４ｍｏｌ％を基本成分とした。
に求められる磁気特性としては、飽和磁束密度が大きい
こと、キュリー温度が高いこと、損失が小さいことがあ
げられる。飽和磁束密度、キュリー温度は基本成分であ
るＭｎＯ：ＺｎＯ：Ｆｅ2 Ｏ3 の比でほぼ決まる。Ｚｎ
Ｏの量が少ない領域においてはＺｎＯ量の増加に伴い飽
和磁束密度は増加するが、これと同時にキュリー温度も
低下する。磁気損失が極小となる温度も先に述べたよう
に基本成分比により決まる。ＺｎＯ量は多すぎると、Ｃ
ｏＯ含有量に対して損失極小温度の変化が非常に敏感と
なり、わずかのＣｏＯ含有量の増加で極小温度が室温以
下までシフトする。したがってＺｎＯ量は６ｍｏｌ％以
上１４ｍｏｌ％以下とする。また、ＣｏＯは特公昭５２
−４７５３号公報にあるように透磁率の温度係数を小さ
くする働きがあるが、過剰に含む場合には損失の温度係
数が室温以上で正となり熱暴走をおこし、さらに経時変
化が大きくなり望ましくない。以上飽和磁束密度、キュ
リー温度及び損失の極小温度と温度特性を最適にする観
点から、Ｆｅ2 Ｏ3 ：５０〜５５ｍｏｌ％、ＣｏＯ：
０．０５〜０．８ｍｏｌ％、ＭｎＯ：３２〜４０ｍｏｌ
％、ＺｎＯ：６〜１４ｍｏｌ％を基本成分とした。
【００１５】ところで、磁気損失が極小となる温度は先
に述べたようにトランスの動作温度での近傍にありかつ
室温から動作温度の間の温度係数が負であることが必要
である。この温度も基本成分比により決まり、Ｆｅ2 Ｏ
3 が５０ｍｏｌ％以上の領域においては、Ｆｅ2 Ｏ3 量
の増加にともない極小温度は低下する。これは化学量論
組成より過剰のＦｅ2 Ｏ3 を含む組成においては２価の
Ｆｅイオンが存在し、このイオンのＫ1 の温度依存性に
対する寄与が大きいため、わずかの２価のＦｅイオン量
の変化が極小温度をシフトさせる。この２価のＦｅイオ
ン量は組成のみならず、材料の酸化度、すなわち焼成中
の酸素分圧によっても影響を受け変動する。
に述べたようにトランスの動作温度での近傍にありかつ
室温から動作温度の間の温度係数が負であることが必要
である。この温度も基本成分比により決まり、Ｆｅ2 Ｏ
3 が５０ｍｏｌ％以上の領域においては、Ｆｅ2 Ｏ3 量
の増加にともない極小温度は低下する。これは化学量論
組成より過剰のＦｅ2 Ｏ3 を含む組成においては２価の
Ｆｅイオンが存在し、このイオンのＫ1 の温度依存性に
対する寄与が大きいため、わずかの２価のＦｅイオン量
の変化が極小温度をシフトさせる。この２価のＦｅイオ
ン量は組成のみならず、材料の酸化度、すなわち焼成中
の酸素分圧によっても影響を受け変動する。
【００１６】ＣｏＯは透磁率の温度係数を小さくする効
果があり、これはＣｏイオンがＫ1に対して正の寄与が
あり、それ以外のイオンのマイナスの寄与を打ち消して
その結果温度依存性が小さくなるとされている。磁気損
失は透磁率と相関があり、透磁率が大きくなると損失も
小さくなる。このことにより、ＣｏＯは損失の温度係数
を小さくする効果があるといえる。しかしながら、Ｃｏ
Ｏ含有量が遠すぎると、Ｋ1 に対する寄与の相殺が過ぎ
るためかえって温度係数を著しく増大させてしまう場合
もある。また、先述の２価のＦｅイオンもＫ1 に対して
正の寄与があり、この量の多少も損失温度係数に対して
影響を及ぼす。したがって、温度特性の改善のためには
ＣｏＯとＦｅ2 Ｏ3 を含む主成分両方の組成について注
意しなければならない。また、これらを含めたＭｎ−Ｚ
ｎ−Ｃｏフェライトの構成各イオンのＫ1 に対する寄与
の温度に対する変化はそれぞれ異なっており、ＣｏＯ含
有効果はその組成に対して異なると考えられる。
果があり、これはＣｏイオンがＫ1に対して正の寄与が
あり、それ以外のイオンのマイナスの寄与を打ち消して
その結果温度依存性が小さくなるとされている。磁気損
失は透磁率と相関があり、透磁率が大きくなると損失も
小さくなる。このことにより、ＣｏＯは損失の温度係数
を小さくする効果があるといえる。しかしながら、Ｃｏ
Ｏ含有量が遠すぎると、Ｋ1 に対する寄与の相殺が過ぎ
るためかえって温度係数を著しく増大させてしまう場合
もある。また、先述の２価のＦｅイオンもＫ1 に対して
正の寄与があり、この量の多少も損失温度係数に対して
影響を及ぼす。したがって、温度特性の改善のためには
ＣｏＯとＦｅ2 Ｏ3 を含む主成分両方の組成について注
意しなければならない。また、これらを含めたＭｎ−Ｚ
ｎ−Ｃｏフェライトの構成各イオンのＫ1 に対する寄与
の温度に対する変化はそれぞれ異なっており、ＣｏＯ含
有効果はその組成に対して異なると考えられる。
【００１７】すなわち、Ｆｅ2 Ｏ3 の量が多い場合、先
に述べたように２価のＦｅイオンが増え損失極小温度が
低下する。逆に少ない場合は極端に高温になり動作温度
付近の損失値が増大する。ＣｏＯ量についても同様であ
り、またＺｎＯ量についてもわずかであるが極小温度を
シフトさせる傾向があるため、これらの総和について
（１）式を採用し、その上限を５６．４ｍｏｌ％とし、
下限を５４．４ｍｏｌ％とするのが好ましい。すなわ
ち、 ５４．４≦［Ｆｅ2 Ｏ3 （ｍｏｌ％）］＋［ＣｏＯ（ｍｏｌ％）］＋０．２ （ｍｏｌ％）］≦５６．４ …（１） ［Ｆｅ2 Ｏ3 （ｍｏｌ％）］：Ｆｅ2 Ｏ3 のモル含有率 ［ＣｏＯ（ｍｏｌ％）］：ＣｏＯのモル含有率 ［ＺｎＯ（ｍｏｌ％）］：ＺｎＯのモル含有率 また、先の（１）式によって定められた組成範囲におい
てはＣｏＯ量の増加に伴って損失温度係数は改善される
が、ＺｎＯ量が多くなると比較的低いＣｏＯで極小温度
が急激に低下する。Ｆｅ2 Ｏ3 量については逆に少ない
方が限界ＣｏＯ量が低くなっている。この限界含有量
は、ＺｎＯ量とＦｅ2 Ｏ3 量依存性を比べると後者の方
が鈍感であるとの結果を得た。即ち、限界量に対するＺ
ｎＯ量とＦｅ2 Ｏ3 量依存性を近似してＣｏＯ量の上限
を決める必要がある。一方、ＣｏＯ量を含まない場合で
もＦｅ2 Ｏ3 量が少ないと損失温度係数は比較的小さ
く、そのため少ないＣｏＯ量で一定水準の温度係数まで
小さくでき、逆にＦｅ2 Ｏ3 量が多い組成では温度係数
改善に比較的多いＣｏＯ量が必要となる。ＣｏＯを含ま
ない場合の温度係数はＦｅ2 Ｏ3 量のみの関数となる。
に述べたように２価のＦｅイオンが増え損失極小温度が
低下する。逆に少ない場合は極端に高温になり動作温度
付近の損失値が増大する。ＣｏＯ量についても同様であ
り、またＺｎＯ量についてもわずかであるが極小温度を
シフトさせる傾向があるため、これらの総和について
（１）式を採用し、その上限を５６．４ｍｏｌ％とし、
下限を５４．４ｍｏｌ％とするのが好ましい。すなわ
ち、 ５４．４≦［Ｆｅ2 Ｏ3 （ｍｏｌ％）］＋［ＣｏＯ（ｍｏｌ％）］＋０．２ （ｍｏｌ％）］≦５６．４ …（１） ［Ｆｅ2 Ｏ3 （ｍｏｌ％）］：Ｆｅ2 Ｏ3 のモル含有率 ［ＣｏＯ（ｍｏｌ％）］：ＣｏＯのモル含有率 ［ＺｎＯ（ｍｏｌ％）］：ＺｎＯのモル含有率 また、先の（１）式によって定められた組成範囲におい
てはＣｏＯ量の増加に伴って損失温度係数は改善される
が、ＺｎＯ量が多くなると比較的低いＣｏＯで極小温度
が急激に低下する。Ｆｅ2 Ｏ3 量については逆に少ない
方が限界ＣｏＯ量が低くなっている。この限界含有量
は、ＺｎＯ量とＦｅ2 Ｏ3 量依存性を比べると後者の方
が鈍感であるとの結果を得た。即ち、限界量に対するＺ
ｎＯ量とＦｅ2 Ｏ3 量依存性を近似してＣｏＯ量の上限
を決める必要がある。一方、ＣｏＯ量を含まない場合で
もＦｅ2 Ｏ3 量が少ないと損失温度係数は比較的小さ
く、そのため少ないＣｏＯ量で一定水準の温度係数まで
小さくでき、逆にＦｅ2 Ｏ3 量が多い組成では温度係数
改善に比較的多いＣｏＯ量が必要となる。ＣｏＯを含ま
ない場合の温度係数はＦｅ2 Ｏ3 量のみの関数となる。
【００１８】以上の知見から（１）式に加えてさらに
（２）式の条件を加えることで、一層本発明の目的を確
実に達成することができる。 ０．０９［Ｆｅ2 Ｏ3 （ｍｏｌ％）］−４．６２≦［ＣｏＯ（ｍｏｌ％）］ ≦０．０２［Ｆｅ2 Ｏ3 （ｍｏｌ％）］−０．０４［ＺｎＯ（ｍｏｌ％）］ …（２） また本発明は基本成分に関するものであり、これにスピ
ネルを形成しない、ＳｉＯ2 、ＣａＯ、Ｔａ2 Ｏ5 、Ｚ
ｒＯ2 、Ｎｂ2 Ｏ5 、Ｖ2 Ｏ5 等の微量添加成分を加え
て損失の少ない高性能な電源用Ｍｎ−Ｚｎ−Ｃｏ系フェ
ライト磁芯材料とすることができる。
（２）式の条件を加えることで、一層本発明の目的を確
実に達成することができる。 ０．０９［Ｆｅ2 Ｏ3 （ｍｏｌ％）］−４．６２≦［ＣｏＯ（ｍｏｌ％）］ ≦０．０２［Ｆｅ2 Ｏ3 （ｍｏｌ％）］−０．０４［ＺｎＯ（ｍｏｌ％）］ …（２） また本発明は基本成分に関するものであり、これにスピ
ネルを形成しない、ＳｉＯ2 、ＣａＯ、Ｔａ2 Ｏ5 、Ｚ
ｒＯ2 、Ｎｂ2 Ｏ5 、Ｖ2 Ｏ5 等の微量添加成分を加え
て損失の少ない高性能な電源用Ｍｎ−Ｚｎ−Ｃｏ系フェ
ライト磁芯材料とすることができる。
【００１９】とりわけ、ＳｉＯ2 、ＣａＯ、Ｔａ2 Ｏ
5 、ＺｒＯ2 の複合添加は効果的であり、その作用は以
下の通りである。ＳｉＯ2 はＣａＯとともに粒界を形成
し粒界の高抵抗化に寄与する。しかしながら添加量が少
ないとその寄与は小さく、また０．０５００ｗｔ％を超
えて含むと焼結時に異常粒成長を生じせしめ損失を大幅
に増大させる。
5 、ＺｒＯ2 の複合添加は効果的であり、その作用は以
下の通りである。ＳｉＯ2 はＣａＯとともに粒界を形成
し粒界の高抵抗化に寄与する。しかしながら添加量が少
ないとその寄与は小さく、また０．０５００ｗｔ％を超
えて含むと焼結時に異常粒成長を生じせしめ損失を大幅
に増大させる。
【００２０】ＣａＯもＳｉＯ2 との共存した場合に粒界
抵抗を高めるが、添加量が０．０２００ｗｔ％より少な
いとその寄与は小さく、また０．２０００ｗｔ％より多
くなると損失は逆に増大する。したがってＳｉＯ2 なら
びにＣａＯの添加量はＳｉＯ 2 ：０．００５０〜０．０
５０００ｗｔ％、ＣａＯ：０．０２００〜０．２０００
ｗｔ％とする。
抵抗を高めるが、添加量が０．０２００ｗｔ％より少な
いとその寄与は小さく、また０．２０００ｗｔ％より多
くなると損失は逆に増大する。したがってＳｉＯ2 なら
びにＣａＯの添加量はＳｉＯ 2 ：０．００５０〜０．０
５０００ｗｔ％、ＣａＯ：０．０２００〜０．２０００
ｗｔ％とする。
【００２１】Ｔａ2 Ｏ5 はＳｉＯ2 、ＣａＯの共存下で
比抵抗の増大に有効に寄与するが、含有量が０．００５
０ｗｔ％に満たないとその添加効果に乏しく、一方、
０．１０００ｗｔ％を超えると逆に損失の増大を招く。
したがって、Ｔａ2 Ｏ5 は０．０５００〜０．１０００
ｗｔ％の範囲で添加量するものとした。ＺｒＯ2 はＳｉ
Ｏ2 、ＣａＯ、Ｔａ2 Ｏ5 の共存下でＴａ2 Ｏ5 と同様
に粒界の抵抗を高めて高周波での損失の低減に有効に寄
与するが含有量が０．０１００ｗｔ％未満ではその効果
に乏しく、一方０．１５００ｗｔ％を超えると逆に比抵
抗を高める効果が少なくなり損失が増大するためＺｒＯ
2 の最適添加量を０．０１００〜０．１５００ｗｔ％と
した。
比抵抗の増大に有効に寄与するが、含有量が０．００５
０ｗｔ％に満たないとその添加効果に乏しく、一方、
０．１０００ｗｔ％を超えると逆に損失の増大を招く。
したがって、Ｔａ2 Ｏ5 は０．０５００〜０．１０００
ｗｔ％の範囲で添加量するものとした。ＺｒＯ2 はＳｉ
Ｏ2 、ＣａＯ、Ｔａ2 Ｏ5 の共存下でＴａ2 Ｏ5 と同様
に粒界の抵抗を高めて高周波での損失の低減に有効に寄
与するが含有量が０．０１００ｗｔ％未満ではその効果
に乏しく、一方０．１５００ｗｔ％を超えると逆に比抵
抗を高める効果が少なくなり損失が増大するためＺｒＯ
2 の最適添加量を０．０１００〜０．１５００ｗｔ％と
した。
【００２２】
［実施例１］最終組成として表１に示した４種の組成
（組成Ａ，Ｂ，Ｃ，Ｄ）を基本成分とし、これにＦｅと
置換する形でＣｏＯ量を１．０ｍｏｌ％まで０．１ｍｏ
ｌ％毎に加えた。これらの目標組成に対し、基本成分の
原料を配合した後、ボールミルを用いて湿式混合を１６
時間かけて行い、その後乾燥した。この混合粉を大気雰
囲気で９５０℃で３時間の仮焼を行った。この仮焼粉を
粉砕し、ポリビニルアルコール５ｗｔ％水溶液を１０ｗ
ｔ％加えた後、造粒した粉末を外径３６ｍｍ、内径２４
ｍｍ、高さ１２ｍｍのリング状に成形し、酸素分圧を制
御した窒素・空気混合ガス中で１３００℃、４時間の焼
成を行った。このようにして得られた焼結体試料に巻線
を施し（１次側５巻、２次側５巻）１００ｋＨｚの周波
数で最大磁束密度２００ｍＴの条件下で、電力損失をＢ
Ｈトレーサーにより０〜１４０℃で測定した。電力損失
の極小温度を図１（ｂ）にその温度係数を図１（ａ）に
示した。損失温度係数は極小温度をＴｍｉｎとし、温度
Ｔのときの電力損失をＰｃｖ（Ｔ）として次式から求め
た。
（組成Ａ，Ｂ，Ｃ，Ｄ）を基本成分とし、これにＦｅと
置換する形でＣｏＯ量を１．０ｍｏｌ％まで０．１ｍｏ
ｌ％毎に加えた。これらの目標組成に対し、基本成分の
原料を配合した後、ボールミルを用いて湿式混合を１６
時間かけて行い、その後乾燥した。この混合粉を大気雰
囲気で９５０℃で３時間の仮焼を行った。この仮焼粉を
粉砕し、ポリビニルアルコール５ｗｔ％水溶液を１０ｗ
ｔ％加えた後、造粒した粉末を外径３６ｍｍ、内径２４
ｍｍ、高さ１２ｍｍのリング状に成形し、酸素分圧を制
御した窒素・空気混合ガス中で１３００℃、４時間の焼
成を行った。このようにして得られた焼結体試料に巻線
を施し（１次側５巻、２次側５巻）１００ｋＨｚの周波
数で最大磁束密度２００ｍＴの条件下で、電力損失をＢ
Ｈトレーサーにより０〜１４０℃で測定した。電力損失
の極小温度を図１（ｂ）にその温度係数を図１（ａ）に
示した。損失温度係数は極小温度をＴｍｉｎとし、温度
Ｔのときの電力損失をＰｃｖ（Ｔ）として次式から求め
た。
【００２３】温度係数α＝｛Ｐｃｖ（Ｔｍｉｎ−２０）
−Ｐｃｖ（Ｔｍｉｎ−６０）｝／４０ 図１（ａ）、（ｂ）からわかるように、本発明によるＣ
ｏＯ量範囲内のものは、損失極小値を示す温度が７０℃
以上でかつ温度係数が負でその絶対値が小さくなってい
る。
−Ｐｃｖ（Ｔｍｉｎ−６０）｝／４０ 図１（ａ）、（ｂ）からわかるように、本発明によるＣ
ｏＯ量範囲内のものは、損失極小値を示す温度が７０℃
以上でかつ温度係数が負でその絶対値が小さくなってい
る。
【００２４】結果から明らかなように損失温度係数はＣ
ｏＯ量が増すに従いその絶対値が小さくなるが、基本組
成により値が異なっている。従って、一定水準以上の温
度係数を実現するためには、ＣｏＯ量のみならず、Ｆｅ
2 Ｏ3 ＺｎＯの量にも依存する。ここで温度係数αが負
であり、その絶対値を３．５より小さくするための最低
限のＣｏＯ量を、横軸ＺｎＯ量、縦軸Ｆｅ2 Ｏ3 （Ｃｏ
Ｏを含む）のグラフ上にプロットすると図３（ａ）のよ
うになる。この組成依存性からＣｏＯ量の下限はほぼＦ
ｅ2 Ｏ3 の量によって決り、Ｆｅ2 Ｏ3 量との相関を取
ると、図３（ａ）で示される近似曲線でｙ＝０．０９ｘ
−４．６２となる。ここにｘはＦｅ2 Ｏ 3 の含有量モル
％である。すなわち、 ｙ＝０．０９［Ｆｅ2 Ｏ3 （ｍｏｌ％）］−４．６２ である。
ｏＯ量が増すに従いその絶対値が小さくなるが、基本組
成により値が異なっている。従って、一定水準以上の温
度係数を実現するためには、ＣｏＯ量のみならず、Ｆｅ
2 Ｏ3 ＺｎＯの量にも依存する。ここで温度係数αが負
であり、その絶対値を３．５より小さくするための最低
限のＣｏＯ量を、横軸ＺｎＯ量、縦軸Ｆｅ2 Ｏ3 （Ｃｏ
Ｏを含む）のグラフ上にプロットすると図３（ａ）のよ
うになる。この組成依存性からＣｏＯ量の下限はほぼＦ
ｅ2 Ｏ3 の量によって決り、Ｆｅ2 Ｏ3 量との相関を取
ると、図３（ａ）で示される近似曲線でｙ＝０．０９ｘ
−４．６２となる。ここにｘはＦｅ2 Ｏ 3 の含有量モル
％である。すなわち、 ｙ＝０．０９［Ｆｅ2 Ｏ3 （ｍｏｌ％）］−４．６２ である。
【００２５】一方ＣｏＯが多い場合は図１に示したよう
に、極小温度が低下する。極小温度がたとえ低下して
も、損失温度係数が十分に小さければ、使用温度ならび
に最高使用温度での損失は共に小さいはずであるが、こ
の場合は前述してように、スピネルを構成する各イオン
がＫ1 に対する正負の寄与がバランスしている状況であ
るから、少しの酸素雰囲気の変動等によりその温度特性
が大きく変わることが予想される。そこで、極小温度が
変動する付近での６０℃を境界として、ＣｏＯの上限を
定めるとすると、その基本組成依存性は図２（ｂ）のよ
うになる。これはＦｅ2 Ｏ3 量のみならず、ＺｎＯ量に
よっても変化する。この２成分の量を変数にして相関を
求めたところ、図３（ｂ）で示したように、ＣｏＯ量の
上限は、０．０２［Ｆｅ2 Ｏ3 （ｍｏｌ％）］−０．０
４［ＺｎＯ（ｍｏｌ％）］で近似することができる。従
って好適なＣｏＯ量［ＣｏＯ（ｍｏｌ％）］は、 ０．０９［Ｆｅ2 Ｏ3 （ｍｏｌ％）］−４．６２≦［ＣｏＯ（ｍｏｌ％）］ ≦０．０２［Ｆｅ2 Ｏ3 （ｍｏｌ％）］−０．０４［ＺｎＯ（ｍｏｌ％）］ …（２） であり、この条件であれば広い温度範囲に亙り低い損失
の材料を提供することができる。 ［実施例２］Ｆｅ2 Ｏ3 ：５３．２ｍｏｌ％とし、Ｚｎ
Ｏ量を６から１５ｍｏｌ％まで変化させた組成（残部Ｍ
ｎＯ）について、基本成分の原料を配合した後、ボール
ミルを用いて湿式混合を１６時間かけて行い、その後乾
燥した。この混合粉を大気雰囲気で９７０℃で２時間の
仮焼を行った。ボールミルを用いて湿式混合粉砕して乾
燥させた。この粉末にポリビニルアルコール５ｗｔ％水
溶液を１０ｗｔ％加えた後、造粒し実施例１と同様の方
法で仮焼、粉砕を行い、実施例１と同様のリングに成形
した。この成形体を酸素分圧を制御した窒素・空気混合
ガス中で１３００℃、４時間の焼成を行った。また、同
様の方法でＦｅ2 Ｏ3 をＣｏＯで０．５、０．６、０．
７ｍｏｌ％それぞれ置換した組成についても評価した。
結果を図４に示した。ＺｎＯ量の大きい領域では極小温
度が急激に減少しており、また、ＣｏＯ量が多い場合は
低いＺｎＯ量で低下が始まっている。本発明の組成範囲
では、適切な温度で極小となっている。 ［実施例３］最終組成として表２に示した２種類の組成
（組成Ｅ、Ｆ）について、ＣｏＯ量をＦｅ2 Ｏ3 と置換
する形で変形させた基本成分の原料を配合した後、実施
例１と同様の方法で仮焼、粉砕を行い、実施例１と同様
のリングに成形した。この成形体を酸素分圧を制御した
窒素・空気混合ガス中で１３２０℃、５時間の焼成を行
った。このとき、焼成後の冷却過程での酸素分圧を０．
０５％〜０．３％に変化させた場合の各々の焼結体につ
いて巻線を施し、実施例１と同様の方法で電力損失の極
小温度を測定した。酸素分圧の変化に伴う極小温度のば
らつきをＣｏＯ量に対してプロットした。図５は組成Ｅ
に対するもの、図６は組成Ｆに対するものである。図
５、図６によると、ＣｏＯ量の増加に伴い、損失極小温
度が下がりはじめる付近からばらつきが大きくなり、安
定した材質の供給が困難となる。本発明の組成範囲で
は、酸素分圧の変動に対しても大きな極小温度の変化を
避けることができる。 ［実施例４］最終組成として表３に示した基本組成とな
るように、基本成分の原料を配合したのち、ボールミル
を用いて湿式混合を１６時間かけて行い、その後乾燥し
た。この混合粉を大気雰囲気で９７０℃で２時間の仮焼
を行った。この仮焼粉に対し、ＳｉＯ2 ：０．００８ｗ
ｔ％、ＣａＣＯ3 ：０．１３ｗｔ％、Ｔａ2 Ｏ5 ：０．
０４ｗｔ％及びＺｒＯ2 ：０．０３ｗｔ％を添加し、再
度ボールミルを用いて湿式混合粉砕して乾燥させた。こ
の粉末にポリビニルアルコール５ｗｔ％水溶液を１０ｗ
ｔ％加えた後、造粒した粉末を外径３６ｍｍ、内径２４
ｍｍ、高さ１２ｍｍのリング状に成形し、酸素分圧を制
御した窒素・空気混合ガス中で１３３０℃、３時間の焼
成を行った。このようにして得られた焼結体試料に１次
側５巻、２次側５巻の巻線を施し、１００ｋＨｚの周波
数で最大磁束密度２００ｍＴの条件下で、電力損失を交
流ＢＨトレーサーにより２５℃（室温）〜１４０℃で測
定した。電力損失の極小値とそれを示す温度（損失極小
温度）ならびに２５℃（室温）〜８０℃における電力損
失の温度係数αを表３にあわせて示した。表３の中の損
失極小温度の値に＊を付けたものは測定温度範囲で損失
値が極小値を示さなかったものである。極小温度が１４
０℃より高いものについては１００℃と１４０℃の間の
温度係数とし、一方極小温度が０℃より低いものについ
ては０℃と４０℃の間の温度係数とした。結果からわか
るように、本発明による組成範囲内のものは、電力損失
が４００ｋＷ／ｍ3 以下でかつ温度係数が負でその絶対
値が小さくなっている。 ［実施例５］基本組成としてＭｎＯ：３５．９ｍｏｌ
％、ＺｎＯ：１１．４ｍｏｌ％、Ｆｅ 2 Ｏ3 ：５２．４
ｍｏｌ％、ＣｏＯ：０．３ｍｏｌ％となるように原料を
配合したのち、実施例４と同様の方法で仮焼を行い、粉
砕の際に、ＳｉＯ2 、ＣａＣＯ 3 、ＺｒＯ2 をそれぞれ
３８０ｐｐｍ、１０７１ｐｐｍ、２３０ｐｐｍ加え、さ
らにＴａ2 Ｏ5 を０〜１２００ｐｐｍまで変化させて加
えた。また同様にして、粉砕時に、ＳｉＯ2 、ＣａＣＯ
3 、ＺｒＯ2 をそれぞれ３８０ｐｐｍ、１０７１ｐｐ
ｍ、４００ｐｐｍ加え、さらにＴａ2 Ｏ5 を０〜８００
ｐｐｍまで変化させて加えた粉末を準備した。
に、極小温度が低下する。極小温度がたとえ低下して
も、損失温度係数が十分に小さければ、使用温度ならび
に最高使用温度での損失は共に小さいはずであるが、こ
の場合は前述してように、スピネルを構成する各イオン
がＫ1 に対する正負の寄与がバランスしている状況であ
るから、少しの酸素雰囲気の変動等によりその温度特性
が大きく変わることが予想される。そこで、極小温度が
変動する付近での６０℃を境界として、ＣｏＯの上限を
定めるとすると、その基本組成依存性は図２（ｂ）のよ
うになる。これはＦｅ2 Ｏ3 量のみならず、ＺｎＯ量に
よっても変化する。この２成分の量を変数にして相関を
求めたところ、図３（ｂ）で示したように、ＣｏＯ量の
上限は、０．０２［Ｆｅ2 Ｏ3 （ｍｏｌ％）］−０．０
４［ＺｎＯ（ｍｏｌ％）］で近似することができる。従
って好適なＣｏＯ量［ＣｏＯ（ｍｏｌ％）］は、 ０．０９［Ｆｅ2 Ｏ3 （ｍｏｌ％）］−４．６２≦［ＣｏＯ（ｍｏｌ％）］ ≦０．０２［Ｆｅ2 Ｏ3 （ｍｏｌ％）］−０．０４［ＺｎＯ（ｍｏｌ％）］ …（２） であり、この条件であれば広い温度範囲に亙り低い損失
の材料を提供することができる。 ［実施例２］Ｆｅ2 Ｏ3 ：５３．２ｍｏｌ％とし、Ｚｎ
Ｏ量を６から１５ｍｏｌ％まで変化させた組成（残部Ｍ
ｎＯ）について、基本成分の原料を配合した後、ボール
ミルを用いて湿式混合を１６時間かけて行い、その後乾
燥した。この混合粉を大気雰囲気で９７０℃で２時間の
仮焼を行った。ボールミルを用いて湿式混合粉砕して乾
燥させた。この粉末にポリビニルアルコール５ｗｔ％水
溶液を１０ｗｔ％加えた後、造粒し実施例１と同様の方
法で仮焼、粉砕を行い、実施例１と同様のリングに成形
した。この成形体を酸素分圧を制御した窒素・空気混合
ガス中で１３００℃、４時間の焼成を行った。また、同
様の方法でＦｅ2 Ｏ3 をＣｏＯで０．５、０．６、０．
７ｍｏｌ％それぞれ置換した組成についても評価した。
結果を図４に示した。ＺｎＯ量の大きい領域では極小温
度が急激に減少しており、また、ＣｏＯ量が多い場合は
低いＺｎＯ量で低下が始まっている。本発明の組成範囲
では、適切な温度で極小となっている。 ［実施例３］最終組成として表２に示した２種類の組成
（組成Ｅ、Ｆ）について、ＣｏＯ量をＦｅ2 Ｏ3 と置換
する形で変形させた基本成分の原料を配合した後、実施
例１と同様の方法で仮焼、粉砕を行い、実施例１と同様
のリングに成形した。この成形体を酸素分圧を制御した
窒素・空気混合ガス中で１３２０℃、５時間の焼成を行
った。このとき、焼成後の冷却過程での酸素分圧を０．
０５％〜０．３％に変化させた場合の各々の焼結体につ
いて巻線を施し、実施例１と同様の方法で電力損失の極
小温度を測定した。酸素分圧の変化に伴う極小温度のば
らつきをＣｏＯ量に対してプロットした。図５は組成Ｅ
に対するもの、図６は組成Ｆに対するものである。図
５、図６によると、ＣｏＯ量の増加に伴い、損失極小温
度が下がりはじめる付近からばらつきが大きくなり、安
定した材質の供給が困難となる。本発明の組成範囲で
は、酸素分圧の変動に対しても大きな極小温度の変化を
避けることができる。 ［実施例４］最終組成として表３に示した基本組成とな
るように、基本成分の原料を配合したのち、ボールミル
を用いて湿式混合を１６時間かけて行い、その後乾燥し
た。この混合粉を大気雰囲気で９７０℃で２時間の仮焼
を行った。この仮焼粉に対し、ＳｉＯ2 ：０．００８ｗ
ｔ％、ＣａＣＯ3 ：０．１３ｗｔ％、Ｔａ2 Ｏ5 ：０．
０４ｗｔ％及びＺｒＯ2 ：０．０３ｗｔ％を添加し、再
度ボールミルを用いて湿式混合粉砕して乾燥させた。こ
の粉末にポリビニルアルコール５ｗｔ％水溶液を１０ｗ
ｔ％加えた後、造粒した粉末を外径３６ｍｍ、内径２４
ｍｍ、高さ１２ｍｍのリング状に成形し、酸素分圧を制
御した窒素・空気混合ガス中で１３３０℃、３時間の焼
成を行った。このようにして得られた焼結体試料に１次
側５巻、２次側５巻の巻線を施し、１００ｋＨｚの周波
数で最大磁束密度２００ｍＴの条件下で、電力損失を交
流ＢＨトレーサーにより２５℃（室温）〜１４０℃で測
定した。電力損失の極小値とそれを示す温度（損失極小
温度）ならびに２５℃（室温）〜８０℃における電力損
失の温度係数αを表３にあわせて示した。表３の中の損
失極小温度の値に＊を付けたものは測定温度範囲で損失
値が極小値を示さなかったものである。極小温度が１４
０℃より高いものについては１００℃と１４０℃の間の
温度係数とし、一方極小温度が０℃より低いものについ
ては０℃と４０℃の間の温度係数とした。結果からわか
るように、本発明による組成範囲内のものは、電力損失
が４００ｋＷ／ｍ3 以下でかつ温度係数が負でその絶対
値が小さくなっている。 ［実施例５］基本組成としてＭｎＯ：３５．９ｍｏｌ
％、ＺｎＯ：１１．４ｍｏｌ％、Ｆｅ 2 Ｏ3 ：５２．４
ｍｏｌ％、ＣｏＯ：０．３ｍｏｌ％となるように原料を
配合したのち、実施例４と同様の方法で仮焼を行い、粉
砕の際に、ＳｉＯ2 、ＣａＣＯ 3 、ＺｒＯ2 をそれぞれ
３８０ｐｐｍ、１０７１ｐｐｍ、２３０ｐｐｍ加え、さ
らにＴａ2 Ｏ5 を０〜１２００ｐｐｍまで変化させて加
えた。また同様にして、粉砕時に、ＳｉＯ2 、ＣａＣＯ
3 、ＺｒＯ2 をそれぞれ３８０ｐｐｍ、１０７１ｐｐ
ｍ、４００ｐｐｍ加え、さらにＴａ2 Ｏ5 を０〜８００
ｐｐｍまで変化させて加えた粉末を準備した。
【００２６】この粉末を実施例４と同様のリングに成形
し、成形体を酸素分圧を制御した窒素・空気混合ガス中
で１１５０℃、４時間の焼成を行った。このようにして
得られた焼結体試料に１次側５巻、２次側５巻の巻線を
施し、５００ｋＨｚの周波数で最大磁束密度５０ｍＴの
条件下で、電力損失を交流ＢＨトレーサーにより２０〜
１２０℃で測定した。これらの試料の電力損失の温度変
化を図７に示した。またそれぞれの焼結体から直方体を
切り出し、４端子法にて直流比抵抗を測定し添加物依存
性を調べ、その結果を図８に示した。
し、成形体を酸素分圧を制御した窒素・空気混合ガス中
で１１５０℃、４時間の焼成を行った。このようにして
得られた焼結体試料に１次側５巻、２次側５巻の巻線を
施し、５００ｋＨｚの周波数で最大磁束密度５０ｍＴの
条件下で、電力損失を交流ＢＨトレーサーにより２０〜
１２０℃で測定した。これらの試料の電力損失の温度変
化を図７に示した。またそれぞれの焼結体から直方体を
切り出し、４端子法にて直流比抵抗を測定し添加物依存
性を調べ、その結果を図８に示した。
【００２７】Ｔａ2 Ｏ5 を添加することにより電気抵抗
は増加し、これにより損失は改善される。これは損失の
内の渦電流損失が低減された効果と推測できる。渦電流
損失は抵抗の値に反比例し、かつ抵抗は温度と共に減少
するため、渦電流損失は温度と共に増加する。これが図
８でＴａ2 Ｏ5 添加量の増加に伴って損失が低下し、と
くに高温側で低下の割合が顕著である理由と考えられ
る。
は増加し、これにより損失は改善される。これは損失の
内の渦電流損失が低減された効果と推測できる。渦電流
損失は抵抗の値に反比例し、かつ抵抗は温度と共に減少
するため、渦電流損失は温度と共に増加する。これが図
８でＴａ2 Ｏ5 添加量の増加に伴って損失が低下し、と
くに高温側で低下の割合が顕著である理由と考えられ
る。
【００２８】一方、ＺｒＯ2 添加では、図８で見られる
ように、高温側でより顕著に損失が改善されている。電
気抵抗のＺｒＯ2 添加量依存性と照らし合わせると、こ
の損失改善はＴａ2 Ｏ5 添加による渦電流損失低減効果
と異なる機構ではないかと考えられる。ＺｒＯ2 添加量
が少ない範囲では最高使用温度領域で損失が多くなり、
極小温度も下がり好適でない。 ［実施例６］最終組成として表４に示した３種の組成に
対し、成分の原料酸化物を配合した後、ボールミルを用
いて湿式混合を１６時間かけて行い、その後乾燥した。
この混合粉を大気雰囲気で９５０℃で３時間の仮焼を行
った。この仮焼粉に対しＳｉＯ2 ：０．０８ｗｔ％、Ｃ
ａＣＯ3 ：０．１３ｗｔ％、Ｔａ2 Ｏ5 ：０．０４ｗｔ
％及びＺｒＯ2 ：０．０３ｗｔ％を添加し再度ボールミ
ルを用いて湿式混合粉砕して乾燥させた。この粉末にポ
リビニルアルコール５ｗｔ％水溶液を１０ｗｔ％加えた
後、造粒した粉末を外径３６ｍｍ、内径２４ｍｍ、高さ
１２ｍｍのリング状に成形し、酸素分圧を制御した窒素
・空気混合ガス中で１３３０℃、３時間の焼成を行っ
た。このようにして得られた焼結体試料に巻線を施し
（１次側５巻・２次側５巻）１００ｋＨｚの周波数で最
大磁束密度２００ｍＴの条件下で、電力損失を交流ＢＨ
トレーサーにより０〜１４０℃で測定した。電力損失の
温度変化を図９に示した。この結果からわかるように、
適合例では広い温度範囲に亘り損失が小さくなってお
り、同等の損失極小値を持つ比較例１５と比較すると動
作温度付近の損失は小さくことがわかる。一方、同じ温
度係数を有している場合でも、損失極小温度が低すぎる
と最高使用温度１００℃での損失が大きくなり好ましく
ない。 ［実施例７］最終組成として表５に示した組成に対し
て、実施例６と同様に焼結体試料を作製した。１００ｋ
Ｈｚ、２００ｍＴの条件で、２０〜１４０℃の範囲で電
力損失の温度変化を測定して、損失極小温度並びに損失
極小値を求めた。ＺｎＯ量を横軸にとり、Ｆｅ2 Ｏ3 と
ＣｏＯの総量を縦軸とした組成の座標にプロットした点
に損失極小値を示したのが、図１０である。図１０中に
記載されている数字は損失極小温度の値である。縦軸の
量が大きくなるに従い極小温度は低下し、ＺｎＯ量に関
しても増えるに従い極小温度が低下する傾向が見られ
る。等しい極小温度を結ぶ線は、磁気異方性定数Ｋ1 ＝
０の組成上のライン（室温での値）とほぼ平行になる。
適合例では極小温度が６０℃以上となり最大使用温度で
極端な損失の増加が見られず、また極小温度が必要以上
に高くならず、動作温度での損失値も小さいとみなせ
る。 ［実施例８］最終組成としてＭｎＯ：３５．９ｍｏｌ
％、ＺｎＯ：１１．４ｍｏｌ％、Ｆｅ 2 Ｏ3 ：５２．４
ｍｏｌ％、ＣｏＯ：０．３ｍｏｌ％となる基本成分の原
料を配合したのち、実施例４と同様の方法で仮焼を行
い、この仮焼粉に対し、ＳｉＯ2、ＣａＣＯ3 、Ｔａ2
Ｏ5 、ＺｒＯ2 が表６に示す割合になるように、ＳｉＯ
2、ＣａＣＯ3 、Ｔａ2 Ｏ5 及びＺｒＯ2 を添加し再度
ボールミルを用いて湿式混合粉砕して乾燥させた。以下
実施例４と同じ作製条件により得られた焼結体試料に１
次側５巻、２次側５巻の巻線を施し、１００ｋＨｚの周
波数で最大磁束密度２００ｍＴの条件下で、電力損失を
交流ＢＨトレーサーにより２５〜１４０℃で測定した。
電力損失の極小値、損失極小温度ならびに２５℃（室
温）〜８０℃における電力損失の温度係数を表６にあわ
せて示した。これらの結果から本発明の範囲内では電力
損失が小さく温度特性に優れた磁心材料が得られる。
ように、高温側でより顕著に損失が改善されている。電
気抵抗のＺｒＯ2 添加量依存性と照らし合わせると、こ
の損失改善はＴａ2 Ｏ5 添加による渦電流損失低減効果
と異なる機構ではないかと考えられる。ＺｒＯ2 添加量
が少ない範囲では最高使用温度領域で損失が多くなり、
極小温度も下がり好適でない。 ［実施例６］最終組成として表４に示した３種の組成に
対し、成分の原料酸化物を配合した後、ボールミルを用
いて湿式混合を１６時間かけて行い、その後乾燥した。
この混合粉を大気雰囲気で９５０℃で３時間の仮焼を行
った。この仮焼粉に対しＳｉＯ2 ：０．０８ｗｔ％、Ｃ
ａＣＯ3 ：０．１３ｗｔ％、Ｔａ2 Ｏ5 ：０．０４ｗｔ
％及びＺｒＯ2 ：０．０３ｗｔ％を添加し再度ボールミ
ルを用いて湿式混合粉砕して乾燥させた。この粉末にポ
リビニルアルコール５ｗｔ％水溶液を１０ｗｔ％加えた
後、造粒した粉末を外径３６ｍｍ、内径２４ｍｍ、高さ
１２ｍｍのリング状に成形し、酸素分圧を制御した窒素
・空気混合ガス中で１３３０℃、３時間の焼成を行っ
た。このようにして得られた焼結体試料に巻線を施し
（１次側５巻・２次側５巻）１００ｋＨｚの周波数で最
大磁束密度２００ｍＴの条件下で、電力損失を交流ＢＨ
トレーサーにより０〜１４０℃で測定した。電力損失の
温度変化を図９に示した。この結果からわかるように、
適合例では広い温度範囲に亘り損失が小さくなってお
り、同等の損失極小値を持つ比較例１５と比較すると動
作温度付近の損失は小さくことがわかる。一方、同じ温
度係数を有している場合でも、損失極小温度が低すぎる
と最高使用温度１００℃での損失が大きくなり好ましく
ない。 ［実施例７］最終組成として表５に示した組成に対し
て、実施例６と同様に焼結体試料を作製した。１００ｋ
Ｈｚ、２００ｍＴの条件で、２０〜１４０℃の範囲で電
力損失の温度変化を測定して、損失極小温度並びに損失
極小値を求めた。ＺｎＯ量を横軸にとり、Ｆｅ2 Ｏ3 と
ＣｏＯの総量を縦軸とした組成の座標にプロットした点
に損失極小値を示したのが、図１０である。図１０中に
記載されている数字は損失極小温度の値である。縦軸の
量が大きくなるに従い極小温度は低下し、ＺｎＯ量に関
しても増えるに従い極小温度が低下する傾向が見られ
る。等しい極小温度を結ぶ線は、磁気異方性定数Ｋ1 ＝
０の組成上のライン（室温での値）とほぼ平行になる。
適合例では極小温度が６０℃以上となり最大使用温度で
極端な損失の増加が見られず、また極小温度が必要以上
に高くならず、動作温度での損失値も小さいとみなせ
る。 ［実施例８］最終組成としてＭｎＯ：３５．９ｍｏｌ
％、ＺｎＯ：１１．４ｍｏｌ％、Ｆｅ 2 Ｏ3 ：５２．４
ｍｏｌ％、ＣｏＯ：０．３ｍｏｌ％となる基本成分の原
料を配合したのち、実施例４と同様の方法で仮焼を行
い、この仮焼粉に対し、ＳｉＯ2、ＣａＣＯ3 、Ｔａ2
Ｏ5 、ＺｒＯ2 が表６に示す割合になるように、ＳｉＯ
2、ＣａＣＯ3 、Ｔａ2 Ｏ5 及びＺｒＯ2 を添加し再度
ボールミルを用いて湿式混合粉砕して乾燥させた。以下
実施例４と同じ作製条件により得られた焼結体試料に１
次側５巻、２次側５巻の巻線を施し、１００ｋＨｚの周
波数で最大磁束密度２００ｍＴの条件下で、電力損失を
交流ＢＨトレーサーにより２５〜１４０℃で測定した。
電力損失の極小値、損失極小温度ならびに２５℃（室
温）〜８０℃における電力損失の温度係数を表６にあわ
せて示した。これらの結果から本発明の範囲内では電力
損失が小さく温度特性に優れた磁心材料が得られる。
【００２９】
【表１】
【００３０】
【表２】
【００３１】
【表３】
【００３２】
【表４】
【００３３】
【表５】
【００３４】
【表６】
【００３５】
【発明の効果】本発明によれば、スイッチング電源トラ
ンス等の磁心に適した１００Ｈｚ程度の周波数帯におい
て、従来の材料と比較して広い温度範囲においても電力
損失の小さいＭｎ−Ｚｎ−Ｃｏ系フェライト磁心材料を
提供することができる。
ンス等の磁心に適した１００Ｈｚ程度の周波数帯におい
て、従来の材料と比較して広い温度範囲においても電力
損失の小さいＭｎ−Ｚｎ−Ｃｏ系フェライト磁心材料を
提供することができる。
【図１】実施例のＣｏＯ量と損失温度係数、損失極小温
度との関係を示すグラフである。
度との関係を示すグラフである。
【図２】実施例のＺｎＯとＦｅ2 Ｏ3 ＋ＣｏＯのＣｏＯ
分布を示すグラフである。
分布を示すグラフである。
【図３】実施例のＦｅ2 Ｏ3 とＣｏＯとの関係を示すグ
ラフである。
ラフである。
【図４】実施例のＺｎＯ量と損失極小温度との関係を示
すグラフである。
すグラフである。
【図５】実施例のＣｏＯ量と極小温度との関係を示すグ
ラフである。
ラフである。
【図６】実施例のＣｏＯ量と極小温度との関係を示すグ
ラフである。
ラフである。
【図７】実施例のＴａ2 Ｏ5 、ＺｎＯ2 量と電気抵抗と
の関係を示すグラフである。
の関係を示すグラフである。
【図８】実施例のＴａ2 Ｏ5 、ＺｎＯ2 の温度とＰCVと
の関係を示すグラフである。
の関係を示すグラフである。
【図９】実施例の温度とＰｃｖとの関係を示すグラフで
ある。
ある。
【図１０】実施例及び比較例のＺｎＯとＦｅ2 Ｏ3 ＋Ｃ
ｏＯのＴｍｉｎを示すグラフである。
ｏＯのＴｍｉｎを示すグラフである。
Claims (4)
- 【請求項１】 Ｆｅ2 Ｏ3 ：５０〜５５ｍｏｌ％ ＣｏＯ：０．０５〜０．８ｍｏｌ％ ＺｎＯ：６〜１４ｍｏｌ％ ＭｎＯ：３２〜４０ｍｏｌ％ を含有することを特徴とする広範囲の温度領域で低損失
な電源用Ｍｎ−Ｚｎ−Ｃｏ系フェライト磁心材料。 - 【請求項２】 さらに下記（１）及び（２）式を満たす
ことを特徴とする請求項１記載の広範囲の温度領域で低
損失な電源用Ｍｎ−Ｚｎ−Ｃｏ系フェライト磁芯材料。 ５４．４≦［Ｆｅ2 Ｏ3 （ｍｏｌ％）］＋［ＣｏＯ（ｍｏｌ％）］＋０．２ ［ＺｎＯ（ｍｏｌ％）］≦５６．４ …（１） ０．０９［Ｆｅ2 Ｏ3 （ｍｏｌ％）］−４．６２≦［ＣｏＯ（ｍｏｌ％）］ ≦０．０２［Ｆｅ2 Ｏ3 （ｍｏｌ％）］−０．０４［ＺｎＯ（ｍｏｌ％）］ …（２） - 【請求項３】 さらに、 ＳｉＯ2 ：０．００５０〜０．０５００ｗｔ％ ＣａＯ：０．０２００〜０．２０００ｗｔ％ ＺｒＯ2 ：０．０１００〜０．１５００ｗｔ％及び Ｔａ2 Ｏ5 ：０．００５０〜０．１０００ｗｔ％ を含有してなることを特徴とする請求項１又は２記載の
広範囲の温度領域で低損失な電源用Ｍｎ−Ｚｎ−Ｃｏ系
フェライト磁心材料。 - 【請求項４】 最大磁束密度２００ｍＴ，１００ｋＨｚ
の周波数で測定した損失極小温度Ｔｍｉｎ（℃）が６０
〜１２０℃であり、次式で定義される電力損失Ｐｃｖ
（Ｔ）の温度係数αが、負であり絶対値が３．５ｋＷ／
ｍ3 ／℃より小さいことを特徴とする請求項１〜３のい
ずれかに記載の広範囲の温度領域で低損失な電源用Ｍｎ
−Ｚｎ−Ｃｏ系フェライト磁心材料。 温度係数α＝｛Ｐｃｖ（Ｔｍｉｎ−２０）−Ｐｃｖ（Ｔ
ｍｉｎ−６０）｝／４０
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7193760A JPH08191011A (ja) | 1994-11-07 | 1995-07-28 | Ｍｎ−Ｚｎ−Ｃｏ系フェライト磁心材料 |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP27218494 | 1994-11-07 | ||
| JP6-272184 | 1994-11-07 | ||
| JP7193760A JPH08191011A (ja) | 1994-11-07 | 1995-07-28 | Ｍｎ−Ｚｎ−Ｃｏ系フェライト磁心材料 |
Related Child Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2006159661A Division JP4448500B2 (ja) | 1994-11-07 | 2006-06-08 | Ｍｎ−Ｚｎ−Ｃｏ系フェライト磁心材料 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08191011A true JPH08191011A (ja) | 1996-07-23 |
Family
ID=26508079
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7193760A Pending JPH08191011A (ja) | 1994-11-07 | 1995-07-28 | Ｍｎ−Ｚｎ−Ｃｏ系フェライト磁心材料 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08191011A (ja) |
Cited By (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2001080952A (ja) * | 1999-09-09 | 2001-03-27 | Tdk Corp | 磁性フェライト材料 |
| JP2001220146A (ja) * | 2000-02-07 | 2001-08-14 | Hitachi Metals Ltd | 低損失フェライトおよびこれを用いた磁心 |
| EP1394116A1 (en) * | 2002-09-02 | 2004-03-03 | TDK Corporation | Mn-Zn ferrite, transformer magnetic core and transformer |
| US6773619B2 (en) | 2001-07-17 | 2004-08-10 | Tdk Corporation | Magnetic core for transformer, Mn-Zn based ferrite composition and methods of producing the same |
| JP2006044971A (ja) * | 2004-08-03 | 2006-02-16 | Jfe Ferrite Corp | Ｍｎ−Ｚｎ系フェライトおよびその製造方法 |
| JP2006213532A (ja) * | 2005-02-01 | 2006-08-17 | Jfe Ferrite Corp | Ｍｎ−Ｚｎ−Ｃｏ系フェライト材料 |
| JP2007197246A (ja) * | 2006-01-26 | 2007-08-09 | Jfe Ferrite Corp | ＭｎＣｏＺｎフェライトおよびトランス用磁心 |
| JP2007197245A (ja) * | 2006-01-26 | 2007-08-09 | Jfe Ferrite Corp | ＭｎＣｏＺｎフェライトおよびトランス用磁心 |
| JP2007335633A (ja) * | 2006-06-15 | 2007-12-27 | Jfe Ferrite Corp | ＭｎＣｏＺｎフェライトおよびトランス用磁心 |
| JP2009227554A (ja) * | 2008-03-25 | 2009-10-08 | Tdk Corp | フェライト焼結体及びその製造方法 |
| CN112479697A (zh) * | 2020-10-19 | 2021-03-12 | 横店集团东磁股份有限公司 | 一种高频时兼具低温度系数和低损耗的MnZn铁氧体材料及制备方法 |
| WO2022085281A1 (ja) * | 2020-10-20 | 2022-04-28 | 株式会社トーキン | ＭｎＺｎ系フェライト |
-
1995
- 1995-07-28 JP JP7193760A patent/JPH08191011A/ja active Pending
Cited By (15)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2001080952A (ja) * | 1999-09-09 | 2001-03-27 | Tdk Corp | 磁性フェライト材料 |
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| US6773619B2 (en) | 2001-07-17 | 2004-08-10 | Tdk Corporation | Magnetic core for transformer, Mn-Zn based ferrite composition and methods of producing the same |
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| US6905629B2 (en) | 2002-09-02 | 2005-06-14 | Tdk Corporation | Mn-Zn ferrite, transformer magnetic core and transformer |
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| JP2006213532A (ja) * | 2005-02-01 | 2006-08-17 | Jfe Ferrite Corp | Ｍｎ−Ｚｎ−Ｃｏ系フェライト材料 |
| JP2007197246A (ja) * | 2006-01-26 | 2007-08-09 | Jfe Ferrite Corp | ＭｎＣｏＺｎフェライトおよびトランス用磁心 |
| JP2007197245A (ja) * | 2006-01-26 | 2007-08-09 | Jfe Ferrite Corp | ＭｎＣｏＺｎフェライトおよびトランス用磁心 |
| JP4694973B2 (ja) * | 2006-01-26 | 2011-06-08 | Ｊｆｅフェライト株式会社 | ＭｎＣｏＺｎフェライトおよびトランス用磁心 |
| JP4750563B2 (ja) * | 2006-01-26 | 2011-08-17 | Ｊｆｅフェライト株式会社 | ＭｎＣｏＺｎフェライトおよびトランス用磁心 |
| JP2007335633A (ja) * | 2006-06-15 | 2007-12-27 | Jfe Ferrite Corp | ＭｎＣｏＺｎフェライトおよびトランス用磁心 |
| JP2009227554A (ja) * | 2008-03-25 | 2009-10-08 | Tdk Corp | フェライト焼結体及びその製造方法 |
| CN112479697A (zh) * | 2020-10-19 | 2021-03-12 | 横店集团东磁股份有限公司 | 一种高频时兼具低温度系数和低损耗的MnZn铁氧体材料及制备方法 |
| WO2022085281A1 (ja) * | 2020-10-20 | 2022-04-28 | 株式会社トーキン | ＭｎＺｎ系フェライト |
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