WO2022085281A1 - ＭｎＺｎ系フェライト - Google Patents

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WO2022085281A1
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mnzn
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zno
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彰太 三角
龍矢 千葉
健一 村井
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株式会社トーキン
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Definitions

  • the present invention relates to MnZn-based ferrite.
  • MnZn-based ferrites have characteristics such as high initial magnetic permeability, high magnetic flux density, and easy magnetization even with a small magnetic field, and are widely used in communication equipment applications and power supply applications.
  • Various studies have been made on MnZn-based ferrites so as to obtain characteristics according to the intended use (for example, Patent Documents 1 and 2).
  • Patent Document 1 Fe 2O 3 53.0 to 54.5 mol%, ZnO 6 to 12 mol%, and the balance MnO are used as ferrite for adjusting the temperature range where the power loss is minimized to 20 to 60 ° C.
  • a specific liquid crystal display containing CaO 200 to 1000 ppm, SiO 20 to 300 ppm, CoO 100 to 4000 ppm, and at least one of Nb 2 O 5 and Ta 2 O 5 at 50 to 500 ppm as a main component and an auxiliary component. Low loss ferrai for backlight is disclosed.
  • iron oxide, zinc oxide and manganese oxide are the main components as the MnZn-based magnetic ferrite material having low power loss in a wide temperature band and small temperature change in power loss, and the content of zinc oxide.
  • Specific magnetic ferrite materials containing cobalt in the range of 2500-4500 ppm in terms of Co 3 O 4 are disclosed.
  • the core material of the inductor that constitutes the switching power supply circuit is also required to have low loss even for a high switching frequency.
  • the present invention solves the above problems and provides MnZn-based ferrite capable of reducing loss even with high frequency voltage fluctuations.
  • the MnZn-based ferrite according to the present invention contains Fe 2O 3 , ZnO, and MnO as main components.
  • Fe 2O 3 is 53.2 to 56.3 mol%
  • ZnO is 1.0 to 9.0 mol%
  • the balance is MnO in 100 mol% of the main component.
  • Co 2 O 3 is 0.9 to 2.0% by mass
  • SiO 2 is 0.005 to 0.06% by mass
  • Ca O is 0.01 to 0.06 as subcomponents with respect to 100% by mass of the main component. It is characterized by containing% by mass.
  • one or more selected from ZrO 2 , Ta 2 O 5 , and Nb 2 O 5 are further added as sub-components to a total of 0. Contains 03 to 0.12% by mass.
  • the hysteresis loop of the magnetization curve is a perm bar type.
  • One embodiment of the MnZn-based ferrite has an initial magnetic permeability of 300 to 900 H / m.
  • the residual magnetic flux density (Br) is 400 mT or less.
  • MnZn-based ferrite capable of reducing loss even with high frequency voltage fluctuations is provided.
  • Example 9 is a graph showing the hysteresis loops of Comparative Example 9, Comparative Example 10, Example 35, Example 36, Example 38, and Comparative Example 12.
  • the MnZn-based ferrite according to the present invention (hereinafter, also referred to as the present MnZn-based ferrite) contains Fe 2 O 3 and Zn O and Mn O as main components, and Fe 2 O 3 is 53.2 to 60. 0 mol%, ZnO is 1.0 to 9.0 mol%, and the balance is MnO. Co 2 O 3 is 0.9 to 2.0 mass% and SiO 2 is added as a sub component to 100 mass% of the main component. Contains 0.005 to 0.06% by mass and CaO contains 0.01 to 0.06% by mass.
  • the MnZn-based ferrite has the above composition, induced magnetic anisotropy is generated, and the perminverization of the hysteresis loop described later is promoted, so that the loss due to high frequency voltage fluctuations, especially the hysteresis loss and the residue, are promoted. It is presumed to reduce the loss.
  • FIG. 1 is a graph showing the hysteresis loops of Comparative Example 9, Comparative Example 10, Example 35, Example 36, Example 38, and Comparative Example 12 in which the amount of Co 2 O 3 was changed in Examples described later. ..
  • the hysteresis loop in FIG. 1 is measured with the applied magnetic field as 100 A / m in the evaluation method “residual magnetic flux density and hysteresis loop” of the embodiment described later.
  • Comparative Example 9 is a non-permember type hysteresis loop
  • Comparative Examples 10 and 12 are weak permember type hysteresis loops
  • Examples 35, 36 and 38 are perminver type hysteresis loops.
  • the horizontal axis represents the magnetic field H
  • the vertical axis represents the magnetic flux density B
  • the initial magnetic permeability ⁇ and the residual magnetic flux density Br are large.
  • the permin bar type, the weak permin bar type, and the non-permin bar type are defined as follows.
  • Permin bar type ⁇ ⁇ 700 and Br (mT) ⁇ 300
  • Weak palmin bar type 700 ⁇ ⁇ 900 and Br (mT) ⁇ 400
  • Non-permin bar type 900 ⁇ or 400 ⁇ Br (mT).
  • This MnZn-based ferrite contains Fe 2 O 3 , ZnO, and MnO as main components.
  • Fe 2 O 3 is 53.2 to 56.3 mol% in 100 mol% of the main component.
  • a palmin bar type hysteresis loop can be obtained, and 53.8 mol% or more is preferable from the viewpoint of further reducing the loss.
  • Fe 2 O 3 is 56.3 mol% or less, deterioration of loss in a low temperature region can be suppressed, and 56.1 mol% or less is preferable, and 55.9 mol% or less is more preferable from the viewpoint of further reducing the loss. preferable.
  • ZnO is 1.0 to 9.0 mol% in 100 mol% of the main component.
  • ZnO is 1.0 mol% or more, the sinterability is excellent, and the productivity of the MnZn-based ferrite is improved.
  • ZnO is 9.0 mol% or less, a permember type hysteresis loop is obtained and the loss is suppressed.
  • ZnO is preferably 6.0 mol% or less.
  • the balance of the main component (31 to 45.8 mol% in 100 mol% of the main component) is MnO.
  • Co 2 O 3 is 0.9 to 2.0 mass%
  • SiO 2 is 0.005 to 0.06 mass%
  • Ca O is added as subcomponents with respect to 100% by mass of the main component. It contains 0.01 to 0.06% by mass.
  • Co 2 O 3 is 0.9% by mass or more, perminverization is promoted.
  • Co 2 O 3 is 2.0% by mass or less, deterioration of loss in a low temperature region can be suppressed, and 1.7% by mass or less is preferable.
  • SiO 2 is 0.005% by mass or more, a grain boundary phase is sufficiently formed, loss is suppressed, and strength is also improved.
  • SiO 2 when SiO 2 is 0.06% by mass or less, the enlargement of crystal grains is suppressed. From the viewpoint of further reducing the loss, the SiO 2 is preferably 0.02 to 0.05% by mass.
  • the SiO 2 is preferably 0.02 to 0.05% by mass.
  • CaO When CaO is 0.01% by mass or more, a grain boundary phase is sufficiently formed, loss is suppressed, and strength is also improved.
  • CaO is 0.06% by mass or less, the enlargement of crystal grains is suppressed. From the viewpoint of further reducing the loss, CaO is preferably 0.03 to 0.05% by mass.
  • the MnZn-based ferrite may further contain other components as long as the effects of the present invention are exhibited.
  • Preferred components include ZrO 2 , Ta 2 O 5 , Nb 2 O 5 , and the like. These components may be used alone or in combination of two or more.
  • the total content of the other components is preferably 0.03 to 0.12% by mass with respect to 100% by mass of the main component.
  • the MnZn-based ferrite is preferably one in which the hysteresis loop of the magnetization curve is a perm bar type, particularly from the viewpoint of reducing the hysteresis loss and the residual loss.
  • the MnZn-based ferrite preferably has an initial magnetic permeability ⁇ of 300 to 900 H / m. When the initial magnetic permeability is in the range of 300 to 900 H / m, the loss is further reduced. Further, the MnZn-based ferrite preferably has a residual magnetic flux density Br of 400 mT or less.
  • This MnZn-based ferrite can be suitably used, for example, as a core material of an inductor used in a switching power supply circuit having a switching frequency of a high frequency (for example, 1 to 3 MHz).
  • the MnZn-based ferrite may be appropriately selected from the methods for obtaining the above characteristics.
  • a suitable manufacturing method for Zn-based ferrite will be described with an example.
  • Fe 2 O 3 which is a main component, ZnO and MnO are blended so as to have the above composition, and uniformly mixed to granulate.
  • the obtained powder may be calcined at, for example, about 650 to 950 ° C.
  • the obtained powder is crushed until the average particle size is less than about 1 ⁇ m, and the subcomponent is added to the crushed powder so as to have the above composition.
  • the present MnZn-based ferrite can be obtained by uniformly mixing and then firing at about 1150 to 1300 ° C.
  • Example 1 Each raw material powder is weighed and mixed so that the Fe 2 O 3 content after sintering is 56.3 mol%, the ZnO content is 4.0 mol%, and the MnO content is 39.7 mol%, for a total of 100 mol%. bottom.
  • the mixing step the mixture was crushed with an attritor until the average particle size of the mixture became 1.0 ⁇ m.
  • the drying / granulation step when the total mass of the mixture was 100 parts by mass, 0.5 parts by mass of polyvinyl alcohol was added and sprayed with a spray dryer to obtain granules.
  • a calcining step this was calcined at 750 ° C. for 1 hour in an air atmosphere to obtain a calcined product.
  • the mixture of the calcined product and the additive is crushed by a crusher so that the median diameter D50 of the crushed particle size is 0.5 ⁇ m or more and 1.0 ⁇ m or less, and crushed powder.
  • a drying / granulation step when the total mass of the crushed product was 100 parts by mass, 1 part by mass of polyvinyl alcohol was added to the crushed product and sprayed with a spray dryer to obtain granules.
  • the median diameter D50 of the granules at this time was 100 ⁇ m.
  • the granules are molded into a toroidal core having an outer diameter of 16 mm, an inner diameter of 10 mm, and a height of 5 mm, and sintered at 1200 ° C. to form a sintered body (MnZn-based ferrite).
  • Example 1 each sintered body (MnZn-based ferrite) was obtained in the same manner as in Example except that the mixing ratios of the main component and the sub-component were changed as shown in Tables 1 to 8.
  • ⁇ Evaluation method> (1) Initial Permeability The primary winding was wound 10 times around the molded toroidal type MnZn-based ferrite (core), and the initial magnetic permeability ⁇ at 10 KHz at 23 ° C. was measured by an impedance analyzer. (2) Residual magnetic flux density and hysteresis loop The primary winding is wound 25 times around the molded toroidal core, and the secondary winding is wound 25 times, and the hysteresis loop is measured when a magnetic field of 1000 A / m is applied with a BH analyzer. The residual magnetic flux density Br was obtained.
  • Fe 2 O 3 and ZnO and MnO are the main components, and Fe 2 O 3 is 53.2 to 56.3 mol%, ZnO is 1.0 to 9.0 mol%, and the balance is MnO in 100 mol% of the main components.
  • Co 2 O 3 is 0.9 to 2.0% by mass
  • SiO 2 is 0.005 to 0.06% by mass
  • Ca O is 0.01 to 0% by mass with respect to 100% by mass of the main component. It has been shown that the MnZn-based ferrites of Examples 1 to 53, which contain 06% by mass, all have a palmin bar type hysteresis loop and the loss is reduced even with a high frequency voltage fluctuation of 1 MHz. rice field.

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Abstract

高周波数の電圧変動に対しても損失の低減が可能なＭｎＺｎ系フェライトを提供すること。Ｆｅ２Ｏ３とＺｎＯとＭｎＯを主成分とし、前記主成分１００ｍｏｌ％中、Ｆｅ２Ｏ３が５３．２～５６．３ｍｏｌ％、ＺｎＯが１．０～９．０ｍｏｌ％、残部がＭｎＯであり、前記主成分１００質量％に対し、副成分として、Ｃｏ２Ｏ３を０．９～２．０質量％、ＳｉＯ２を０．００５～０．０６質量％、ＣａＯを０．０１～０．０６質量％を含有する、ＭｎＺｎ系フェライトである。

Description

ＭｎＺｎ系フェライト
　本発明は、ＭｎＺｎ系フェライトに関する。
　ＭｎＺｎ系フェライトは、高初透磁率、高磁束密度、小さな磁場に対しても磁化しやすいなどの特性を有し、通信機器用途や電源用途などに広く用いられている。ＭｎＺｎ系フェライトは、用途に応じた特性が得られるよう種々の検討がなされている（例えば特許文献１～２）。
　例えば特許文献１には、電力損失が最小となる温度域を２０～６０℃に調整するフェライトとして、Ｆｅ２Ｏ３　５３．０～５４．５モル％、ＺｎＯ　６～１２モル％、残部ＭｎＯからなる主成分と、副成分として、ＣａＯ　２００～１０００ｐｐｍ、ＳｉＯ２　０～３００ｐｐｍ、ＣｏＯ　１００～４０００ｐｐｍ含有し、更にＮｂ２Ｏ５、Ｔａ２Ｏ５の少なくとも１種を５０～５００ｐｐｍ含有する特定の液晶バックライト用低損失フェライとが開示されている。
　また特許文献２では、広い温度帯域において電力損失が低く、かつ、電力損失の温度変化が小さいＭｎＺｎ系の磁性フェライト材料として、酸化鉄、酸化亜鉛および酸化マンガンを主成分とし、酸化亜鉛の含有量がＺｎＯ換算で７．０～９．０モル％の範囲、酸化マンガンの含有量がＭｎＯ換算で３６．８～３９．２モル％の範囲、および、残部酸化鉄を含有し、副成分として酸化コバルトをＣｏ３Ｏ４換算で２５００～４５００ｐｐｍの範囲で含有する特定の磁性フェライト材料が開示されている。
特開平９－２８６６号公報 特開２００１－８０９５２号公報
　電子機器の小型化、高性能化に伴い、スイッチング電源におけるスイッチング周波数の高周波数化（例えば１～３ＭＨｚ）などが検討されている。スイッチング電源回路を構成するインダクタのコア材も高いスイッチング周波数に対しても、損失が少ないものが求められている。
　本発明は上記課題を解決するものであり、高周波数の電圧変動に対しても損失の低減が可能なＭｎＺｎ系フェライトを提供する。
　本発明に係るＭｎＺｎ系フェライトは、Ｆｅ２Ｏ３とＺｎＯとＭｎＯを主成分とし、
　前記主成分１００ｍｏｌ％中、Ｆｅ２Ｏ３が５３．２～５６．３ｍｏｌ％、ＺｎＯが１．０～９．０ｍｏｌ％、残部がＭｎＯであり、
　前記主成分１００質量％に対し、副成分として、Ｃｏ２Ｏ３を０．９～２．０質量％、ＳｉＯ２を０．００５～０．０６質量％、ＣａＯを０．０１～０．０６質量％を含有することを特徴とする。
　上記ＭｎＺｎ系フェライトの一実施形態は、副成分として、更に、ＺｒＯ２、Ｔａ２Ｏ５、及びＮｂ２Ｏ５より選択される１種以上を、主成分１００質量％に対して合計で０．０３～０．１２質量％含有する。
　上記ＭｎＺｎ系フェライトの一実施形態は、磁化曲線のヒステリシスループがパーミンバー型である。
　上記ＭｎＺｎ系フェライトの一実施形態は、初透磁率が３００～９００Ｈ／ｍである。
　上記ＭｎＺｎ系フェライトの一実施形態は、残留磁束密度（Ｂｒ）が４００ｍＴ以下である。
　本発明により、高周波数の電圧変動に対しても損失の低減が可能なＭｎＺｎ系フェライトが提供される。
比較例９、比較例１０、実施例３５、実施例３６、実施例３８及び比較例１２のヒステリシスループを示すグラフである。
　以下、本発明に係るＭｎＺｎ系フェライトについて説明する。
　なお、数値範囲を示す「～」は特に断りがない限り、その下限値及び上限値を含むものとする。
＜ＭｎＺｎ系フェライト＞
　本発明に係るＭｎＺｎ系フェライト（以下、本ＭｎＺｎ系フェライトとも記す）は、Ｆｅ２Ｏ３とＺｎＯとＭｎＯを主成分とし、前記主成分１００ｍｏｌ％中、Ｆｅ２Ｏ３が５３．２～６０．０ｍｏｌ％、ＺｎＯが１．０～９．０ｍｏｌ％、残部がＭｎＯであり、前記主成分１００質量％に対し、副成分として、Ｃｏ２Ｏ３を０．９～２．０質量％、ＳｉＯ２を０．００５～０．０６質量％、ＣａＯを０．０１～０．０６質量％を含有する。
　上記本ＭｎＺｎ系フェライトは上記のような組成を有することで、誘導磁気異方性を発生し、後述するヒステリシスループのパーミンバー化が促進されて、高周波数の電圧変動に対する損失、中でもヒステリシス損失、残留損失を低減すると推測される。
　図１を参照して磁化曲線のヒステリシスループを説明する。図１は後述する実施例においてＣｏ２Ｏ３の量を変化させた、比較例９、比較例１０、実施例３５、実施例３６、実施例３８及び比較例１２のヒステリシスループを示すグラフである。なお、図１のヒステリシスループは、後述する実施例の評価方法「残留磁束密度及びヒステリシスループ」において、印加磁場を１００Ａ／ｍとして測定したものである。比較例９が非パーミンバー型のヒステリシスループであり、比較例１０及び１２が弱パーミンバー型のヒステリシスループであり、実施例３５、３６及び３８がパーミンバー型のヒステリシスループである。
　各グラフは横軸が磁場Ｈを表し、縦軸が磁束密度Ｂを表し、Ｈ＝０の近傍におけるヒステリシスループの傾きが初透磁率μである。非パーミンバー型のヒステリシスループでは、初透磁率μ及び残留磁束密度Ｂｒの値が大きい。一方パーミンバー型のヒステリシスループでは、初透磁率μ及び残留磁束密度Ｂｒの値が小さく、磁場Ｈの変動に対し磁束密度Ｂが追従するため、磁場を正方向に変化させた時と、負方向に変化させた時の磁束密度の差が小さくなっている。
　本ＭｎＺｎ系フェライトは上記の組成を有することにより、パーミンバー型のヒステリシスループが得られる。その結果、高周波数の電圧変動に対してもヒステリシス損失及び残留損失の低減が可能なＭｎＺｎ系フェライトとなるものと推定される。
　なお、本発明においては、パーミンバー型、弱パーミンバー型、非パーミンバー型を以下のように定義する。
　パーミンバー型：μ≦７００、かつ、Ｂｒ（ｍＴ）≦３００、
　弱パーミンバー型：７００＜μ≦９００かつＢｒ（ｍＴ）≦４００、または、μ≦９００かつ３００＜Ｂｒ（ｍＴ）≦４００、
　非パーミンバー型：９００＜μ、または、４００＜Ｂｒ（ｍＴ）。
　本ＭｎＺｎ系フェライトはＦｅ２Ｏ３とＺｎＯとＭｎＯを主成分とする。
　Ｆｅ２Ｏ３は、主成分１００ｍｏｌ％中、５３．２～５６．３ｍｏｌ％である。Ｆｅ２Ｏ３が５３．２ｍｏｌ％以上であることで、パーミンバー型のヒステリシスループが得られ、損失をより低減する点から５３．８ｍｏｌ％以上が好ましい。また、Ｆｅ２Ｏ３が５６．３ｍｏｌ％以下であることで、低温領域での損失の悪化も抑制でき、損失をより低減する点から５６．１ｍｏｌ％以下が好ましく、５５．９ｍｏｌ％以下がより好ましい。
　ＺｎＯは、主成分１００ｍｏｌ％中、１．０～９．０ｍｏｌ％である。ＺｎＯが１．０ｍｏｌ％以上であることで焼結性に優れ、本ＭｎＺｎ系フェライトの生産性が向上する。ＺｎＯが９．０ｍｏｌ％以下であることで、パーミンバー型のヒステリシスループが得られ、損失が抑制される。損失をより低減する点からは、ＺｎＯは６．０ｍｏｌ％以下が好ましい。
　主成分の残部（主成分１００ｍｏｌ％中、３１～４５．８ｍｏｌ％）がＭｎＯである。
　また、本ＭｎＺｎ系フェライトは前記主成分１００質量％に対し、副成分として、Ｃｏ２Ｏ３を０．９～２．０質量％、ＳｉＯ２を０．００５～０．０６質量％、ＣａＯを０．０１～０．０６質量％を含有する。
　Ｃｏ２Ｏ３が０．９質量％以上であることで、パーミンバー化が促進される。また、Ｃｏ２Ｏ３が２．０質量％以下であることで、低温領域での損失の悪化も抑制でき、１．７質量％以下が好ましい。
　ＳｉＯ２が０．００５質量％以上であることで、十分に粒界相が形成され、損失が抑制され、強度も向上する。また、ＳｉＯ２が０．０６質量％以下であることで、結晶粒の肥大化が抑制される。損失をより低減する点からは、ＳｉＯ２は０．０２～０．０５質量％が好ましい。
　ＣａＯが０．０１質量％以上であることで、十分に粒界相が形成され、損失が抑制され、強度も向上する。ＣａＯが０．０６質量％以下であることで、結晶粒の肥大化が抑制される。損失をより低減する点からは、ＣａＯは０．０３～０．０５質量％が好ましい。
　本ＭｎＺｎ系フェライトは、本発明の効果を奏する範囲で更に他の成分を含有してもよい。好ましい成分としては、ＺｒＯ２、Ｔａ２Ｏ５、Ｎｂ２Ｏ５などが挙げられる。これらの成分は、１種単独で又は２種以上を含んでいてもよい。他の成分の合計の含有量は、主成分１００質量％に対して０．０３～０．１２質量％が好ましい。
　本ＭｎＺｎ系フェライトは、特にヒステリシス損失、残留損失を低減する観点から、磁化曲線のヒステリシスループがパーミンバー型となるものが好ましい。
　本ＭｎＺｎ系フェライトは、前記初透磁率μが３００～９００Ｈ／ｍであることが好ましい。初透磁率が３００～９００Ｈ／ｍの範囲内であると、より損失が低減される。
　また、本ＭｎＺｎ系フェライトは、残留磁束密度Ｂｒが４００ｍＴ以下であることが好ましい。
　本ＭｎＺｎ系フェライトは、例えば、スイッチング周波数が高周波数（例えば１～３ＭＨｚ）のスイッチング電源回路に用いられるインダクタのコア材として好適に用いることができる。
＜本ＭｎＺｎ系フェライトの製造方法＞
　本ＭｎＺｎ系フェライトは上記特性の得られる方法の中から適宜選択すればよい。以下、Ｚｎ系フェライトの好適な製造方法について一例をあげて説明する。
　まず、主成分であるＦｅ２Ｏ３とＺｎＯとＭｎＯとを上記組成となるように配合し、均一に混合し造粒する。得られた粉末は、例えば、６５０～９５０℃程度で仮焼してもよい。
　得られた粉末は、平均粒径が１μｍ未満程度となるまで解砕し、解砕粉に対して前記副成分を上記組成となるように添加する。均一に混合したのち、１１５０～１３００℃程度で焼成することで、本ＭｎＺｎ系フェライトが得られる。
　以下、実施例および比較例を挙げて本発明を具体的に説明する。なお、これらの記載により本発明を制限するものではない。
［実施例１］
　焼結後のＦｅ２Ｏ３含有量が５６．３ｍｏｌ％、ＺｎＯ含有量が４．０ｍｏｌ％、ＭｎＯ含有量が３９．７ｍｏｌ％として合計１００ｍｏｌ％となるように、各原料粉末を秤量して混合した。混合工程では、混合物の平均粒径が１．０μｍとなるまで混合物をアトライタで解砕した。次に、乾燥・造粒工程において、上記混合物の全質量を１００質量部としたときに０．５質量部のポリビニルアルコールを加え、スプレードライヤーで噴霧することで顆粒を得た。次に仮焼工程としてこれを空気雰囲気中７５０℃で１時間仮焼して仮焼物を得た。
　得られた仮焼物の全質量を１００質量部としたときに、副成分として、ＳｉＯ２を０．０３質量％、ＣａＯを０．０４質量％、ＺｒＯ２を０．０７５質量％、Ｃｏ２Ｏ３を１．５質量％となるように、各原料粉末を添加した。
　次に、解砕工程として仮焼物と添加物の混合物を、解砕後の粒径のメジアン径Ｄ５０が０．５μｍ以上、１．０μｍ以下になるように解砕機で解砕して解砕粉末を得た。次に乾燥・造粒工程としてこの解砕物に、解砕物の全質量を１００質量部としたときに、１質量部のポリビニルアルコールを加え、スプレードライヤーで噴霧することで顆粒を得た。このときの顆粒のメジアン径Ｄ５０は１００μｍであった。次に成型工程、および焼結工程としてこの顆粒を外径が１６ｍｍ、内径が１０ｍｍ、高さが５ｍｍのトロイダル型のコアに成形し、１２００℃で焼結して焼結体（ＭｎＺｎ系フェライト）を得た。
［実施例２～５３、比較例１～１２］
　上記実施例１において、主成分及び副成分の配合割合を、表１～表８のように各々変更した以外は、実施例と同様にして、各焼結体（ＭｎＺｎ系フェライト）を得た。
＜評価方法＞
（１）初透磁率
　成形したトロイダル型のＭｎＺｎ系フェライト（コア）に１次巻き線を１０回巻き付け、インピーダンスアナライザーにより、２３℃における１０ＫＨｚの初透磁率μを測定した。
（２）残留磁束密度及びヒステリシスループ
　成形したトロイダル型のコアに１次巻き線を２５回、２次巻き線を２５回巻き付け、ＢＨアナライザーにて磁場を１０００Ａ／ｍ印可したときのヒステリシスループを測定し残留磁束密度Ｂｒを求めた。
（３）コアロス（Ｐｃｖ）
　成形したトロイダル型のコアに、１次巻き線を５回、２次巻き線を５回巻き付け、２５℃と、１２０℃の雰囲気下で、ＢＨアナライザーにて１ＭＨｚ－５０ｍＴの条件でＰｃｖを測定した。
　結果を表１～表８に示す。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000002
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000003
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000004
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000005
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000006
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000007
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000008
［結果のまとめ］
　Ｆｅ２Ｏ３とＺｎＯとＭｎＯを主成分とし、前記主成分１００ｍｏｌ％中、Ｆｅ２Ｏ３が５３．２～５６．３ｍｏｌ％、ＺｎＯが１．０～９．０ｍｏｌ％、残部がＭｎＯであり、前記主成分１００質量％に対し、副成分として、Ｃｏ２Ｏ３を０．９～２．０質量％、ＳｉＯ２を０．００５～０．０６質量％、ＣａＯを０．０１～０．０６質量％を含有する、上記実施例１～５３のＭｎＺｎ系フェライトは、いずれもパーミンバー型のヒステリシスループが得られ、１ＭＨｚの高周波数の電圧変動に対しても損失の低減されることが示された。
　この出願は、２０２０年１０月２０日に出願された日本出願特願２０２０－１７６０４０を基礎とする優先権を主張し、その開示の全てをここに取り込む。

Claims (5)

  1. 　Ｆｅ２Ｏ３とＺｎＯとＭｎＯを主成分とし、
    　前記主成分１００ｍｏｌ％中、Ｆｅ２Ｏ３が５３．２～５６．３ｍｏｌ％、ＺｎＯが１．０～９．０ｍｏｌ％、残部がＭｎＯであり、
    　前記主成分１００質量％に対し、副成分として、Ｃｏ２Ｏ３を０．９～２．０質量％、ＳｉＯ２を０．００５～０．０６質量％、ＣａＯを０．０１～０．０６質量％を含有する、ＭｎＺｎ系フェライト。
  2. 　副成分として、更に、ＺｒＯ２、Ｔａ２Ｏ５、及びＮｂ２Ｏ５より選択される１種以上を、主成分１００質量％に対して合計で０．０３～０．１２質量％含有する、請求項１に記載のＭｎＺｎ系フェライト。
  3. 　磁化曲線のヒステリシスループがパーミンバー型である、請求項１又は２に記載のＭｎＺｎ系フェライト。
  4. 　初透磁率が３００～９００Ｈ／ｍである、請求項１～３のいずれか１項に記載のＭｎＺｎ系フェライト。
  5. 　残留磁束密度（Ｂｒ）が４００ｍＴ以下である、請求項１～４のいずれか１項に記載のＭｎＺｎ系フェライト。
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