JP2017061402A

JP2017061402A - ＭｎＺｎＬｉＮｉ系フェライト、磁心およびトランス

Info

Publication number: JP2017061402A
Application number: JP2016123833A
Authority: JP
Inventors: 好弘久保; Yoshihiro Kubo; 義人岡; Yoshito Oka; 森　健太郎; Kentaro Mori; 健太郎森
Original assignee: TDK Corp
Current assignee: TDK Corp
Priority date: 2015-09-25
Filing date: 2016-06-22
Publication date: 2017-03-30
Also published as: CN106977190A

Abstract

【課題】高温度帯域において従来よりもコア損失が小さく、発熱特性が高く、かつ、飽和磁束密度が高いＭｎＺｎＬｉＮｉ系フェライトの提供。
【解決手段】主成分として酸化鉄、酸化亜鉛、酸化リチウム、酸化ニッケルおよび酸化マンガンを含有し、酸化鉄の含有量をＦｅ_２Ｏ_３換算でａモル％、酸化亜鉛の含有量をＺｎＯ換算でｂモル％、酸化リチウムの含有量をＬｉＯ_０．５換算でｃモル％、酸化ニッケルの含有量をＮｉＯ換算でｄモル％、酸化マンガンの含有量をＭｎＯ換算でｅモル％とする場合に、５７．０≦ａ≦６２．０、３．０≦ｂ≦１１．０、１．２≦ｃ≦４．０、０．２≦ｄ≦６．０、ａ＋ｂ＋ｃ＋ｄ＋ｅ＝１００を満たし、さらに、副成分として、ＭｏをＭｏＯ_３換算で１０〜５００重量ｐｐｍ含有しているＭｎＺｎＬｉＮｉ系フェライト。
【選択図】なし

Description

本発明は、ＭｎＺｎＬｉＮｉ系フェライト、磁心およびトランスに関する。

近年、電子機器の小型化、高出力化が進んでいる。それに伴い各種部品の高集積化、高速処理化が進み、電力を供給する電源ラインの大電流化が要求されている。また、高温下においても所定の性能を保つ電源ラインが要求されている。したがって、電源ラインに用いられるトランス等にも、高温下において大電流で使用できるものが要求されている。

例えば、特許文献１には、酸化鉄、酸化亜鉛、酸化ニッケル、酸化リチウム、酸化マンガンを主成分とし、各主成分の含有量が所定の範囲内である焼結体が記載されている。当該焼結体は１００℃における飽和磁束密度が４８０ｍＴ以上（測定磁界：１１９４Ａ／ｍ）であり、コア損失の最小値が１３００ｋＷ／ｍ^３以下（測定条件：１００ｋＨｚ、２００ｍＴ）である。さらに、コア損失が最小値を示す温度であるボトム温度が６０〜１３０℃である。

しかし、近年では、１００℃付近の高温度帯域下で、よりコア損失が小さく、飽和磁束密度が高い焼結体が求められている。さらに自動車等に用いられる電子部品においては、使用環境の高温化や、動作時の発熱による温度上昇から、高温駆動安定性に優れていることが求められている。

特開２００５−０２９４１７号公報

本発明の目的は、高温度帯域において従来よりもコア損失（磁気損失、コアロスともいう）が小さく、発熱特性が高く、かつ、飽和磁束密度が高いＭｎＺｎＬｉＮｉ系フェライトを提供することである。

上記の目的を達成するために、本発明に係るＭｎＺｎＬｉＮｉ系フェライトは、
主成分として酸化鉄、酸化亜鉛、酸化リチウム、酸化ニッケルおよび酸化マンガンを含有するＭｎＺｎＬｉＮｉ系フェライトであって、
前記酸化鉄の含有量をＦｅ_２Ｏ_３換算でａモル％、前記酸化亜鉛の含有量をＺｎＯ換算でｂモル％、前記酸化リチウムの含有量をＬｉＯ_０．５換算でｃモル％、前記酸化ニッケルの含有量をＮｉＯ換算でｄモル％、前記酸化マンガンの含有量をＭｎＯ換算でｅモル％とする場合に、
５７．０≦ａ≦６２．０
３．０≦ｂ≦１１．０
１．２≦ｃ≦４．０
０．２≦ｄ≦６．０
ａ＋ｂ＋ｃ＋ｄ＋ｅ＝１００
を満たし、
さらに、副成分としてＭｏをＭｏＯ_３換算で１０〜５００重量ｐｐｍ含有していることを特徴とする。

上記の特徴を有する本発明に係るＭｎＺｎＬｉＮｉ系フェライトは、高温度帯域においてコア損失が小さく、発熱特性が高く、かつ、飽和磁束密度が高い。

本発明に係る磁心は、上記のＭｎＺｎＬｉＮｉ系フェライトから構成される。

本発明に係るトランスは、上記の磁心を用いている。

発熱特性評価用のＥ型コアの外観図である。

以下、本発明の実施形態について説明する。

本実施形態に係るフェライトはＭｎＺｎＬｉＮｉ系フェライトである。ＭｎＺｎＬｉＮｉ系フェライトとは、酸化鉄の他に、酸化マンガン、酸化亜鉛、酸化リチウムおよび酸化ニッケルを主成分として含有するフェライトである。

本実施形態に係るＭｎＺｎＬｉＮｉ系フェライトは、主成分が酸化鉄、酸化マンガン、酸化亜鉛、酸化リチウム、酸化ニッケルのみからなり、これらの合計含有量が１００モル％である。すなわち、酸化鉄の含有量をＦｅ_２Ｏ_３換算でａモル％、酸化亜鉛の含有量をＺｎＯ換算でｂモル％、酸化リチウムの含有量をＬｉＯ_０．５換算でｃモル％、酸化ニッケルの含有量をＮｉＯ換算でｄモル％、酸化マンガンの含有量をＭｎＯ換算でｅモル％とする場合に、ａ＋ｂ＋ｃ＋ｄ＋ｅ＝１００である。

本実施形態に係るＭｎＺｎＬｉＮｉ系フェライトでは、酸化鉄の含有量が増加すると、１００℃における飽和磁束密度が向上する傾向にある。一方、酸化鉄の含有量が減少すると、高温時のコア損失（磁気損失、コアロスともいう）が小さくなる傾向にある。

酸化鉄の含有量は、Ｆｅ_２Ｏ_３換算で５７．０〜６２．０モル％である。上記の通り、酸化鉄の含有量をａモル％と表記することもある。酸化鉄の含有量が上記の範囲内であることにより、１００℃における飽和磁束密度および高温時のコア損失をいずれも良好とすることができる。また、酸化鉄の含有量が６２．０モル％以下であるＭｎＺｎＬｉＮｉ系フェライトは発熱特性が良いという利点がある。なお、酸化鉄の含有量は５７．５〜６１．０モル％であることが好ましく、５８．０〜６０．０モル％であることがより好ましい。特に、酸化鉄の含有量が５７．５〜６１．０モル％であるＭｎＺｎＬｉＮｉ系フェライトは高温貯蔵特性が良いという利点がある。

なお、発熱特性とは、コアを駆動させた場合における発熱を表す。発熱特性が良好なほど、コアを駆動させた場合における発熱が小さく、発熱による温度上昇が小さい。

本実施形態に係るＭｎＺｎＬｉＮｉ系フェライトでは、酸化亜鉛の含有量が増加すると、高温時のコア損失が小さくなる傾向にある。ただし、酸化亜鉛の含有量が多すぎると、キュリー点の低下により、１００℃における飽和磁束密度が低下し、高温時のコア損失が大きくなる傾向にある。一方、酸化亜鉛の含有量が少なすぎると、焼結密度の低下により、１００℃における飽和磁束密度が低下し、高温時のコア損失が大きくなる傾向にある。

酸化亜鉛の含有量は、ＺｎＯ換算で３．０〜１１．０モル％である。上記の通り、酸化亜鉛の含有量をｂモル％と表記することもある。酸化亜鉛の含有量が上記の範囲内であることにより、１００℃における飽和磁束密度および高温時のコア損失をいずれも良好とすることができる。さらに、酸化亜鉛の含有量が上記の範囲内であるＭｎＺｎＬｉＮｉ系フェライトは発熱特性が良いという利点がある。なお、酸化亜鉛の含有量は４．０〜１０．０モル％であることが好ましく、５．０〜８．０モル％であることがより好ましい。

本実施形態に係るＭｎＺｎＬｉＮｉ系フェライトでは、酸化リチウムの含有は１００℃における飽和磁束密度の向上に有効である。後述するボトム温度の向上にも有効である。

酸化リチウムの含有量は、ＬｉＯ_０．５換算で１．２〜４．０モル％である。上記の通り、酸化リチウムの含有量をｃモル％と表記することもある。酸化リチウムの含有量が少なすぎると１００℃における飽和磁束密度の向上効果が十分に発揮されない。酸化リチウムの含有量が多すぎると高温時のコア損失が大きくなる。また、酸化リチウムの含有量が上記の範囲内であるＭｎＺｎＬｉＮｉ系フェライトは発熱特性が良いという利点がある。なお、酸化リチウムの含有量は１．５〜３．５モル％であることが好ましく、１．８〜３．０モル％であることがより好ましい。なお、酸化リチウムは一般的にはＬｉ_２Ｏと表記されることが多いが、本願では、Ｌｉ換算にて組成を計算することを明確にするためにＬｉＯ_０．５と表記している。

本実施形態に係るＭｎＺｎＬｉＮｉ系フェライトでは、酸化ニッケルの含有はキュリー温度の向上に有効である。そして、キュリー温度の向上に伴い、１００℃における飽和磁束密度も向上する傾向にある。後述するボトム温度の向上にも有効である。

酸化ニッケルの含有量は、ＮｉＯ換算で０．２〜６．０モル％である。上記の通り、酸化ニッケルの含有量をｄモル％と表記することもある。酸化ニッケルの含有量が少なすぎると１００℃における飽和磁束密度が低下する。酸化ニッケルの含有量が多すぎると高温時のコア損失が大きくなる。また、酸化ニッケルの含有量が上記の範囲内であるＭｎＺｎＬｉＮｉ系フェライトは発熱特性が良いという利点がある。なお、酸化ニッケルの含有量は０．３〜４．０モル％であることが好ましく、０．４〜２．０モル％であることがより好ましい。

本実施形態に係るＭｎＺｎＬｉＮｉ系フェライトにおいて、酸化マンガンは主成分の残部である。上記の通り、酸化マンガンの含有量をｅモル％と表記することもある。

本実施形態に係るＭｎＺｎＬｉＮｉ系フェライトの副成分は、上記主成分以外の成分である。なお、以下に示す副成分の含有量の母数は主成分全体の含有量である。

本実施形態に係るＭｎＺｎＬｉＮｉ系フェライトは、副成分としてＭｏを含有する。Ｍｏの態様に限定はないが、酸化モリブデンであることが好ましい。酸化モリブデンは酸化亜鉛との複合効果により、高温時のコア損失を小さくする効果が大きい。さらに、酸化モリブデンおよび酸化亜鉛の含有量を適量とした場合には、複合効果により発熱特性が向上する。また、本実施形態に係るＭｎＺｎＬｉＮｉ系フェライトは、Ｍｏの含有により、酸化亜鉛の含有量（主成分全体に対する酸化亜鉛の存在比）を低減しやすくなる。

Ｍｏの含有量はＭｏＯ_３換算で１０〜５００重量ｐｐｍである。Ｍｏの含有量が少なすぎても多すぎても高温時のコア損失が大きくなるとともに発熱特性が低下する。なお、Ｍｏの含有量はＭｏＯ_３換算で１００〜４００重量ｐｐｍであることが好ましく、１５０〜３００重量ｐｐｍであることがより好ましい。

また、Ｍｏの含有量がＭｏＯ_３換算で１０〜５０重量ｐｐｍである場合には、比較的小さいＭｏの含有量で高温時のコア損失が小さくなり、発熱特性が向上する。Ｍｏの含有量を比較的小さくしながら高温時のコア損失を小さくする観点からは、Ｍｏの含有量がＭｏＯ_３換算で好ましくは１０〜５０重量ｐｐｍ、特に好ましくは１５〜４５重量ｐｐｍである。

本実施形態に係るＭｎＺｎＬｉＮｉ系フェライトは、本発明の作用効果を逸脱しない範囲で、上記のＭｏ以外の副成分も含むことができる。Ｍｏ以外の副成分の含有量に特に制限はない。例えば合計２０００重量ｐｐｍ以下としてもよい。

Ｍｏ以外の副成分の種類に特に制限はない。例えば、Ｓｉ、Ｃａ、Ｚｒ、Ｎｂ、Ｖ、Ｔａ、Ｓｎを副成分として含むことができるが、その他の元素を副成分として含むこともできる。

上記の副成分は、上記の副成分を含む化合物として含むことができる。また、上記の副成分を含む化合物の種類としては、特に限定はない。例えば酸化物や炭酸塩などが挙げられる。

上記の副成分の中で、含有することが特に好ましい副成分は、Ｓｉ、Ｃａ、Ｎｂ、Ｖである。

Ｓｉは、結晶粒界に偏析して高抵抗層を形成する。高抵抗層はコア損失を低下する効果を有する。また、Ｓｉは、結晶粒界に偏析することで焼結助剤としても機能し、焼結密度を向上する効果を有する。Ｓｉの含有量はＳｉＯ_２換算で好ましくは５０〜３００重量ｐｐｍである。Ｓｉを含む化合物の種類に特に制限はない。例えば酸化ケイ素（ＳｉＯ_２）とすることができる。

Ｃａは、結晶粒界に偏析して高抵抗層を形成する。高抵抗層はコア損失を低下する効果を有する。Ｃａは、結晶粒界に偏析することで焼結助剤としても機能し、焼結密度を向上する効果を有する。Ｃａの含有量はＣａＣＯ_３換算で好ましくは５００〜２０００重量ｐｐｍである。Ｃａを含む化合物の種類に特に制限はない。例えば炭酸カルシウム（ＣａＣＯ_３）や酸化カルシウム（ＣａＯ）とすることができる。

Ｎｂは結晶粒界に偏析して高抵抗層を形成する。高抵抗層はコア損失を低下する効果を有する。Ｎｂの含有量はＮｂ_２Ｏ_５換算で好ましくは５０〜５００重量ｐｐｍである。Ｎｂを含む化合物の種類に特に制限はない。例えば酸化ニオブ（Ｎｂ_２Ｏ_５）とすることができる。

Ｖは結晶粒界に偏析することで焼結助剤としても機能し、焼結密度を向上する効果を有する。Ｖの含有量はＶ_２Ｏ_５換算で好ましくは５０〜５００重量ｐｐｍである。Ｖを含む化合物の種類に特に制限はない。例えば酸化バナジウム（Ｖ_２Ｏ_５）とすることができる。

以下、本実施形態に係るＭｎＺｎＬｉＮｉ系フェライトの好適な製造方法について説明する。

主成分の原料粉末としては、例えば、酸化物の粉末または加熱により酸化物となる化合物の粉末を用いることができる。具体的には、Ｆｅ_２Ｏ_３粉末、ＭｎＯ粉末、Ｍｎ_３Ｏ_４粉末、ＺｎＯ粉末、ＮｉＯ粉末、Ｌｉ_２ＣＯ_３粉末等を用いることができるが、特に制限はない。

副成分の原料粉末としては、例えば、酸化物の粉末または加熱により酸化物となる化合物の粉末を用いることができる。具体的には、ＳｉＯ_２、ＣａＣＯ_３、Ｎｂ_２Ｏ_５、ＺｒＯ_２、Ｔａ_２Ｏ_５、ＳｎＯ_２、ＴｉＯ_２、ＭｏＯ_３、Ｖ_２Ｏ_５等を用いることができるが、特に制限はない。

主成分の原料粉末および／または副成分の原料粉末として、２種以上の金属および／または半金属を含む複合酸化物の粉末を用いてもよい。また、各原料粉末の平均粒径には特に制限はないが、例えば０．１〜３．０μｍの範囲内で適宜選択することができる。

主成分の原料粉末および副成分の原料粉末を混合して混合粉末を得た後に仮焼きを行い、仮焼粉を得る。仮焼きの条件に特に制限はない。例えば、安定温度を８００〜１０００℃、安定時間を０．５〜５．０時間とすることができる。仮焼きの雰囲気にも特に制限はない。例えばＮ_２雰囲気または大気中とすることができる。

なお、本実施形態では主成分の原料粉末および副成分の原料粉末を混合した後に仮焼きを行っているが、主成分の原料粉末のみを仮焼きした後に副成分の原料粉末と混合することも可能であり、仮焼きを行わないことも可能である。

仮焼粉（仮焼きを行わない場合には混合粉末）は、後の成形工程を円滑に実行するために顆粒に造粒してもよい。造粒方法には特に制限はない。例えばスプレードライヤを用いる方法がある。仮焼粉（仮焼きを行わない場合には混合粉末）に適当な結合剤、例えばポリビニルアルコール（ＰＶＡ）を、好ましくは０．４〜１．２ｗｔ％添加し、これをスプレードライヤで噴霧、乾燥することで顆粒に造粒できる。得られる顆粒の粒径には特に制限はないが、例えば８０〜２００μｍ程度とすることができる。

得られた顆粒は、例えば所定形状の金型を有するプレスを用いて所望の形状に成形される。そして、得られた成形体を焼成することで、本実施形態に係るＭｎＺｎＬｉＮｉ系フェライトを得ることができる。

焼成条件に特に制限はない。例えば、安定温度を１２５０〜１４５０℃とすることができ、好ましくは１３００〜１４００℃とすることができる。焼成時の安定時間は１〜１０時間とすることができ、好ましくは２〜５時間とすることができる。焼成雰囲気は、例えば酸素濃度０．５〜５％のＮ_２雰囲気とすることができる。

また、焼成後の降温過程における酸素濃度の変化を制御することが好ましい。具体的には、焼成後、１０００℃までは降温しつつ酸素濃度を低減させ、１０００℃以下では、酸素濃度０．１％以下のＮ_２雰囲気とすることが好ましい。

本実施形態に係るＭｎＺｎＬｉＮｉ系フェライトは、特に酸化亜鉛と酸化モリブデンとの複合効果により、高温度領域でも高い飽和磁束密度を維持したまま、高温度領域におけるコア損失が小さくなる。例えば、コア損失が最小値を示す温度であるボトム温度が９０℃以上であり、ボトム温度でのコア損失が１１００ｋＷ／ｍ^３以下であり、かつ、１００℃での飽和磁束密度が４８０ｍＴ以上であるＭｎＺｎＬｉＮｉ系フェライトを得ることができる。

本実施形態に係るＭｎＺｎＬｉＮｉ系フェライトは、高温度領域においてもコア損失が小さく、かつ、飽和磁束密度が高いことから、磁心として用いることが好適である。特に、スイッチング電源等のトランス用の磁心とすることが好適である。

ただし、本実施形態に係るＭｎＺｎＬｉＮｉ系フェライトの用途は上記の磁心に限られない。また、本実施形態に係るＭｎＺｎＬｉＮｉ系フェライトから構成される磁心の用途も上記のスイッチング電源等のトランスに限られない。例えば、チョークコイル（チョーク用トランス）、リアクトル、アンテナ等にも好適に用いられる。

以下、本発明を具体的な実施例に基づいて説明する。

表１〜表５に示す組成を有する実施例１〜４６および比較例１〜４２のフェライトコアを作製した。

主成分の原料として、Ｆｅ_２Ｏ_３粉末、ＭｎＯ粉末、ＺｎＯ粉末、ＮｉＯ粉末およびＬｉＯ_０．５粉末を用いた。副成分の原料として、ＭｏＯ_３粉末、ＳｉＯ_２粉末、ＣａＣＯ_３粉末、Ｎｂ_２Ｏ_５粉末、Ｖ_２Ｏ_５粉末を用いた。主成分の原料および副成分の原料を混合した後、９００℃で２時間、大気中で仮焼きし、仮焼物を得た。

次いで、仮焼物を鋼鉄製ボールミルで１４時間粉砕した。なお、仮焼物の平均粒径が１〜２μｍとなるように粉砕した。そして、粉砕した仮焼物にＰＶＡを０．８ｗｔ％添加し、これをスプレードライヤで噴霧、乾燥することで顆粒に造粒した。なお、顆粒の平均粒径が８０〜２００μｍとなるように造粒した。そして、造粒した顆粒に対して、トロイダル形状の金型を有するプレスを用いて成形してトロイダル形状の成形体を得た。

得られた成形体を安定温度１３５０℃、安定時間５時間、酸素濃度２％の窒素雰囲気で焼成することにより、トロイダル形状のフェライトコア（外径＝３１ｍｍ、内径＝１９ｍｍ、厚さ＝７ｍｍ）を得た。なお、降温過程では、１３５０℃〜１０００℃では酸素濃度を単調減少させ、１０００℃以下では酸素濃度０．１％以下の窒素雰囲気となるように酸素濃度を制御した。

得られたフェライトコアの組成が表１〜表５の各実施例および比較例の組成となっていることを、蛍光Ｘ線分析装置を用いて確認した。なお、各実施例および比較例において、表１〜表５に記載のない副成分については、ＳｉがＳｉＯ_２換算で５０〜３００重量ｐｐｍ、ＣａがＣａＣＯ_３換算で５００〜２０００重量ｐｐｍ、ＮｂがＮｂ_２Ｏ_５換算で５０〜５００重量ｐｐｍ、ＶがＶ_２Ｏ_５換算で５０〜５００重量ｐｐｍの範囲内で含有していることを確認した。

得られたフェライトコアについて、２５〜１４０℃の範囲内で５℃刻みに温度を変化させながらコア損失を測定した。コア損失の測定は、周波数１００ｋＨｚ、磁束密度２００ｍＴで行った。コア損失が最小値を示す温度をボトム温度Ｔｂとした。また、ボトム温度におけるコア損失をＰｃｖ（Ｔｂ）とした。Ｔｂは９０℃以上である場合を良好とした。Ｐｃｖ（Ｔｂ）は１１００ｋＷ／ｍ^３以下である場合を良好とした。また、Ｐｃｖ（Ｔｂ）は１０００ｋＷ／ｍ^３以下であることがより好ましく、８００ｋＷ／ｍ^３以下であることが更に好ましい。

さらに、得られたフェライトコアについて、１００℃での飽和磁束密度（Ｂｓ）を測定した。飽和磁束密度の測定は、測定磁界１１９４Ａ／ｍで行った。Ｂｓは４８０ｍＴ以上である場合を良好とした。また、Ｂｓは４８５ｍＴ以上であることがより好ましく、４９０ｍＴ以上であることが更に好ましい。

さらに、上記のトロイダルコアの製造方法と同様の製造方法にて、発熱特性評価用のＥ型コアを１実施例あたり２個作成した。Ｅ型コアの形状は図１に示す形状であり、Ｅ型コアの寸法はＡ＝５０ｍｍ、Ｂ＝２０ｍｍ、Ｃ＝１５ｍｍ、Ｄ＝１２ｍｍ、Ｅ＝３４ｍｍ、Ｆ＝１４ｍｍである。

得られたＥ型コアを２個組み合わせて巻線を施し、１００ｋＨｚ、２００ｍＴで連続的に１時間駆動させた。そして、１時間後にコア温度を測定した。当該コア温度が１３０℃以下の場合に発熱特性が良好であるとした。

表１〜表５より、全ての組成が本発明の範囲内である実施例１〜４６はＴｂが９０℃以上、Ｐｃｖ（Ｔｂ）が１１００ｋＷ／ｍ^３以下、および、Ｂｓが４８０ｍＴ以上であり、発熱特性も良好であった。また、実施例２〜６、１２〜１５、２２〜２５、３２〜３４、４２〜４５はＴｂが９０℃以上、Ｐｃｖ（Ｔｂ）が１０００ｋＷ／ｍ^３以下、および、Ｂｓが４８５ｍＴ以上であり、発熱特性も良好であった。さらに、全ての組成が最も好ましい範囲内である実施例３〜５、１３、１４、２３、２４、３３、４３、４４はＴｂが９０℃以上、Ｐｃｖ（Ｔｂ）が８００ｋＷ／ｍ^３以下、および、Ｂｓが４９０ｍＴ以上であり、発熱特性も良好であった。

また、実施例４１ａ，４１ｂ，４１はＭｏＯ_３の含有量を５０重量ｐｐｍ以下に低減しながらＴｂが９０℃以上、Ｐｃｖ（Ｔｂ）が１１００ｋＷ／ｍ^３以下、および、Ｂｓが４８０ｍＴ以上であり、発熱特性も良好であった。

これに対し、組成が本発明の範囲外である比較例１〜４２は、Ｔｂが９０℃未満、Ｐｃｖ（Ｔｂ）が１１００ｋＷ／ｍ^３超、および／または、Ｂｓが４８０ｍＴ未満であった。さらに、発熱特性が良好ではない比較例が複数あった。

Claims

主成分として酸化鉄、酸化亜鉛、酸化リチウム、酸化ニッケルおよび酸化マンガンを含有するＭｎＺｎＬｉＮｉ系フェライトであって、
前記酸化鉄の含有量をＦｅ_２Ｏ_３換算でａモル％、前記酸化亜鉛の含有量をＺｎＯ換算でｂモル％、前記酸化リチウムの含有量をＬｉＯ_０．５換算でｃモル％、前記酸化ニッケルの含有量をＮｉＯ換算でｄモル％、前記酸化マンガンの含有量をＭｎＯ換算でｅモル％とする場合に、
５７．０≦ａ≦６２．０
３．０≦ｂ≦１１．０
１．２≦ｃ≦４．０
０．２≦ｄ≦６．０
ａ＋ｂ＋ｃ＋ｄ＋ｅ＝１００
を満たし、
さらに、副成分としてＭｏをＭｏＯ_３換算で１０〜５００重量ｐｐｍ含有していることを特徴とするＭｎＺｎＬｉＮｉ系フェライト。
請求項１に記載のＭｎＺｎＬｉＮｉ系フェライトから構成される磁心。
請求項２に記載の磁心を用いたトランス。