JPH0818326B2 - コアドリル装置 - Google Patents
コアドリル装置Info
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- JPH0818326B2 JPH0818326B2 JP3269444A JP26944491A JPH0818326B2 JP H0818326 B2 JPH0818326 B2 JP H0818326B2 JP 3269444 A JP3269444 A JP 3269444A JP 26944491 A JP26944491 A JP 26944491A JP H0818326 B2 JPH0818326 B2 JP H0818326B2
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- JP
- Japan
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- abrasive
- cutting
- core
- core drill
- supply
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-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B28—WORKING CEMENT, CLAY, OR STONE
- B28D—WORKING STONE OR STONE-LIKE MATERIALS
- B28D1/00—Working stone or stone-like materials, e.g. brick, concrete or glass, not provided for elsewhere; Machines, devices, tools therefor
- B28D1/02—Working stone or stone-like materials, e.g. brick, concrete or glass, not provided for elsewhere; Machines, devices, tools therefor by sawing
- B28D1/04—Working stone or stone-like materials, e.g. brick, concrete or glass, not provided for elsewhere; Machines, devices, tools therefor by sawing with circular or cylindrical saw-blades or saw-discs
- B28D1/041—Working stone or stone-like materials, e.g. brick, concrete or glass, not provided for elsewhere; Machines, devices, tools therefor by sawing with circular or cylindrical saw-blades or saw-discs with cylinder saws, e.g. trepanning; saw cylinders, e.g. having their cutting rim equipped with abrasive particles
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- Mining & Mineral Resources (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Drilling Tools (AREA)
- Polishing Bodies And Polishing Tools (AREA)
- Processing Of Stones Or Stones Resemblance Materials (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、コンクリート等の被
削材を穿孔するためのコアドリル装置に関するものであ
る。
削材を穿孔するためのコアドリル装置に関するものであ
る。
【０００２】
【従来の技術】従来、コンクリート等の穿孔に用いられ
るコアドリル装置では、筒状コアの先端にダイヤモンド
粒をバインダ材で保持した切削チップが固着されたコア
ドリルを電動モータ等の駆動源を有する装置本体部で回
転駆動する構造のものが用いられており、切削部位に空
気や水等の冷却流体を供給して切削熱による切削チップ
の損耗を抑制することが行われている。
るコアドリル装置では、筒状コアの先端にダイヤモンド
粒をバインダ材で保持した切削チップが固着されたコア
ドリルを電動モータ等の駆動源を有する装置本体部で回
転駆動する構造のものが用いられており、切削部位に空
気や水等の冷却流体を供給して切削熱による切削チップ
の損耗を抑制することが行われている。
【０００３】しかしながら、被削材が硬質であったりす
る場合には切削チップの目詰まりが早期に生じて切削熱
による熱劣化が促進され、冷却流体による冷却もあまり
功を奏さない状況にある。このため、切削効率の低下が
著しく、鉄筋等が内在する場合には切削不能を来してい
た。
る場合には切削チップの目詰まりが早期に生じて切削熱
による熱劣化が促進され、冷却流体による冷却もあまり
功を奏さない状況にある。このため、切削効率の低下が
著しく、鉄筋等が内在する場合には切削不能を来してい
た。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】このような状況に対処
すべく、本出願人は特願平３ー８６９４０号にて、切削
部位に切削チップの目立てを行う研削材を冷却流体とと
もに供給するドレッシング技術を提案した。さらに、研
削材の最適な供給量が存在することを実験によって発見
し、特願平３ー２１５２０１号にて、研削材を一分間当
たり０．５ｇから２０ｇ、好ましくは２ｇ〜１５ｇの量
で連続供給するいう適正量供給技術を提案している。
すべく、本出願人は特願平３ー８６９４０号にて、切削
部位に切削チップの目立てを行う研削材を冷却流体とと
もに供給するドレッシング技術を提案した。さらに、研
削材の最適な供給量が存在することを実験によって発見
し、特願平３ー２１５２０１号にて、研削材を一分間当
たり０．５ｇから２０ｇ、好ましくは２ｇ〜１５ｇの量
で連続供給するいう適正量供給技術を提案している。
【０００５】ところで、上記の研削材を適正量で供給す
る方法によれば、切削チップの切れ味を穿孔作業中全体
に亘って維持できることによる切削効率の向上を図れる
とともに、過度なドレッシングによる切削チップの短命
化を回避できて使用効率の向上を図れるが、最適供給量
が２ｇ〜１５ｇという微量制御となるため、バルブの開
閉口径、すなわち吐出口の狭小化を避けられず、このた
め目詰まりが生じ易く定量供給が不安定となりがちであ
った。また、冷却流体が空気の場合、多湿の条件下では
圧搾空気中の水分によって吐出口が閉塞し易い欠点があ
ることが判明した。
る方法によれば、切削チップの切れ味を穿孔作業中全体
に亘って維持できることによる切削効率の向上を図れる
とともに、過度なドレッシングによる切削チップの短命
化を回避できて使用効率の向上を図れるが、最適供給量
が２ｇ〜１５ｇという微量制御となるため、バルブの開
閉口径、すなわち吐出口の狭小化を避けられず、このた
め目詰まりが生じ易く定量供給が不安定となりがちであ
った。また、冷却流体が空気の場合、多湿の条件下では
圧搾空気中の水分によって吐出口が閉塞し易い欠点があ
ることが判明した。
【０００６】そこで、この発明は、微量に基づく制御の
困難性を回避できるとともに研削材の適正量供給を維持
できて切削効率の向上並びに作業性の向上を図れ、併せ
て切削屑等を効率よく吸引処理することのできるコアド
リル装置の提供をその目的とする。
困難性を回避できるとともに研削材の適正量供給を維持
できて切削効率の向上並びに作業性の向上を図れ、併せ
て切削屑等を効率よく吸引処理することのできるコアド
リル装置の提供をその目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】この発明は、上記目的を
達成すべく創案されたもので、その特徴は、筒状コアの
先端にダイアモンド粒をバインダ材で保持した切削チッ
プが固着されたコアドリルと、このコアドリルを回転駆
動する装置本体部と、上記切削チップの目立てを行う研
削材を冷却流体とともに筒状コア内に間欠供給する研削
材間欠供給装置と、上記コアドリルの切削部位上面を取
り囲み筒状コアの外部より切削屑等を吸引する集塵手段
とが備えられている構成にある。
達成すべく創案されたもので、その特徴は、筒状コアの
先端にダイアモンド粒をバインダ材で保持した切削チッ
プが固着されたコアドリルと、このコアドリルを回転駆
動する装置本体部と、上記切削チップの目立てを行う研
削材を冷却流体とともに筒状コア内に間欠供給する研削
材間欠供給装置と、上記コアドリルの切削部位上面を取
り囲み筒状コアの外部より切削屑等を吸引する集塵手段
とが備えられている構成にある。
【０００８】また、この発明によれば、研削材間欠供給
装置は研削材を供給しない区間で冷却流体のみを供給す
る構成とすることができる。
装置は研削材を供給しない区間で冷却流体のみを供給す
る構成とすることができる。
【０００９】
【作用】この発明によれば、一定の間隔をおいて研削材
間欠供給装置から研削材が冷却流体とともに筒状コア内
で切削部位に供給され、供給された研削材によって切削
チップの目立てがなされるとともに冷却流体によって切
削熱の抑制がなされる。間欠供給によって、研削材の一
回当たりの供給量が連続供給の場合のある間隔分をまと
めた分量となるので、供給に係る制御の容易化がなされ
る。そして、コアドリルの回転による遠心力で切削屑等
がコアドリルの外側に運ばれ集塵手段が筒状コアの外部
より切削屑等を吸引する。
間欠供給装置から研削材が冷却流体とともに筒状コア内
で切削部位に供給され、供給された研削材によって切削
チップの目立てがなされるとともに冷却流体によって切
削熱の抑制がなされる。間欠供給によって、研削材の一
回当たりの供給量が連続供給の場合のある間隔分をまと
めた分量となるので、供給に係る制御の容易化がなされ
る。そして、コアドリルの回転による遠心力で切削屑等
がコアドリルの外側に運ばれ集塵手段が筒状コアの外部
より切削屑等を吸引する。
【００１０】また、この発明によれば、研削材が供給さ
れない区間において、研削材間欠供給装置から冷却流体
のみが供給され、切削チップの冷却が間断なくなされ
る。
れない区間において、研削材間欠供給装置から冷却流体
のみが供給され、切削チップの冷却が間断なくなされ
る。
【００１１】
【実施例】図１はこの発明の一実施例を示すもので、空
冷方式のいわゆる乾式タイプへの適用例である。コアド
リル装置２には、コアドリル４と、このコアドリル４を
回転駆動する装置本体部６と、切削屑等を吸引する集塵
手段８と、研削材を冷却流体とともに切削部位へ間欠供
給する研削材間欠供給装置１０とが備えられている。
冷方式のいわゆる乾式タイプへの適用例である。コアド
リル装置２には、コアドリル４と、このコアドリル４を
回転駆動する装置本体部６と、切削屑等を吸引する集塵
手段８と、研削材を冷却流体とともに切削部位へ間欠供
給する研削材間欠供給装置１０とが備えられている。
【００１２】コアドリル４は、後端に装置本体部６への
取付部１２ａを有する筒状コア１２と、この筒状コア１
２の先端に周方向に等間隔に固着された切削チップ１４
とから構成されている。各切削チップ１４は、ダイヤモ
ンド粒をメタルボンド等のバインダ材で保持したもので
ある。各切削チップ１４間の隙間は空冷機能及び集塵機
能を高めるための空気流通路としてなる。
取付部１２ａを有する筒状コア１２と、この筒状コア１
２の先端に周方向に等間隔に固着された切削チップ１４
とから構成されている。各切削チップ１４は、ダイヤモ
ンド粒をメタルボンド等のバインダ材で保持したもので
ある。各切削チップ１４間の隙間は空冷機能及び集塵機
能を高めるための空気流通路としてなる。
【００１３】装置本体部６の中央部には、電動モータ等
の駆動源に接続される駆動軸１６が設けられており、そ
の先端に筒状コア１２の取付部１２ａが螺合されてい
る。符号１８はシール部材を示す。
の駆動源に接続される駆動軸１６が設けられており、そ
の先端に筒状コア１２の取付部１２ａが螺合されてい
る。符号１８はシール部材を示す。
【００１４】集塵手段８は、コアドリル４に嵌合されて
切削部位上面を取り囲む吸引ヘッド２０と、この吸引ヘ
ッド２０と図示しない集塵機とを接続する集塵ホース２
２とから構成されている。
切削部位上面を取り囲む吸引ヘッド２０と、この吸引ヘ
ッド２０と図示しない集塵機とを接続する集塵ホース２
２とから構成されている。
【００１５】研削材間欠供給装置１０は、研削材Ｋが収
容される研削材タンク２４と、研削材Ｋの間欠供給を制
御する制御バルブ２６と、この制御バルブ２６に空気通
路２８を介して接続される空気源としてのコンプレッサ
３０と、空気通路２８の途中に設けられる空気清浄器３
２と、制御バルブ２６と装置本体部６とを接続する空気
供給ライン３４と、制御バルブ２６と空気供給ライン３
４との間に配される研削材供給ライン３６と、研削材タ
ンク２４からの研削材Ｋの吐出を行うＴ形の吐出ノズル
３８とから構成されている。
容される研削材タンク２４と、研削材Ｋの間欠供給を制
御する制御バルブ２６と、この制御バルブ２６に空気通
路２８を介して接続される空気源としてのコンプレッサ
３０と、空気通路２８の途中に設けられる空気清浄器３
２と、制御バルブ２６と装置本体部６とを接続する空気
供給ライン３４と、制御バルブ２６と空気供給ライン３
４との間に配される研削材供給ライン３６と、研削材タ
ンク２４からの研削材Ｋの吐出を行うＴ形の吐出ノズル
３８とから構成されている。
【００１６】研削材供給ライン３６は、本管４０と、こ
の本管４０から分岐して研削材タンク２４の上端部に接
続される支管４２とから構成されており、本管４０は吐
出ノズル３８に連通されている。また、制御バルブ２６
には、空気供給ライン３４のみの開放が設定されるタイ
マーＴ1 と、研削材供給ライン３６のみの開放が設定さ
れるタイマーＴ2 が備えられている。なお、この例では
制御バルブ２６として三方弁タイプのソレノイドバルブ
を使用している。
の本管４０から分岐して研削材タンク２４の上端部に接
続される支管４２とから構成されており、本管４０は吐
出ノズル３８に連通されている。また、制御バルブ２６
には、空気供給ライン３４のみの開放が設定されるタイ
マーＴ1 と、研削材供給ライン３６のみの開放が設定さ
れるタイマーＴ2 が備えられている。なお、この例では
制御バルブ２６として三方弁タイプのソレノイドバルブ
を使用している。
【００１７】空気供給ライン３４は装置本体部６の駆動
軸１６にいわゆるスイベルジョイント態様で接続されて
おり、駆動軸１６には、空気供給ライン３４に連通する
径方向の水平路１６ａと、この水平路１６ａに連通して
筒状コア１２内へ開口する垂直路１６ｂが形成されてい
る。
軸１６にいわゆるスイベルジョイント態様で接続されて
おり、駆動軸１６には、空気供給ライン３４に連通する
径方向の水平路１６ａと、この水平路１６ａに連通して
筒状コア１２内へ開口する垂直路１６ｂが形成されてい
る。
【００１８】次にドリル装置２による穿孔動作を説明す
る。コアドリル４を回転駆動しながら下降させると切削
チップ１４がコンクリート等の被削材４４に食い付いて
穿孔が進行する。穿孔に伴って、例えばタイマーＴ1 に
よる制御バルブ２６の作動によって空気供給ライン３４
が一定時間開放されるとともに研削材供給ライン３６が
閉塞され、コアドリル４内に冷却流体としての清浄な圧
搾空気Ａのみが供給される。
る。コアドリル４を回転駆動しながら下降させると切削
チップ１４がコンクリート等の被削材４４に食い付いて
穿孔が進行する。穿孔に伴って、例えばタイマーＴ1 に
よる制御バルブ２６の作動によって空気供給ライン３４
が一定時間開放されるとともに研削材供給ライン３６が
閉塞され、コアドリル４内に冷却流体としての清浄な圧
搾空気Ａのみが供給される。
【００１９】次にタイマーＴ2 による制御バルブ２６の
作動によって研削材供給ライン３６が一定時間開放され
るとともに空気供給ライン３４が閉塞され、コンプレッ
サ３０からの圧搾空気が空気供給ライン３４に流入す
る。空気供給ライン３４に導入された圧搾空気Ａは本管
４０と支管４２に分かれ、支管４２を通る圧搾空気は研
削材タンク２４の空隙部２４ａに流入する。
作動によって研削材供給ライン３６が一定時間開放され
るとともに空気供給ライン３４が閉塞され、コンプレッ
サ３０からの圧搾空気が空気供給ライン３４に流入す
る。空気供給ライン３４に導入された圧搾空気Ａは本管
４０と支管４２に分かれ、支管４２を通る圧搾空気は研
削材タンク２４の空隙部２４ａに流入する。
【００２０】これによって、研削材タンク２４内の圧力
が吐出ノズル３８の圧力と同じになり、研削材Ｋは本管
４０内へ円滑に吐出される。吐出された研削材Ｋは本管
４０の圧搾空気Ａで搬送されてコアドリル４内へ導か
れ、切削溝４６を経て切削部位Ｐへ供給される。
が吐出ノズル３８の圧力と同じになり、研削材Ｋは本管
４０内へ円滑に吐出される。吐出された研削材Ｋは本管
４０の圧搾空気Ａで搬送されてコアドリル４内へ導か
れ、切削溝４６を経て切削部位Ｐへ供給される。
【００２１】切削部位Ｐに研削材Ｋが供給されると、切
削チップ１４のバインダ材が研削材Ｋとの接触で摩耗し
てドレッシング作用が促され、切削チップ１４の切れ味
が穿孔作業中全体に亘って低下することなく維持され
る。ドレッシングに寄与した研削材Ｋは切削屑Ｄととも
に、切削溝４６から切削チップ１４間を通って筒状コア
１２の外部に抜ける圧搾空気Ａの流れで搬送され、吸引
ヘッド２０から集塵ホース２２を通って集塵機に取り込
まれる。
削チップ１４のバインダ材が研削材Ｋとの接触で摩耗し
てドレッシング作用が促され、切削チップ１４の切れ味
が穿孔作業中全体に亘って低下することなく維持され
る。ドレッシングに寄与した研削材Ｋは切削屑Ｄととも
に、切削溝４６から切削チップ１４間を通って筒状コア
１２の外部に抜ける圧搾空気Ａの流れで搬送され、吸引
ヘッド２０から集塵ホース２２を通って集塵機に取り込
まれる。
【００２２】タイマーＴ1 とタイマーＴ2 によって上記
動作が順次繰り返され、その結果、タイマーＴ1 による
圧搾空気Ａのみの供給をインターバルとして研削材Ｋの
間欠供給がなされる。研削材タンク２４からの研削材Ｋ
の吐出は、その前のインターバルに対応する分量を一ま
とめにすることができるので、連続供給に比べた吐出量
の増加によって吐出口径、すなわち、吐出ノズル３８の
口径を大きくすることができる。従って、目詰まり等に
よる定量供給の不安定を回避することができ、供給制御
の容易化を図ることができる。
動作が順次繰り返され、その結果、タイマーＴ1 による
圧搾空気Ａのみの供給をインターバルとして研削材Ｋの
間欠供給がなされる。研削材タンク２４からの研削材Ｋ
の吐出は、その前のインターバルに対応する分量を一ま
とめにすることができるので、連続供給に比べた吐出量
の増加によって吐出口径、すなわち、吐出ノズル３８の
口径を大きくすることができる。従って、目詰まり等に
よる定量供給の不安定を回避することができ、供給制御
の容易化を図ることができる。
【００２３】一分間当たりの供給量は連続供給の場合と
同等に設定されるもので、これによって研削材Ｋの適正
量は維持され、連続供給の場合と同等の切削効率の向上
が確保される。
同等に設定されるもので、これによって研削材Ｋの適正
量は維持され、連続供給の場合と同等の切削効率の向上
が確保される。
【００２４】次に表１は、タイマーＴ1 とタイマーＴ2
の設定時間の変化に対応する一分間当たりの研削材Ｋの
供給量を示す実験データである。この実験において、コ
ンプレッサ３０の仕様は、１００Ｖ、１３０Ｗ、空気量
１３０（ｌ／分）であり、空気供給ライン３４及び研削
材供給ライン３６の内径は６．５ｍｍである。
の設定時間の変化に対応する一分間当たりの研削材Ｋの
供給量を示す実験データである。この実験において、コ
ンプレッサ３０の仕様は、１００Ｖ、１３０Ｗ、空気量
１３０（ｌ／分）であり、空気供給ライン３４及び研削
材供給ライン３６の内径は６．５ｍｍである。
【表１】
【００２５】インターバルとしてのタイマーＴ1 の時間
をＩ（秒）とし、供給区間としてのタイマーＴ2 の時間
をＮ（秒）とすると、１分間に６０／（Ｉ＋Ｎ）回の研
削材Ｋの吐出が行われることになる。表２は表１のデー
タに対応する１回当たりの吐出量を示す。
をＩ（秒）とし、供給区間としてのタイマーＴ2 の時間
をＮ（秒）とすると、１分間に６０／（Ｉ＋Ｎ）回の研
削材Ｋの吐出が行われることになる。表２は表１のデー
タに対応する１回当たりの吐出量を示す。
【表２】
【００２６】図２は表２の採用値をもとに作成した研削
材Ｋの吐出時間と一回当たりの吐出量ｑの関係を示すグ
ラフである。図２から、Ｎの範囲の相違によって下記の
二つの実験式が得られる。 ｑ＝１．９＋０．２５Ｎ （０．５≦Ｎ≦３） ｑ＝ −６＋２．８８Ｎ （Ｎ＞３） 従って、毎分の吐出量は、 Ｑ＝（６０×ｑ）／（Ｉ＋Ｎ） （ｇ／分）の式で算
出される。
材Ｋの吐出時間と一回当たりの吐出量ｑの関係を示すグ
ラフである。図２から、Ｎの範囲の相違によって下記の
二つの実験式が得られる。 ｑ＝１．９＋０．２５Ｎ （０．５≦Ｎ≦３） ｑ＝ −６＋２．８８Ｎ （Ｎ＞３） 従って、毎分の吐出量は、 Ｑ＝（６０×ｑ）／（Ｉ＋Ｎ） （ｇ／分）の式で算
出される。
【００２７】上記式によって検算をしてみると、例えば
Ｎ＝２秒、Ｉ＝１０秒の場合、 ｑ1 ＝１．９＋０．２５×２＝２．４ Ｑ1 ＝（６０×２．４）／（１０＋２）＝１２ｇ／分 （Ｑ1 に対応するデータ値１１．６８ｇ／分） また、Ｎ＝６秒、Ｉ＝１５秒の場合、 ｑ2 ＝−６＋２．８８×６＝１１．２８ Ｑ2 ＝（６０×１１．２８）／（１５＋６）＝３２．２
ｇ／分 （Ｑ2 に対応するデータ値３３．３７ｇ／分）
Ｎ＝２秒、Ｉ＝１０秒の場合、 ｑ1 ＝１．９＋０．２５×２＝２．４ Ｑ1 ＝（６０×２．４）／（１０＋２）＝１２ｇ／分 （Ｑ1 に対応するデータ値１１．６８ｇ／分） また、Ｎ＝６秒、Ｉ＝１５秒の場合、 ｑ2 ＝−６＋２．８８×６＝１１．２８ Ｑ2 ＝（６０×１１．２８）／（１５＋６）＝３２．２
ｇ／分 （Ｑ2 に対応するデータ値３３．３７ｇ／分）
【００２８】以上の検算から、算出値とデータ値とがほ
ぼ等しいことが確認される。このことから、間欠供給を
した場合の定量供給の安定性が明らかであるとともに制
御の容易性が明らかである。
ぼ等しいことが確認される。このことから、間欠供給を
した場合の定量供給の安定性が明らかであるとともに制
御の容易性が明らかである。
【００２９】次に図３は空気供給ライン３４と研削材供
給ライン３６の変形例である。上記例では、圧搾空気Ａ
のみの供給ラインとして空気供給ライン３４を別途設け
る構成としたが、この例は研削材供給ライン３６で圧搾
空気Ａのみの供給ラインを兼務する構成としたものであ
る。
給ライン３６の変形例である。上記例では、圧搾空気Ａ
のみの供給ラインとして空気供給ライン３４を別途設け
る構成としたが、この例は研削材供給ライン３６で圧搾
空気Ａのみの供給ラインを兼務する構成としたものであ
る。
【００３０】研削材供給ライン３６にコンプレッサ３０
からの空気通路２８が直結されており、研削材供給ライ
ン３６の他端は装置本体部６に接続されている。吐出ノ
ズル３８にはノズルを開閉する制御バルブ５０が設けら
れており、この制御バルブ５０はタイマーＴ3 で制御さ
れるようになっている。タイマーＴ3 によって制御バル
ブ５０が閉じている時間帯には本管４０から圧搾空気Ａ
のみが供給され、開いている時間帯では研削材Ｋが供給
される。
からの空気通路２８が直結されており、研削材供給ライ
ン３６の他端は装置本体部６に接続されている。吐出ノ
ズル３８にはノズルを開閉する制御バルブ５０が設けら
れており、この制御バルブ５０はタイマーＴ3 で制御さ
れるようになっている。タイマーＴ3 によって制御バル
ブ５０が閉じている時間帯には本管４０から圧搾空気Ａ
のみが供給され、開いている時間帯では研削材Ｋが供給
される。
【００３１】
【発明の効果】この発明によれば、一定の間隔をおいて
研削材間欠供給装置が研削材を冷却流体とともに筒状コ
ア内で切削部位に供給することから、研削材の間欠供給
によって連続供給に比べ研削材の吐出分量を増加させる
ことができるとともに吐出口径を大きく設定することが
できるので、吐出部分での目詰まりを回避することがで
きる。従って、安定した定量供給を行うことができると
ともに研削材の適正量を維持することができ、切削効率
の向上並びに作業能率の向上を図ることができる。ま
た、コアドリルの回転による遠心力でコアドリルの外側
に運ばれる切削屑等を集塵手段が筒状コアの外部より吸
引するので、切削屑等の吸引効率の向上を図ることがで
きるとともに切削チップ部に必要かつ十分な量の研削材
を効率的に供給することができる。
研削材間欠供給装置が研削材を冷却流体とともに筒状コ
ア内で切削部位に供給することから、研削材の間欠供給
によって連続供給に比べ研削材の吐出分量を増加させる
ことができるとともに吐出口径を大きく設定することが
できるので、吐出部分での目詰まりを回避することがで
きる。従って、安定した定量供給を行うことができると
ともに研削材の適正量を維持することができ、切削効率
の向上並びに作業能率の向上を図ることができる。ま
た、コアドリルの回転による遠心力でコアドリルの外側
に運ばれる切削屑等を集塵手段が筒状コアの外部より吸
引するので、切削屑等の吸引効率の向上を図ることがで
きるとともに切削チップ部に必要かつ十分な量の研削材
を効率的に供給することができる。
【図１】この発明に係るコアドリル装置の一実施例を示
す使用状態の概略断面図である。
す使用状態の概略断面図である。
【図２】研削材と吐出時間と一回当たりの吐出量との関
係を示すグラフである。
係を示すグラフである。
【図３】研削材と圧搾空気の供給部分の変形例を示す概
略断面図である。
略断面図である。
４ コアドリル ６ 装置本体部８ 集塵手段 １０ 研削材間欠供給装置 １２ 筒状コア １４ 切削チップ Ｋ 研削材 Ａ 圧搾空気（冷却流体）
Claims (2)
- 【請求項１】 筒状コアの先端にダイアモンド粒をバイ
ンダ材で保持した切削チップが固着されたコアドリル
と、このコアドリルを回転駆動する装置本体部と、上記
切削チップの目立てを行う研削材を冷却流体とともに筒
状コア内に間欠供給する研削材間欠供給装置と、上記コ
アドリルの切削部位上面を取り囲み筒状コアの外部より
切削屑等を吸引する集塵手段とが備えられているコアド
リル装置。 - 【請求項２】 上記研削材間欠供給装置は上記研削材を
供給しない区間で冷却流体のみを供給する構成である請
求項１記載のコアドリル装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3269444A JPH0818326B2 (ja) | 1991-10-17 | 1991-10-17 | コアドリル装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3269444A JPH0818326B2 (ja) | 1991-10-17 | 1991-10-17 | コアドリル装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05104522A JPH05104522A (ja) | 1993-04-27 |
| JPH0818326B2 true JPH0818326B2 (ja) | 1996-02-28 |
Family
ID=17472523
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3269444A Expired - Lifetime JPH0818326B2 (ja) | 1991-10-17 | 1991-10-17 | コアドリル装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0818326B2 (ja) |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPWO2007096973A1 (ja) * | 2006-02-23 | 2009-07-09 | 三菱マテリアル株式会社 | ドレッサー供給装置 |
| JP2012111151A (ja) * | 2010-11-25 | 2012-06-14 | Consec Corp | 研磨剤の供給方法及び装置とコアビット |
| JP5591077B2 (ja) * | 2010-11-26 | 2014-09-17 | 株式会社コンセック | コアビット |
| JP2014024121A (ja) * | 2012-07-24 | 2014-02-06 | Allied Material Corp | 超砥粒工具およびこれを用いたワークに穿孔する方法ならびに円柱体を切り出す方法 |
| CN109209234A (zh) * | 2018-09-19 | 2019-01-15 | 邹城兖矿泰德工贸有限公司 | 组合扩孔器 |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2892123B2 (ja) * | 1990-08-20 | 1999-05-17 | 大見工業株式会社 | 穿孔方法 |
-
1991
- 1991-10-17 JP JP3269444A patent/JPH0818326B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH05104522A (ja) | 1993-04-27 |
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