JPH0751703A - 熱間圧延から冷間圧延への転換のための連続処理ライン - Google Patents
熱間圧延から冷間圧延への転換のための連続処理ラインInfo
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- JPH0751703A JPH0751703A JP3310749A JP31074991A JPH0751703A JP H0751703 A JPH0751703 A JP H0751703A JP 3310749 A JP3310749 A JP 3310749A JP 31074991 A JP31074991 A JP 31074991A JP H0751703 A JPH0751703 A JP H0751703A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 熱間圧延されたステンレス鋼のストリップを
冷間圧延するのに適した状態に転換するための連続処理
ラインと方法を提供する。 【構成】 連続処理ラインは焼きなまし部（９）と酸洗
い部（１０）とを有した従来からの熱板焼きなましライ
ンと酸洗いラインとからなっていて、これに圧延機が焼
きなまし部（９）の直前に付加されている。またこの処
理方法はストリップの長さ方向に沿った厚さと硬度との
変化を最少にし、ストリップの厚さを減少させるため
に、冷間圧延と、焼きなましと、酸洗いとの工程からな
っている。
冷間圧延するのに適した状態に転換するための連続処理
ラインと方法を提供する。 【構成】 連続処理ラインは焼きなまし部（９）と酸洗
い部（１０）とを有した従来からの熱板焼きなましライ
ンと酸洗いラインとからなっていて、これに圧延機が焼
きなまし部（９）の直前に付加されている。またこの処
理方法はストリップの長さ方向に沿った厚さと硬度との
変化を最少にし、ストリップの厚さを減少させるため
に、冷間圧延と、焼きなましと、酸洗いとの工程からな
っている。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は冷間圧延されたステンレ
ス鋼の品質を中間焼きなましをしないで改善することに
係り、特に、ステンレス鋼の熱板を焼きなまし、酸洗い
するために、処理ラインの中で焼きなしの部より前の熱
板を圧延する圧延機と、圧延工程とを付加することに関
する。
ス鋼の品質を中間焼きなましをしないで改善することに
係り、特に、ステンレス鋼の熱板を焼きなまし、酸洗い
するために、処理ラインの中で焼きなしの部より前の熱
板を圧延する圧延機と、圧延工程とを付加することに関
する。
【０００２】
【従来の技術】熱間圧延されたステンレス鋼（熱板）を
市場に適した最終の冷間圧延された製品に転換するため
の、最も広範に用いられている手順は次の工程からなっ
ている。即ち、（１）焼きなまし、（２）酸洗い、
（３）コイルの集積（大きなコイルを作るために類似コ
イルの端と端とを溶接し、先の方のストリップの“テー
ル”をコイルの両端に溶接し、ストリップのエッジを手
入れすることからなる）、（４）可逆圧延機上での冷間
あら延べ、（５）中間焼きなましと“テール”の除去、
（６）可逆圧延機での冷間最終圧延、（７）最終焼きな
まし、（８）焼きもどし圧延である。
市場に適した最終の冷間圧延された製品に転換するため
の、最も広範に用いられている手順は次の工程からなっ
ている。即ち、（１）焼きなまし、（２）酸洗い、
（３）コイルの集積（大きなコイルを作るために類似コ
イルの端と端とを溶接し、先の方のストリップの“テー
ル”をコイルの両端に溶接し、ストリップのエッジを手
入れすることからなる）、（４）可逆圧延機上での冷間
あら延べ、（５）中間焼きなましと“テール”の除去、
（６）可逆圧延機での冷間最終圧延、（７）最終焼きな
まし、（８）焼きもどし圧延である。
【０００３】一般的には熱間圧延の間に殆どあるいは全
く加工硬化しない炭素鋼とは異なり、ステンレス鋼は典
型的にはそれが熱間圧延機から出てくる時に加工硬化さ
れ、この硬化作用は約１０％から２０％の冷間減厚に対
応する。
く加工硬化しない炭素鋼とは異なり、ステンレス鋼は典
型的にはそれが熱間圧延機から出てくる時に加工硬化さ
れ、この硬化作用は約１０％から２０％の冷間減厚に対
応する。
【０００４】与えられたプラントは上述した手順に正確
には追従しないかもしれない。例えば、幾つかのプラン
トでは“テール”を利用しない。また、多くの場合に
は、熱板の表面欠陥を補修するために、ストリップ研磨
設備が必要である。
には追従しないかもしれない。例えば、幾つかのプラン
トでは“テール”を利用しない。また、多くの場合に
は、熱板の表面欠陥を補修するために、ストリップ研磨
設備が必要である。
【０００５】一般的には、冷間圧延のために２０段のセ
ンジミア クラスター圧延機が用いられている時で（た
とえ４段圧延機が用いられても）、熱板から最終製品へ
の厚さの全減少率が約７０％を越えるときには、冷間圧
延の第１段階に続いて中間焼きなまし工程が必要であ
る。これはストリップが加工硬化されて変形されるから
である。近年においては、エネルギーコストが高いの
で、平均的な最終厚さは低下傾向にあるにもかかわら
ず、中間焼きなまし工程の必要性を減らすために多大の
努力がはらわれている。このことは（ａ）熱板を、中間
焼きなましの必要性をなくすために必要とされるだけ薄
くすることと、（ｂ）材料を焼きなます前にストリップ
を７０％以上厚さを減らすこととによって達成されてき
た。大部分の一般的な１８−８ステンレス鋼合金（１８
％クローム、８％ニッケルを含有）については、８０％
の全減厚率は極めて一般的なことであり、９０％までの
減厚率は前例がない。
ンジミア クラスター圧延機が用いられている時で（た
とえ４段圧延機が用いられても）、熱板から最終製品へ
の厚さの全減少率が約７０％を越えるときには、冷間圧
延の第１段階に続いて中間焼きなまし工程が必要であ
る。これはストリップが加工硬化されて変形されるから
である。近年においては、エネルギーコストが高いの
で、平均的な最終厚さは低下傾向にあるにもかかわら
ず、中間焼きなまし工程の必要性を減らすために多大の
努力がはらわれている。このことは（ａ）熱板を、中間
焼きなましの必要性をなくすために必要とされるだけ薄
くすることと、（ｂ）材料を焼きなます前にストリップ
を７０％以上厚さを減らすこととによって達成されてき
た。大部分の一般的な１８−８ステンレス鋼合金（１８
％クローム、８％ニッケルを含有）については、８０％
の全減厚率は極めて一般的なことであり、９０％までの
減厚率は前例がない。
【０００６】これの結果として、代表的なステレンス鋼
の冷間圧延では、中間焼きなまし無しでの製品の圧延
は、１０年あるいは１５年前での多分２０％であったの
と比較して現在で８０％以上圧延している。
の冷間圧延では、中間焼きなまし無しでの製品の圧延
は、１０年あるいは１５年前での多分２０％であったの
と比較して現在で８０％以上圧延している。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】このやり方には幾つか
の欠点がある。まず第１に、厚さのより薄い熱板がより
高価である。第２に、熱板は、端から端までの温度差に
よって、その長さ方向に沿って厚さは大きな割合で変化
している（炉から出てから圧延されるまでに要する時間
はコイルの後端の方がコイルの先端より大きく、したが
って圧延厚さを薄くすればする程時間差はより大きくな
り、その結果温度差も大きくなる）。熱間圧延において
は、ストリップが低温であればある程、ストリップは硬
くなり、また圧延構造物の歪みも大きくなることに注意
すべきである。
の欠点がある。まず第１に、厚さのより薄い熱板がより
高価である。第２に、熱板は、端から端までの温度差に
よって、その長さ方向に沿って厚さは大きな割合で変化
している（炉から出てから圧延されるまでに要する時間
はコイルの後端の方がコイルの先端より大きく、したが
って圧延厚さを薄くすればする程時間差はより大きくな
り、その結果温度差も大きくなる）。熱間圧延において
は、ストリップが低温であればある程、ストリップは硬
くなり、また圧延構造物の歪みも大きくなることに注意
すべきである。
【０００８】第３に、さらなる欠点の原因は、冷間圧延
の全減厚率を８０％あるいは９０％の大きさにすること
にある。これらには、エッジ部分のクラックや、より頻
繁な破損、良好な平坦性のあるストリップを生産するこ
との困難性に関する問題が大きく含まれており、これら
の困難性は全減厚率を大きくした時のストリップの硬度
が増加し、延性が減少することの結果である。
の全減厚率を８０％あるいは９０％の大きさにすること
にある。これらには、エッジ部分のクラックや、より頻
繁な破損、良好な平坦性のあるストリップを生産するこ
との困難性に関する問題が大きく含まれており、これら
の困難性は全減厚率を大きくした時のストリップの硬度
が増加し、延性が減少することの結果である。
【０００９】さらに別の欠点は中間焼きなましをなくす
ことから生じ、厚さの正確性を増加させることはさらに
困難である。このことは直接的には熱板における厚さの
変化によるものである。普通は圧延機が厚さの変化をな
らすための支援として、冷間圧延機にはＡＧＣ（自動厚
さ制御装置）が用いられている。入口での厚さが変化し
ているとローラの分離力に変化が生じる。その結果、圧
延構造物の変形もそれに応じて変化し、従ってローラの
ギャップもそれに応じて変化し、さらには出口での厚さ
も変化する。例えば、もし入口厚さが増加すると、それ
によって作業ローラはさらに離され（圧延構造物の硬さ
の変化に反比例した量だけ）、これがローラのギャップ
を増加させ、従って出口厚さも増加される。
ことから生じ、厚さの正確性を増加させることはさらに
困難である。このことは直接的には熱板における厚さの
変化によるものである。普通は圧延機が厚さの変化をな
らすための支援として、冷間圧延機にはＡＧＣ（自動厚
さ制御装置）が用いられている。入口での厚さが変化し
ているとローラの分離力に変化が生じる。その結果、圧
延構造物の変形もそれに応じて変化し、従ってローラの
ギャップもそれに応じて変化し、さらには出口での厚さ
も変化する。例えば、もし入口厚さが増加すると、それ
によって作業ローラはさらに離され（圧延構造物の硬さ
の変化に反比例した量だけ）、これがローラのギャップ
を増加させ、従って出口厚さも増加される。
【００１０】前記ＡＧＣ装置は出口厚さ（あるいはロー
ラのギャップあるいは伸び）の変化を感知し、この変化
を最少に保つために圧延機の捩じ込みを調節するために
用いられる。一見したところでは、もし可逆圧延機上の
最初の通過時に厚さの変化をならすために良好なＡＧＣ
装置が使用されておれば、第２回目の通過時には入口厚
さが一定になっているはずなので、それ以降の通過に対
してはＡＧＣ装置を用いる必要がないことがわかるはず
である。しかしながら、最初の通過の間に圧延されたス
トリップの長さ方向に沿ってストリップの硬度が、スト
リップの厚さの最初の変化に対応して変化するので前述
のことは真実とは言えない。即ち、ストリップの最初に
より厚かった部分は他の部分に比べて付加的な加工を受
けなければならず、その結果、より一層加工硬化される
からである。
ラのギャップあるいは伸び）の変化を感知し、この変化
を最少に保つために圧延機の捩じ込みを調節するために
用いられる。一見したところでは、もし可逆圧延機上の
最初の通過時に厚さの変化をならすために良好なＡＧＣ
装置が使用されておれば、第２回目の通過時には入口厚
さが一定になっているはずなので、それ以降の通過に対
してはＡＧＣ装置を用いる必要がないことがわかるはず
である。しかしながら、最初の通過の間に圧延されたス
トリップの長さ方向に沿ってストリップの硬度が、スト
リップの厚さの最初の変化に対応して変化するので前述
のことは真実とは言えない。即ち、ストリップの最初に
より厚かった部分は他の部分に比べて付加的な加工を受
けなければならず、その結果、より一層加工硬化される
からである。
【００１１】従って、もし第２回の通過中にＡＧＣ装置
を用いなければ、冷間圧延機に入るストリップの硬度の
変化によって、ローラの分離力や、圧延機の歪み、ロー
ラのギャップ、また出口の厚さに対応的な変化が生じる
であろう。要するに、冷間圧延機は厚さの変化あるいは
硬度の変化だけをなくすことができる。それは両方とも
をなくすことはできない。
を用いなければ、冷間圧延機に入るストリップの硬度の
変化によって、ローラの分離力や、圧延機の歪み、ロー
ラのギャップ、また出口の厚さに対応的な変化が生じる
であろう。要するに、冷間圧延機は厚さの変化あるいは
硬度の変化だけをなくすことができる。それは両方とも
をなくすことはできない。
【００１２】これらの理由によって、ＡＧＣ装置は毎回
の通過時に使用しなければならず、またＡＧＣ装置の能
力は、入口厚さの大きな変化および（あるいは）通過ご
とに補償しなければならない硬度によって制限される。
熱間圧延されたステンレス鋼のコイルの端から端までの
１０％までの厚さ変化は普通ではなく、２％あるいは３
％のかなり急速に厚さ変化（“スキッド マーク”によ
って生じる）がコイルないの幾つかの点において生じる
ことがある。前記“スキッド マーク”とは、厚板を熱
板に転換するために熱間圧延機へ送り出す前に、再熱炉
の中のスキッドにのっている厚板の部分に対応したコイ
ルの部分のことであり、これらの部分は圧延される時に
は厚板の隣接部分よりは低温になっている。さて、中間
焼きなましが行われると、コイルに沿った硬度の変化を
なくすことが可能である。従って、もし中間焼きなまし
より前の最後の通過の時にかなりの厚さの正確さを与え
るためにＡＧＣ装置が使用されると、中間焼きなまし炉
から送り出されたストリップは同一のかなりの厚さの正
確さを有することになるが、最終的には硬度の変化もな
くなるであろう。この様に、ＡＧＣ装置は可逆圧延機で
のその後の通過（最終通過）では殆ど全く作業をしなく
て済み、従って非常にレベルの高い能力を発揮すること
ができる。
の通過時に使用しなければならず、またＡＧＣ装置の能
力は、入口厚さの大きな変化および（あるいは）通過ご
とに補償しなければならない硬度によって制限される。
熱間圧延されたステンレス鋼のコイルの端から端までの
１０％までの厚さ変化は普通ではなく、２％あるいは３
％のかなり急速に厚さ変化（“スキッド マーク”によ
って生じる）がコイルないの幾つかの点において生じる
ことがある。前記“スキッド マーク”とは、厚板を熱
板に転換するために熱間圧延機へ送り出す前に、再熱炉
の中のスキッドにのっている厚板の部分に対応したコイ
ルの部分のことであり、これらの部分は圧延される時に
は厚板の隣接部分よりは低温になっている。さて、中間
焼きなましが行われると、コイルに沿った硬度の変化を
なくすことが可能である。従って、もし中間焼きなまし
より前の最後の通過の時にかなりの厚さの正確さを与え
るためにＡＧＣ装置が使用されると、中間焼きなまし炉
から送り出されたストリップは同一のかなりの厚さの正
確さを有することになるが、最終的には硬度の変化もな
くなるであろう。この様に、ＡＧＣ装置は可逆圧延機で
のその後の通過（最終通過）では殆ど全く作業をしなく
て済み、従って非常にレベルの高い能力を発揮すること
ができる。
【００１３】中間焼きなましをなくすことによって、こ
の機構がなくなり、その結果、最終製品における厚さの
正確性が減少する。このことは、ステンレス鋼が非常に
高価な材料であるので、大きなコスト増加という結果と
なり、また生産高が約０．５％損失となり、その結果、
代表的な５０インチ（１．２７ｍ）あるいは６０インチ
（１．５２ｍ）の圧延機に関して年間１００万ドルの売
上げ減となる。もし最少厚さが特定され、達成される厚
さの公差がプラスマイナス１％である場合には、平均厚
さは最少厚さよりも１％大きく設定しなければならな
い。他方、達成される公差がプラスマイナス０．５％の
場合には、平均厚さは最少厚さよりも０．５％大きく設
定する必要がある。
の機構がなくなり、その結果、最終製品における厚さの
正確性が減少する。このことは、ステンレス鋼が非常に
高価な材料であるので、大きなコスト増加という結果と
なり、また生産高が約０．５％損失となり、その結果、
代表的な５０インチ（１．２７ｍ）あるいは６０インチ
（１．５２ｍ）の圧延機に関して年間１００万ドルの売
上げ減となる。もし最少厚さが特定され、達成される厚
さの公差がプラスマイナス１％である場合には、平均厚
さは最少厚さよりも１％大きく設定しなければならな
い。他方、達成される公差がプラスマイナス０．５％の
場合には、平均厚さは最少厚さよりも０．５％大きく設
定する必要がある。
【００１４】
【課題を解決するための手段】本発明の１つの目的は、
中間焼きなましをなくしたときの厚さの正確性の減少に
対する対策をとることにある。他の目的は、可逆圧延機
へ送られるストリップの入口厚さを減らすことにあり、
与えられた熱板の厚さと最終製品のストリップの厚さに
対して、冷間圧延処理によって行われる全体の減厚率を
減らすことができ、従ってエッジのクラックやストリッ
プの破損というトラブルを減らすことができる。その他
に、与えられた最終ストリップの厚さに関していうと、
前記目的はより大きな厚さ（従って、より安価で、厚さ
変化の割合が少ない）の熱板を用いることができるよう
にすることにある。
中間焼きなましをなくしたときの厚さの正確性の減少に
対する対策をとることにある。他の目的は、可逆圧延機
へ送られるストリップの入口厚さを減らすことにあり、
与えられた熱板の厚さと最終製品のストリップの厚さに
対して、冷間圧延処理によって行われる全体の減厚率を
減らすことができ、従ってエッジのクラックやストリッ
プの破損というトラブルを減らすことができる。その他
に、与えられた最終ストリップの厚さに関していうと、
前記目的はより大きな厚さ（従って、より安価で、厚さ
変化の割合が少ない）の熱板を用いることができるよう
にすることにある。
【００１５】本発明によると、熱間圧延されたステンレ
ス鋼のストリップを冷間圧延するのに適した状態に転換
するための連続処理ラインと、その方法が提供される。
前記連続処理ラインは、熱間圧延されたステンレス鋼の
コイルのためのアンコイラと、コイルの端部の溶接準備
のためにコイル端部を切断する剪断機と、連続的なコイ
ルの端部を結合するための溶接機と、新しいコイルを装
荷してその先端を前のコイルの後端に溶接することがで
きるように巻き出しを停止した時に、ストリップを焼き
なまし部へ送るための入口ストレージループと、ストリ
ップを軟らかくするための焼きなまし部と、ストリップ
から不純物を除去し、洗浄するための酸洗い部と、コイ
ルの再巻き付けが完了した時に出口剪断機が作動してい
る時に酸洗い部から材料を引っ張り、その間に、次のコ
イルの先端を再巻き付け機へ送る前にコイルを取り除く
ための出口ストレージループと、出口剪断機と、再巻き
付け機とからなっている。
ス鋼のストリップを冷間圧延するのに適した状態に転換
するための連続処理ラインと、その方法が提供される。
前記連続処理ラインは、熱間圧延されたステンレス鋼の
コイルのためのアンコイラと、コイルの端部の溶接準備
のためにコイル端部を切断する剪断機と、連続的なコイ
ルの端部を結合するための溶接機と、新しいコイルを装
荷してその先端を前のコイルの後端に溶接することがで
きるように巻き出しを停止した時に、ストリップを焼き
なまし部へ送るための入口ストレージループと、ストリ
ップを軟らかくするための焼きなまし部と、ストリップ
から不純物を除去し、洗浄するための酸洗い部と、コイ
ルの再巻き付けが完了した時に出口剪断機が作動してい
る時に酸洗い部から材料を引っ張り、その間に、次のコ
イルの先端を再巻き付け機へ送る前にコイルを取り除く
ための出口ストレージループと、出口剪断機と、再巻き
付け機とからなっている。
【００１６】本発明はその様なラインに対して、前記ス
トリップ内の張力を圧延に適した大きさにまで増加させ
るための第１組の抑制ローラの組立体と、前記ストリッ
プの厚さの変化をならすために前記ストリップの厚さを
減少させるための圧延機と、前記ストリップの表面から
油を除去するためのワイパー装置と、前記ストリップ内
の張力を焼きなましに適した大きさにまで減少させるた
めの第２組の抑制ローラとを付加している。１つの実施
例においては、この組立体は入口ストレージループの直
前に位置している。第２の実施例においては、この組立
体は入口ストレージループの直後に位置している。
トリップ内の張力を圧延に適した大きさにまで増加させ
るための第１組の抑制ローラの組立体と、前記ストリッ
プの厚さの変化をならすために前記ストリップの厚さを
減少させるための圧延機と、前記ストリップの表面から
油を除去するためのワイパー装置と、前記ストリップ内
の張力を焼きなましに適した大きさにまで減少させるた
めの第２組の抑制ローラとを付加している。１つの実施
例においては、この組立体は入口ストレージループの直
前に位置している。第２の実施例においては、この組立
体は入口ストレージループの直後に位置している。
【００１７】本発明のいずれの実施例においても、圧延
機は４段圧延機、６段圧延機、あるいは好ましくは側部
支持の６段圧延機からなっている。
機は４段圧延機、６段圧延機、あるいは好ましくは側部
支持の６段圧延機からなっている。
【００１８】上述した処理ラインは、ステンレス鋼のス
トリップの熱板の冷間圧延と、焼きなましと、酸洗いと
からなる連続処理を可能とし、ストリップの長さ方向に
沿って厚さと硬度との両方の変化を最少にし、ストリッ
プの厚さを減少させることができる。
トリップの熱板の冷間圧延と、焼きなましと、酸洗いと
からなる連続処理を可能とし、ストリップの長さ方向に
沿って厚さと硬度との両方の変化を最少にし、ストリッ
プの厚さを減少させることができる。
【００１９】図１はステンレス鋼の熱板を焼きなまし、
酸洗いするための代表的な従来技術による処理ラインの
準概略的な等角投影図であり、図２は本発明の１つの実
施例によって修正された、熱間圧延されたステンレス鋼
のための焼きなまし、酸洗いラインの準概略的な等角投
影図であり、図３は本発明の他の実施例によって修正さ
れた、熱間圧延されたステンレス鋼のための焼きなま
し、酸洗いラインの準概略的な等角投影図である。
酸洗いするための代表的な従来技術による処理ラインの
準概略的な等角投影図であり、図２は本発明の１つの実
施例によって修正された、熱間圧延されたステンレス鋼
のための焼きなまし、酸洗いラインの準概略的な等角投
影図であり、図３は本発明の他の実施例によって修正さ
れた、熱間圧延されたステンレス鋼のための焼きなま
し、酸洗いラインの準概略的な等角投影図である。
【００２０】
【実施例】図１はステンレス鋼の熱間圧延した板を焼き
なまし、酸洗いするための、従来技術による代表的な処
理ラインを準概略的に示したものである。そのようなラ
インは図示したものよりもっと複雑であることは理解で
きるはずである。例えば、炉部分は一般的に加熱領域、
保持領域、および冷却領域からなり、酸洗い部分は一般
的に酸洗い用の化学物質を入れた幾つかのタンクと、そ
の化学物質を除去するための洗浄、乾燥設備とからなっ
ている。このラインはまたショットブラスト設備のよう
な非化学的処理設備を有していてもよい。
なまし、酸洗いするための、従来技術による代表的な処
理ラインを準概略的に示したものである。そのようなラ
インは図示したものよりもっと複雑であることは理解で
きるはずである。例えば、炉部分は一般的に加熱領域、
保持領域、および冷却領域からなり、酸洗い部分は一般
的に酸洗い用の化学物質を入れた幾つかのタンクと、そ
の化学物質を除去するための洗浄、乾燥設備とからなっ
ている。このラインはまたショットブラスト設備のよう
な非化学的処理設備を有していてもよい。
【００２１】しかしながら、その様なラインの主な要素
は、熱間圧延加工されたステンレス鋼のコイルを装荷し
て、そこから巻出していくためのペイオフ機あるいはア
ンコイラ１と；コイルの端部を切断して溶接のための準
備をするための剪断機２と；連続的なコイルの端部を結
合するための溶接機３と；前記剪断機２と溶接機３とを
用いてコイルの後端を切断し、それを次のコイルの先端
に溶接する準備のために、コイルの後端を位置づけるた
めの１対のピンチローラ２０，２０ａと；固定ローラ
４，５，７，８と新しいコイルを装荷してその先端を前
のコイルの後端に溶接することができるように巻き出し
を停止した時に、ストリップを焼きなまし部９へ送るの
に用いる可動ローラ６とからなる入口ストレージループ
と；ストリップを軟らかくするあるいは焼きなますため
に用いられる加熱、冷却装置からなる焼きなまし部９
と；ストリップの表面から不純物を除去するために用い
られる化学物質のタンクとストリップを洗浄するための
洗浄装置とからなる酸洗い部１０と；コイルの再巻き付
けが完了した時に出口剪断機１４が作動している時に、
酸洗い部から材料を引っ張り、その間に、次のコイルの
先端を再巻き付け機へ送る前にコイルを取り除くための
出口ストレージループ１２と；出口剪断機１４と；再巻
き付け機１６とからなっている。通過ラインのローラ１
１，１３，１５はストリップの通過道を画定するために
用いられる。
は、熱間圧延加工されたステンレス鋼のコイルを装荷し
て、そこから巻出していくためのペイオフ機あるいはア
ンコイラ１と；コイルの端部を切断して溶接のための準
備をするための剪断機２と；連続的なコイルの端部を結
合するための溶接機３と；前記剪断機２と溶接機３とを
用いてコイルの後端を切断し、それを次のコイルの先端
に溶接する準備のために、コイルの後端を位置づけるた
めの１対のピンチローラ２０，２０ａと；固定ローラ
４，５，７，８と新しいコイルを装荷してその先端を前
のコイルの後端に溶接することができるように巻き出し
を停止した時に、ストリップを焼きなまし部９へ送るの
に用いる可動ローラ６とからなる入口ストレージループ
と；ストリップを軟らかくするあるいは焼きなますため
に用いられる加熱、冷却装置からなる焼きなまし部９
と；ストリップの表面から不純物を除去するために用い
られる化学物質のタンクとストリップを洗浄するための
洗浄装置とからなる酸洗い部１０と；コイルの再巻き付
けが完了した時に出口剪断機１４が作動している時に、
酸洗い部から材料を引っ張り、その間に、次のコイルの
先端を再巻き付け機へ送る前にコイルを取り除くための
出口ストレージループ１２と；出口剪断機１４と；再巻
き付け機１６とからなっている。通過ラインのローラ１
１，１３，１５はストリップの通過道を画定するために
用いられる。
【００２２】図２は本発明の１つの実施例によって修正
された、熱間圧延加工されたステンレス鋼用の、代表的
な焼きなまし、酸洗いラインの準概略図である。アンコ
イラと、ストレージループとの間の好ましい位置におい
て、圧延機がラインに付加されていることに気が付くで
あろう。この位置においては、ストリップは溶接機が作
動している時にいつも停止されている。ストレージルー
プはストリップ６０を炉や酸洗いタンクへ送るが、この
ストリップは炉あるいは酸洗いタンクの中であまり多く
の時間を費やしてはならず、さもないとストリップが損
傷を受けることがわかるであろう。
された、熱間圧延加工されたステンレス鋼用の、代表的
な焼きなまし、酸洗いラインの準概略図である。アンコ
イラと、ストレージループとの間の好ましい位置におい
て、圧延機がラインに付加されていることに気が付くで
あろう。この位置においては、ストリップは溶接機が作
動している時にいつも停止されている。ストレージルー
プはストリップ６０を炉や酸洗いタンクへ送るが、この
ストリップは炉あるいは酸洗いタンクの中であまり多く
の時間を費やしてはならず、さもないとストリップが損
傷を受けることがわかるであろう。
【００２３】図２のラインは図１のラインと類似してお
り、また同一の部品については同一の番号が付けられて
いる。図２においては、ラインの中の溶接機３と入口ス
トレージループとの間の位置において、６段式の冷間圧
延機２３が据付けられている。前記圧延機２３は、例え
ば、米国特許第４，２７０，３７７、第４，５３１，３
９４に開示されているタイプのものであっても良い。簡
単にいうと、前記圧延機は１対の作業ローラ３１、３１
ａと、１対の中間ローラ３２，３２ａと、１対の後備ロ
ーラ３３，３３ａとからなっている。この圧延機はま
た、作業ローラを横方向に支持するための側部支持ロー
ラ（図示せず）を有していてもよい。後備ローラはハウ
ジング枠３４，３４ａの中でぴったりと取付けられてお
り、また中間ローラは、電動モータ３５によって、ピニ
オンスタンド３６と駆動スピンドル３７，３７ａを介し
て駆動される。前記ラインはまた、圧延機２３の入口側
における２個あるいはそれ以上の抑制ローラ２１，２１
ａからなる張力抑制装置と、圧延機２３の出口側におけ
る２個あるいはそれ以上の抑制ローラ２５，２５ａから
なる張力抑制装置とを有している。前記抑制ローラ２
１，２１ａは、スピンドル４２，４２ａを介して、電動
モータ（ドラッグ発電機）４１，４１ａによって、駆動
（あるいは制御）される。前記制御ローラ２５，２５ａ
は、スピンドル４４，４４ａを介して、電動モータ４
３，４３ａによって駆動される。ピンチローラ２０，２
０ａは抑制ローラ２１，２１ａへの入口に位置してい
て、通過ラインローラ２２，２４はストリップ６０の圧
延機内での通路を画定するために用いられる。抑制ロー
ラ２５，２５ａの出口側におけるローラ２６は、図１の
ローラ４と同じ目的で、ストリップ６０の入口ストレー
ジループのローラ５までの通路を画定し、付加的にスト
リップ６０の上部抑制ローラ２５の周りでの巻き角度を
最大にする。ワイパーローラ５１ａ，５１ｂはストリッ
プ６０から余剰油を除去するために用いられる。
り、また同一の部品については同一の番号が付けられて
いる。図２においては、ラインの中の溶接機３と入口ス
トレージループとの間の位置において、６段式の冷間圧
延機２３が据付けられている。前記圧延機２３は、例え
ば、米国特許第４，２７０，３７７、第４，５３１，３
９４に開示されているタイプのものであっても良い。簡
単にいうと、前記圧延機は１対の作業ローラ３１、３１
ａと、１対の中間ローラ３２，３２ａと、１対の後備ロ
ーラ３３，３３ａとからなっている。この圧延機はま
た、作業ローラを横方向に支持するための側部支持ロー
ラ（図示せず）を有していてもよい。後備ローラはハウ
ジング枠３４，３４ａの中でぴったりと取付けられてお
り、また中間ローラは、電動モータ３５によって、ピニ
オンスタンド３６と駆動スピンドル３７，３７ａを介し
て駆動される。前記ラインはまた、圧延機２３の入口側
における２個あるいはそれ以上の抑制ローラ２１，２１
ａからなる張力抑制装置と、圧延機２３の出口側におけ
る２個あるいはそれ以上の抑制ローラ２５，２５ａから
なる張力抑制装置とを有している。前記抑制ローラ２
１，２１ａは、スピンドル４２，４２ａを介して、電動
モータ（ドラッグ発電機）４１，４１ａによって、駆動
（あるいは制御）される。前記制御ローラ２５，２５ａ
は、スピンドル４４，４４ａを介して、電動モータ４
３，４３ａによって駆動される。ピンチローラ２０，２
０ａは抑制ローラ２１，２１ａへの入口に位置してい
て、通過ラインローラ２２，２４はストリップ６０の圧
延機内での通路を画定するために用いられる。抑制ロー
ラ２５，２５ａの出口側におけるローラ２６は、図１の
ローラ４と同じ目的で、ストリップ６０の入口ストレー
ジループのローラ５までの通路を画定し、付加的にスト
リップ６０の上部抑制ローラ２５の周りでの巻き角度を
最大にする。ワイパーローラ５１ａ，５１ｂはストリッ
プ６０から余剰油を除去するために用いられる。
【００２４】ストリップ６０が停止した時には、圧延機
の作業ローラ３１，３１ａはローラあるいはストリップ
への表面損傷の危険性を最少にして交換することができ
る。さらに、ストリップ６０は溶接部がローラバイトを
通過した直後に余分に数秒間だけ停止することができ、
もし次のコイルの圧延を開始する前に、溶接部のところ
でストリップの厚さ、巾あるいは合金組成が変化してい
る場合に、圧延機の設定を変更する時間を得ることがで
きる。この調節によって、また、ローラを交換した後に
圧延機２３の高さを変えることができるように、短時間
の内にストリップ６０とローラとのギャップをなくすこ
とができる。入口ストレージループを再装荷するため
に、圧延機２３と、アンコイラ１と、圧延機の入口およ
び出口における張力抑制ローラ２１，２１ａおよび２
５，２５ａはラインの速度より大きな速度へ加速され
る。
の作業ローラ３１，３１ａはローラあるいはストリップ
への表面損傷の危険性を最少にして交換することができ
る。さらに、ストリップ６０は溶接部がローラバイトを
通過した直後に余分に数秒間だけ停止することができ、
もし次のコイルの圧延を開始する前に、溶接部のところ
でストリップの厚さ、巾あるいは合金組成が変化してい
る場合に、圧延機の設定を変更する時間を得ることがで
きる。この調節によって、また、ローラを交換した後に
圧延機２３の高さを変えることができるように、短時間
の内にストリップ６０とローラとのギャップをなくすこ
とができる。入口ストレージループを再装荷するため
に、圧延機２３と、アンコイラ１と、圧延機の入口およ
び出口における張力抑制ローラ２１，２１ａおよび２
５，２５ａはラインの速度より大きな速度へ加速され
る。
【００２５】もしスペース的に制限がある場合には、改
善例においては、例えば、図３の実施例に示したよう
に、圧延機２３を入口ストレージループと焼きなまし部
９との間に配置することができる。図３の実施例におい
ては、基本的なライン要素は図１に示したラインの場合
と同じであり、同一の部品には同一の番号が付けられて
いる。図３においては、側部支持された６段式の冷間圧
延機２３ａが、通過ラインローラ２４，８と、抑制ロー
ラ２１，２１ａ，２５，２５ａと一緒になって、入口ス
トレージループと焼きなまし部９との間に位置してい
る。ストリップは入口ストレージループの固定ローラ７
から下部抑制ローラ２１ａの方へ下降し、抑制ローラ２
１ａ，２１の周りを通過する。抑制ローラ２１，２１ａ
からはストリップは圧延機２３ａを通り、余剰油除去ロ
ーラ５１，５１ａの間を通り、固定ローラ２４の上を通
って、抑制ローラ２５ａと２５の周りを通過する。抑制
ローラ２５からは、ストリップ６０は固定ローラ８の下
を通って炉部９へ入る。図３の残りのラインは、図１の
それと同一である。
善例においては、例えば、図３の実施例に示したよう
に、圧延機２３を入口ストレージループと焼きなまし部
９との間に配置することができる。図３の実施例におい
ては、基本的なライン要素は図１に示したラインの場合
と同じであり、同一の部品には同一の番号が付けられて
いる。図３においては、側部支持された６段式の冷間圧
延機２３ａが、通過ラインローラ２４，８と、抑制ロー
ラ２１，２１ａ，２５，２５ａと一緒になって、入口ス
トレージループと焼きなまし部９との間に位置してい
る。ストリップは入口ストレージループの固定ローラ７
から下部抑制ローラ２１ａの方へ下降し、抑制ローラ２
１ａ，２１の周りを通過する。抑制ローラ２１，２１ａ
からはストリップは圧延機２３ａを通り、余剰油除去ロ
ーラ５１，５１ａの間を通り、固定ローラ２４の上を通
って、抑制ローラ２５ａと２５の周りを通過する。抑制
ローラ２５からは、ストリップ６０は固定ローラ８の下
を通って炉部９へ入る。図３の残りのラインは、図１の
それと同一である。
【００２６】図２の実施例における圧延機２３の運転
と、図３の実施例における圧延機２３ａの運転とには、
ある程度の共通の要求事項か存在する。先ず最初に、ス
トリップが真にラインの中心を移動すること、即ち、ス
トリップの中心線がラインの中心線と一致していること
が極めて重要である。そのために、圧延機２３あるいは
２３ａが適当な高さに位置するように大きな注意を払わ
なければならない。
と、図３の実施例における圧延機２３ａの運転とには、
ある程度の共通の要求事項か存在する。先ず最初に、ス
トリップが真にラインの中心を移動すること、即ち、ス
トリップの中心線がラインの中心線と一致していること
が極めて重要である。そのために、圧延機２３あるいは
２３ａが適当な高さに位置するように大きな注意を払わ
なければならない。
【００２７】圧延ミルの高さ調節の通常の方法は、作業
ローラを互いに他と接触させながら（即ち、圧延機の中
にストリップが存在しない状態で）、ある程度の分離が
得られるまで、ミルの駆動側と運転員側との両方をねじ
で締め込むことである。次に、駆動側と運転員側とで同
一の分離力が得られるように、駆動側あるいは運転員側
のいずれかをさらに、締め込む。残念ながら図３の実施
例においては、圧延機の高さを調節のための通常の方法
は、ストリップが常時圧延機の中を通過していて、作業
ローラを互いに他と接触させることができないので、適
用することができない。
ローラを互いに他と接触させながら（即ち、圧延機の中
にストリップが存在しない状態で）、ある程度の分離が
得られるまで、ミルの駆動側と運転員側との両方をねじ
で締め込むことである。次に、駆動側と運転員側とで同
一の分離力が得られるように、駆動側あるいは運転員側
のいずれかをさらに、締め込む。残念ながら図３の実施
例においては、圧延機の高さを調節のための通常の方法
は、ストリップが常時圧延機の中を通過していて、作業
ローラを互いに他と接触させることができないので、適
用することができない。
【００２８】結果として、図３の実施例においては、圧
延機から出たストリップが圧延機に入ってくるストリッ
プと一緒にラインの中に存在していることを感知するた
めのストリップ追跡センサーが設けられていなければな
らず、また、ストリップのあらゆる誤移動を修正するた
めに（駆動側と運転員側とにおける差動締め込みを用い
て）圧延機を揺動させることのできる閉ループ操縦制御
装置を据付けていなければならない。ストリップ追跡セ
ンサーは、ストリップの両側にかかるストリップ張力が
等しいかどうかを点検するために、横方向の位置センサ
ーと張力差センサーとを有していなければならない。圧
延機の高さ調節が容易な図２の実施例の場合において
も、その様なセンサーとストリップ追跡装置とを設ける
べきである。
延機から出たストリップが圧延機に入ってくるストリッ
プと一緒にラインの中に存在していることを感知するた
めのストリップ追跡センサーが設けられていなければな
らず、また、ストリップのあらゆる誤移動を修正するた
めに（駆動側と運転員側とにおける差動締め込みを用い
て）圧延機を揺動させることのできる閉ループ操縦制御
装置を据付けていなければならない。ストリップ追跡セ
ンサーは、ストリップの両側にかかるストリップ張力が
等しいかどうかを点検するために、横方向の位置センサ
ーと張力差センサーとを有していなければならない。圧
延機の高さ調節が容易な図２の実施例の場合において
も、その様なセンサーとストリップ追跡装置とを設ける
べきである。
【００２９】さらに、適切に平坦なストリップを確実に
生産するためには、後方張力と前方張力とをそれぞれ加
えるために、入口抑制装置と出口抑制装置との両方を設
けることが必要である。
生産するためには、後方張力と前方張力とをそれぞれ加
えるために、入口抑制装置と出口抑制装置との両方を設
けることが必要である。
【００３０】最終的に、ローラ・バイトを潤滑させなけ
ればならず、また圧延機から出ていくストリップの表面
上の油の全ての跡を拭きとりによって除去することが不
可能であるので、出口抑制ローラには油状のストリップ
に対して大きな摩擦係数を有する材料を被覆しなければ
ならない。
ればならず、また圧延機から出ていくストリップの表面
上の油の全ての跡を拭きとりによって除去することが不
可能であるので、出口抑制ローラには油状のストリップ
に対して大きな摩擦係数を有する材料を被覆しなければ
ならない。
【００３１】上述した要求事項は図２の実施例と図３の
実施例との両方に適用されるが、図３の実施例にはある
種の要求事項がある。例えば、ストリップは圧延機の中
を常時移動していなければならない。従って、何らかの
圧延上の問題が生じた時には、ストリップを完全に解放
して圧延機の中に障害物のない通路を与えるために、ロ
ーラを十分広く開くことを可能にしなければならない。
図３の実施例においては、ストリップを圧延機の中で通
過させながら、全ての圧延ローラを交換することを可能
にしなければならない。さらに、溶接部が圧延機を通過
している時に、（Ｋコイルの端部における規格外の材料
を最少にするために）短時間の間に圧延機を閉じて、圧
延機の設定を復帰させ、圧延機を閉じることを可能にし
なければならない。
実施例との両方に適用されるが、図３の実施例にはある
種の要求事項がある。例えば、ストリップは圧延機の中
を常時移動していなければならない。従って、何らかの
圧延上の問題が生じた時には、ストリップを完全に解放
して圧延機の中に障害物のない通路を与えるために、ロ
ーラを十分広く開くことを可能にしなければならない。
図３の実施例においては、ストリップを圧延機の中で通
過させながら、全ての圧延ローラを交換することを可能
にしなければならない。さらに、溶接部が圧延機を通過
している時に、（Ｋコイルの端部における規格外の材料
を最少にするために）短時間の間に圧延機を閉じて、圧
延機の設定を復帰させ、圧延機を閉じることを可能にし
なければならない。
【００３２】図３の実施例においては、ローラとストリ
ップの両方のマーキングの原図となるストリップ表面に
おける作業ローラの横滑りを防ぐために、ローラが開い
ていて、ストリップ上でほぼ閉じている時でも、全ての
圧延ローラをストリップと同じ速度で駆動し続けること
が必要である。最後に、図３の実施例においては、単一
のコイルを通過させている間に作業ローラ（また６段圧
延機の中間ローラ）を交換できるようにしなければなら
ない。コイルの寸法とラインの速度にもよるが、このこ
とは普通的に２０分のローラ交換時間をかけることが許
される。
ップの両方のマーキングの原図となるストリップ表面に
おける作業ローラの横滑りを防ぐために、ローラが開い
ていて、ストリップ上でほぼ閉じている時でも、全ての
圧延ローラをストリップと同じ速度で駆動し続けること
が必要である。最後に、図３の実施例においては、単一
のコイルを通過させている間に作業ローラ（また６段圧
延機の中間ローラ）を交換できるようにしなければなら
ない。コイルの寸法とラインの速度にもよるが、このこ
とは普通的に２０分のローラ交換時間をかけることが許
される。
【００３３】本発明の実施例においては、好ましい圧延
機の実施例は上述の米国特許第４，２７０，３７７およ
び第４，５３１，３９４に記載されたＺ段式の圧延機と
で知られ、かつここで参考にしている側部支持の６段圧
延機である。同一の圧延機ハウジングと後備ローラとベ
アリングとを用いた、６０インチ（１．５２ｍ）巾で
０．２４インチ（６．１ｍｍ）から０．０８インチ
（２．０ｍｍ）までの厚さのステンレス鋼ストリップ圧
延する圧延機に関して、４段圧延機と側部支持の６段圧
延機と理論的な性能を比較する研究によって次のような
結論が得られる。約４０インチ（１．０２ｍ）以上の全
ての巾において、また０．２４インチ（６．１ｍｍ）か
ら０．０８インチ（２．０ｍｍ）までの全ての厚さにお
いては、４段圧延機による厚さの減少はローラの分離中
によって制限される。より軟らかいクラスの０．０８イ
ンチ（２．０ｍｍ）厚さの材料に関してのみ２５％の減
厚を達成することが可能であった。側部支持の６段式運
転に転換した場合には、圧延機は（クラスや巾にもよる
が）４段圧延機よりも約２５％から６０％も大きさを得
ることができた。この減厚の度合は、より固いクラスで
より肉厚の薄いものに関しては、ローラの分離力によっ
て制限された。さもなければ、それは圧延機の駆動トル
クによって制限された。開始時の厚さが０．２４インチ
（６．１ｍｍ）の場合では（巾にもよるが）２０％の減
厚が可能であって、厚さが０．０１２インチ（０．３ｍ
ｍ）以下の場合には、目標を２５％減厚にまで増加させ
ることができた。より大型の４段圧延機（あるいは支持
なしの６段圧延機）を用いることもできるが、そのよう
な圧延機はより高価であり、その性能が側部支持の６段
圧延機の性能に近づくかどうかは疑わしい。
機の実施例は上述の米国特許第４，２７０，３７７およ
び第４，５３１，３９４に記載されたＺ段式の圧延機と
で知られ、かつここで参考にしている側部支持の６段圧
延機である。同一の圧延機ハウジングと後備ローラとベ
アリングとを用いた、６０インチ（１．５２ｍ）巾で
０．２４インチ（６．１ｍｍ）から０．０８インチ
（２．０ｍｍ）までの厚さのステンレス鋼ストリップ圧
延する圧延機に関して、４段圧延機と側部支持の６段圧
延機と理論的な性能を比較する研究によって次のような
結論が得られる。約４０インチ（１．０２ｍ）以上の全
ての巾において、また０．２４インチ（６．１ｍｍ）か
ら０．０８インチ（２．０ｍｍ）までの全ての厚さにお
いては、４段圧延機による厚さの減少はローラの分離中
によって制限される。より軟らかいクラスの０．０８イ
ンチ（２．０ｍｍ）厚さの材料に関してのみ２５％の減
厚を達成することが可能であった。側部支持の６段式運
転に転換した場合には、圧延機は（クラスや巾にもよる
が）４段圧延機よりも約２５％から６０％も大きさを得
ることができた。この減厚の度合は、より固いクラスで
より肉厚の薄いものに関しては、ローラの分離力によっ
て制限された。さもなければ、それは圧延機の駆動トル
クによって制限された。開始時の厚さが０．２４インチ
（６．１ｍｍ）の場合では（巾にもよるが）２０％の減
厚が可能であって、厚さが０．０１２インチ（０．３ｍ
ｍ）以下の場合には、目標を２５％減厚にまで増加させ
ることができた。より大型の４段圧延機（あるいは支持
なしの６段圧延機）を用いることもできるが、そのよう
な圧延機はより高価であり、その性能が側部支持の６段
圧延機の性能に近づくかどうかは疑わしい。
【００３４】今日では、世界中に多くの使用可能ではあ
るが、未使用の４段圧延機が存在し、そのような圧延機
を側部支持の６段圧延機に転換し、それを本発明による
配置になるように据付けることが経済的な解決法となる
であろう。既存の４段圧延機を側部支持の６段圧延機に
転換することによって、新しいハウジングや、後備ロー
ラのチョックや、後備ベアリングに対する資本投資なし
でストリップの巾をかなり増大させることが可能とな
る。さらに、側部支持の６段圧延機の作業ローラの直径
が小さくなると、ストリップの巾が増大しても、ベアリ
ングやチョック、あるいは圧延機のハウジングの荷重容
量を越えることなしに、最大の通過減厚が可能になる。
るが、未使用の４段圧延機が存在し、そのような圧延機
を側部支持の６段圧延機に転換し、それを本発明による
配置になるように据付けることが経済的な解決法となる
であろう。既存の４段圧延機を側部支持の６段圧延機に
転換することによって、新しいハウジングや、後備ロー
ラのチョックや、後備ベアリングに対する資本投資なし
でストリップの巾をかなり増大させることが可能とな
る。さらに、側部支持の６段圧延機の作業ローラの直径
が小さくなると、ストリップの巾が増大しても、ベアリ
ングやチョック、あるいは圧延機のハウジングの荷重容
量を越えることなしに、最大の通過減厚が可能になる。
【００３５】圧延機にかかる減厚を最大にすることの利
点は、ラインから出ていき冷間圧延機へ送られる焼きな
まされかつ酸洗いされたストリップの厚さが薄くなると
いう点である。これによって冷間可逆圧延機は、中間的
な焼きなましを必要とせずに、比較的に薄くなった最終
厚さにまで圧延することが可能となり、また与えられた
最終厚さに関して言うと、冷間可逆圧延機に必要とされ
る通過回数を減らすことができる。さらに、以前はたっ
た１回の通過しか必要としなかった冷間圧延機からの生
産品のその部分は（これはそのような場合の圧延時間に
比べて処理時間が非常に大きいので、可逆圧延機の場合
には非能率的な処理法である）、このラインでの圧延機
によって必要な厚さが得られるので、圧延焼きなましラ
インおよび酸洗いラインから直接輸送することができ
る。
点は、ラインから出ていき冷間圧延機へ送られる焼きな
まされかつ酸洗いされたストリップの厚さが薄くなると
いう点である。これによって冷間可逆圧延機は、中間的
な焼きなましを必要とせずに、比較的に薄くなった最終
厚さにまで圧延することが可能となり、また与えられた
最終厚さに関して言うと、冷間可逆圧延機に必要とされ
る通過回数を減らすことができる。さらに、以前はたっ
た１回の通過しか必要としなかった冷間圧延機からの生
産品のその部分は（これはそのような場合の圧延時間に
比べて処理時間が非常に大きいので、可逆圧延機の場合
には非能率的な処理法である）、このラインでの圧延機
によって必要な厚さが得られるので、圧延焼きなましラ
インおよび酸洗いラインから直接輸送することができ
る。
【図面の簡単な説明】
【図１】ステンレス鋼の熱板を焼きなまし、酸洗いする
ための代表的な従来技術による処理のラインの準概略的
な等角投影図。
ための代表的な従来技術による処理のラインの準概略的
な等角投影図。
【図２】本発明の１つの実施例によって修正された、熱
間圧延されたステンレス鋼のための焼きなまし、酸洗い
ラインの準概略的な等角投影図。
間圧延されたステンレス鋼のための焼きなまし、酸洗い
ラインの準概略的な等角投影図。
【図３】本発明の他の実施例によって修正された、熱間
圧延されたステンレス鋼のための焼きなまし、酸洗いラ
インの準概略的な等角投影図。
圧延されたステンレス鋼のための焼きなまし、酸洗いラ
インの準概略的な等角投影図。
１ アンコイラ ２ 剪断機 ３ 溶接機 ９ 焼きなまし部 １０ 酸洗い部 １４ 出口剪断機 １６ 再巻付機 ２１，２１ａ 第１組の抑制ローラ ２３ 圧延機 ２５，２５ａ 第２組の抑制ローラ ５１ａ，５１ｂ ワイパーローラ ６０ ストリップ
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 マイクル ジー．センジミアー アメリカ合衆国コネチカット州ウッドベリ ィ，イースト ヒル ロード （番地な し) (72)発明者 ジョン ダブリュ．ターリィ アメリカ合衆国コネチカット州オックスフ ォード，パイン ストリート 14
Claims (12)
- 【請求項１】 熱間圧延されたステンレス鋼のストリッ
プを最終厚さにまで冷間圧延するのに適した状態へ転換
させるための連続処理ラインにおいて、前記熱間圧延さ
れたステンレス鋼の厚さを減少させるための圧延機と、
前記圧延機から出た前記厚さの減少したストリップを焼
きなますための焼きなまし部と、前記焼きなまし部から
でた前記焼きなましされたストリップを酸洗いするため
の酸洗い部とを含むことを特徴とする熱間圧延から冷間
圧延への転換のための連続処理ライン。 - 【請求項２】 請求項１に記載の処理ラインにおいて、
前記ストリップ内の張力を圧延に適した大きさにまで増
加させるための、前記圧延機の前方における第１組の抑
制ローラと、前記ストリップの表面から油を除去するた
めの、前記圧延機に続く１組のワイパーローラと、前記
ストリップ内の張力を前記焼きなまし部での焼きなまし
に適した大きさにまで減少させるための、前記ワイパー
ローラに続く第２組の抑制ローラとを含む熱間圧延から
冷間圧延への転換のための連続処理ライン。 - 【請求項３】 請求項１に記載の処理ラインにおいて、
前記圧延機は４段圧延機、６段圧延機、および側部支持
の６段圧延機からなるクラスから選択される熱間圧延か
ら冷間圧延への転換のための連続処理ライン。 - 【請求項４】 請求項２に記載の処理ラインにおいて、
前記圧延機は４段圧延機、６段圧延機、および側部支持
の６段圧延機からなるクラスから選択される熱間圧延か
ら冷間圧延への転換のための連続処理ライン。 - 【請求項５】 熱間圧延されたステンレス鋼のストリッ
プを最終厚さにまで冷間圧延するのに適した状態へ転換
させるための連続処理ラインにおいて、前記ラインは入
口端と出口端とを有し、前記ラインは入口端から出口端
へ向かって順にアンコイラと、剪断機と、溶接機と、前
記ストリップ内の張力を圧延に適した大きさにまで増加
させるための第１組の抑制ローラと、前記ストリップの
厚さの変化をならすために前記ストリップの厚さを減少
させるための冷間圧延機と、前記ストリップの表面から
油を除去するための１組のワイパーローラと、前記スト
リップ内の張力を焼きなましに適した大きさにまで減少
させるための第２組の抑制ローラと、入口ストレージル
ープと、焼きなまし部と、酸洗い部と、出口ストレージ
ループと、出口剪断機と、リコイラとからなっているこ
とを特徴とする熱間圧延から冷間圧延への転換のための
連続処理ライン。 - 【請求項６】 熱間圧延されたステレンス鋼のストリッ
プを最終厚さにまで冷間圧延するのに適した状態へ転換
させるための連続処理ラインにおいて、前記ラインは入
口端と出口端とを有し、前記ラインは入口端から出口端
へ向かって順にアンコイラと、剪断機と、溶接機と、入
口ストレージループと、前記ストリップ内の張力を圧延
に適した大きさにまで増加させるための第１組の抑制ロ
ーラと、前記ストリップの厚さの変化をならすために前
記ストリップの厚さを減少させるための冷間圧延機と、
前記ストリップの表面から油を除去するためのワイパー
装置と、前記ストリップ内の張力を焼きなましに適した
大きさにまで減少させるための第２組の抑制ローラと、
焼きなまし部と、酸洗い部と、出口ストレージループ
と、出口剪断機と、リコイラとからなっていることを特
徴とする熱間圧延から冷間圧延への転換のための連続処
理ライン。 - 【請求項７】 請求項５に記載の処理ラインにおいて、
前記圧延機は４段圧延機、６段圧延機、および側部支持
の６段圧延機からなるクラスから選択される熱間圧延か
ら冷間圧延への転換のための連続処理ライン。 - 【請求項８】 請求項６に記載の処理ラインにおいて、
前記圧延機は４段圧延機、６段圧延機、および側部支持
の６段圧延機からなるクラスから選択される熱間圧延か
ら冷間圧延への転換のための連続処理ライン。 - 【請求項９】 熱間圧延されたステンレス鋼を最終厚さ
にまで冷間圧延するのに適した状態に転換する方法にお
いて、１つの連続処理ラインの中で、前記ストリップの
厚さを減少させるための冷間圧延工程と、前記厚さの減
少したストリップを焼きなます工程と、前記焼きなまし
されたストリップを酸洗いする工程とを含むことを特徴
とする熱間圧延から冷間圧延への転換方法。 - 【請求項１０】 請求項９に記載の方法において、前記
ラインの中に前記冷間圧延のための４段圧延機を設ける
工程を含む熱間圧延から冷間圧延への転換方法。 - 【請求項１１】 請求項９に記載の方法において、前記
ラインの中に前記冷間圧延のための６段圧延機を設ける
工程を含む熱間圧延から冷間圧延への転換方法。 - 【請求項１２】 請求項９に記載の方法において、前記
冷間圧延のための側部支持された６段圧延機を設ける工
程を含む熱間圧延から冷間圧延への転換方法。
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US687321 | 1991-04-18 | ||
| US07/687,321 US5197179A (en) | 1991-04-18 | 1991-04-18 | Means and a method of improving the quality of cold rolled stainless steel strip |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0751703A true JPH0751703A (ja) | 1995-02-28 |
| JP2538153B2 JP2538153B2 (ja) | 1996-09-25 |
Family
ID=24759990
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3310749A Expired - Lifetime JP2538153B2 (ja) | 1991-04-18 | 1991-11-26 | 熱間圧延から冷間圧延への転換のための連続処理ライン |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5197179A (ja) |
| EP (1) | EP0509177B1 (ja) |
| JP (1) | JP2538153B2 (ja) |
| DE (1) | DE69126699T2 (ja) |
Families Citing this family (36)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2799275B2 (ja) * | 1993-02-26 | 1998-09-17 | 株式会社日立製作所 | メッキ設備及びその運転方法 |
| CA2139522C (en) * | 1994-01-11 | 2008-03-18 | Michael F. Mcguire | Continuous method for producing final gauge stainless steel product |
| DE4423664A1 (de) * | 1994-07-07 | 1996-05-15 | Bwg Bergwerk Walzwerk | Verfahren zum Herstellen von kaltgewalzten Stahlbändern aus nichtrostendem Stahl und Metallbändern, insbesondere aus Titanlegierungen |
| FI954819A (fi) * | 1994-10-14 | 1996-04-15 | Mannesmann Ag | Prosessi ja väline korkealuokkaisen kylmänä valssatun vanneteräksen valmistamiseksi kuumavalssatusta karkeasta vanneteräksestä |
| DE4445716C2 (de) * | 1994-12-22 | 1997-10-02 | Sundwiger Eisen Maschinen | Verfahren und Fertigungslinie zum Herstellen von kaltgewaltzem, nicht rostendem Stahlband |
| US5555756A (en) * | 1995-01-24 | 1996-09-17 | Inland Steel Company | Method of lubricating steel strip for cold rolling, particularly temper rolling |
| FR2740061B1 (fr) * | 1995-10-19 | 1997-11-28 | Ugine Sa | Procede d'elaboration, sur une ligne, en continu, d'une bande de tole laminee d'acier inoxydable presentant un etat de surface amelioree |
| US5879465A (en) * | 1996-12-20 | 1999-03-09 | Mckevitt; Patrick | Method and apparatus for descaling hot rolled stainless steel strip |
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| US6537398B1 (en) | 1998-12-18 | 2003-03-25 | Avestapolarit Ab (Publ) | Method for manufacturing of strips of stainless steel and integrated rolling mill line |
| EP1637243B8 (en) | 1998-12-18 | 2010-07-21 | OUTOKUMPU, Oyj | Method for manufacturing of stainless steel strips |
| US6088895A (en) * | 1999-01-21 | 2000-07-18 | Armco Inc. | Method for descaling hot rolled strip |
| DE19950609C2 (de) * | 1999-10-21 | 2001-10-18 | Bwg Bergwerk Walzwerk | Verfahren zum Reduzieren der Schrottlänge beim Walzen von mittels Schweißnähten verbundener Metallbänder und Tandemstraße zur Durchführung des Verfahrens |
| FR2807957B1 (fr) * | 2000-04-21 | 2002-08-02 | Vai Clecim | Procede et installation de laminage a froid |
| DE10120050C1 (de) * | 2001-04-24 | 2002-10-10 | Valeo Auto Electric Gmbh | Verfahren und Vorrichtung zum Herstellen gebogener Federbandabschnitte |
| FR2833871B1 (fr) * | 2001-12-20 | 2004-07-09 | Usinor | Procede et installation de fabrication de bandes metalliques a partir de bandes coulees directement a partir de metal liquide |
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| TW201006934A (en) * | 2008-08-14 | 2010-02-16 | Yieh United Steel Corp | Method for manufacturing stainless steel ultra thin white coil |
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| DE102010026757B4 (de) | 2010-07-09 | 2012-07-05 | Andritz Sundwig Gmbh | Verfahren und Produktionslinie zum Herstellen eines kaltgewalzten Stahlflachprodukts aus einem nicht rostenden Stahl |
| CN103100562B (zh) * | 2011-11-09 | 2015-04-01 | 宁波宝新不锈钢有限公司 | 一种不锈钢特殊钝化表面的加工方法 |
| CN102744277B (zh) * | 2012-07-23 | 2015-03-04 | 中冶南方工程技术有限公司 | 冷轧用不锈钢退火酸洗带钢的生产方法 |
| CN102921742B (zh) * | 2012-11-15 | 2015-06-17 | 四川省川威集团有限公司 | 冷轧卷卷心部位擦伤控制方法 |
| CN103331303B (zh) * | 2013-06-17 | 2016-02-24 | 北京首钢股份有限公司 | 一种冷轧停车斑的酸洗轧制方法 |
| CN106903460B (zh) * | 2015-12-23 | 2018-06-29 | 本钢板材股份有限公司 | 一种降低镀锌焊机综合故障率的方法 |
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