JPS6238705A - オ−ステナイト系ステンレス鋼の熱間仕上圧延方法 - Google Patents
オ−ステナイト系ステンレス鋼の熱間仕上圧延方法Info
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- JPS6238705A JPS6238705A JP17918785A JP17918785A JPS6238705A JP S6238705 A JPS6238705 A JP S6238705A JP 17918785 A JP17918785 A JP 17918785A JP 17918785 A JP17918785 A JP 17918785A JP S6238705 A JPS6238705 A JP S6238705A
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B37/00—Control devices or methods specially adapted for metal-rolling mills or the work produced thereby
- B21B37/48—Tension control; Compression control
- B21B37/50—Tension control; Compression control by looper control
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/22—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length
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- B21B1/26—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling plates, strips, bands or sheets of indefinite length in a continuous or semi-continuous process by hot-rolling, e.g. Steckel hot mill
-
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- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B3/00—Rolling materials of special alloys so far as the composition of the alloy requires or permits special rolling methods or sequences ; Rolling of aluminium, copper, zinc or other non-ferrous metals
- B21B3/02—Rolling special iron alloys, e.g. stainless steel
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、オーステナイト系ステンレス鋼を熱間仕上圧
延する場合、熱間仕上圧延機の各スタンド間の張力を所
定の範囲に制御して熱間仕上圧延をする方法に関するも
のである。
延する場合、熱間仕上圧延機の各スタンド間の張力を所
定の範囲に制御して熱間仕上圧延をする方法に関するも
のである。
（従来の技術）
−ａに、オーステナイト系ステンレス鋼を熱間仕上圧延
する場合、変形抵抗値が高いために圧延荷重が高くなっ
ており、第１表は１８Ｃｒ −８Ｎｉ系オーステナイト
鋼と０．０７％Ｃ一般炭素鋼ともに、仕上スタンド入側
のシートバーの厚み３５鶴×幅１０００鶴のものを用い
て、ＰＥＴを１０３０℃、ＦＤＴを８５０℃
１゛よ、７エイ、よ工ゆ、え’％ ｈ （７）！ ’
；ｌ ５’ ７ ＦＦ１〜，７１の圧延荷重を比較した
ものを示す。 ［第１表 この表１からもわかるように、オーステナイト系ステン
レス鋼の圧延荷重は、−殻材と比較して１．５〜２・１
倍高＜４′″ｒ′Ｎ！・−（７） ｆｓ ｉｔ！り Ｃ
・°−″。 ！負荷が過大となり、ロール表
面に肌荒れ状損傷が発生し、この結果製品の表面欠陥を
招くことかある。
する場合、変形抵抗値が高いために圧延荷重が高くなっ
ており、第１表は１８Ｃｒ −８Ｎｉ系オーステナイト
鋼と０．０７％Ｃ一般炭素鋼ともに、仕上スタンド入側
のシートバーの厚み３５鶴×幅１０００鶴のものを用い
て、ＰＥＴを１０３０℃、ＦＤＴを８５０℃
１゛よ、７エイ、よ工ゆ、え’％ ｈ （７）！ ’
；ｌ ５’ ７ ＦＦ１〜，７１の圧延荷重を比較した
ものを示す。 ［第１表 この表１からもわかるように、オーステナイト系ステン
レス鋼の圧延荷重は、−殻材と比較して１．５〜２・１
倍高＜４′″ｒ′Ｎ！・−（７） ｆｓ ｉｔ！り Ｃ
・°−″。 ！負荷が過大となり、ロール表
面に肌荒れ状損傷が発生し、この結果製品の表面欠陥を
招くことかある。
上述した圧延荷重の増大による製品の表面欠陥の発生を
防止する対策として従来方法では、同一サイズの同一圧
延チャンスにおける圧延本数を制限したり、仕上スタン
ド入側の板厚を薄くしたりしている。
防止する対策として従来方法では、同一サイズの同一圧
延チャンスにおける圧延本数を制限したり、仕上スタン
ド入側の板厚を薄くしたりしている。
しかしながら、圧延本数を制限する方法では仕上げスタ
ンドのワークロール替から次のロール替えまでに圧延可
能な本数が少なくなるために、ロール換の願度が高くな
りロール消耗量が増加し、また稼動率が低下する等の望
ましくない状態が発生する。
ンドのワークロール替から次のロール替えまでに圧延可
能な本数が少なくなるために、ロール換の願度が高くな
りロール消耗量が増加し、また稼動率が低下する等の望
ましくない状態が発生する。
また、入側板厚を薄くする方法では仕上スタンド入側ま
での熱放散によりシートバーの温度降下が増大する。こ
のために、加熱炉でスラブを加熱する際の目標温度を高
くしなければならず、燃料原単位の悪化を招いていた。
での熱放散によりシートバーの温度降下が増大する。こ
のために、加熱炉でスラブを加熱する際の目標温度を高
くしなければならず、燃料原単位の悪化を招いていた。
このように、上述の従来方法では、製品表面に欠陥が発
生することを防止できるが、圧延コストに悪影響を及ぼ
すことになる。
生することを防止できるが、圧延コストに悪影響を及ぼ
すことになる。
また、圧延中に鋼帯に張力を加えることによって圧延荷
重が低減することが知られている。しかし、従来の一般
材の熱間仕上圧延においては、スタンド間で鋼帯に張力
を加えると幅縮みが生じて製品の寸法精度が悪化すると
いう問題があったため、一般にスタンド間の張力は１〜
２ｋｇ／龍２に抑えるべきであるとされており、したが
ってステンレス鋼の熱間仕上圧延においても、圧延荷重
を低減する目的で張力を利用することは実際上行なわれ
ていなかった。
重が低減することが知られている。しかし、従来の一般
材の熱間仕上圧延においては、スタンド間で鋼帯に張力
を加えると幅縮みが生じて製品の寸法精度が悪化すると
いう問題があったため、一般にスタンド間の張力は１〜
２ｋｇ／龍２に抑えるべきであるとされており、したが
ってステンレス鋼の熱間仕上圧延においても、圧延荷重
を低減する目的で張力を利用することは実際上行なわれ
ていなかった。
（発明が解決しようとする問題点）
本発明は、ステンレス鋼の熱間仕上圧延時における圧延
荷重を低減することにより製品の表面疵の問題を解決し
ようとするものである。
荷重を低減することにより製品の表面疵の問題を解決し
ようとするものである。
本発明者等は、鋼帯に張力を加える場合、仕上スタンド
入側から出側にかけての幅縮みは主にスタンド間で生じ
ており、その量は、’ｌ’Ｍ４１０００＋＋ｍｘ厚み４
．１ｍｍの素材をスタンドＦ６ 、 ［’７間の温度約
８７０℃で厚み４龍に圧下した結果を示す第１図からも
わかるように網種にきわめて強く依存し、オーステ九イ
ト系ステンレス鋼の１１縮み量は一般低炭材に比較して
はるかに小さくなるという知見を得た。
入側から出側にかけての幅縮みは主にスタンド間で生じ
ており、その量は、’ｌ’Ｍ４１０００＋＋ｍｘ厚み４
．１ｍｍの素材をスタンドＦ６ 、 ［’７間の温度約
８７０℃で厚み４龍に圧下した結果を示す第１図からも
わかるように網種にきわめて強く依存し、オーステ九イ
ト系ステンレス鋼の１１縮み量は一般低炭材に比較して
はるかに小さくなるという知見を得た。
本発明は、この知見をもとにオーステナイト系ステンレ
ス鋼の圧延にあたり、従来の熱間圧延の張力以上の高張
力を負荷することによって圧延荷重を低減させるちるで
ある。
ス鋼の圧延にあたり、従来の熱間圧延の張力以上の高張
力を負荷することによって圧延荷重を低減させるちるで
ある。
（問題点を解決するための手段）
本発明は、オーステナイト系ステンレス鋼の熱間仕上圧
延において、連続熱間仕上圧延機で、熱間仕上圧延する
際、スタンド間で鋼帯に５〜２０ｋｇ／凋−２の張力モ
ー２することを特徴とするオーステナイト系ステンレス
鋼の熱間仕上圧延方法である。
延において、連続熱間仕上圧延機で、熱間仕上圧延する
際、スタンド間で鋼帯に５〜２０ｋｇ／凋−２の張力モ
ー２することを特徴とするオーステナイト系ステンレス
鋼の熱間仕上圧延方法である。
（作用）
熱間仕上圧延時に、スタンド間で鋼帯に張力をかけるこ
とにより、圧延荷重が低減され、例えば、第１表の圧下
スケ−ジュールで圧延した場合スタンドＦ６での圧延荷
重の減少は第２図に示すように、スタンド間張力が大き
くなるに従って圧延荷重減少率 も大きくなる。したがって、圧延荷重を低減させるには
、スタンド間張力をできるだけ大きくすることが望ｉし
いが、中縮み量とのかねあいで所定の範囲内にしなけれ
ばならない。スタンド間の巾縮み量は、第３図に示すよ
うに、スタンドにより異なり、スタンドＦ１，２間にお
いてはスタンド間張力が５ｋｇ／ｍｍ”を超えると巾縮
みが急速に増大する。また、スタンドＦ６，７間では、
スタンド間張力が２０ｋｇ／ ｔｍ２までは中縮みの急
速な増大がなく 、２５ｋｇ／ ｔｍ”を超えると巾縮
みの急速な増大が始まる。そして、これらの巾縮みの急
速な増大が始まると、鋼帯にかかる張力が破断強さを超
えて板が破断するに至るという問題が生じる。
とにより、圧延荷重が低減され、例えば、第１表の圧下
スケ−ジュールで圧延した場合スタンドＦ６での圧延荷
重の減少は第２図に示すように、スタンド間張力が大き
くなるに従って圧延荷重減少率 も大きくなる。したがって、圧延荷重を低減させるには
、スタンド間張力をできるだけ大きくすることが望ｉし
いが、中縮み量とのかねあいで所定の範囲内にしなけれ
ばならない。スタンド間の巾縮み量は、第３図に示すよ
うに、スタンドにより異なり、スタンドＦ１，２間にお
いてはスタンド間張力が５ｋｇ／ｍｍ”を超えると巾縮
みが急速に増大する。また、スタンドＦ６，７間では、
スタンド間張力が２０ｋｇ／ ｔｍ２までは中縮みの急
速な増大がなく 、２５ｋｇ／ ｔｍ”を超えると巾縮
みの急速な増大が始まる。そして、これらの巾縮みの急
速な増大が始まると、鋼帯にかかる張力が破断強さを超
えて板が破断するに至るという問題が生じる。
したがって、スタンド間張力の上限は、巾縮みの急速な
増大の開始点によって定まり、張力負荷限界は５〜２９
ｋｇ／ ｔｍ”となる。
増大の開始点によって定まり、張力負荷限界は５〜２９
ｋｇ／ ｔｍ”となる。
（実施例）
第４図は本発明の方法を実現する装置を表わす。
仕上タンデム圧延機１．１′間には、ロードセル５を備
えたルーパー２が配置され、ルーバーはル−パーモータ
ー４により、その位置を一定に保つように制御されてい
る。
えたルーパー２が配置され、ルーバーはル−パーモータ
ー４により、その位置を一定に保つように制御されてい
る。
一方、ルーパーロードセル５が検出したルーパーロール
負荷は、張力演算装置６でストリップに負荷されている
張力に変換される。これと張力基準値７の偏差がなくな
るように、仕上圧延機駆動モーター８の速度制御を行い
、スタンド間のストリップの張力を５〜２０ｋｇ／ ｍ
ｍ”の値に制御する。
負荷は、張力演算装置６でストリップに負荷されている
張力に変換される。これと張力基準値７の偏差がなくな
るように、仕上圧延機駆動モーター８の速度制御を行い
、スタンド間のストリップの張力を５〜２０ｋｇ／ ｍ
ｍ”の値に制御する。
（発明の効果）
本発明の効果をｉｆ Ｌ’２するため、本発明と従来法
により第２表に示すスタンド間張力で圧延した。
により第２表に示すスタンド間張力で圧延した。
第２表
（単位ｋｇ／鶴り
本発明と従来法の仕上タンデム圧延機の各スタンドの圧
延荷重を第５図に示す。この図からもわかるように、本
発明は従来法に比較して約１０〜２０％の圧延荷重の減
少効果が現われた。このために、ロール負荷が減少し、
製品の表面品質の改善ができるとともに、ロール原単位
と稼動率が向上できた。
延荷重を第５図に示す。この図からもわかるように、本
発明は従来法に比較して約１０〜２０％の圧延荷重の減
少効果が現われた。このために、ロール負荷が減少し、
製品の表面品質の改善ができるとともに、ロール原単位
と稼動率が向上できた。
第１図は、スタンド間張力と巾縮みの関係を鋼種別に表
わした図である。 第２図は、スタンド間張力と圧延荷重減少率との関係を
表わす図である。 第３図は、連続熱間仕上圧延機の各スタンドにおける巾
縮み量を表わす図である。 第４図は、スタンド間の張力を制御するために用いられ
る装置を表わす図である。 第５図は、本発明による圧延方法と従来法による各スタ
ンドの圧延荷重を比較した図である。 １．１′・・・仕上タンデム圧延機 ２・・・ルーパー ３・・・被圧延材４・・・
ルーパーモーター ５・・・ロードセル６・・・張力演
算装置 ７・・・張力基準値８・・・圧延機駆動モ
ーター
わした図である。 第２図は、スタンド間張力と圧延荷重減少率との関係を
表わす図である。 第３図は、連続熱間仕上圧延機の各スタンドにおける巾
縮み量を表わす図である。 第４図は、スタンド間の張力を制御するために用いられ
る装置を表わす図である。 第５図は、本発明による圧延方法と従来法による各スタ
ンドの圧延荷重を比較した図である。 １．１′・・・仕上タンデム圧延機 ２・・・ルーパー ３・・・被圧延材４・・・
ルーパーモーター ５・・・ロードセル６・・・張力演
算装置 ７・・・張力基準値８・・・圧延機駆動モ
ーター
Claims (1)
- １、オーステナイト系ステンレス綱の熱間仕上圧延にお
いて、連続熱間仕上圧延機で熱間仕上圧延する際各スタ
ンド間で鋼帯に５〜２０ｋｇ／ｍｍ＾２の張力を負荷す
ることを特徴とするオーステナイト系ステンレス鋼の熱
間仕上圧延方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60179187A JPH0635001B2 (ja) | 1985-08-14 | 1985-08-14 | オ−ステナイト系ステンレス鋼の熱間仕上圧延方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP60179187A JPH0635001B2 (ja) | 1985-08-14 | 1985-08-14 | オ−ステナイト系ステンレス鋼の熱間仕上圧延方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6238705A true JPS6238705A (ja) | 1987-02-19 |
| JPH0635001B2 JPH0635001B2 (ja) | 1994-05-11 |
Family
ID=16061457
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP60179187A Expired - Lifetime JPH0635001B2 (ja) | 1985-08-14 | 1985-08-14 | オ−ステナイト系ステンレス鋼の熱間仕上圧延方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0635001B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6269668B1 (en) * | 1996-03-18 | 2001-08-07 | Nippon Steel Corporation | Cold tandem rolling method and cold tandem rolling mill |
| EP2258491A1 (de) * | 2009-06-04 | 2010-12-08 | Siemens Aktiengesellschaft | Rotationswerkzeug für eine Walzstraße und Verfahren zum Betrieb einer Gieß-Walz-Verbundanlage |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5024905A (ja) * | 1973-03-07 | 1975-03-17 |
-
1985
- 1985-08-14 JP JP60179187A patent/JPH0635001B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5024905A (ja) * | 1973-03-07 | 1975-03-17 |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6269668B1 (en) * | 1996-03-18 | 2001-08-07 | Nippon Steel Corporation | Cold tandem rolling method and cold tandem rolling mill |
| EP2258491A1 (de) * | 2009-06-04 | 2010-12-08 | Siemens Aktiengesellschaft | Rotationswerkzeug für eine Walzstraße und Verfahren zum Betrieb einer Gieß-Walz-Verbundanlage |
| WO2010139659A1 (de) * | 2009-06-04 | 2010-12-09 | Siemens Aktiengesellschaft | Energiesparende walzstrasse und energiesparendes verfahren zum betrieb einer giess-walz-verbundanlage |
| US9174255B2 (en) | 2009-06-04 | 2015-11-03 | Siemens Aktiengesellschaft | Energy-saving rolling mill train and energy-saving process for operating a combined casting and rolling station |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0635001B2 (ja) | 1994-05-11 |
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