JPH07190072A - 転がり軸受の熱処理方法 - Google Patents
転がり軸受の熱処理方法Info
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- JPH07190072A JPH07190072A JP5353236A JP35323693A JPH07190072A JP H07190072 A JPH07190072 A JP H07190072A JP 5353236 A JP5353236 A JP 5353236A JP 35323693 A JP35323693 A JP 35323693A JP H07190072 A JPH07190072 A JP H07190072A
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C33/00—Parts of bearings; Special methods for making bearings or parts thereof
- F16C33/30—Parts of ball or roller bearings
- F16C33/58—Raceways; Race rings
- F16C33/64—Special methods of manufacture
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
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- F16C2204/60—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- F16C2204/66—High carbon steel, i.e. carbon content above 0.8 wt%, e.g. through-hardenable steel
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Rolling Contact Bearings (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 自動車のトランスミッションに使用される転
がり軸受等、異物が混入した潤滑条件下で使用される様
な転がり軸受には、高炭素軸受鋼の軸受転走面に存在す
る残留オーステナイトが、転がり疲労寿命に有効であ
る。本発明は、表層部の残留オーステナイトを高く且つ
安定化させて、異物混入潤滑に対する疲労寿命を長期化
させる為の熱処理方法を提供することを目的とする。 【構成】 転がり軸受の少なくとも軌道輪を、高Ｓｉ・
高Ｍｎの高炭素低合金鋼で形成し、８３０〜８７０℃の
浸炭窒化し且つ１００℃程度に焼入れした後、１６０〜
１９０℃に焼戻して、表層部の残留オーステナイトを２
５〜５０％に調節する。
がり軸受等、異物が混入した潤滑条件下で使用される様
な転がり軸受には、高炭素軸受鋼の軸受転走面に存在す
る残留オーステナイトが、転がり疲労寿命に有効であ
る。本発明は、表層部の残留オーステナイトを高く且つ
安定化させて、異物混入潤滑に対する疲労寿命を長期化
させる為の熱処理方法を提供することを目的とする。 【構成】 転がり軸受の少なくとも軌道輪を、高Ｓｉ・
高Ｍｎの高炭素低合金鋼で形成し、８３０〜８７０℃の
浸炭窒化し且つ１００℃程度に焼入れした後、１６０〜
１９０℃に焼戻して、表層部の残留オーステナイトを２
５〜５０％に調節する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、軽量且つ長寿命な、特
に、潤滑油中異物混入下で使用される自動車などのトラ
ンスミッション用の転がり軸受の熱処理方法に関する。
に、潤滑油中異物混入下で使用される自動車などのトラ
ンスミッション用の転がり軸受の熱処理方法に関する。
【０００２】
【従来技術と解決課題】軸受材料としては、従来から、
高炭素軸受鋼の焼入れ焼戻し材が、特に、清浄な潤滑条
件下では、良好な寿命が得られるので広く使用されてい
る。しかしながら、自動車のトランスミッションに使用
される転がり軸受は、減速用歯車と同じ容器内で使用さ
れるので、歯車の表面摩耗粉が、潤滑油中に懸濁して転
がり軸受の軌道輪と転動体との転走面に噛み込み、転走
面の剥離・摩耗を促進して、焼入れ焼戻し材では、一般
に転がり疲労寿命が不十分であった。
高炭素軸受鋼の焼入れ焼戻し材が、特に、清浄な潤滑条
件下では、良好な寿命が得られるので広く使用されてい
る。しかしながら、自動車のトランスミッションに使用
される転がり軸受は、減速用歯車と同じ容器内で使用さ
れるので、歯車の表面摩耗粉が、潤滑油中に懸濁して転
がり軸受の軌道輪と転動体との転走面に噛み込み、転走
面の剥離・摩耗を促進して、焼入れ焼戻し材では、一般
に転がり疲労寿命が不十分であった。
【０００３】従来の高炭素軸受鋼の寿命を改善する方法
には、ＳＵＪ３鋼相当の高Ｓｉ且つ高Ｍｎの軸受鋼を高
温より焼入れして残留オーステナイトを増加させ、同時
に亀裂敏感生を抑制するため、焼入れ過程の冷却速度を
遅く制御する技術が知られている（特公昭６２−２９４
８７号公報）。また、表層部の窒化層を利用するもの
に、米国特許３２１６８６９号に開示されたように、高
炭素クロム軸受鋼を窒化又は浸炭窒化処理をして、表層
部に窒素の付加に伴う残留オーステナイトを安定化させ
て残留圧縮応力を形成し、同時に炭窒化物を析出せしめ
て高硬度として、耐熱性と転がり寿命を改善するものが
ある。さらに、特開昭６０−９２４６３号公報に開示さ
れたように、浸炭窒化後に２００℃以上の高温焼戻しを
して、芯部のオーステナイトを完全に分解し、寸法安定
性を改善した技術もある。
には、ＳＵＪ３鋼相当の高Ｓｉ且つ高Ｍｎの軸受鋼を高
温より焼入れして残留オーステナイトを増加させ、同時
に亀裂敏感生を抑制するため、焼入れ過程の冷却速度を
遅く制御する技術が知られている（特公昭６２−２９４
８７号公報）。また、表層部の窒化層を利用するもの
に、米国特許３２１６８６９号に開示されたように、高
炭素クロム軸受鋼を窒化又は浸炭窒化処理をして、表層
部に窒素の付加に伴う残留オーステナイトを安定化させ
て残留圧縮応力を形成し、同時に炭窒化物を析出せしめ
て高硬度として、耐熱性と転がり寿命を改善するものが
ある。さらに、特開昭６０−９２４６３号公報に開示さ
れたように、浸炭窒化後に２００℃以上の高温焼戻しを
して、芯部のオーステナイトを完全に分解し、寸法安定
性を改善した技術もある。
【０００４】上記の高温焼入れ処理や浸炭窒化処理をし
た軸受鋼は、表層部に窒素富化に伴いオーステナイトが
残り、この残留オーステナイトが疲労寿命を改善する効
果を認められるが、上記のような、異物混入下の潤滑環
境で使用される転がり軸受の寿命改善に対しては、表層
部の残留オーステナイトが不安定であって使用中に分解
し易いため、不十分であった。
た軸受鋼は、表層部に窒素富化に伴いオーステナイトが
残り、この残留オーステナイトが疲労寿命を改善する効
果を認められるが、上記のような、異物混入下の潤滑環
境で使用される転がり軸受の寿命改善に対しては、表層
部の残留オーステナイトが不安定であって使用中に分解
し易いため、不十分であった。
【０００５】本発明は、表層部の残留オーステナイトを
高くして、異物混入下の潤滑環境で使用される転がり軸
受の寿命を改善するための熱処理方法を提供しようとす
るものである。
高くして、異物混入下の潤滑環境で使用される転がり軸
受の寿命を改善するための熱処理方法を提供しようとす
るものである。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明の転がり軸受の熱
処理方法は、軌道輪及び転動体から成る転がり軸受の少
なくとも軌道輪を、重量比にして、Ｃ０．８〜１．２
％、Ｓｉ０．４〜１．０％、Ｃｒ０．２〜１．２％及び
Ｍｎ０．８〜１．５％を含有する合金鋼により形成し、
浸炭窒化処理した後、８３０〜８７０℃の温度範囲から
焼入れすると共に、１６０〜１９０℃の温度範囲に焼戻
しして、表層部の残留オーステナイトを２５〜５０％と
したことを特徴とするものである。
処理方法は、軌道輪及び転動体から成る転がり軸受の少
なくとも軌道輪を、重量比にして、Ｃ０．８〜１．２
％、Ｓｉ０．４〜１．０％、Ｃｒ０．２〜１．２％及び
Ｍｎ０．８〜１．５％を含有する合金鋼により形成し、
浸炭窒化処理した後、８３０〜８７０℃の温度範囲から
焼入れすると共に、１６０〜１９０℃の温度範囲に焼戻
しして、表層部の残留オーステナイトを２５〜５０％と
したことを特徴とするものである。
【０００７】本発明の熱処理方法は、高炭素合金鋼を浸
炭窒化し、高温から焼入れして後、比較的低温で焼き戻
すことにより、表層部の残留オーステナイトを２５〜５
０％の範囲に高く保持して、潤滑中の異物に対して転が
り疲労寿命を向上させるものである。
炭窒化し、高温から焼入れして後、比較的低温で焼き戻
すことにより、表層部の残留オーステナイトを２５〜５
０％の範囲に高く保持して、潤滑中の異物に対して転が
り疲労寿命を向上させるものである。
【０００８】合金鋼の組成について、Ｃ０．８〜１．２
％と高炭素にするのは、基本的に焼入れ焼戻しにより表
層部を硬化するためである。Ｃｒ０．２〜１．２％とす
るのは、Ｃｒ０．２％未満では、炭化物を形成せず、表
層の硬度が不足し、１．２％を越えると、炭化物が粗大
化して剥離起点となり、短寿命となり易いからである。
％と高炭素にするのは、基本的に焼入れ焼戻しにより表
層部を硬化するためである。Ｃｒ０．２〜１．２％とす
るのは、Ｃｒ０．２％未満では、炭化物を形成せず、表
層の硬度が不足し、１．２％を越えると、炭化物が粗大
化して剥離起点となり、短寿命となり易いからである。
【０００９】Ｓｉは、安定して表層の残留オーステナイ
トを２５％以上に高め、焼戻し軟化抵抗性を付与して、
耐熱性を確保するために０．４％以上必要であるが、Ｓ
ｉ１％を越えると、浸炭窒化処理の過程で、表皮から表
層部への窒素・炭素の富化を阻害するからである。
トを２５％以上に高め、焼戻し軟化抵抗性を付与して、
耐熱性を確保するために０．４％以上必要であるが、Ｓ
ｉ１％を越えると、浸炭窒化処理の過程で、表皮から表
層部への窒素・炭素の富化を阻害するからである。
【００１０】Ｍｎは、焼入れ性を確保して、芯部まで焼
入れするためであるが、本発明においては、焼入れ過程
及び焼戻し過程の残留オーステナイトを安定化させる元
素で表層部の残留オーステナイトを高める。多量のＭｎ
の添加は、冷間加工性の低下や焼き割れ・脆化の原因と
なるので、Ｍｎ１．５％を越えない範囲に増加する。
入れするためであるが、本発明においては、焼入れ過程
及び焼戻し過程の残留オーステナイトを安定化させる元
素で表層部の残留オーステナイトを高める。多量のＭｎ
の添加は、冷間加工性の低下や焼き割れ・脆化の原因と
なるので、Ｍｎ１．５％を越えない範囲に増加する。
【００１１】このような高炭素合金鋼としては、ＳＵＪ
３鋼が使用できる。また、Ｍｏは、焼入れ性改善のため
０．３％まで適宜添加される。Ｍｏを添加した材料とし
てＳＵＪ５鋼が利用される。
３鋼が使用できる。また、Ｍｏは、焼入れ性改善のため
０．３％まで適宜添加される。Ｍｏを添加した材料とし
てＳＵＪ５鋼が利用される。
【００１２】このような組成の合金鋼で軸受素材を成形
し、浸炭窒化すると表層部は窒素含有量が高くなり、表
層部のＭｓ点が芯部に比較すると低下するので、これを
焼入れすると、未変態のオーステナイトが芯部よりも表
層部に多くなる。表層部に窒素が高く、焼入れ開始温度
（オーステナイト化温度）を８３０〜８７０℃と高くす
るので、表層部の残留オーステナイトを２５％以上にた
やすく高めることができる。この残留オーステナイトを
安定に高くするには、焼入れ終端温度を１００℃程度
に、好ましくは、９０〜１２０℃に高くする。この焼入
れ過程では、窒素富化された表層部のマルテンサイト変
態が内部より遅れて始まり、かつその変態量が内部より
少ないので、表層部には、残留圧縮応力が形成される。
し、浸炭窒化すると表層部は窒素含有量が高くなり、表
層部のＭｓ点が芯部に比較すると低下するので、これを
焼入れすると、未変態のオーステナイトが芯部よりも表
層部に多くなる。表層部に窒素が高く、焼入れ開始温度
（オーステナイト化温度）を８３０〜８７０℃と高くす
るので、表層部の残留オーステナイトを２５％以上にた
やすく高めることができる。この残留オーステナイトを
安定に高くするには、焼入れ終端温度を１００℃程度
に、好ましくは、９０〜１２０℃に高くする。この焼入
れ過程では、窒素富化された表層部のマルテンサイト変
態が内部より遅れて始まり、かつその変態量が内部より
少ないので、表層部には、残留圧縮応力が形成される。
【００１３】焼入れ開始温度（オーステナイト化温度）
が８３０〜８７０℃と通常の焼入れ焼戻し鋼に比して高
いので、本発明に使用する鋼は、焼入れに伴う亀裂敏感
値が大きくなる。このため、焼入れ過程の３００〜１５
０℃の範囲の冷却能Ｈを０．２ｃｍ-1以下とし、マルテ
ンサイト変態過程の冷却速度を制御することが好まし
い。
が８３０〜８７０℃と通常の焼入れ焼戻し鋼に比して高
いので、本発明に使用する鋼は、焼入れに伴う亀裂敏感
値が大きくなる。このため、焼入れ過程の３００〜１５
０℃の範囲の冷却能Ｈを０．２ｃｍ-1以下とし、マルテ
ンサイト変態過程の冷却速度を制御することが好まし
い。
【００１４】浸炭窒化処理は、通常は浸炭性ないし還元
性ガス中にアンモニアを添加した高温ガス中で浸炭窒化
するが、この場合には、８３０〜８７０℃の温度範囲で
浸炭窒化をした後直ちに上記条件で油中焼入れする。
性ガス中にアンモニアを添加した高温ガス中で浸炭窒化
するが、この場合には、８３０〜８７０℃の温度範囲で
浸炭窒化をした後直ちに上記条件で油中焼入れする。
【００１５】本発明の熱処理方法は、焼入れ後の焼戻し
温度を、１６０〜１９０℃の比較的低温とし、焼戻し過
程での残留オーステナイトの分解を抑えて、表層部の残
留オーステナイトを２５〜５０％の範囲とする。この範
囲で残留オーステナイトが高くなる程、異物混入下での
潤滑条件で転がり疲労寿命を改善するが、他方、表面硬
さが低下して、耐摩耗性を低下させるので、表層部の残
留オーステナイトは２５〜３０％の範囲が良い。これに
対して、芯部は、１９０℃以下の低温焼戻しであるか
ら、通常は、残留オーステナイトが１５〜２０％程度残
留している。
温度を、１６０〜１９０℃の比較的低温とし、焼戻し過
程での残留オーステナイトの分解を抑えて、表層部の残
留オーステナイトを２５〜５０％の範囲とする。この範
囲で残留オーステナイトが高くなる程、異物混入下での
潤滑条件で転がり疲労寿命を改善するが、他方、表面硬
さが低下して、耐摩耗性を低下させるので、表層部の残
留オーステナイトは２５〜３０％の範囲が良い。これに
対して、芯部は、１９０℃以下の低温焼戻しであるか
ら、通常は、残留オーステナイトが１５〜２０％程度残
留している。
【００１６】
【実施例】軸受に使用する鋼の組成と寿命及び表面残留
オーステナイト量の関係を調べた。表１と表２に示す組
成の鋼で、円錐ころ軸受（ＪＩＳ型番３０２０６）を作
製し、本発明の熱処理法として、浸炭窒化法は、ＮＸガ
スに容積比で１０％のアンモニアガスを添加した連続炉
で、８５０℃に１５０ｍｉｎ加熱保持して浸炭窒化した
後直ちに、油温１００℃の油中に急冷した。ついで、１
８０℃×２ｈの焼戻しを行った。
オーステナイト量の関係を調べた。表１と表２に示す組
成の鋼で、円錐ころ軸受（ＪＩＳ型番３０２０６）を作
製し、本発明の熱処理法として、浸炭窒化法は、ＮＸガ
スに容積比で１０％のアンモニアガスを添加した連続炉
で、８５０℃に１５０ｍｉｎ加熱保持して浸炭窒化した
後直ちに、油温１００℃の油中に急冷した。ついで、１
８０℃×２ｈの焼戻しを行った。
【００１７】また、転がり疲労寿命の試験条件は、次の
通りであった。 荷重Ｆｒ；１７．６４ｋＮ、 接触面圧Ｐmax ；２．
６ＧＰａ、回転速度；２０００rpm 、 潤滑；ター
ビン５６油浴給油、計算寿命；１６９ｈ（異物混入無し
のとき） 混入異物；ガスアトマイズ粉（ＫＨＡ３０ 粒径１０４
〜１７７μｍ） 異物混入量；１ｇ／１０００cc油
通りであった。 荷重Ｆｒ；１７．６４ｋＮ、 接触面圧Ｐmax ；２．
６ＧＰａ、回転速度；２０００rpm 、 潤滑；ター
ビン５６油浴給油、計算寿命；１６９ｈ（異物混入無し
のとき） 混入異物；ガスアトマイズ粉（ＫＨＡ３０ 粒径１０４
〜１７７μｍ） 異物混入量；１ｇ／１０００cc油
【００１８】
【表１】
【００１９】
【表２】
【００２０】試験結果を表１と表２に示す。本発明に使
用した鋼の軸受は、異物混入潤滑下において長寿命を示
している。熱処理条件が同じでも、比較材に比べて、本
発明の鋼の表層部は、残留オーステナイトが多くなり、
５００℃×１ｈの保持後の表面硬度がＨｖ６００以上あ
り、硬化層深さも深くなっている。
用した鋼の軸受は、異物混入潤滑下において長寿命を示
している。熱処理条件が同じでも、比較材に比べて、本
発明の鋼の表層部は、残留オーステナイトが多くなり、
５００℃×１ｈの保持後の表面硬度がＨｖ６００以上あ
り、硬化層深さも深くなっている。
【００２１】浸炭窒化し焼戻した後の残留オーステナイ
ト量と転がり疲労寿命（１０％寿命時間）との関係を、
図１に示してあるが、この図から、表層部の残留オース
テナイト量が２５％以上とすることにより、転がり疲労
寿命が改善できることが判る。
ト量と転がり疲労寿命（１０％寿命時間）との関係を、
図１に示してあるが、この図から、表層部の残留オース
テナイト量が２５％以上とすることにより、転がり疲労
寿命が改善できることが判る。
【００２２】次に、軸受としてＪＩＳ型番６２０６と６
３０６とし、材料として、ＳＵＪ２鋼とＳＵＪ３鋼を選
び、熱処理法として上記の浸炭窒化法と、比較例として
従来の標準処理である焼入れ焼戻し法とを比較した。比
較例の熱処理は、８３０℃× ｍｉｎのオーステナイ
ト化後油中焼入れし１８０℃× ｍｉｎの焼戻しを行
う方法であった。
３０６とし、材料として、ＳＵＪ２鋼とＳＵＪ３鋼を選
び、熱処理法として上記の浸炭窒化法と、比較例として
従来の標準処理である焼入れ焼戻し法とを比較した。比
較例の熱処理は、８３０℃× ｍｉｎのオーステナイ
ト化後油中焼入れし１８０℃× ｍｉｎの焼戻しを行
う方法であった。
【００２３】転がり疲労寿命試験は、清浄油潤滑（荷重
１２．２５ｋＮ）と異物混入油潤滑（荷重６．９ｋＮ）
での２水準に分けて行った。異物混入油潤滑の試験条件
は次の通り。 荷重Ｆｒ； ６．９ｋＮ、接触面圧Ｐmax ；３．２ＧＰ
ａ、回転速度；２０００rpm 、潤滑；タービン５６油浴
給油、計算寿命；１９１ｈ（異物混入無しのとき） 混入異物；ガスアトマイズ粉（ＫＨＡ３０，粒径１０４
〜１７７μｍ） 異物混入量；０．４ｇ／１０００ｃｃ油 その結果を表３に纏めた。
１２．２５ｋＮ）と異物混入油潤滑（荷重６．９ｋＮ）
での２水準に分けて行った。異物混入油潤滑の試験条件
は次の通り。 荷重Ｆｒ； ６．９ｋＮ、接触面圧Ｐmax ；３．２ＧＰ
ａ、回転速度；２０００rpm 、潤滑；タービン５６油浴
給油、計算寿命；１９１ｈ（異物混入無しのとき） 混入異物；ガスアトマイズ粉（ＫＨＡ３０，粒径１０４
〜１７７μｍ） 異物混入量；０．４ｇ／１０００ｃｃ油 その結果を表３に纏めた。
【００２４】
【表３】
【００２５】表３に示したように、本発明の浸炭窒化し
た軸受が、特に、異物混入下での潤滑条件で優れた寿命
の改善効果を発揮する。そして、同じ程度の荷重なら
ば、従来の焼入れ焼戻し材のＳＵＪ２の軸受に対して、
ＳＵＪ３に浸炭窒化処理を施すことにより、１ランク小
さい軸受を利用することが可能になり、軸受の小型軽量
化に有用となる。
た軸受が、特に、異物混入下での潤滑条件で優れた寿命
の改善効果を発揮する。そして、同じ程度の荷重なら
ば、従来の焼入れ焼戻し材のＳＵＪ２の軸受に対して、
ＳＵＪ３に浸炭窒化処理を施すことにより、１ランク小
さい軸受を利用することが可能になり、軸受の小型軽量
化に有用となる。
【００２６】表４には、浸炭窒化時間を変えて、その表
層部の浸炭窒化深さと１０％寿命との関係を示したもの
であるが、８５０℃での浸炭窒化時間が同じ条件では、
ＳＵＪ２よりも本発明の実施例のＳＵＪ３の方が浸炭窒
化深さが大きく、浸炭窒化時間を１５０ｍｉｎから６０
ｍｉｎに短縮しても、寿命の低下は小さいことがわか
る。
層部の浸炭窒化深さと１０％寿命との関係を示したもの
であるが、８５０℃での浸炭窒化時間が同じ条件では、
ＳＵＪ２よりも本発明の実施例のＳＵＪ３の方が浸炭窒
化深さが大きく、浸炭窒化時間を１５０ｍｉｎから６０
ｍｉｎに短縮しても、寿命の低下は小さいことがわか
る。
【００２７】
【表４】
【００２８】以上のように、ＳＵＪ２鋼よりＳｉ及びＭ
ｎを高くして、浸炭窒化処理をして１８０℃の低温で焼
戻した鋼は、表層部の残留オーステナイトが高くなるか
ら、自動車のトランスミッション等の異物混入下の潤滑
環境では特に優れた長寿命を発揮する。これは、転走面
に噛み込んだ高硬度の異物は圧痕周辺での応力集中源と
なるが、表層部の残留オーステナイトがこの応力集中を
塑性変形により緩和して、亀裂の発生を遅らせるからで
ある。此の点から表層部の残留オーステナイトは２５〜
５０％の範囲では多いほど寿命の延長に有効である。
ｎを高くして、浸炭窒化処理をして１８０℃の低温で焼
戻した鋼は、表層部の残留オーステナイトが高くなるか
ら、自動車のトランスミッション等の異物混入下の潤滑
環境では特に優れた長寿命を発揮する。これは、転走面
に噛み込んだ高硬度の異物は圧痕周辺での応力集中源と
なるが、表層部の残留オーステナイトがこの応力集中を
塑性変形により緩和して、亀裂の発生を遅らせるからで
ある。此の点から表層部の残留オーステナイトは２５〜
５０％の範囲では多いほど寿命の延長に有効である。
【００２９】しかしながら、３０％程度と同じ量のオー
ステナイトを残留させた鋼であっても、ＳＵＪ３鋼とＳ
ＵＪ２鋼とでは上述の如く、転がり疲労寿命に有意差が
生じている。この点について、本発明の実施例として上
記の条件で浸炭窒化して焼入れ後に低温焼戻しをしたＳ
ＵＪ３鋼について、表層部の耐熱性を調べた。この試験
では、同じ熱処理条件で浸炭窒化処理をしたＳＵＪ２鋼
の比較材と対比し、軸受運転中の表層部の昇温を考慮し
て、試験焼戻しを行った。
ステナイトを残留させた鋼であっても、ＳＵＪ３鋼とＳ
ＵＪ２鋼とでは上述の如く、転がり疲労寿命に有意差が
生じている。この点について、本発明の実施例として上
記の条件で浸炭窒化して焼入れ後に低温焼戻しをしたＳ
ＵＪ３鋼について、表層部の耐熱性を調べた。この試験
では、同じ熱処理条件で浸炭窒化処理をしたＳＵＪ２鋼
の比較材と対比し、軸受運転中の表層部の昇温を考慮し
て、試験焼戻しを行った。
【００３０】図２は、浸炭窒化後１８０℃での低温焼戻
しをしたＳＵＪ３鋼（図中ａ曲線）とＳＵＪ２鋼（図中
ｂ曲線）とを試験焼戻し温度２００〜３００℃に加熱
（加熱時間２ｈ）したときの表層部の残留オーステナイ
トの変化を示すが、ＳＵＪ３鋼の方が２２０〜３００℃
での残留オーステナイトの分解が明らかに少ない。
しをしたＳＵＪ３鋼（図中ａ曲線）とＳＵＪ２鋼（図中
ｂ曲線）とを試験焼戻し温度２００〜３００℃に加熱
（加熱時間２ｈ）したときの表層部の残留オーステナイ
トの変化を示すが、ＳＵＪ３鋼の方が２２０〜３００℃
での残留オーステナイトの分解が明らかに少ない。
【００３１】図３は、これら試料の試験焼戻し後の表面
硬度と試験焼戻し温度２００〜３００℃との関係を示す
が、２５０℃までは両者に差異はなく、いずれもＨRC６
０以上の高硬度となっている。試験焼戻し温度３００℃
ではＳＵＪ２鋼の表層部がより軟化する。
硬度と試験焼戻し温度２００〜３００℃との関係を示す
が、２５０℃までは両者に差異はなく、いずれもＨRC６
０以上の高硬度となっている。試験焼戻し温度３００℃
ではＳＵＪ２鋼の表層部がより軟化する。
【００３２】図４は、試験温度に加熱したときのその温
度での表層部の高温硬度の変化を示す。高温になる程表
面硬度は低下するが、常温から３００℃までの温度範囲
ではＳＵＪ３鋼とＳＵＪ２鋼との間に殆ど硬度差がな
い。
度での表層部の高温硬度の変化を示す。高温になる程表
面硬度は低下するが、常温から３００℃までの温度範囲
ではＳＵＪ３鋼とＳＵＪ２鋼との間に殆ど硬度差がな
い。
【００３３】図３と図４に示した表面硬度は、残留オー
ステナイトと焼戻しマルテンサイトとが混合した組織の
硬度であり、表面の残留オーステナイトが多い場合は、
測定硬度は低くなる。本実施例のＳＵＪ３鋼は、残留オ
ーステナイトが高温まで存在するため混合組織としての
硬度は、ＳＵＪ２鋼と同じ程度になったのである。
ステナイトと焼戻しマルテンサイトとが混合した組織の
硬度であり、表面の残留オーステナイトが多い場合は、
測定硬度は低くなる。本実施例のＳＵＪ３鋼は、残留オ
ーステナイトが高温まで存在するため混合組織としての
硬度は、ＳＵＪ２鋼と同じ程度になったのである。
【００３４】図５は、焼戻しマルテンサイトだけの硬度
を推定するために、試片を各温度に加熱保持し、試片温
度とマルテンサイト（２１１）面のＸ線半価幅との相関
関係を示したもので、Ｘ線半価幅は２００℃以上でＳＵ
Ｊ３鋼がＳＵＪ２鋼より高くなっている。即ち、本発明
の熱処理方法を実施したＳＵＪ３鋼の焼戻しマルテンサ
イトは、同じく浸炭窒化したＳＵＪ２鋼よりも２００℃
以上の高温で硬く、これが、本発明の熱処理方法が従来
のＳＵＪ２鋼よりも長寿命となる理由の一つである。
を推定するために、試片を各温度に加熱保持し、試片温
度とマルテンサイト（２１１）面のＸ線半価幅との相関
関係を示したもので、Ｘ線半価幅は２００℃以上でＳＵ
Ｊ３鋼がＳＵＪ２鋼より高くなっている。即ち、本発明
の熱処理方法を実施したＳＵＪ３鋼の焼戻しマルテンサ
イトは、同じく浸炭窒化したＳＵＪ２鋼よりも２００℃
以上の高温で硬く、これが、本発明の熱処理方法が従来
のＳＵＪ２鋼よりも長寿命となる理由の一つである。
【００３５】潤滑油中に異物が混入するような潤滑条件
下では、転走面は発熱と塑性変形により疲労する。本発
明の熱処理方法によれば、軸受の表層部は、高温でも残
留オーステナイトが安定でマルテンサイトの硬度も高い
ので、軸受は、これらの原因による疲労は起こり難く長
寿命になるのである。
下では、転走面は発熱と塑性変形により疲労する。本発
明の熱処理方法によれば、軸受の表層部は、高温でも残
留オーステナイトが安定でマルテンサイトの硬度も高い
ので、軸受は、これらの原因による疲労は起こり難く長
寿命になるのである。
【００３６】寸法安定性については、表５には、表３に
示した熱処理後の試験軸受について、１２０℃及び１５
０℃に２５００ｈ保持したときの寸法変化率の測定結果
を示した。本発明の浸炭窒化した試験軸受の寸法安定性
は、１２０℃保持までは従来のＳＵＪ２鋼の焼入れ焼戻
し材と大差ないが、１５０℃の高温保持条件では、従来
のＳＵＪ２鋼の焼入れ焼戻し材よりも低下する。これ
は、芯部の残留オーステナイトの分解によるものであ
る。
示した熱処理後の試験軸受について、１２０℃及び１５
０℃に２５００ｈ保持したときの寸法変化率の測定結果
を示した。本発明の浸炭窒化した試験軸受の寸法安定性
は、１２０℃保持までは従来のＳＵＪ２鋼の焼入れ焼戻
し材と大差ないが、１５０℃の高温保持条件では、従来
のＳＵＪ２鋼の焼入れ焼戻し材よりも低下する。これ
は、芯部の残留オーステナイトの分解によるものであ
る。
【００３７】
【表５】
【００３８】
【発明の効果】本発明の転がり軸受の熱処理方法は、Ｓ
ｉとＭｎとを相対的に高くした高炭素鋼を浸炭窒化し、
焼入れ開始温度と焼入れ終端温度とを高くした焼入れを
行うことにより、表層部でのオーステナイトを多く残留
させて、低温焼戻しにより、表面部の残留オーステナイ
トを２５〜５０％としたから、転がり寿命、特に、異物
混入下での潤滑油環境で転がり疲労寿命を著しく改善す
ることができ、本方法による転がり軸受は、自動車用ト
ランスミッションの軸受として好適に使用でき、このよ
うな用途への軸受の信頼性を高めることができる。
ｉとＭｎとを相対的に高くした高炭素鋼を浸炭窒化し、
焼入れ開始温度と焼入れ終端温度とを高くした焼入れを
行うことにより、表層部でのオーステナイトを多く残留
させて、低温焼戻しにより、表面部の残留オーステナイ
トを２５〜５０％としたから、転がり寿命、特に、異物
混入下での潤滑油環境で転がり疲労寿命を著しく改善す
ることができ、本方法による転がり軸受は、自動車用ト
ランスミッションの軸受として好適に使用でき、このよ
うな用途への軸受の信頼性を高めることができる。
【図１】浸炭窒化処理した鋼及び焼入れ焼戻しした鋼の
表層部残留オーステナイトと転がり疲労寿命との関係を
示す図。
表層部残留オーステナイトと転がり疲労寿命との関係を
示す図。
【図２】浸炭窒化後１８０℃での低温焼戻しをしたＳＵ
Ｊ３鋼（図中ａ曲線）とＳＵＪ２鋼（図中ｂ曲線）とを
試験焼戻し温度２００〜３００℃に加熱したときの表層
部の残留オーステナイトの変化を示す。
Ｊ３鋼（図中ａ曲線）とＳＵＪ２鋼（図中ｂ曲線）とを
試験焼戻し温度２００〜３００℃に加熱したときの表層
部の残留オーステナイトの変化を示す。
【図３】浸炭窒化後１８０℃での低温焼戻しをしたＳＵ
Ｊ３鋼（図中ａ曲線）とＳＵＪ２鋼（図中ｂ曲線）の試
験焼戻し後の表面硬度と試験焼戻し温度（２００〜３０
０℃）との関係を示す。
Ｊ３鋼（図中ａ曲線）とＳＵＪ２鋼（図中ｂ曲線）の試
験焼戻し後の表面硬度と試験焼戻し温度（２００〜３０
０℃）との関係を示す。
【図４】浸炭窒化後１８０℃での低温焼戻しをしたＳＵ
Ｊ３鋼（図中ａ曲線）とＳＵＪ２鋼（図中ｂ曲線）の試
験温度に加熱したときの表層部の高温硬度の変化を示
す。
Ｊ３鋼（図中ａ曲線）とＳＵＪ２鋼（図中ｂ曲線）の試
験温度に加熱したときの表層部の高温硬度の変化を示
す。
【図５】浸炭窒化後１８０℃での低温焼戻しをしたＳＵ
Ｊ３鋼（図中ａ曲線）とＳＵＪ２鋼（図中ｂ曲線）の試
片温度とマルテンサイト（２１１）面のＸ線半価幅との
相関関係を示した
Ｊ３鋼（図中ａ曲線）とＳＵＪ２鋼（図中ｂ曲線）の試
片温度とマルテンサイト（２１１）面のＸ線半価幅との
相関関係を示した
─────────────────────────────────────────────────────
【手続補正書】
【提出日】平成６年３月２９日
【手続補正２】
【補正対象書類名】図面
【補正対象項目名】全図
【補正方法】変更
【補正内容】
【図１】
【図２】
【図３】
【図４】
【図５】
Claims (3)
- 【請求項１】 軌道輪及び転動体から成る転がり軸受の
熱処理方法において、 少なくとも軌道輪を、重量比にして、Ｃ０．８〜１．２
％、Ｓｉ０．４〜１．０％、Ｃｒ０．２〜１．２％及び
Ｍｎ０．８〜１．５％を含有する合金鋼により形成し、
浸炭窒化処理した後８３０〜８７０℃から焼入れし、１
６０〜１９０℃の温度範囲に焼戻しして、表層部の残留
オーステナイトを２５〜５０％としたことを特徴とする
転がり軸受の熱処理方法。 - 【請求項２】 上記合金鋼がＭｏ０．３％以下を含有す
る請求項１記載の転がり軸受の熱処理方法。 - 【請求項３】 焼入れ中の３００℃から１５０℃までの
温度範囲の冷却能Ｈを０．２ｃｍ-1以下とした請求項１
記載の転がり軸受の熱処理方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP35323693A JP3787663B2 (ja) | 1993-12-27 | 1993-12-27 | 転がり軸受の熱処理方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP35323693A JP3787663B2 (ja) | 1993-12-27 | 1993-12-27 | 転がり軸受の熱処理方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07190072A true JPH07190072A (ja) | 1995-07-28 |
| JP3787663B2 JP3787663B2 (ja) | 2006-06-21 |
Family
ID=18429480
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP35323693A Expired - Lifetime JP3787663B2 (ja) | 1993-12-27 | 1993-12-27 | 転がり軸受の熱処理方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3787663B2 (ja) |
Cited By (17)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| US10156259B2 (en) | 2013-06-06 | 2018-12-18 | Ntn Corporation | Bearing component and rolling bearing |
-
1993
- 1993-12-27 JP JP35323693A patent/JP3787663B2/ja not_active Expired - Lifetime
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|---|---|
| JP3787663B2 (ja) | 2006-06-21 |
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