JP2000204445A - 高温用転がり軸受部品 - Google Patents
高温用転がり軸受部品Info
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- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 異物混入環境下ならびに高温環境下において
も優れた転動疲労寿命を有し、かつ従来例に比べて安価
な高温用転がり軸受部品を提供する。 【解決手段】 高温用転がり軸受部品の合金元素の含有
量が質量％で、Ｃを０．６％以上１．３％以下、Ｓｉを
０．３％以上３．０％以下、Ｍｎを０．２％以上１．５
％以下、Ｐを０．０３％以下、Ｓを０．０３％以下、Ｃ
ｒを０．５％以上３．０％以下、Ｍｏを０．０５％以上
０．２５％未満、Ａｌを０．０５０％以下、Ｔｉを０．
００３％以下、Ｏを０．００１５％以下、Ｎを０．０１
５％以下含み、残部がＦｅおよび不可避不純物からなる
鋼材よりなり、かつ焼入れ処理後または浸炭窒化処理後
に焼戻し処理された構成を有し、かつ焼戻し硬さがＨＲ
Ｃ５８以上であり、かつ最大の炭化物寸法が８μｍ以下
である。
も優れた転動疲労寿命を有し、かつ従来例に比べて安価
な高温用転がり軸受部品を提供する。 【解決手段】 高温用転がり軸受部品の合金元素の含有
量が質量％で、Ｃを０．６％以上１．３％以下、Ｓｉを
０．３％以上３．０％以下、Ｍｎを０．２％以上１．５
％以下、Ｐを０．０３％以下、Ｓを０．０３％以下、Ｃ
ｒを０．５％以上３．０％以下、Ｍｏを０．０５％以上
０．２５％未満、Ａｌを０．０５０％以下、Ｔｉを０．
００３％以下、Ｏを０．００１５％以下、Ｎを０．０１
５％以下含み、残部がＦｅおよび不可避不純物からなる
鋼材よりなり、かつ焼入れ処理後または浸炭窒化処理後
に焼戻し処理された構成を有し、かつ焼戻し硬さがＨＲ
Ｃ５８以上であり、かつ最大の炭化物寸法が８μｍ以下
である。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、自動車、航空機、
船舶、産業機械などの動力伝達装置やエンジン部などに
用いられる転がり軸受部品に関し、より特定的には、粉
塵、ゴミなどの異物が混入する環境下ならびに雰囲気の
温度が常温〜３００℃の環境下においても優れた転動疲
労寿命を有する安価な高温用転がり軸受部品に関するも
のである。
船舶、産業機械などの動力伝達装置やエンジン部などに
用いられる転がり軸受部品に関し、より特定的には、粉
塵、ゴミなどの異物が混入する環境下ならびに雰囲気の
温度が常温〜３００℃の環境下においても優れた転動疲
労寿命を有する安価な高温用転がり軸受部品に関するも
のである。
【０００２】
【従来の技術】自動車、航空機、船舶、産業機械などの
動力伝達部やエンジン部に使用される転がり軸受は、苛
酷な環境下で使用されることになるが、このような環境
下でも優れた転動疲労寿命と信頼性とを要求されてい
る。特に、上記に用いられる転がり軸受では、粉塵、ゴ
ミ、鉄粉などの異物が混入する場合があり、これらの環
境下では清浄な環境での使用に比べて転動疲労寿命が大
幅に低下することが知られている。この対策として、近
年では、ＳＵＪ２などの高炭素クロム軸受鋼やＳＣＭ４
２０、ＳＮＣＭ４２０、ＳＮＣＭ８１５などの肌焼き鋼
に浸炭窒化処理を施し、転動面の直下に適量の残留オー
ステナイトを生成させる工法が適用されており、異物混
入下での寿命改善が図られている。
動力伝達部やエンジン部に使用される転がり軸受は、苛
酷な環境下で使用されることになるが、このような環境
下でも優れた転動疲労寿命と信頼性とを要求されてい
る。特に、上記に用いられる転がり軸受では、粉塵、ゴ
ミ、鉄粉などの異物が混入する場合があり、これらの環
境下では清浄な環境での使用に比べて転動疲労寿命が大
幅に低下することが知られている。この対策として、近
年では、ＳＵＪ２などの高炭素クロム軸受鋼やＳＣＭ４
２０、ＳＮＣＭ４２０、ＳＮＣＭ８１５などの肌焼き鋼
に浸炭窒化処理を施し、転動面の直下に適量の残留オー
ステナイトを生成させる工法が適用されており、異物混
入下での寿命改善が図られている。
【０００３】しかし、一般的な浸炭窒化処理は、ＳＵＪ
２鋼などに適用されている焼入れ焼戻し処理に比べて長
時間の処理である。このため、これらの浸炭窒化処理さ
れた転がり軸受では、通常の焼入れ焼戻し工程で製造さ
れる転がり軸受に比べて製造コストが大幅に増加するな
どの問題がある。
２鋼などに適用されている焼入れ焼戻し処理に比べて長
時間の処理である。このため、これらの浸炭窒化処理さ
れた転がり軸受では、通常の焼入れ焼戻し工程で製造さ
れる転がり軸受に比べて製造コストが大幅に増加するな
どの問題がある。
【０００４】また、自動車や航空機などに用いられる転
がり軸受は、高温環境下で使用されるため、異物混入環
境でかつ高温環境という極めて苛酷な使用環境下で優れ
た転動疲労寿命特性を要求されている。一般に、高温下
で使用される転がり軸受には、ＳＵＪ２などの高炭素ク
ロム軸受に焼入れ処理を施した後、またはＳＣＭ４２
０、ＳＮＣＭ８１５などの肌焼き鋼に浸炭焼入れ処理を
施した後に、寸法安定性を得るために３００℃以上の高
温で焼戻し処理が実施されている。
がり軸受は、高温環境下で使用されるため、異物混入環
境でかつ高温環境という極めて苛酷な使用環境下で優れ
た転動疲労寿命特性を要求されている。一般に、高温下
で使用される転がり軸受には、ＳＵＪ２などの高炭素ク
ロム軸受に焼入れ処理を施した後、またはＳＣＭ４２
０、ＳＮＣＭ８１５などの肌焼き鋼に浸炭焼入れ処理を
施した後に、寸法安定性を得るために３００℃以上の高
温で焼戻し処理が実施されている。
【０００５】しかし、これらの材料を高温で焼戻し処理
すると硬さが大幅に低下するため、転がり軸受に要求さ
れる所定の硬さを得ることができず、転動疲労寿命およ
び耐摩耗性が低下する。このため、高温域で使用される
軸受鋼にはＭ５０のような析出硬化型の鋼材が使用され
ているが、このような鋼材では製造コストおよび材料コ
ストが高く、使用範囲が限定されているために上記のよ
うなニーズに対応することができなかった。
すると硬さが大幅に低下するため、転がり軸受に要求さ
れる所定の硬さを得ることができず、転動疲労寿命およ
び耐摩耗性が低下する。このため、高温域で使用される
軸受鋼にはＭ５０のような析出硬化型の鋼材が使用され
ているが、このような鋼材では製造コストおよび材料コ
ストが高く、使用範囲が限定されているために上記のよ
うなニーズに対応することができなかった。
【０００６】また、浸炭窒化処理を施した転がり軸受で
は、熱処理後に転動部直下に残留オーステナイトが生成
されるとともに鋼中に窒素が侵入する。この残留オース
テナイトの作用で異物混入による応力集中が緩和される
ことによって、さらには鋼中に侵入した窒素の作用で焼
戻し軟化抵抗が改善されて転動疲労の過程で発生する組
織の変化が抑制されることによって、転動疲労寿命の向
上が図られている。
は、熱処理後に転動部直下に残留オーステナイトが生成
されるとともに鋼中に窒素が侵入する。この残留オース
テナイトの作用で異物混入による応力集中が緩和される
ことによって、さらには鋼中に侵入した窒素の作用で焼
戻し軟化抵抗が改善されて転動疲労の過程で発生する組
織の変化が抑制されることによって、転動疲労寿命の向
上が図られている。
【０００７】しかし、高温用の転がり軸受に適用するに
際しては、先述したように寸法の安定性を確保するため
に高温焼戻しを行なう必要がある。この高温焼戻しを施
した場合には、残留オーステナイトは分解し、その量が
減少してしまうために、その効果を期待することができ
ず、また窒素による焼戻し軟化防止にも限界があるた
め、異物が混入する高温環境下では十分な性能を得るこ
とができない。
際しては、先述したように寸法の安定性を確保するため
に高温焼戻しを行なう必要がある。この高温焼戻しを施
した場合には、残留オーステナイトは分解し、その量が
減少してしまうために、その効果を期待することができ
ず、また窒素による焼戻し軟化防止にも限界があるた
め、異物が混入する高温環境下では十分な性能を得るこ
とができない。
【０００８】近年では、自動車などの分野ではエンジン
の高出力・小型化が急速に進行しているが、同時に、転
がり軸受の使用環境はさらに苛酷な条件で使用されるケ
ースが増加してきている。エンジン部に用いられる転が
り軸受の使用温度域は、常用温度で１３０℃程度である
が、瞬間的には１６０℃まで温度上昇することが見込ま
れている。今日では、エンジンの高出力化に伴って、転
がり軸受の使用温度域は常用温度で１６０℃程度まで上
昇し、さらに瞬間的には２００℃を超すことが予測され
ている。したがって、今後、エンジンの高出力化や軽量
化が促進された場合に、異物混入環境下ならびに高温環
境下での転動疲労寿命の向上が必要とされると予想され
る。
の高出力・小型化が急速に進行しているが、同時に、転
がり軸受の使用環境はさらに苛酷な条件で使用されるケ
ースが増加してきている。エンジン部に用いられる転が
り軸受の使用温度域は、常用温度で１３０℃程度である
が、瞬間的には１６０℃まで温度上昇することが見込ま
れている。今日では、エンジンの高出力化に伴って、転
がり軸受の使用温度域は常用温度で１６０℃程度まで上
昇し、さらに瞬間的には２００℃を超すことが予測され
ている。したがって、今後、エンジンの高出力化や軽量
化が促進された場合に、異物混入環境下ならびに高温環
境下での転動疲労寿命の向上が必要とされると予想され
る。
【０００９】しかし、現状の高炭素クロム軸受鋼や浸炭
または浸炭窒化処理を施した転がり軸受は、十分な耐熱
性を有しておらず、予想される異物混入環境下、高温環
境下では十分な転動疲労寿命を維持することができな
い。また、Ｍ５０のような析出硬化型軸受鋼ではコスト
が高いなどの問題があり、安価で、かつ転動疲労寿命特
性に優れる転がり軸受を提供することができない状況で
ある。
または浸炭窒化処理を施した転がり軸受は、十分な耐熱
性を有しておらず、予想される異物混入環境下、高温環
境下では十分な転動疲労寿命を維持することができな
い。また、Ｍ５０のような析出硬化型軸受鋼ではコスト
が高いなどの問題があり、安価で、かつ転動疲労寿命特
性に優れる転がり軸受を提供することができない状況で
ある。
【００１０】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、上記のよう
な問題点を解決するためになされたもので、異物混入環
境下ならびに高温環境下においても優れた転動疲労寿命
を有し、かつ従来例に比べて安価な高温用転がり軸受部
品を提供することを目的とする。
な問題点を解決するためになされたもので、異物混入環
境下ならびに高温環境下においても優れた転動疲労寿命
を有し、かつ従来例に比べて安価な高温用転がり軸受部
品を提供することを目的とする。
【００１１】
【課題を解決するための手段】本願発明者らは、鋭意検
討した結果、異物混入環境下ならびに高温環境下におい
て優れた転動疲労寿命を有する安価な高温用転がり軸受
部品を得ることのできる組成元素の組合せ、その各含有
量、焼戻し硬さおよび炭化物の最大寸法を見出した。
討した結果、異物混入環境下ならびに高温環境下におい
て優れた転動疲労寿命を有する安価な高温用転がり軸受
部品を得ることのできる組成元素の組合せ、その各含有
量、焼戻し硬さおよび炭化物の最大寸法を見出した。
【００１２】それゆえ本発明の一の局面に従う高温用転
がり軸受部品は、内輪、外輪および転動体を有する高温
用転がり軸受の部品であって、合金元素の含有量が質量
％で、Ｃ（炭素）を０．６％以上１．３％以下、Ｓｉ
（シリコン）を０．３％以上３．０％以下、Ｍｎ（マン
ガン）を０．２％以上１．５％以下、Ｐ（リン）を０．
０３％以下、Ｓ（硫黄）を０．０３％以下、Ｃｒ（クロ
ム）を０．５％以上３．０％以下、Ｍｏ（モリブデン）
を０．０５％以上０．２５％未満、Ａｌ（アルミニウ
ム）を０．０５０％以下、Ｔｉ（チタン）を０．００３
％以下、Ｏ（酸素）を０．００１５％以下、Ｎ（窒素）
を０．０１５％以下含み、残部がＦｅ（鉄）および不可
避不純物からなる鋼材よりなり、かつ焼入れ処理後また
は浸炭窒化処理後に焼戻し処理された構成を有し、かつ
焼戻し処理後の硬さがＨＲＣ５８以上であり、かつ最大
の炭化物寸法が８μｍ以下である。
がり軸受部品は、内輪、外輪および転動体を有する高温
用転がり軸受の部品であって、合金元素の含有量が質量
％で、Ｃ（炭素）を０．６％以上１．３％以下、Ｓｉ
（シリコン）を０．３％以上３．０％以下、Ｍｎ（マン
ガン）を０．２％以上１．５％以下、Ｐ（リン）を０．
０３％以下、Ｓ（硫黄）を０．０３％以下、Ｃｒ（クロ
ム）を０．５％以上３．０％以下、Ｍｏ（モリブデン）
を０．０５％以上０．２５％未満、Ａｌ（アルミニウ
ム）を０．０５０％以下、Ｔｉ（チタン）を０．００３
％以下、Ｏ（酸素）を０．００１５％以下、Ｎ（窒素）
を０．０１５％以下含み、残部がＦｅ（鉄）および不可
避不純物からなる鋼材よりなり、かつ焼入れ処理後また
は浸炭窒化処理後に焼戻し処理された構成を有し、かつ
焼戻し処理後の硬さがＨＲＣ５８以上であり、かつ最大
の炭化物寸法が８μｍ以下である。
【００１３】また本発明の他の局面に従う高温用転がり
軸受部品は、内輪、外輪および転動体を有する高温用転
がり軸受の部品であって、合金元素の含有量が質量％
で、Ｃ（炭素）を０．６％以上１．３％以下、Ｓｉ（シ
リコン）を０．３％以上３．０％以下、Ｍｎ（マンガ
ン）を０．２％以上１．５％以下、Ｐ（リン）を０．０
３％以下、Ｓ（硫黄）を０．０３％以下、Ｃｒ（クロ
ム）を０．５％以上３．０％以下、Ｍｏ（モリブデン）
を０．０５％以上０．２５％未満、Ａｌ（アルミニウ
ム）を０．０５０％以下、Ｔｉ（チタン）を０．００３
％以下、Ｏ（酸素）を０．００１５％以下、Ｎ（窒素）
を０．０１５％以下で各元素を少なくとも含み、残部が
Ｆｅ（鉄）からなる鋼材よりなり、かつ焼入れ処理後ま
たは浸炭窒化処理後に焼戻し処理された構成を有し、か
つ焼戻し処理後の硬さがＨＲＣ５８以上であり、かつ最
大の炭化物寸法が８μｍ以下である。
軸受部品は、内輪、外輪および転動体を有する高温用転
がり軸受の部品であって、合金元素の含有量が質量％
で、Ｃ（炭素）を０．６％以上１．３％以下、Ｓｉ（シ
リコン）を０．３％以上３．０％以下、Ｍｎ（マンガ
ン）を０．２％以上１．５％以下、Ｐ（リン）を０．０
３％以下、Ｓ（硫黄）を０．０３％以下、Ｃｒ（クロ
ム）を０．５％以上３．０％以下、Ｍｏ（モリブデン）
を０．０５％以上０．２５％未満、Ａｌ（アルミニウ
ム）を０．０５０％以下、Ｔｉ（チタン）を０．００３
％以下、Ｏ（酸素）を０．００１５％以下、Ｎ（窒素）
を０．０１５％以下で各元素を少なくとも含み、残部が
Ｆｅ（鉄）からなる鋼材よりなり、かつ焼入れ処理後ま
たは浸炭窒化処理後に焼戻し処理された構成を有し、か
つ焼戻し処理後の硬さがＨＲＣ５８以上であり、かつ最
大の炭化物寸法が８μｍ以下である。
【００１４】なお、本発明の他の局面においては、列挙
した元素以外にＢ（ボロン）やＷ（タングステン）また
はこれ以外の元素が含まれていてもよい。
した元素以外にＢ（ボロン）やＷ（タングステン）また
はこれ以外の元素が含まれていてもよい。
【００１５】本発明の一および他の局面に従う高温用転
がり軸受部品では、上記組成を有しているため、焼入れ
焼戻し処理を施せば、浸炭窒化処理を施さずとも異物混
入環境下において優れた転動疲労寿命が得られる。この
ため、浸炭窒化処理を省くことができるため、製造コス
トを低くすることができる。
がり軸受部品では、上記組成を有しているため、焼入れ
焼戻し処理を施せば、浸炭窒化処理を施さずとも異物混
入環境下において優れた転動疲労寿命が得られる。この
ため、浸炭窒化処理を省くことができるため、製造コス
トを低くすることができる。
【００１６】上記のように製造コスト削減の観点からは
浸炭窒化処理を省くことが望ましいが、焼入れ処理に代
えて浸炭窒化処理を施しても異物混入環境下において優
れた転動疲労寿命を得ることができる。
浸炭窒化処理を省くことが望ましいが、焼入れ処理に代
えて浸炭窒化処理を施しても異物混入環境下において優
れた転動疲労寿命を得ることができる。
【００１７】また、上記組成を有するため、高温（たと
えば３５０℃）で焼戻し処理を施しても、ＨＲＣ５８以
上と高い硬度を得ることができる。このように高温で焼
戻し処理を施すことで残留オーステナイト量を少なくで
きるため高温環境下での寸法安定性を得ることができる
とともにＨＲＣ５８以上と高い硬度を得ることができ
る。このため、高温環境下での転動疲労寿命および耐摩
耗性を従来例より向上させることができる。
えば３５０℃）で焼戻し処理を施しても、ＨＲＣ５８以
上と高い硬度を得ることができる。このように高温で焼
戻し処理を施すことで残留オーステナイト量を少なくで
きるため高温環境下での寸法安定性を得ることができる
とともにＨＲＣ５８以上と高い硬度を得ることができ
る。このため、高温環境下での転動疲労寿命および耐摩
耗性を従来例より向上させることができる。
【００１８】また、上記組成の鋼はＭ５０のような析出
硬化型軸受鋼より安価である。以上より、異物混入環境
下ならびに高温環境下において優れた転動疲労寿命を有
し、かつ安価な高温用転がり軸受部品を得ることができ
る。
硬化型軸受鋼より安価である。以上より、異物混入環境
下ならびに高温環境下において優れた転動疲労寿命を有
し、かつ安価な高温用転がり軸受部品を得ることができ
る。
【００１９】なお、焼戻し処理温度は１８０℃以上３５
０℃以下であることが好ましい。転がり軸受は通常１０
０℃程度の温度で使用されるため、焼戻し処理温度は１
８０℃以上である必要がある。
０℃以下であることが好ましい。転がり軸受は通常１０
０℃程度の温度で使用されるため、焼戻し処理温度は１
８０℃以上である必要がある。
【００２０】以下、本発明の高温用転がり軸受部品の化
学成分の限定理由について説明する。
学成分の限定理由について説明する。
【００２１】（１） Ｃの含有量（０．６％以上１．３
％以下）について Ｃは転がり軸受として強度を確保するために必須の元素
であり、所定の熱処理後の硬さを維持するためには０．
６％以上含有する必要があるため、Ｃ含有量の下限を
０．６％に限定した。また本発明においては、後述する
ように炭化物が転動疲労寿命に重要な役割を与えるが、
Ｃ含有量が１．３％を超えて含有された場合、大型の炭
化物が生成し、転動疲労寿命の低下を生じることが判明
したため、Ｃ含有量の上限を１．３％に限定した。
％以下）について Ｃは転がり軸受として強度を確保するために必須の元素
であり、所定の熱処理後の硬さを維持するためには０．
６％以上含有する必要があるため、Ｃ含有量の下限を
０．６％に限定した。また本発明においては、後述する
ように炭化物が転動疲労寿命に重要な役割を与えるが、
Ｃ含有量が１．３％を超えて含有された場合、大型の炭
化物が生成し、転動疲労寿命の低下を生じることが判明
したため、Ｃ含有量の上限を１．３％に限定した。
【００２２】（２） Ｓｉの含有量（０．３％以上３．
０％以下）について Ｓｉは高温域での軟化を抑制し、転がり軸受の耐熱性を
改善する作用があるため添加することが望ましい。しか
し、Ｓｉ含有量が０．３０％未満ではその効果が得られ
ないため、Ｓｉ含有量の下限を０．３０％に限定した。
また、Ｓｉ含有量の増加に伴って耐熱性は向上するが、
３．０％を超えて多量に含有させてもその効果が飽和す
るとともに、熱間加工性や被削性の低下が生じるため、
Ｓｉ含有量の上限を３．０％に限定した。
０％以下）について Ｓｉは高温域での軟化を抑制し、転がり軸受の耐熱性を
改善する作用があるため添加することが望ましい。しか
し、Ｓｉ含有量が０．３０％未満ではその効果が得られ
ないため、Ｓｉ含有量の下限を０．３０％に限定した。
また、Ｓｉ含有量の増加に伴って耐熱性は向上するが、
３．０％を超えて多量に含有させてもその効果が飽和す
るとともに、熱間加工性や被削性の低下が生じるため、
Ｓｉ含有量の上限を３．０％に限定した。
【００２３】（３） Ｍｎの含有量（０．２％以上１．
５％以下）について Ｍｎは鋼を製造する際の脱酸に用いられる元素であると
ともに、焼入れ性を改善する元素であり、この効果を得
るために０．２％以上添加する必要があるため、Ｍｎ含
有量の下限を０．２％に限定した。しかし、１．５％を
超えて多量にＭｎを含有すると被削性が大幅に低下する
ため、Ｍｎ含有量の上限を１．５％に限定した。
５％以下）について Ｍｎは鋼を製造する際の脱酸に用いられる元素であると
ともに、焼入れ性を改善する元素であり、この効果を得
るために０．２％以上添加する必要があるため、Ｍｎ含
有量の下限を０．２％に限定した。しかし、１．５％を
超えて多量にＭｎを含有すると被削性が大幅に低下する
ため、Ｍｎ含有量の上限を１．５％に限定した。
【００２４】（４） Ｐの含有量（０．０３％以下）に
ついて Ｐは鋼のオーステナイト粒界に偏析し、靱性や転動疲労
寿命の低下を招くため、０．０３％を含有量の上限とし
た。
ついて Ｐは鋼のオーステナイト粒界に偏析し、靱性や転動疲労
寿命の低下を招くため、０．０３％を含有量の上限とし
た。
【００２５】（５） Ｓの含有量（０．０３％以下）に
ついて Ｓは鋼の熱間加工性を害し、鋼中で非金属介在物を形成
して靱性や転動疲労寿命を低下させるため、０．０３％
をＳ含有量の上限とした。また、Ｓは前記のような有害
な面を持つ反面、切削加工性を向上させる効果も有して
いるため、可及的に少なくすることが望ましいが０．０
０５％までの含有量であれば許容される。
ついて Ｓは鋼の熱間加工性を害し、鋼中で非金属介在物を形成
して靱性や転動疲労寿命を低下させるため、０．０３％
をＳ含有量の上限とした。また、Ｓは前記のような有害
な面を持つ反面、切削加工性を向上させる効果も有して
いるため、可及的に少なくすることが望ましいが０．０
０５％までの含有量であれば許容される。
【００２６】（６） Ｃｒの含有量（０．５％以上３．
０％以下）について Ｃｒは本発明において重要な作用を果たす元素であり、
焼入れ性の改善と炭化物による硬さ確保と寿命改善との
ために添加される。所定の炭化物を得るためには０．５
％以上の添加が必要であるため、Ｃｒ含有量の下限を
０．５％に限定した。しかし、３．０％を超えて多量に
Ｃｒを含有すると、大型の炭化物が生成し転動疲労寿命
の低下が生じるため、Ｃｒ含有量の上限を３．０％に限
定した。
０％以下）について Ｃｒは本発明において重要な作用を果たす元素であり、
焼入れ性の改善と炭化物による硬さ確保と寿命改善との
ために添加される。所定の炭化物を得るためには０．５
％以上の添加が必要であるため、Ｃｒ含有量の下限を
０．５％に限定した。しかし、３．０％を超えて多量に
Ｃｒを含有すると、大型の炭化物が生成し転動疲労寿命
の低下が生じるため、Ｃｒ含有量の上限を３．０％に限
定した。
【００２７】（７） Ａｌの含有量（０．０５０％以
下）について Ａｌは鋼の製造時の脱酸剤として使用されるが、硬質の
酸化物系介在物を生成し転動疲労寿命を低下させるため
低減することが望ましい。また、０．０５０％を超えて
Ａｌが多量に含有されると顕著な転動疲労寿命の低下が
認められたため、Ａｌ含有量の上限を０．０５０％に限
定した。
下）について Ａｌは鋼の製造時の脱酸剤として使用されるが、硬質の
酸化物系介在物を生成し転動疲労寿命を低下させるため
低減することが望ましい。また、０．０５０％を超えて
Ａｌが多量に含有されると顕著な転動疲労寿命の低下が
認められたため、Ａｌ含有量の上限を０．０５０％に限
定した。
【００２８】なお、Ａｌ含有量を０．００５％未満とす
るためには鋼の製造コストの上昇が生じるため、Ａｌ含
有量の下限を０．００５％に限定することが好ましい。
るためには鋼の製造コストの上昇が生じるため、Ａｌ含
有量の下限を０．００５％に限定することが好ましい。
【００２９】（８） Ｔｉの含有量（０．００３％以
下）、Ｏの含有量（０．００１５％以下）、Ｎの含有量
（０．０１５％以下）について Ｔｉ、ＯおよびＮは鋼中に酸化物、窒化物を形成し非金
属介在物として疲労破壊の起点となり転動疲労寿命を低
下させるため、Ｔｉ：０．００３％、Ｏ：０．００１５
％、Ｎ：０．０１５％を各元素の上限とした。
下）、Ｏの含有量（０．００１５％以下）、Ｎの含有量
（０．０１５％以下）について Ｔｉ、ＯおよびＮは鋼中に酸化物、窒化物を形成し非金
属介在物として疲労破壊の起点となり転動疲労寿命を低
下させるため、Ｔｉ：０．００３％、Ｏ：０．００１５
％、Ｎ：０．０１５％を各元素の上限とした。
【００３０】（９） Ｍｏの含有量（０．０５％以上
０．２５％未満）について Ｍｏは鋼の焼入れ性を改善するとともに、炭化物中に固
溶することによって焼戻し処理時の軟化を防止する効果
がある。特に、Ｍｏは高温域における転動疲労寿命を改
善する作用が見出されたため添加されている。しかし、
０．２５％以上と多量にＭｏを含有させると鋼材コスト
が上昇するとともに、切削加工を容易にするための軟化
処理時に硬さが低下せず被削性が大幅に劣化してしまう
ため、Ｍｏ含有量を０．２５％未満に限定した。またＭ
ｏの含有量が０．０５％未満では炭化物形成に効果がな
いため、Ｍｏ含有量の下限を０．０５％に限定した。
０．２５％未満）について Ｍｏは鋼の焼入れ性を改善するとともに、炭化物中に固
溶することによって焼戻し処理時の軟化を防止する効果
がある。特に、Ｍｏは高温域における転動疲労寿命を改
善する作用が見出されたため添加されている。しかし、
０．２５％以上と多量にＭｏを含有させると鋼材コスト
が上昇するとともに、切削加工を容易にするための軟化
処理時に硬さが低下せず被削性が大幅に劣化してしまう
ため、Ｍｏ含有量を０．２５％未満に限定した。またＭ
ｏの含有量が０．０５％未満では炭化物形成に効果がな
いため、Ｍｏ含有量の下限を０．０５％に限定した。
【００３１】次に、本発明の高温用転がり軸受部品の焼
戻し硬さおよび炭化物について言及する。
戻し硬さおよび炭化物について言及する。
【００３２】（１０） 焼戻し硬さ 高温域で使用される軸受は使用環境下での寸法を安定さ
せるために、環境温度以上の温度で焼戻し処理を施され
ることが一般的である。本願発明者らは、焼戻し硬さと
温度環境２００℃における転動疲労寿命に関する詳細な
調査を行なった結果、焼戻し硬さと転動疲労寿命とに相
関が認められ、焼戻し硬さが高いほど転動疲労寿命が長
寿命を示す傾向にあることを確認した。特に、焼戻し硬
さが同一の場合には、焼戻し処理が高い温度で実施され
た軸受ほど長寿命であり、高温で焼戻しを施しても焼戻
し硬さが高い軸受ほど長寿命であることが見出された。
さらには、焼戻し処理後の硬さがＨＲＣ５８未満になる
と、急激に寿命が低下する傾向にあり、また寿命ばらつ
きが大きくなることが判明した。高温での寿命を改善
し、ばらつきを低減するためには、ＨＣＲ５８以上の硬
さを維持することが必要であり、かつこの際の焼戻し温
度は高いほど好ましい。
せるために、環境温度以上の温度で焼戻し処理を施され
ることが一般的である。本願発明者らは、焼戻し硬さと
温度環境２００℃における転動疲労寿命に関する詳細な
調査を行なった結果、焼戻し硬さと転動疲労寿命とに相
関が認められ、焼戻し硬さが高いほど転動疲労寿命が長
寿命を示す傾向にあることを確認した。特に、焼戻し硬
さが同一の場合には、焼戻し処理が高い温度で実施され
た軸受ほど長寿命であり、高温で焼戻しを施しても焼戻
し硬さが高い軸受ほど長寿命であることが見出された。
さらには、焼戻し処理後の硬さがＨＲＣ５８未満になる
と、急激に寿命が低下する傾向にあり、また寿命ばらつ
きが大きくなることが判明した。高温での寿命を改善
し、ばらつきを低減するためには、ＨＣＲ５８以上の硬
さを維持することが必要であり、かつこの際の焼戻し温
度は高いほど好ましい。
【００３３】（１１） 炭化物 炭化物は焼戻し処理時の硬さを維持させるとともに、転
動疲労中の組織変化を抑制し、転動疲労寿命の改善に効
果を有することが判明した。この際、軸受の表層から
０．１ｍｍ深さにおける炭化物の最大寸法と転動疲労寿
命とを調査した結果、大型の炭化物が存在すると寿命が
低下する傾向が認められ、最大寸法が８μｍを超える大
きな炭化物が残存すると急激に寿命低下が発生すること
が明らかになったため、炭化物の最大寸法を８μｍに規
定した。
動疲労中の組織変化を抑制し、転動疲労寿命の改善に効
果を有することが判明した。この際、軸受の表層から
０．１ｍｍ深さにおける炭化物の最大寸法と転動疲労寿
命とを調査した結果、大型の炭化物が存在すると寿命が
低下する傾向が認められ、最大寸法が８μｍを超える大
きな炭化物が残存すると急激に寿命低下が発生すること
が明らかになったため、炭化物の最大寸法を８μｍに規
定した。
【００３４】
【実施例】以下、本発明の実施例について説明する。
【００３５】表１に示した化学組成を有する鋼材を、真
空誘導炉によって溶解し、重量１５０ｋｇの鋼塊に鋳造
した後、１２００℃の温度で３時間加熱保持して熱間鍛
造を実施し、直径５０ｍｍの丸棒を製造した。丸棒素材
に焼ならし処理として８５０℃で１時間保持した後、空
冷する処理を施し、さらに切削加工を容易にするための
軟化処理として７９０℃で６時間保持した後６５０℃ま
でを１０℃／時間の冷却速度で冷却し、常温までを大気
放冷する軟化処理を施し、各種調査の素材とした。
空誘導炉によって溶解し、重量１５０ｋｇの鋼塊に鋳造
した後、１２００℃の温度で３時間加熱保持して熱間鍛
造を実施し、直径５０ｍｍの丸棒を製造した。丸棒素材
に焼ならし処理として８５０℃で１時間保持した後、空
冷する処理を施し、さらに切削加工を容易にするための
軟化処理として７９０℃で６時間保持した後６５０℃ま
でを１０℃／時間の冷却速度で冷却し、常温までを大気
放冷する軟化処理を施し、各種調査の素材とした。
【００３６】
【表１】
【００３７】＜硬さ調査＞焼入れ後の焼戻し硬さおよび
浸炭窒化処理後の焼戻し硬さを測定するために、直径５
０ｍｍの素材から直径２０ｍｍ、長さ１００ｍｍの円柱
状の試験片を機械加工によって作製した。
浸炭窒化処理後の焼戻し硬さを測定するために、直径５
０ｍｍの素材から直径２０ｍｍ、長さ１００ｍｍの円柱
状の試験片を機械加工によって作製した。
【００３８】焼入れ処理は、ソルト炉による加熱を行な
い、８５０℃に３０分均熱した後、８０℃の油中に焼入
れることで行なった。この後に、焼戻し処理として同じ
くソルト炉で加熱を行ない、３５０℃で２時間保持した
後に空冷する焼戻し処理を行なった。
い、８５０℃に３０分均熱した後、８０℃の油中に焼入
れることで行なった。この後に、焼戻し処理として同じ
くソルト炉で加熱を行ない、３５０℃で２時間保持した
後に空冷する焼戻し処理を行なった。
【００３９】また浸炭窒化処理は通常の生産工程で使用
されているガス雰囲気炉を用い、ＲＸガス雰囲気中で炭
素ポテンシャルを１．０〜１．２％、ＮＨ3 の添加量を
５〜１０％として８５０℃に６０分保持した後、油中に
焼入れた。その後、３５０℃で１２０分の焼戻しを行な
った。
されているガス雰囲気炉を用い、ＲＸガス雰囲気中で炭
素ポテンシャルを１．０〜１．２％、ＮＨ3 の添加量を
５〜１０％として８５０℃に６０分保持した後、油中に
焼入れた。その後、３５０℃で１２０分の焼戻しを行な
った。
【００４０】この焼入れ焼戻し処理を施した試験片また
は浸炭窒化処理後に焼戻し処理を施した試験片の中央部
から厚さ１０ｍｍの円盤型の試験片を切断し、両面を湿
式の研磨加工によって研磨し、硬さ測定用の試験片を作
製した。
は浸炭窒化処理後に焼戻し処理を施した試験片の中央部
から厚さ１０ｍｍの円盤型の試験片を切断し、両面を湿
式の研磨加工によって研磨し、硬さ測定用の試験片を作
製した。
【００４１】硬さはロックウェル硬さ計を使用し、試験
片の断面において表面から２ｍｍ深さの位置の硬さ測定
を行ない、７点の平均値を焼戻し硬さとして求めた。
片の断面において表面から２ｍｍ深さの位置の硬さ測定
を行ない、７点の平均値を焼戻し硬さとして求めた。
【００４２】＜転動疲労寿命試験＞軸受部品として性能
を確認するために、スラスト型の転動疲労寿命試験機に
よって疲労試験を行ない、各材料の寿命評価を実施し
た。
を確認するために、スラスト型の転動疲労寿命試験機に
よって疲労試験を行ない、各材料の寿命評価を実施し
た。
【００４３】寿命評価に用いた試験片は、直径５０ｍｍ
の丸棒素材から機械加工によって外径４７ｍｍ、内径２
９ｍｍおよび厚さ７ｍｍのリング状のスラスト型転動疲
労寿命試験片を粗加工した。
の丸棒素材から機械加工によって外径４７ｍｍ、内径２
９ｍｍおよび厚さ７ｍｍのリング状のスラスト型転動疲
労寿命試験片を粗加工した。
【００４４】粗加工を完了した試験片の熱処理として、
焼入れ焼戻し処理および浸炭窒化処理を施した。処理
は、通常の生産工程で使用されている実炉を用いた。
焼入れ焼戻し処理および浸炭窒化処理を施した。処理
は、通常の生産工程で使用されている実炉を用いた。
【００４５】焼入れ焼戻し処理については、ガス雰囲気
炉を用い、ＲＸガス雰囲気中で各鋼の炭素量をベースに
脱炭や浸炭が起こらないように炭素ポテンシャルを制御
しながら８５０℃に３０分保持した後、油中に焼入れ
た。その後、３５０℃で１２０分の焼戻しを行なった。
炉を用い、ＲＸガス雰囲気中で各鋼の炭素量をベースに
脱炭や浸炭が起こらないように炭素ポテンシャルを制御
しながら８５０℃に３０分保持した後、油中に焼入れ
た。その後、３５０℃で１２０分の焼戻しを行なった。
【００４６】浸炭窒化処理は上記の硬さ試験片と同条件
で熱処理を行なった。熱処理完了の後に、試験片の両面
を研磨加工し鏡面状態に仕上げた。なお、浸炭窒化処理
した試験片では、研磨加工時の加工代を両面とも０．１
ｍｍとした。
で熱処理を行なった。熱処理完了の後に、試験片の両面
を研磨加工し鏡面状態に仕上げた。なお、浸炭窒化処理
した試験片では、研磨加工時の加工代を両面とも０．１
ｍｍとした。
【００４７】転動疲労寿命試験は、スラスト型転動疲労
寿命試験機によって実施した。なお、表２にその試験の
諸条件を示す。試験は、常温環境下および２００℃環境
下で実施し、さらに異物の混入環境を再現した環境下で
も試験を行なった。
寿命試験機によって実施した。なお、表２にその試験の
諸条件を示す。試験は、常温環境下および２００℃環境
下で実施し、さらに異物の混入環境を再現した環境下で
も試験を行なった。
【００４８】
【表２】
【００４９】疲労試験は、同一条件で１５回の繰返し試
験を行ない、ワイブル確率における累積損傷確率が１０
％となる寿命を各材料の寿命として判定した。なお、表
１における比較例Ｎｏ．１４は汎用のＳＵＪ２であり、
この焼入れ焼戻し処理材の寿命を１．０とした場合の比
率で各材料の寿命値を記述した。
験を行ない、ワイブル確率における累積損傷確率が１０
％となる寿命を各材料の寿命として判定した。なお、表
１における比較例Ｎｏ．１４は汎用のＳＵＪ２であり、
この焼入れ焼戻し処理材の寿命を１．０とした場合の比
率で各材料の寿命値を記述した。
【００５０】＜炭化物＞鋼中に存在する炭化物の測定に
は、スラスト型転動疲労寿命試験片を使用した。各種の
熱処理を実施してスラスト型転動疲労寿命試験片に加工
された試験片において、リング横断面を切断し、組織観
察用のミクロ試験片を製造した。この試験片を鏡面仕上
げし、さらに炭化物の観察を行なうために、ピクラル腐
食液によって腐食した。このミクロ試料において、転動
面の表層から０．１ｍｍ深さにおける炭化物の観察を光
学顕微鏡で実施し、視野面積５０ｍｍ2 における最大の
炭化物を測定した。
は、スラスト型転動疲労寿命試験片を使用した。各種の
熱処理を実施してスラスト型転動疲労寿命試験片に加工
された試験片において、リング横断面を切断し、組織観
察用のミクロ試験片を製造した。この試験片を鏡面仕上
げし、さらに炭化物の観察を行なうために、ピクラル腐
食液によって腐食した。このミクロ試料において、転動
面の表層から０．１ｍｍ深さにおける炭化物の観察を光
学顕微鏡で実施し、視野面積５０ｍｍ2 における最大の
炭化物を測定した。
【００５１】上記の３５０℃焼戻し硬さ、常温および２
００℃での転動疲労寿命、異物混入条件下での転動疲労
寿命および最大炭化物寸法の結果を表３および表４に示
す。
００℃での転動疲労寿命、異物混入条件下での転動疲労
寿命および最大炭化物寸法の結果を表３および表４に示
す。
【００５２】
【表３】
【００５３】
【表４】
【００５４】上記の表３および表４の結果より、本発明
の組成範囲を有する本発明例では、３５０℃の焼戻し処
理を施しても、硬さがＨＲＣ５８以上となることが判明
した。また、本発明例では、単なる焼入れ焼戻し処理
（ＨＴ）を施した場合でも、比較例に比べて２００℃で
の転動疲労寿命および異物条件下における転動疲労寿命
が高くなることが判明した。また、焼入れ処理に代えて
浸炭窒化処理を施した場合でも、優れた転動疲労寿命が
得られることも判明した。また、本発明例では、転動面
の表層から０．１ｍｍ深さにおける炭化物の最大寸法が
８．０μｍ以下になることが判明した。
の組成範囲を有する本発明例では、３５０℃の焼戻し処
理を施しても、硬さがＨＲＣ５８以上となることが判明
した。また、本発明例では、単なる焼入れ焼戻し処理
（ＨＴ）を施した場合でも、比較例に比べて２００℃で
の転動疲労寿命および異物条件下における転動疲労寿命
が高くなることが判明した。また、焼入れ処理に代えて
浸炭窒化処理を施した場合でも、優れた転動疲労寿命が
得られることも判明した。また、本発明例では、転動面
の表層から０．１ｍｍ深さにおける炭化物の最大寸法が
８．０μｍ以下になることが判明した。
【００５５】今回開示された実施例は全ての点で例示で
あって制限的なものではないと考えられるべきである。
本発明の範囲は上記した説明ではなくて特許請求の範囲
によって示され、特許請求の範囲と均等の意味および範
囲内でのすべての変更が含まれることが意図される。
あって制限的なものではないと考えられるべきである。
本発明の範囲は上記した説明ではなくて特許請求の範囲
によって示され、特許請求の範囲と均等の意味および範
囲内でのすべての変更が含まれることが意図される。
【００５６】
【発明の効果】以上に説明したように本願発明者らが最
適な組成元素およびその含有量を見出したことにより、
焼入れ焼戻し処理をすることで、浸炭窒化処理を施さな
くとも異物混入条件下で優れた転動疲労寿命が得られる
とともに、高温（たとえば３５０℃）で焼戻し処理を施
しても高い硬度を得られる安価な高温用転がり軸受部品
を得ることができた。
適な組成元素およびその含有量を見出したことにより、
焼入れ焼戻し処理をすることで、浸炭窒化処理を施さな
くとも異物混入条件下で優れた転動疲労寿命が得られる
とともに、高温（たとえば３５０℃）で焼戻し処理を施
しても高い硬度を得られる安価な高温用転がり軸受部品
を得ることができた。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｆ１６Ｃ 33/34 Ｆ１６Ｃ 33/34 33/62 33/62 (72)発明者 前田 喜久男 三重県桑名市大字東方字尾弓田3066 エヌ ティエヌ株式会社内 (72)発明者 木南 俊哉 愛知県名古屋市南区大同町２丁目30番地 大同特殊鋼株式会社内 (72)発明者 中村 貞行 愛知県名古屋市南区大同町２丁目30番地 大同特殊鋼株式会社内
Claims (2)
- 【請求項１】 内輪、外輪および転動体を有する高温用
転がり軸受の部品であって、 合金元素の含有量が質量％で、Ｃを０．６％以上１．３
％以下、Ｓｉを０．３％以上３．０％以下、Ｍｎを０．
２％以上１．５％以下、Ｐを０．０３％以下、Ｓを０．
０３％以下、Ｃｒを０．５％以上３．０％以下、Ｍｏを
０．０５％以上０．２５％未満、Ａｌを０．０５０％以
下、Ｔｉを０．００３％以下、Ｏを０．００１５％以
下、Ｎを０．０１５％以下含み、残部がＦｅおよび不可
避不純物からなる鋼材よりなり、かつ焼入れ処理後また
は浸炭窒化処理後に焼戻し処理された構成を有し、かつ
前記焼戻し処理後の硬さがＨＲＣ５８以上であり、かつ
最大の炭化物寸法が８μｍ以下であることを特徴とす
る、高温用転がり軸受部品。 - 【請求項２】 内輪、外輪および転動体を有する高温用
転がり軸受の部品であって、 合金元素の含有量が質量％で、Ｃを０．６％以上１．３
％以下、Ｓｉを０．３％以上３．０％以下、Ｍｎを０．
２％以上１．５％以下、Ｐを０．０３％以下、Ｓを０．
０３％以下、Ｃｒを０．５％以上３．０％以下、Ｍｏを
０．０５％以上０．２５％未満、Ａｌを０．０５０％以
下、Ｔｉを０．００３％以下、Ｏを０．００１５％以
下、Ｎを０．０１５％以下で各元素を少なくとも含み、
残部がＦｅからなる鋼材よりなり、かつ焼入れ処理後ま
たは浸炭窒化処理後に焼戻し処理された構成を有し、か
つ前記焼戻し処理後の硬さがＨＲＣ５８以上であり、か
つ最大の炭化物寸法が８μｍ以下であることを特徴とす
る、高温用転がり軸受部品。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP32177499A JP4343357B2 (ja) | 1998-11-11 | 1999-11-11 | 高温用転がり軸受部品 |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10-320436 | 1998-11-11 | ||
| JP32043698 | 1998-11-11 | ||
| JP32177499A JP4343357B2 (ja) | 1998-11-11 | 1999-11-11 | 高温用転がり軸受部品 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2000204445A true JP2000204445A (ja) | 2000-07-25 |
| JP4343357B2 JP4343357B2 (ja) | 2009-10-14 |
Family
ID=26570085
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP32177499A Expired - Lifetime JP4343357B2 (ja) | 1998-11-11 | 1999-11-11 | 高温用転がり軸受部品 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP4343357B2 (ja) |
Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| WO2004092434A1 (ja) * | 2003-04-16 | 2004-10-28 | Jfe Steel Corporation | 転動疲労寿命に優れた鋼材及びその製造方法 |
| EP1826286A2 (en) * | 2006-02-28 | 2007-08-29 | JFE Steel Corporation | Steel part having long rolling contact fatigue life and method for producing the same |
| US7273319B2 (en) | 2001-09-26 | 2007-09-25 | Ntn Corporation | Roller thrust bearing |
| EP1837415A1 (de) * | 2006-03-20 | 2007-09-26 | Böhler Edelstahl GmbH | Legierung für Wälzlager |
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| US20130224065A1 (en) * | 2010-11-29 | 2013-08-29 | Jfe Steel Corporation | Bearing steel being excellent both in workability after spheroidizing-annealing and in hydrogen fatigue resistance property after quenching and tempering |
| GB2513881A (en) * | 2013-05-08 | 2014-11-12 | Skf Ab | Steel Alloy |
| EP2617848A4 (en) * | 2010-09-15 | 2015-07-01 | Kobe Steel Ltd | STEEL WITH BEARINGS |
-
1999
- 1999-11-11 JP JP32177499A patent/JP4343357B2/ja not_active Expired - Lifetime
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