WO2011122371A1 - 転がり軸受 - Google Patents

転がり軸受 Download PDF

Info

Publication number
WO2011122371A1
WO2011122371A1 PCT/JP2011/056585 JP2011056585W WO2011122371A1 WO 2011122371 A1 WO2011122371 A1 WO 2011122371A1 JP 2011056585 W JP2011056585 W JP 2011056585W WO 2011122371 A1 WO2011122371 A1 WO 2011122371A1
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
bearing
steel
peeling
brittle
chromium
Prior art date
Application number
PCT/JP2011/056585
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
尚弘 岡田
克典 峰野
Original Assignee
Ntn株式会社
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Ntn株式会社 filed Critical Ntn株式会社
Priority to CN201180005471.6A priority Critical patent/CN102741572B/zh
Priority to US13/637,369 priority patent/US20130016938A1/en
Priority to EP11762604.4A priority patent/EP2554864A4/en
Publication of WO2011122371A1 publication Critical patent/WO2011122371A1/ja

Links

Images

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
    • F16C33/00—Parts of bearings; Special methods for making bearings or parts thereof
    • F16C33/30—Parts of ball or roller bearings
    • F16C33/32—Balls
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
    • F16C33/00—Parts of bearings; Special methods for making bearings or parts thereof
    • F16C33/30—Parts of ball or roller bearings
    • F16C33/58—Raceways; Race rings
    • F16C33/62—Selection of substances
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
    • F16C33/00—Parts of bearings; Special methods for making bearings or parts thereof
    • F16C33/30—Parts of ball or roller bearings
    • F16C33/58—Raceways; Race rings
    • F16C33/64—Special methods of manufacture
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
    • F16C19/00—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement
    • F16C19/02—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement with bearing balls essentially of the same size in one or more circular rows
    • F16C19/04—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement with bearing balls essentially of the same size in one or more circular rows for radial load mainly
    • F16C19/06—Bearings with rolling contact, for exclusively rotary movement with bearing balls essentially of the same size in one or more circular rows for radial load mainly with a single row or balls
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
    • F16C2204/00—Metallic materials; Alloys
    • F16C2204/60—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • F16C2204/70—Ferrous alloys, e.g. steel alloys with chromium as the next major constituent
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
    • F16C2361/00—Apparatus or articles in engineering in general
    • F16C2361/61—Toothed gear systems, e.g. support of pinion shafts

Definitions

  • the present invention relates to a rolling bearing used for automotive parts such as transmissions, which suppresses brittle peeling of inner and outer ring raceway surfaces and rolling element surfaces and peeling of indentation starting points due to foreign matters in lubricating oil.
  • the rolling bearing covers the inner ring 1 with a cage 2 and houses a rolling element 3 made of a steel ball or the like in the cage 2, and further attaches an outer ring 4.
  • the inner ring 1 and the outer ring 4 are smoothly rotated relative to each other around the axis.
  • the inner and outer rings 1, 4 and the rolling element 3 are lubricated with lubricating oil.
  • This lubricating oil is in a clean state at the beginning of use, but wear powder generated from the peripheral structure of the bearing such as a gear is mixed with the use of the bearing.
  • the wear powder is caught between the raceway surfaces 1a and 4a of the inner and outer rings 1 and 4 and the rolling elements 3, and wears the surfaces of the raceway surfaces 1a and 4a and the rolling elements 3 to shorten the bearing life. There is a problem.
  • One of the causes of peeling of the bearing raceways 1a, 4a, etc. caused by the wear powder is a structure in which carbon in the steel aggregates at a high concentration and is observed in white under a microscope (hereinafter referred to as “white layer”). .)
  • This white layer has a very high hardness compared to the parent phase and is brittle, and cracks are likely to occur in the mother phase starting from this white layer. And it is thought that the crack of this mother phase propagates gradually and leads to peeling (hereinafter referred to as “brittle peeling”).
  • the following Patent Document 1 contains 2.0 to 5.0% by weight of chromium in the bearing steel, slows the diffusion rate of carbon in this steel, and forms a white layer. I try to prevent it.
  • the chromium concentration range is the above range because if it falls below this concentration range, the effect of suppressing the diffusion of carbon cannot be obtained, and if this concentration range is exceeded, the workability of the steel may decrease. Has been.
  • Patent Document 2 discloses a bearing in which a bearing steel containing 0.2 to 1.2% by weight of chromium is subjected to carbonitriding and then subjected to quenching and tempering.
  • carbonitriding treatment carbon and nitrogen are introduced into the surface layer portion of the steel in an atmosphere containing carbon and nitrogen (gas phase or liquid phase).
  • the carbonitriding process in the gas phase is generally performed by using a reducing air-fuel mixture mainly composed of carbon monoxide and hydrogen to which ammonia is added.
  • the chromium concentration range is the above range because the hardness of the surface layer becomes insufficient when the concentration range is below this range, and if this concentration range is exceeded, the carbide tends to coarsen and easily become the starting point of peeling. ing.
  • an object of the present invention is to improve the bearing life by suppressing brittle separation and indentation-induced separation of the raceway surfaces and rolling elements of the inner and outer rings of the bearing.
  • the present invention adds chromium in a weight ratio exceeding 1.6% within a range of less than 2.0%, and performs quenching and tempering treatment on the carbonitrided steel.
  • the bearing was formed using steel having a retained austenite region in which the composition ratio of retained austenite was higher than that inside the surface layer portion.
  • Carbon and nitrogen are unevenly distributed at a high concentration on the surface of the steel subjected to the carbonitriding process.
  • This carbon has the role of enhancing the hardenability of the steel and increasing its surface hardness.
  • nitrogen lowers the Ms point as described above, the composition ratio of retained austenite after quenching can be increased.
  • By the action of carbon and nitrogen it is possible to impart toughness due to the retained austenite region while ensuring a predetermined hardness of the surface layer portion of the steel.
  • a dense chromium oxide film having high corrosion resistance is formed on the outermost surface of the steel, and this film makes the surface state more stable.
  • This chromium concentration range is lower than the chromium concentration range (2.0 to 5.0% described in Patent Document 1) capable of suppressing brittle peeling, but the carbon and nitrogen concentrations in the surface layer are increased by carbonitriding. Thereby, the brittle peeling suppression effect can be exhibited.
  • the reason for this is not clearly understood, but it is possible that the nitrogen implanted in the above process formed a compressive stress field in this surface layer, and this compressive stress field suppressed brittle peeling (progress of cracks). There is sex.
  • this chromium concentration range is higher than the chromium concentration range (0.2 to 1.2% described in Patent Document 2) that can suppress indentation-induced separation, but the carbide coarseness described in Patent Document 2 is large. Since the crystallization can be avoided by adjusting the concentration of carbon or the like and the carbonitriding conditions, there is no problem caused by carbide even in the chromium concentration range of the present invention.
  • concentration of the said chromium into the range of 1.80% or more and 1.89% or less.
  • the ratio of retained austenite to the parent phase is in the range of 10 to 50% in the retained austenite region.
  • the ratio of retained austenite is less than the above range, the toughness of the raceway surface and the rolling element surface is lowered, and the suppression of indentation-induced separation becomes insufficient.
  • the ratio of retained austenite exceeds the above range, the wear resistance may be insufficient and the bearing life may be shortened.
  • region from the surface to the area
  • the retained austenite has a role of imparting toughness to the surface layer portion, but if the region is too shallow, sufficient toughness of the surface layer portion cannot be imparted. Therefore, if this retained austenite region is formed to the above depth, sufficient toughness can be imparted, and even when wear powder is mixed in the lubricating oil, the occurrence of indentation-induced delamination can be effectively suppressed. .
  • the carbonitriding treatment in each configuration is performed in an atmosphere in which 5 to 10% of ammonia is added to a so-called RX gas whose gas composition is mainly composed of carbon monoxide 18 to 25% and hydrogen 28 to 50%. It is made with quenching and tempering treatment. Usually, this quenching is performed from 830 to 860 ° C., and tempering is performed at 180 ° C. or less. When carbonitriding is performed under these processing conditions, appropriate amounts of carbon and nitrogen are introduced from the surface, so that a retained austenite region necessary for suppressing indentation-induced separation can be formed.
  • the bearing shown in each of the above configurations can be used for a deep groove ball bearing, an angular ball bearing, a double row angular ball bearing, a tapered roller bearing, a double row tapered roller bearing, a cylindrical roller bearing, or a double row cylindrical roller bearing.
  • these bearings can be employed in automobile transmissions, pulleys, alternators, electromagnetic clutches, or wheels.
  • These power transmission components for automobiles are often used in harsh environments involving high temperatures and vibrations.
  • brittle peeling is likely to occur on the raceway surfaces of the inner and outer rings and the surface of the rolling element, and indentation-induced peeling often occurs continuously due to wear powder mixed in the lubricating oil. Therefore, when a bearing in which the above-described treatment is applied to the steel surface is employed, this brittle peeling and indentation-induced peeling can be effectively suppressed, and stable relative rotation of the bearing can be ensured over a long period of time.
  • chromium is added to the steel constituting the bearing, and carbonitriding is performed and quenching is performed, thereby suppressing brittle peeling and also suppressing indentation-induced peeling due to the toughness provided by the retained austenite region. it can. For this reason, the lifetime of the bearing can be improved, and the cost required for maintenance such as replacement of the lubricating oil can be reduced.
  • Rolling element (steel ball) 4 outer ring 4a (outer ring) raceway surface 5 retained austenite region 6 chromium oxide coating
  • FIG. 1 shows an embodiment of a rolling bearing according to the present invention.
  • This rolling bearing is a deep groove ball bearing in which a plurality of steel balls 3 are provided between the inner ring 1 and the outer ring 4, and the steel balls 3 are held by a cage 2.
  • the inner and outer rings 1 and 4 and the steel ball 3 are made of bearing steel to which chromium is additionally added (hereinafter referred to as “brittle-resistant exfoliated steel”), and the weight ratio of chromium exceeds 1.6%. Within the range of less than 0%.
  • the carbonitriding treatment is applied to the raceway surfaces 1a, 4a of the inner and outer rings 1, 4 and the surface of the steel balls 3.
  • This carbonitriding process involves quenching and tempering the inner and outer rings 1, 4 and the steel ball 3 in a treatment atmosphere containing 18 to 25% carbon monoxide, 28 to 50% hydrogen, and 5 to 10% ammonia. Made with. This quenching is performed from 830 to 860 ° C., and tempering is performed at 180 ° C. or less.
  • FIG. 2 shows a schematic diagram of a cross section near the surface of the inner ring 1 subjected to the quenching and tempering treatment.
  • the “white layer” described in the background art is not observed in the surface layer portion of the steel processed under the above processing conditions. This is because the added chromium suppresses the diffusion of carbon, and the agglomeration of carbon that causes the white layer is less likely to occur. By suppressing this white layer, brittle peeling caused by this can be suppressed.
  • a retained austenite region 5 having a higher composition ratio of retained austenite than the inside is formed.
  • the composition ratio of retained austenite in the retained austenite region 5 is preferably within a range of 10 to 30%.
  • a chromium oxide film 6 is formed on the surface layer of the residual austenite region 5, and the corrosion resistance of the steel is further improved by the chromium oxide film 6.
  • the rolling bearing according to the present invention can also be applied to an angular ball bearing, a double row angular ball bearing, a tapered roller bearing, a double row tapered roller bearing, a cylindrical roller bearing, or a double row cylindrical roller bearing.
  • Each of these bearings can be employed in an automobile transmission, pulley, alternator, electromagnetic clutch, or wheel. This is because this bearing is less likely to cause brittle peeling and indentation-induced peeling even in a severe use environment under high temperature and vibration, and is particularly suitable for a power transmission component for automobiles used in such an environment.
  • Example 1 Using a bearing steel according to the present invention (hereinafter referred to as “brittle-resistant peeled steel”), a deep groove ball bearing having the shape shown in FIG.
  • This brittle peel-off steel contains 1.80 to 1.89% chromium by weight, and the above-mentioned carbonitriding treatment is performed on the brittle peel-off steel so that a residual austenite region is formed in the surface layer portion. 5 was formed.
  • Example 1 The SUJ2 steel (high carbon chrome bearing steel) shown in Table 1 of JIS G4805 is quenched and tempered under the same conditions as described in Example 1, and a deep groove ball bearing having the shape shown in FIG. Constructed and tested for durability under the same conditions as described in Example 1.
  • Example 1 The results of this durability test are shown in Table 2. Under these experimental conditions, it was confirmed that flaking occurred in either the inner or outer ring after about 20 to 110 hours of operation. Further, from the calculation of the Weibull distribution, the L 10 life is 22.3 hours, the time until the cumulative damage probability becomes 50% (hereinafter referred to as “L 50 life”) is 64.9 hours, and the Weibull slope is 1. It became 76. From the results of Example 1 and Comparative Example 1, the brittle peel-off steel is subjected to a predetermined carbonitriding process and quenching and tempering process, and a retained austenite region 5 is formed on the surface thereof. It can be seen that can be greatly improved. As in Example 1, a clear correlation between the outer ring temperature and the time until the bearing reaches the end of its life could not be confirmed.
  • Example 2 (Comparative Example 2) The SUJ2 is subjected to the same carbonitriding treatment as described in Example 1, and a deep groove ball bearing having the shape shown in FIG. 1 is configured using this, and is durable under the same conditions as described in Example 1. A sex test was performed.
  • Example 1 Table 1
  • Comparative Example 2 Table 3
  • the durability of this bearing was obtained by adopting brittle peel-resistant steel instead of SUJ2 steel. It can also be seen that it can be greatly improved. This is considered to be due to the fact that the above-described white layer is less likely to be generated by chromium and brittle peeling is suppressed.
  • Example 3 As the material of the inner and outer rings and the steel balls constituting the deep groove ball bearing having the shape shown in FIG. 1, the same SUJ2 material and the brittle peel-off steel having an increased chromium concentration were used, and these were subjected to the same quenching and tempering treatment as in Example 1. Later, a durability test was performed. In this durability test, the radial load applied to the bearing filled with grease (E-3) was set to 3240N (the axial load was 0N). Rotation) for 10 seconds, falling for 1 second and stopping for 3 seconds "was repeated for 1 cycle for 15 seconds.
  • Table 4 shows the results of this durability test. This durability test was conducted continuously for 1000 hours, and for those that could not be operated due to damage before reaching 1000 hours, describe the time until the damage, etc. Yes.

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Manufacturing & Machinery (AREA)
  • Rolling Contact Bearings (AREA)
  • Heat Treatment Of Articles (AREA)
  • Solid-Phase Diffusion Into Metallic Material Surfaces (AREA)

Abstract

軸受の内外輪の軌道面及び転動体の脆性剥離及び圧痕起因剥離を抑制して、軸受寿命の向上を図る。重量比でクロムを１．８０～１．８９％含む鋼（耐脆性剥離鋼）に浸炭窒化処理を施して焼入れ焼戻し処理を行う。このクロムは、炭素の凝集体である白層の発生を低減し、この白層に起因する軌道面（１ａ、４ａ）等の脆性剥離を抑制する一方で、前記焼入れ焼戻し処理によって得られる残留オーステナイト領域（５）は、鋼の表面に靭性を与え、摩耗粉等の異物に起因する圧痕起因剥離を抑制する。この脆性剥離と圧痕起因剥離の両方を抑制することで、軸受の寿命の向上を図ることができるとともに、潤滑油の交換等のメンテナンスに要するコストの低減を図ることができる。

Description

転がり軸受
　この発明は、内外輪の軌道面や転動体表面の脆性剥離や潤滑油中の異物による圧痕起点の剥離を抑制した、トランスミッション等の自動車用部品に用いられる転がり軸受に関する。
　転がり軸受は、本願発明の実施形態である図１に示すように、内輪１に保持器２を被せるとともにこの保持器２に鋼球等からなる転動体３を収納し、さらに外輪４を取り付け、この内輪１と外輪４が軸心周りにスムーズに相対回転するようにしたものである。この内外輪１、４と転動体３は潤滑油で潤滑される。この潤滑油は使用開始当初は清浄な状態であるが、軸受の使用とともにギア等の軸受の周辺構造から発生した摩耗粉が混入する。そして、この摩耗粉は内外輪１、４の軌道面１ａ、４ａと転動体３の間に噛み込まれ、この軌道面１ａ、４ａ及び転動体３の表面を摩耗し、軸受の寿命が短縮するという問題がある。
　この摩耗粉によって引き起こされる軸受の軌道面１ａ、４ａ等の剥離の原因の一つに、鋼中の炭素が高濃度に凝集し、顕微鏡観察において白く観察される組織（以下、「白層」という。）がある。この白層は母相と比較して硬度が非常に高い上に脆く、この白層を起点として母相に亀裂が発生しやすい。そして、この母相の亀裂が次第に伝播して剥離に至る（以下、「脆性剥離」という。）と考えられている。この脆性剥離を抑制するため、下記特許文献１では、軸受鋼にクロムを重量比で２．０～５．０％含有させ、この鋼中の炭素の拡散速度を遅くして、白層の形成を阻止するようにしている。
　クロムの濃度範囲を上記範囲とするのは、この濃度範囲を下回ると炭素の拡散の抑制効果が得られないため、この濃度範囲を上回ると鋼の加工性が低下する恐れがあるため、と記載されている。
　また、下記特許文献２には、クロムを重量比で０．２～１．２％含む軸受鋼に浸炭窒化処理を行った後に、焼入れ及び焼戻しの各処理を行った軸受が開示されている。この浸炭窒化処理は、炭素及び窒素を含む雰囲気下（気相又は液相）において、この鋼の表層部に炭素及び窒素を導入するものである。例えば、気相中における浸炭窒化処理は、一酸化炭素及び水素等を主成分とする還元性の混合気に、アンモニアを添加したものを用いるのが一般的である。
　この浸炭窒化処理を行うと、前記表層部の窒素含有量が高くなり、Ｍｓ点（マルテンサイトへの変態温度）が低下する。そうすると、焼入れを行った際に、この表層部において未変態のままのオーステナイト（残留オーステナイト）がその内部（窒素含有量が比較的低い部分）よりも多く残存することとなる。この残留オーステナイトは、マルテンサイトと比較して靭性が高く、潤滑油中に混在した摩耗粉が内外輪の軌道面と転動体の間に噛み込まれた場合に、この摩耗粉によって前記軌道面の表面に圧痕が付いて、この圧痕に起因して剥離が生じる（以下、「圧痕起因剥離」という。）のを抑制する。
　クロムの濃度範囲を上記範囲とするのは、この濃度範囲を下回ると、表層部の硬度が不十分となるため、この濃度範囲を上回ると炭化物が粗大化して剥離起点となりやすいため、と記載されている。
特許第２８８３４６０号公報 特開平７－１９００７２号公報
　この軸受の寿命を効果的に向上するためには、上述した白層等に起因する脆性剥離の抑制とともに、圧痕起因剥離を抑制する必要がある。しかしながら、脆性剥離の抑制効果を発揮するクロム濃度範囲（２．０～５．０％）と、圧痕起因剥離の抑制効果を発揮するクロム濃度範囲（０．２～１．２％）との間に重なりがなく、両方の効果をともに発揮させることはできないものと考えられていた。このため、脆性剥離又は圧痕起因剥離のいずれか一方の抑制が不十分となって、軸受の疲労寿命の十分な改善が図れないという問題があった。
　そこで、この発明は、軸受の内外輪の軌道面及び転動体の脆性剥離及び圧痕起因剥離を抑制して、軸受寿命の向上を図ることを課題とする。
　上記課題を解決するため、この発明は、クロムを重量比で１．６％を超え、２．０％未満の範囲内で添加するとともに、浸炭窒化処理を行った鋼に焼入れ及び焼戻し処理を施し、その表層部に、その内部よりも残留オーステナイトの組成比を高めた残留オーステナイト領域を形成した鋼を用いて軸受を構成した。
　この浸炭窒化処理を行った鋼の表面には炭素及び窒素が高い濃度で偏在する。この炭素は鋼の焼入れ性を高め、その表面硬度を高める役目を有する。その一方で、窒素は上述したようにＭｓ点を下げるため、焼入れ後の残留オーステナイトの組成比を高めることができる。この炭素及び窒素の作用により、鋼の表層部の所定の硬度を確保しつつ、残留オーステナイト領域による靭性を付与することができる。さらに、鋼の最表面には、耐食性の高い緻密なクロム酸化被膜が形成され、この被膜によってその表面状態が一層安定したものとなる。
　クロム濃度範囲を上記の範囲内とすることで、脆性剥離及び圧痕起因剥離の両方が抑制され、この軸受の寿命を確実に向上することができる。
　このクロム濃度範囲は、脆性剥離を抑制し得るクロム濃度範囲（上記特許文献１に記載の２．０～５．０％）より低いが、浸炭窒化処理により表層部の炭素及び窒素濃度を高めることにより、脆性剥離抑制効果を発揮することができる。この理由は明確には分かっていないが、前記処理で注入された窒素によって、この表層部で圧縮応力場が形成され、この圧縮応力場によって脆性剥離（亀裂の進行）が抑制されたためである可能性がある。
　その一方で、このクロム濃度範囲は、圧痕起因剥離を抑制し得るクロム濃度範囲（上記特許文献２に記載の０．２～１．２％）より高いが、上記特許文献２でいう炭化物の粗大化は、炭素等の濃度や、浸炭窒化処理条件を調節することによって回避することができるため、本願発明のクロム濃度範囲としても炭化物に起因する不具合は生じない。
　また、前記構成においては、前記クロムの添加濃度を、１．８０％以上１．８９％以下の範囲内とするのがより好ましい。
　この範囲内に調節することで、炭化物の凝集に伴う脆性剥離及び圧痕起因剥離の両効果を最大限に発揮することができる。
　また、前記各構成においては、前記残留オーステナイト領域において、母相に対する残留オーステナイトの比率を１０～５０％の範囲内とするのがより好ましい。
　残留オーステナイトの比率が上記の範囲を下回ると、軌道面や転動体表面の靭性が低下し、圧痕起因剥離の抑制が不十分となる。その一方で、残留オーステナイトの比率が上記の範囲を上回ると、耐摩耗性が不十分となって、却って軸受寿命が低下することがある。
　また、前記各構成においては、前記残留オーステナイト領域を、表面から深さ１ｍｍの領域まで形成するのが好ましい。
　この残留オーステナイトは、上述したように表層部に靭性を付与する役目を有するが、その領域が浅すぎると表層部の十分な靭性を付与することができない。そこで、この残留オーステナイト領域を上記の深さまで形成すると、十分な靭性を付与することができ、潤滑油中に摩耗粉が混入した場合でも、圧痕起因剥離の発生を効果的に抑制することができる。
　また、各構成における浸炭窒化処理は、ガス組成が体積比において一酸化炭素１８～２５％、水素２８～５０％を主成分とする所謂ＲＸガスに、アンモニア５～１０％を添加した雰囲気中において、焼入れ焼戻し処理とともになされる。通常、この焼入れは８３０～８６０℃から行われ、焼戻しは１８０℃以下で行われる。この処理条件の下で浸炭窒化処理を行うと、表面から適切な量の炭素及び窒素が導入されるため、圧痕起因剥離の抑制に必要な残留オーステナイト領域を形成することができる。
　上記各構成において示した軸受は、深溝玉軸受、アンギュラ玉軸受、複列アンギュラ玉軸受、円錐ころ軸受、複列円錐ころ軸受、円筒ころ軸受、又は複列円筒ころ軸受に採用することができる。
　さらに、これらの軸受は、自動車用トランスミッション、プーリ、オルタネータ、電磁クラッチ、又はホイールに採用することができる。
　これらの自動車用動力伝達部品は、高温・振動を伴う過酷な環境下において使用されることが多い。このような環境下においては、内外輪の軌道面及び転動体の表面の脆性剥離が生じやすく、潤滑油中に混入した摩耗粉によって圧痕起因剥離が連続的に生じることが多い。そこで、鋼の表面に上述した処理を施した軸受を採用すると、この脆性剥離及び圧痕起因剥離が効果的に抑制され、長期間に亘って軸受の安定した相対回転を確保することができる。
　この発明によると、軸受を構成する鋼にクロムを添加するとともに、浸炭窒化処理を施して焼入れ処理を行うことにより、脆性剥離を抑制しつつ、残留オーステナイト領域によって与えられる靭性によって圧痕起因剥離も抑制できる。このため、軸受の寿命の向上を図ることができるとともに、潤滑油の交換等のメンテナンスに要するコストの低減を図ることができる。
この発明に係る転がり軸受の一実施形態を示す側面断面図 内輪の表面を示す拡大断面図
１　内輪
１ａ　（内輪の）軌道面
２　保持器
３　転動体（鋼球）
４　外輪
４ａ　（外輪の）軌道面
５　残留オーステナイト領域
６　クロム酸化被膜
　この発明に係る転がり軸受の一実施形態を図１に示す。この転がり軸受は内輪１及び外輪４間に複数の鋼球３を設けた深溝玉軸受であって、この鋼球３は保持器２によって保持されている。この内外輪１、４及び鋼球３は、クロムを追加添加した軸受鋼（以下、「耐脆性剥離鋼」という。）からなり、そのクロムの重量比は、１．６％を超え、２．０％未満の範囲内である。
　この内外輪１、４の軌道面１ａ、４ａ、及び、鋼球３の表面には浸炭窒化処理が施されている。この浸炭窒化処理は、この内外輪１、４及び鋼球３を、体積比で一酸化炭素１８～２５％、水素２８～５０％、アンモニア５～１０％を含む処理雰囲気中において、焼入れ焼戻し処理とともになされる。この焼入れは８３０～８６０℃から行われ、焼戻しは１８０℃以下で行われる。
　この焼入れ焼戻し処理を行った内輪１の表面付近の断面の模式図を図２に示す。上記の処理条件で処理した鋼の表層部には、背景技術において説明した「白層」は観察されない。追加添加したクロムによって炭素の拡散が抑制され、この白層の原因となる炭素の凝集が生じにくいためである。この白層を抑制することにより、これに起因して生じる脆性剥離を抑制することができる。
　この鋼の表面から、少なくとも１ｍｍの深さまでは、内部よりも残留オーステナイトの組成比が高い残留オーステナイト領域５が形成される。この深さの残留オーステナイト領域５を形成することにより、この鋼の表面に靭性を付与することができ、万が一、潤滑油中に摩耗粉等の異物が混入した場合でも、この異物によって鋼の表面に圧痕起因剥離が生じるのを防止することができる。この残留オーステナイト領域５における残留オーステナイトの組成比は１０～３０％の範囲内とするのが好ましい。この残留オーステナイト領域５の表層にはクロム酸化被膜６が形成され、このクロム酸化被膜６によりこの鋼の耐食性が一層向上する。
　この発明に係る転がり軸受は、アンギュラ玉軸受、複列アンギュラ玉軸受、円錐ころ軸受、複列円錐ころ軸受、円筒ころ軸受、又は複列円筒ころ軸受にも適用することができる。そして、これらの各軸受は自動車用トランスミッション、プーリ、オルタネータ、電磁クラッチ、又はホイールに採用することができる。この軸受は高温・振動下の過酷な使用環境においても脆性剥離及び圧痕起因剥離を生じにくく、このような環境で使用される自動車用動力伝達部品に特に適しているためである。
　（実施例１）
　本願発明に係る軸受鋼（以下、「耐脆性剥離鋼」という。）を用いて、図１に示す形状の深溝玉軸受を構成し、その耐久性試験を行った。この耐脆性剥離鋼は、重量比でクロムを１．８０～１．８９％含むものであって、この耐脆性剥離鋼に、上述した浸炭窒化処理を行うことにより、その表層部に残留オーステナイト領域５を形成した。
　この耐久性試験は、自動車の無段階変速器に用いられる軸受が置かれる環境を想定し、無段階変速器用オイル（ＣＶＴＦ）に、鋼の微粉末を異物としてこのオイル１リットル当たり０．１５ｇ混入した状態で行った。この軸受に負荷されるラジアル荷重を８３００Ｎ（アキシアル荷重は０Ｎ）に設定するとともに、内輪の回転速度を毎分２６００回転、軸受のミスアライメントを２／１０００ｒａｄに設定した。
　この耐久性試験の結果を表１に示す。この実験条件下においては、約１００～２４０時間の運転で、内外輪の少なくとも一方にフレーキング（軌道面の剥離）が生じることが確認された。また、ワイブル分布計算から、累積損傷確率が１０％となるまでの時間（以下、「Ｌ１０寿命」という。）は、９０．７時間となった。なお、外輪温度と、軸受が寿命に至るまでの時間との間の明確な相関関係は確認できなかった。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001
　（比較例１）
　ＪＩＳＧ４８０５の表１に示すＳＵＪ２鋼（高炭素クロム軸受鋼）に対して、実施例１に記載したのと同じ条件で焼入れ焼戻し処理を行い、これを用いて図１に示す形状の深溝玉軸受を構成し、実施例１に記載したのと同じ条件で耐久性試験を行った。
　この耐久性試験の結果を表２に示す。この実験条件下においては、約２０～１１０時間の運転で、内外輪のいずれかにフレーキングが生じることが確認された。また、ワイブル分布計算から、Ｌ１０寿命は２２．３時間、累積損傷確率が５０％となるまでの時間（以下、「Ｌ５０寿命」という。）は、６４．９時間、ワイブルスロープは１．７６となった。実施例１及び比較例１の結果から、上記耐脆性剥離鋼に、所定の浸炭窒化処理及び焼入れ焼戻し処理を行い、その表面に残留オーステナイト領域５を形成することで、軸受の耐久性及び信頼性を大幅に向上することができることが分かる。なお、実施例１と同様に、外輪温度と、軸受が寿命に至るまでの時間との間の明確な相関関係は確認できなかった。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000002
　（比較例２）
　前記ＳＵＪ２に対して、実施例１に記載したのと同じ浸炭窒化処理を行い、これを用いて図１に示す形状の深溝玉軸受を構成し、実施例１に記載したのと同じ条件で耐久性試験を行った。
　この耐久性試験の結果を表３に示す。ワイブル分布計算から、Ｌ１０寿命は６７．７時間、Ｌ５０寿命は１１６．７時間、ワイブルスロープは３．４６となった。比較例１及び２の結果から、浸炭窒化処理を行った後に焼入れ焼戻し処理を行うことで残留オーステナイト領域５が形成され、この軸受の耐久性を大幅に向上できることが分かる。
　また、実施例１（表１）と比較例２（表３）の結果から、同じ浸炭窒化処理を行った場合、ＳＵＪ２鋼の代わりに耐脆性剥離鋼を採用することによって、この軸受の耐久性を大幅に向上できることも分かる。これは、クロムによって上述した白層が生じにくくなって、脆性剥離が抑制されたことに起因すると考えられる。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000003
　（比較例３）
　図１に示す形状の深溝玉軸受を構成する内外輪及び鋼球の素材として、前記ＳＵＪ２材及びクロム濃度を高めた耐脆性剥離鋼を用い、これらに実施例１と同じ焼入れ焼戻し処理を行った後に耐久性試験を行った。この耐久性試験は、グリース（Ｅ－３）を封入した軸受に負荷されるラジアル荷重を３２４０Ｎ（アキシアル荷重は０Ｎ）に設定し、「停止状態から１秒間で立ち上げ、一定速（毎分１８０００回転）で１０秒間運転し、１秒間で立ち下げて、３秒間停止」の１サイクル１５秒間の運転を繰り返すことにより実施した。
　この耐久性試験の結果を表４に示す。この耐久性試験は、１０００時間連続して行ったものであって、１０００時間に到達する前に損傷等により運転不可能となったものについては、その損傷等に至るまでの時間を記載している。
　内外輪及び鋼球のいずれにもＳＵＪ２鋼を用いた軸受は、４サンプルのうち１サンプルのみ１０００時間到達前に損傷した。また、内輪及び鋼球にＳＵＪ２鋼を用い、外輪に耐脆性剥離鋼を用いた軸受は、試験を行った２サンプルのいずれも１０００時間到達前に損傷した。さらに、内外輪に耐脆性剥離鋼を用い、鋼球にＳＵＪ２鋼を用いた軸受は、試験を行った２サンプルのいずれも１０００時間到達まで損傷しなかった。これらの結果から、クロムを追加添加した耐脆性剥離鋼においては炭素の凝集体である白層が生じず、この白層に起因する脆性剥離が回避できることが分かる。ただし、この白層の有無と運転時間の長短の間には明確な相関関係がない。このことは、軸受の耐久性を向上するためには、単に耐脆性剥離鋼を採用して白層の発生を抑制するだけでなく、この耐脆性剥離鋼に浸炭窒化処理を行って、残留オーステナイト領域を形成しておく必要があることを意味している。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000004

Claims (7)

  1. 　クロムを重量比で１．６％を超え、２．０％未満の範囲内で添加するとともに、浸炭窒化処理を行った鋼に焼入れ及び焼戻し処理を施し、その表層部に、その内部よりも残留オーステナイトの組成比が高い残留オーステナイト領域（５）を形成した前記鋼を用いた転がり軸受。
  2. 　前記クロムの添加濃度を、１．８０％以上１．８９％以下の範囲内とした請求項１に記載の転がり軸受。
  3. 　前記残留オーステナイト領域（５）において、残留オーステナイトの体積比が、１０～５０％の範囲内である請求項１又は２に記載の転がり軸受。
  4. 　前記残留オーステナイト領域（５）が、表面から深さ１ｍｍの領域まで形成されている請求項１乃至３のいずれか一つに記載の転がり軸受。
  5. 　前記浸炭窒化処理が、ガス組成が体積比において一酸化炭素１８～２５％、水素２８～５０％、アンモニア５～１０％を含む雰囲気中において行われる請求項１乃至４のいずれか一つに記載の転がり軸受。
  6. 　深溝玉軸受、アンギュラ玉軸受、複列アンギュラ玉軸受、円錐ころ軸受、複列円錐ころ軸受、円筒ころ軸受、又は複列円筒ころ軸受のいずれかである請求項１乃至５のいずれか一つに記載の転がり軸受。
  7. 　自動車用トランスミッション、プーリ、オルタネータ、電磁クラッチ、又はホイールのいずれかに用いた請求項６に記載の転がり軸受。
PCT/JP2011/056585 2010-03-30 2011-03-18 転がり軸受 WO2011122371A1 (ja)

Priority Applications (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
CN201180005471.6A CN102741572B (zh) 2010-03-30 2011-03-18 滚动轴承
US13/637,369 US20130016938A1 (en) 2010-03-30 2011-03-18 Rolling bearing
EP11762604.4A EP2554864A4 (en) 2010-03-30 2011-03-18 ROLLER BEARING

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2010077982A JP2011208745A (ja) 2010-03-30 2010-03-30 転がり軸受
JP2010-077982 2010-03-30

Publications (1)

Publication Number Publication Date
WO2011122371A1 true WO2011122371A1 (ja) 2011-10-06

Family

ID=44712082

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/JP2011/056585 WO2011122371A1 (ja) 2010-03-30 2011-03-18 転がり軸受

Country Status (5)

Country Link
US (1) US20130016938A1 (ja)
EP (1) EP2554864A4 (ja)
JP (1) JP2011208745A (ja)
CN (1) CN102741572B (ja)
WO (1) WO2011122371A1 (ja)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN104662312A (zh) * 2012-07-16 2015-05-27 舍弗勒技术股份两合公司 滚动轴承元件,特别是滚动轴承环

Families Citing this family (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE102013201321A1 (de) * 2013-01-28 2014-07-31 Aktiebolaget Skf Verfahren zur Herstellung eines Wälzlagers und Wälzlager
EP2902647A1 (en) * 2014-02-03 2015-08-05 Siemens Aktiengesellschaft Bearing having a raceway with high chromium content
DE112015005630T5 (de) * 2014-12-16 2017-09-21 Aktiebolaget Skf Lagerkomponente und Verfahren
JP6535276B2 (ja) * 2015-12-09 2019-06-26 株式会社ジェイテクト 軸受構成部材及びその製造方法並びに転がり軸受
CN109642615B (zh) * 2016-08-26 2020-09-22 日本精工株式会社 滚动轴承及其制造方法
CN110249146A (zh) * 2017-02-02 2019-09-17 日本精工株式会社 滚动轴承
CN109268395B (zh) * 2018-10-12 2020-11-24 翟长生 一种角接触球轴承套圈复合强化工艺
CN112833143B (zh) * 2021-01-11 2022-05-31 珠海格力电器股份有限公司 减速器和机器人

Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH07190072A (ja) 1993-12-27 1995-07-28 Ntn Corp 転がり軸受の熱処理方法
JP2883460B2 (ja) 1991-03-05 1999-04-19 光洋精工株式会社 軸受用鋼
JP2005076077A (ja) * 2003-08-29 2005-03-24 Ntn Corp 軸受部品、その熱処理方法、熱処理装置および転がり軸受
JP2008223967A (ja) * 2007-03-15 2008-09-25 Nsk Ltd 転がり軸受
JP2009063118A (ja) * 2007-09-07 2009-03-26 Nsk Ltd 転がり軸受
JP2009063097A (ja) * 2007-09-06 2009-03-26 Nsk Ltd 転がり軸受

Family Cites Families (12)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS63266210A (ja) * 1987-04-17 1988-11-02 Brother Ind Ltd 摺動装置
JPH0826446B2 (ja) * 1990-05-17 1996-03-13 日本精工株式会社 転がり軸受
FR2761699B1 (fr) * 1997-04-04 1999-05-14 Ascometal Sa Acier et procede pour la fabrication d'une piece pour roulement
NL1012391C2 (nl) * 1999-06-18 2000-12-22 Skf Eng & Res Centre Bv CVT/IVT-onderdeel.
US20030075244A1 (en) * 2001-05-17 2003-04-24 Nissan Motor Co., Ltd. Bearing pressure-resistant member and process for making the same
JP4075492B2 (ja) * 2002-07-11 2008-04-16 株式会社ジェイテクト トロイダル型無段変速機のトルク伝達部材の製造方法
EP1707831B1 (en) * 2004-01-09 2012-02-01 NTN Corporation Thrust needle roller bearing, support structure receiving thrust load of compressor for car air-conditioner, support structure receiving thrust load of automatic transmission, support structure for nonstep variable speed gear, and support structure receiving thrust load of manual transmission
JP2005337335A (ja) * 2004-05-25 2005-12-08 Nsk Ltd 転がり軸受
JP5196393B2 (ja) * 2007-05-17 2013-05-15 Ｎｔｎ株式会社 転動部材、転がり軸受および転動部材の製造方法
JP4993486B2 (ja) * 2007-05-17 2012-08-08 Ｎｔｎ株式会社 転動部材、転がり軸受および転動部材の製造方法
US8535457B2 (en) * 2007-05-17 2013-09-17 Ntn Corporation Rolling member, rolling bearing and process for manufacturing rolling member
JP5202043B2 (ja) * 2008-03-10 2013-06-05 愛知製鋼株式会社 転動部品及びその製造方法

Patent Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2883460B2 (ja) 1991-03-05 1999-04-19 光洋精工株式会社 軸受用鋼
JPH07190072A (ja) 1993-12-27 1995-07-28 Ntn Corp 転がり軸受の熱処理方法
JP2005076077A (ja) * 2003-08-29 2005-03-24 Ntn Corp 軸受部品、その熱処理方法、熱処理装置および転がり軸受
JP2008223967A (ja) * 2007-03-15 2008-09-25 Nsk Ltd 転がり軸受
JP2009063097A (ja) * 2007-09-06 2009-03-26 Nsk Ltd 転がり軸受
JP2009063118A (ja) * 2007-09-07 2009-03-26 Nsk Ltd 転がり軸受

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
See also references of EP2554864A4 *

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN104662312A (zh) * 2012-07-16 2015-05-27 舍弗勒技术股份两合公司 滚动轴承元件,特别是滚动轴承环
CN104662312B (zh) * 2012-07-16 2018-02-23 舍弗勒技术股份两合公司 滚动轴承元件，特别是滚动轴承环

Also Published As

Publication number Publication date
JP2011208745A (ja) 2011-10-20
EP2554864A4 (en) 2013-12-04
CN102741572A (zh) 2012-10-17
CN102741572B (zh) 2016-06-29
EP2554864A1 (en) 2013-02-06
US20130016938A1 (en) 2013-01-17

Similar Documents

Publication Publication Date Title
WO2011122371A1 (ja) 転がり軸受
JP5194532B2 (ja) 転がり軸受
JP4423754B2 (ja) 転動軸の製造方法
JP4810157B2 (ja) 転がり軸受
WO2015128973A1 (ja) 転がり軸受
JP6040700B2 (ja) 転がり軸受
JP4998054B2 (ja) 転がり軸受
JP2013249500A (ja) 転がり軸受
JP6007562B2 (ja) 転がり軸受
JP2008151236A (ja) 転がり軸受
JP2008150672A (ja) 転動軸
JP5736937B2 (ja) 転がり軸受
JP2012031456A (ja) 転がり軸受
JP5076274B2 (ja) 転がり軸受
JP2006071022A (ja) 転がり軸受
JP5991026B2 (ja) 転がり軸受の製造方法
JP2009204076A (ja) 転がり軸受
JP2015206066A (ja) 転がり軸受
JP5233305B2 (ja) ころ軸受及びその製造方法
JP6015251B2 (ja) 転がり軸受
JP5966350B2 (ja) 転がり軸受
JP2009236259A (ja) 電食防止用絶縁転がり軸受
JP2006045591A (ja) 円すいころ軸受
JP2010001521A (ja) 軸、ピニオンシャフト
JP2009174656A (ja) 転がり軸受

Legal Events

Date Code Title Description
WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 201180005471.6

Country of ref document: CN

121 Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application

Ref document number: 11762604

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A1

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 13637369

Country of ref document: US

NENP Non-entry into the national phase

Ref country code: DE

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 9055/CHENP/2012

Country of ref document: IN

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 2011762604

Country of ref document: EP