JP2005090680A - 転がり軸受部品およびその製造方法 - Google Patents
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Abstract
【解決手段】 転がり軸受部品は、C0.15〜0.5wt%、Cr1〜2.5wt%およびNi0.7〜3.5wt%を含む鋼により形成されている。転がり面の表層部の硬さがビッカース硬さで700〜800である。前記表層部に炭化物および炭窒化物が析出しているとともに、前記炭化物および炭窒化物の合計量が面積率で20%以下でかつ前記炭化物および炭窒化物の平均粒径が2μm以下である。前記表層部のC含有量を[C]、N含有量を[N]とした場合、0.85wt%≦[C]+1.5[N]≦1.3wt%でかつ[N]≧0.05wt%という関係を満たす。
【選択図】 なし
Description
転がり軸受の選び方・使い方編集委員会編、「転がり軸受の選び方・ 使い方(新版)」、財団法人日本規格協会、1976年12月1日発 行、第395頁
Cは鋼に必須の成分であるが、C含有量が0.15wt%未満であると転がり軸受部品としての内部硬さを確保できず、0.5wt%を越えると内部硬さが硬くなりすぎて内部靭性を確保することができない。C含有量は0.15〜0.3wt%であることが好ましい。
Crは転がり軸受部品を用いた転がり軸受の転がり疲労寿命を長くするとともに転がり軸受部品の耐食性を向上させる性質を有するが、その含有量が1wt%未満であると必要な転がり疲労寿命および耐食性を確保することができず、2.5wt%を越えると粗大な炭化物および炭窒化物が析出してこれが錆の起点となるとともに、熱処理性が低下するからである。
Niは転がり軸受部品を用いた転がり軸受の転がり疲労寿命を長くするとともに転がり軸受部品の耐食性を向上させ、さらに内部靭性を向上させる性質を有するが、その含有量が0.7wt%未満であると必要な転がり疲労寿命、耐食性および内部靭性を確保することができず、3.5wt%を越えると熱処理性が低下するとともに、残留オーステナイト量が過剰となって必要な硬さを確保することができないからである。Ni含有量は1.4〜3.1wt%であることが好ましい。
転がり面の表層部のビッカース硬さ(Hv)が700〜800であることは、転がり軸受としての最適値である。
炭化物および炭窒化物は、浸炭効果と窒化効果を含む熱処理を施すこと、たとえば浸炭処理と浸炭窒化処理を施すこと、浸炭窒化処理を施すこと、あるいは浸炭処理と窒化処理とを施すことにより形成されるが、この炭化物および炭窒化物の量を面積率で20%以下に限定したのは、20%を越えるとこれらが錆の起点となって耐食性が低下するからである。なお、この面積率の下限は1%程度である。
この粒径を2μm以下に限定したのは、2μmを越えるとこれらが錆の起点となって耐食性が低下するからである。
CおよびNはともに表層部の硬さを増大させる性質を有するが、耐食性に関してはCは低下させ、Nは向上させる性質を有する。そして、0.85wt%≦[C]+1.5[N]≦1.3wt%でかつ[N]≧0.05wt%であれば、必要な表層部の硬さを確保した上で耐食性を向上させることができる。
Siは炭化物および炭窒化物を微細化させる性質を有するが、その含有量が0.05wt%以下であるとこのような効果が得られない。また、Siは炭素の侵入を抑制する元素であるため、その含有量が0.5wt%を越えると必要な量の炭化物および炭窒化物の生成を阻害する。しかも、塑性加工性も低下する。Si含有量は0.15〜0.35wt%であることが好ましい。
Mnは鋼の焼入性を向上させるために添加されるが、その含有量が0.1wt%未満であると焼入性向上効果が得られず、1wt%を越えると残留オーステナイトが安定して分解しなくなるとともに、加工性が低下するからである。Mn含有量は0.2〜0.8wt%であることが好ましい。
Moは鋼の焼入性を向上させるために添加されるが、その含有量が1wt%を越えると被削性が低下するからである。Mo含有量の下限は0であることはなく、焼入性向上効果を十分に得るために0.2wt%であることが好ましい。
浸炭雰囲気のベースとなる浸炭性ガスは特に限定されないが、カーボンポテンシャルを1.3〜1.5にすることが好ましい。カーボンポテンシャルが1.3未満であると部品素材の表層部に所望量の炭素を侵入させることができず、1.5を越えると熱処理時に多量の煤が発生して操業上好ましくないからである。
浸炭時の均熱温度を930℃以上に限定したのは、処理時間を短縮するためである。
浸炭後の処理の雰囲気のカーボンポテンシャルを1.2〜1.4に限定したのは、1.2未満であると部品素材の表層部に所望量の炭素を侵入させることができず、1.4を越えると熱処理時に多量の煤が発生して操業上好ましくないからである。さらに、浸炭性ガスに混入されるNH3ガスの量を3〜10%に限定したのは3%未満であると部品素材の表層部に所望量の窒素を侵入させることができず、10%を越えると未分解の残留NH3が増え、部品の表層部に炭窒化物を析出させるのに有効に寄与しないからである。
この温度を880〜910℃に限定したのは、この範囲外であると表層部のC含有量である[C]と、N含有量である[N]との関係を、0.85wt%≦[C]+[N]≦1.3wt%とすることができないからである。
浸炭時および浸炭後の均熱時の処理時間は、部品素材の大きさに依存するために特に限定されないが、上述した大型転がり軸受の軌道輪の場合、次の時間が好ましい。すなわち、浸炭時の処理時間は、15〜100時間、特に20〜50時間であることが好ましい。軌道輪の強度を確保すべく十分な深さまで炭素を侵入させるためである。浸炭後の均熱時の処理時間は、5〜20時間、特には6〜10時間であることが好ましい。たとえば圧延機のロールネックを支持する軸受のように耐食性を確保する必要がある場合に、表層部の所定深さまで窒素を侵入させるためである。
この温度を770〜830℃に限定したのは、770℃未満であると焼入が不完全になって所望の硬さを得られず、830℃を越えると残留オーステナイト量が過剰になって所望の硬さを得られないからである。
この時間は、部品素材の大きさに依存するために特に限定されないが、上述した大型転がり軸受の軌道輪の場合、中間焼鈍の加熱時間は3〜6時間、焼入処理の加熱時間は0.5〜3時間であることが好ましい。
Claims (8)
- C0.15〜0.5wt%、Cr1〜2.5wt%およびNi0.7〜3.5wt%を含む鋼により形成され、転がり面の表層部の硬さがビッカース硬さで700〜800となされ、前記表層部に炭化物および炭窒化物が析出しているとともに、前記炭化物および炭窒化物の合計量が面積率で20%以下でかつ前記炭化物および炭窒化物の平均粒径が2μm以下となっており、前記表層部のC含有量を[C]、N含有量を[N]とした場合、0.85wt%≦[C]+1.5[N]≦1.3wt%でかつ[N]≧0.05wt%となっている転がり軸受部品。
- 前記鋼中のC含有量が0.15〜0.3wt%以下である請求項1の転がり軸受部品。
- 前記鋼中のNi含有量が1.4〜3.1wt%である請求項1または2の転がり軸受部品。
- 前記鋼が、さらにSi0.05〜0.5wt%、Mn0.1〜1wt%およびMo1wt%以下を含む請求項1〜3のうちのいずれかの転がり軸受部品。
- 前記鋼中のSi含有量が0.15〜0.35wt%以下である請求項4の転がり軸受部品。
- 前記鋼中のMn含有量が0.2〜0.8wt%である請求項4または5の転がり軸受部品。
- 前記鋼中のMo含有量が0.2〜1wt%である請求項4〜6のうちのいずれかの転がり軸受部品。
- C0.15〜0.5wt%、Cr1〜2.5wt%およびNi0.7〜3.5wt%を含む鋼により形成された加工済み部品素材に、930℃以上の均熱温度で浸炭処理を施した後、浸炭性ガスと浸炭性ガス100%に対して3〜10%混入されたNH3ガスとよりなりかつカーボンポテンシャルが1.2〜1.4である雰囲気中において、880〜910℃で均熱した後急冷し、ついで加工済み部品素材に中間焼鈍処理を施し、ついで加工済み部品素材に770〜830℃で加熱した後急冷する焼き入れ処理を施し、その後加工済み部品素材に焼き戻し処理を施すことにより、転がり面の表層部の硬さをビッカース硬さで700〜800とし、前記表層部に炭化物および炭窒化物を析出させるとともに、前記炭化物および炭窒化物の合計量を面積率で20%以下でかつ前記炭化粒および炭窒化物の平均粒径を2μm以下とし、前記表層部のC含有量を[C]、N含有量を[N]とした場合、0.85wt%≦[C]+[N]≦1.3wt%でかつ[N]≧0.05wt%とする転がり軸受部品の製造方法。
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