JPH07124945A - 樹脂廃材の再生方法及び装置 - Google Patents

樹脂廃材の再生方法及び装置

Info

Publication number
JPH07124945A
JPH07124945A JP27266293A JP27266293A JPH07124945A JP H07124945 A JPH07124945 A JP H07124945A JP 27266293 A JP27266293 A JP 27266293A JP 27266293 A JP27266293 A JP 27266293A JP H07124945 A JPH07124945 A JP H07124945A
Authority
JP
Japan
Prior art keywords
resin
passage
hydrolysis
resin material
cylinder
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
JP27266293A
Other languages
English (en)
Other versions
JP2909577B2 (ja
Inventor
Sadao Ikeda
貞雄 池田
Makoto Kito
誠 鬼頭
Yoshio Taguchi
喜夫 田口
Atsushi Tanaka
敦史 田中
Shigeki Inoue
茂樹 井上
Naoyuki Murata
直之 村田
Shinichi Ninomiya
慎一 二之宮
Yoshitaka Kimura
嘉隆 木村
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Japan Steel Works Ltd
Toyota Motor Corp
Toyota Central R&D Labs Inc
Original Assignee
Japan Steel Works Ltd
Toyota Motor Corp
Toyota Central R&D Labs Inc
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Japan Steel Works Ltd, Toyota Motor Corp, Toyota Central R&D Labs Inc filed Critical Japan Steel Works Ltd
Priority to JP27266293A priority Critical patent/JP2909577B2/ja
Priority to DE69415631T priority patent/DE69415631T2/de
Priority to US08/330,524 priority patent/US5539004A/en
Priority to EP19940117088 priority patent/EP0650813B1/en
Publication of JPH07124945A publication Critical patent/JPH07124945A/ja
Priority to US08/633,189 priority patent/US5851065A/en
Application granted granted Critical
Publication of JP2909577B2 publication Critical patent/JP2909577B2/ja
Anticipated expiration legal-status Critical
Expired - Lifetime legal-status Critical Current

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C08—ORGANIC MACROMOLECULAR COMPOUNDS; THEIR PREPARATION OR CHEMICAL WORKING-UP; COMPOSITIONS BASED THEREON
    • C08J—WORKING-UP; GENERAL PROCESSES OF COMPOUNDING; AFTER-TREATMENT NOT COVERED BY SUBCLASSES C08B, C08C, C08F, C08G or C08H
    • C08J11/00—Recovery or working-up of waste materials
    • C08J11/04—Recovery or working-up of waste materials of polymers
    • C08J11/10—Recovery or working-up of waste materials of polymers by chemically breaking down the molecular chains of polymers or breaking of crosslinks, e.g. devulcanisation
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
    • B29B—PREPARATION OR PRETREATMENT OF THE MATERIAL TO BE SHAPED; MAKING GRANULES OR PREFORMS; RECOVERY OF PLASTICS OR OTHER CONSTITUENTS OF WASTE MATERIAL CONTAINING PLASTICS
    • B29B17/00—Recovery of plastics or other constituents of waste material containing plastics
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
    • B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
    • B29C48/00—Extrusion moulding, i.e. expressing the moulding material through a die or nozzle which imparts the desired form; Apparatus therefor
    • B29C48/03—Extrusion moulding, i.e. expressing the moulding material through a die or nozzle which imparts the desired form; Apparatus therefor characterised by the shape of the extruded material at extrusion
    • B29C48/07—Flat, e.g. panels
    • B29C48/08—Flat, e.g. panels flexible, e.g. films
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
    • B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
    • B29C48/00—Extrusion moulding, i.e. expressing the moulding material through a die or nozzle which imparts the desired form; Apparatus therefor
    • B29C48/25—Component parts, details or accessories; Auxiliary operations
    • B29C48/256—Exchangeable extruder parts
    • B29C48/2564—Screw parts
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
    • B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
    • B29C48/00—Extrusion moulding, i.e. expressing the moulding material through a die or nozzle which imparts the desired form; Apparatus therefor
    • B29C48/25—Component parts, details or accessories; Auxiliary operations
    • B29C48/36—Means for plasticising or homogenising the moulding material or forcing it through the nozzle or die
    • B29C48/395—Means for plasticising or homogenising the moulding material or forcing it through the nozzle or die using screws surrounded by a cooperating barrel, e.g. single screw extruders
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
    • B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
    • B29C48/00—Extrusion moulding, i.e. expressing the moulding material through a die or nozzle which imparts the desired form; Apparatus therefor
    • B29C48/25—Component parts, details or accessories; Auxiliary operations
    • B29C48/36—Means for plasticising or homogenising the moulding material or forcing it through the nozzle or die
    • B29C48/395—Means for plasticising or homogenising the moulding material or forcing it through the nozzle or die using screws surrounded by a cooperating barrel, e.g. single screw extruders
    • B29C48/40—Means for plasticising or homogenising the moulding material or forcing it through the nozzle or die using screws surrounded by a cooperating barrel, e.g. single screw extruders using two or more parallel screws or at least two parallel non-intermeshing screws, e.g. twin screw extruders
    • B29C48/402—Means for plasticising or homogenising the moulding material or forcing it through the nozzle or die using screws surrounded by a cooperating barrel, e.g. single screw extruders using two or more parallel screws or at least two parallel non-intermeshing screws, e.g. twin screw extruders the screws having intermeshing parts
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
    • B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
    • B29C48/00—Extrusion moulding, i.e. expressing the moulding material through a die or nozzle which imparts the desired form; Apparatus therefor
    • B29C48/25—Component parts, details or accessories; Auxiliary operations
    • B29C48/36—Means for plasticising or homogenising the moulding material or forcing it through the nozzle or die
    • B29C48/50—Details of extruders
    • B29C48/505—Screws
    • B29C48/59—Screws characterised by details of the thread, i.e. the shape of a single thread of the material-feeding screw
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
    • B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
    • B29C48/00—Extrusion moulding, i.e. expressing the moulding material through a die or nozzle which imparts the desired form; Apparatus therefor
    • B29C48/25—Component parts, details or accessories; Auxiliary operations
    • B29C48/36—Means for plasticising or homogenising the moulding material or forcing it through the nozzle or die
    • B29C48/50—Details of extruders
    • B29C48/505—Screws
    • B29C48/67—Screws having incorporated mixing devices not provided for in groups B29C48/52 - B29C48/66
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
    • B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
    • B29C48/00—Extrusion moulding, i.e. expressing the moulding material through a die or nozzle which imparts the desired form; Apparatus therefor
    • B29C48/25—Component parts, details or accessories; Auxiliary operations
    • B29C48/36—Means for plasticising or homogenising the moulding material or forcing it through the nozzle or die
    • B29C48/50—Details of extruders
    • B29C48/76—Venting, drying means; Degassing means
    • B29C48/765—Venting, drying means; Degassing means in the extruder apparatus
    • B29C48/766—Venting, drying means; Degassing means in the extruder apparatus in screw extruders
    • B29C48/767—Venting, drying means; Degassing means in the extruder apparatus in screw extruders through a degassing opening of a barrel
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
    • B29K—INDEXING SCHEME ASSOCIATED WITH SUBCLASSES B29B, B29C OR B29D, RELATING TO MOULDING MATERIALS OR TO MATERIALS FOR MOULDS, REINFORCEMENTS, FILLERS OR PREFORMED PARTS, e.g. INSERTS
    • B29K2105/00—Condition, form or state of moulded material or of the material to be shaped
    • B29K2105/26—Scrap or recycled material
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
    • Y02P20/00—Technologies relating to chemical industry
    • Y02P20/50—Improvements relating to the production of bulk chemicals
    • Y02P20/582—Recycling of unreacted starting or intermediate materials
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
    • Y02W—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES RELATED TO WASTEWATER TREATMENT OR WASTE MANAGEMENT
    • Y02W30/00—Technologies for solid waste management
    • Y02W30/50—Reuse, recycling or recovery technologies
    • Y02W30/62—Plastics recycling; Rubber recycling
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10S264/00—Plastic and nonmetallic article shaping or treating: processes
    • Y10S264/911—Recycling consumer used articles or products

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
  • Sustainable Development (AREA)
  • Health & Medical Sciences (AREA)
  • Environmental & Geological Engineering (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Medicinal Chemistry (AREA)
  • Polymers & Plastics (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Separation, Recovery Or Treatment Of Waste Materials Containing Plastics (AREA)
  • Processing And Handling Of Plastics And Other Materials For Molding In General (AREA)

Abstract

(57)【要約】 【目的】シリンダ１における樹脂材料と加水分解剤との
接触効率を向上させ、熱硬化性樹脂の加水分解による低
分子量化を効果的に行い、再生処理時間の短縮化、再生
樹脂組成物の高品位化に貢献できる樹脂廃材の再生方法
及び装置を提供すること。 【構成】熱硬化性樹脂系塗膜と熱可塑性樹脂を主要成分
とする樹脂廃材をシリンダ１の通路１ａに供給し、溶融
しつつ送給手段により上流側から下流側に送給すると共
に、シリンダ１の加水分解領域５において樹脂材料と水
や水蒸気とを接触させて樹脂材料を加水分解する。抵抗
体として機能するシールリング１０、１１、１３を通路
１ａに配置し、加水分解領域５における樹脂材料の下流
側への送給を抑制して高充填領域を形成し、水や水蒸気
の早期抜けを防止すると共に、圧力１０〜１００ｋｇｆ
／ｃｍ2 、樹脂温度１８０〜２８０°Ｃの高温とする。

Description

【発明の詳細な説明】
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は樹脂廃材の再生方法及び
装置に関する。本発明は車両のバンパ等の塗膜付き樹脂
廃材の再生に利用できる。
【０００２】
【従来の技術】近年、樹脂廃材の再生利用が必要となっ
ている。熱硬化性樹脂と熱可塑性樹脂とを含む廃材、例
えば熱硬化性樹脂系の塗膜が熱可塑性樹脂に積層されて
いる廃材の場合には、熱可塑性樹脂が溶融しても、熱硬
化性樹脂からなる塗膜は溶融しないし溶媒等にも溶解し
ないため、再生が困難である。熱硬化性樹脂は通常三次
元網目状に架橋して熱硬化しているためである。
【０００３】そこで近年、熱硬化性樹脂系の塗膜が熱可
塑性樹脂に積層されている廃材の再生方法として、廃材
を細かく粉砕し、その粉砕した廃材をそのまま混練装置
を用いて混練し、再生樹脂組成物とする方法が行われて
いる。しかしこの方法では塗膜は微細化せず、混練装置
内で溶融せず再生樹脂組成物中に異物として存在する。
そのため、再生樹脂組成物の成形品は、力学的性質が低
下する。この力学的性質の低下は、特に衝撃強度に顕著
に現れる。例えば再生樹脂組成物でバンパを成形した場
合には、寒冷地における衝突耐力は新材で成形されたも
のに比較して大きく低下する。従ってこの再生樹脂組成
物の用途は衝撃強度を要しない狭い範囲に限定せざるを
えないという問題があった。
【０００４】そこで本出願人は熱硬化性樹脂系のウレタ
ン塗膜あるいはアミノ樹脂系塗膜を積層した樹脂廃材を
粉砕し、その粉砕した樹脂廃材を加水分解（圧力３５ｋ
ｇｆ／ｃｍ2 、２２０°Ｃまで加熱溶融）して再生樹脂
組成物とする方法を近年開発した（特公表平５−８０１
２３２号）。この方法によれば、塗膜を構成する熱硬化
性樹脂が高温高圧水で容易に加水分解により低分子量化
するため、加水分解後の樹脂廃材を溶融混練することに
より塗膜が微細化し、微細な塗膜がより均一に再生樹脂
組成物に分散することになり、塗膜の異物性が低下する
ので、再生樹脂組成物の力学的強度を確保するのに有利
となる。塗膜が加水分解処理により低分子量化すること
は、赤外線分光光度法、液体クロマトグラフ法等により
確認されている。
【０００５】また再生方法として、塩化スズのようなル
イス酸、アルカリ水酸化物、アルカリ土類水酸化物、ア
ミン、リン酸金属塩等の分解促進剤を樹脂廃材と共に混
練装置に供給し、２００°Ｃ以上の温度で溶融混練し、
熱硬化性樹脂を熱分解で微細化させて再生樹脂組成物に
分散させる方法も知られている（特開平５−２００７４
９号公報）。このものでは、分解促進剤は廃材に対して
０．０１〜１重量％添加する。この方法は加水分解を利
用して樹脂を再生するものではない。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】本発明は熱硬化性樹脂
を加水分解で低分子量化して再生樹脂組成物を得る上記
の再生方法の開発の一環としてなされたものであり、シ
リンダ内における樹脂材料と加水分解剤との接触効率を
向上させ、熱硬化性樹脂の加水分解による低分子量化を
効果的に行い、これにより再生処理時間の短縮化、再生
樹脂組成物の高品位化に貢献できる樹脂廃材の再生方法
及び装置を提供することを目的とするにある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】請求項１に係る樹脂廃材
の再生方法は、熱硬化性樹脂と熱可塑性樹脂とを主要成
分とする廃材からなる樹脂材料と、少なくとも一部が加
水分解領域となる通路を有するシリンダとシリンダの通
路に配置され樹脂材料を上流側から下流側へ送給する送
給手段とを有する装置とを用い、シリンダの通路に供給
された樹脂材料を上流側から下流側に送給する間に、熱
可塑性樹脂を溶融する溶融工程と、溶融工程を経た樹脂
材料と加水分解剤とを接触させて熱硬化性樹脂を加水分
解する加水分解工程と、加水分解工程を経た該熱硬化性
材料から水分を気化して脱気する脱気工程とを順に実施
する方法であって、送給手段に抵抗体を配置し、加水分
解領域における樹脂材料の下流側への送給を該抵抗体に
より抑制して樹脂充填率を高めた高充填領域を抵抗体の
上流側に形成することにより、加水分解工程における樹
脂材料と加水分解剤との接触性を向上させることを特徴
とするものである。
【０００８】請求項２に係る再生方法は、圧力１０〜１
００ｋｇｆ／ｃｍ2 、樹脂温度１８０〜２８０°Ｃで樹
脂材料を加水分解することを特徴とするものである。請
求項３に係る再生方法では、抵抗体は所定の間隔を隔て
て複数個直列に配置されており、シリンダは、各抵抗体
の上流側に配置されかつ加水分解剤を通路内に供給する
複数個の供給部を有しており、各供給部から加水分解剤
を通路に供給する。
【０００９】請求項４に係る再生方法では、通路の上流
側の供給部から通路内に供給される加水分解剤は、下流
側の供給部から通路内に供給される加水分解剤よりも多
い。請求項５に係る再生方法では、加水分解剤は水であ
り、水の添加量は樹脂材料１００重量部に対して７〜４
０重量部である。請求項６に係る再生装置は、一端に樹
脂材料を供給する供給口と他端に再生樹脂組成物が吐出
される吐出口と両者をつなぐ通路とを有し、中間部に加
水分解剤を該通路内に供給する供給部と供給部の下流側
に脱気部とを設けたシリンダと、シリンダの通路内に配
置され、複数の送給部、混練部及び抵抗体を含む送給手
段とで構成し、シリンダの通路内において上流側から下
流側へ溶融領域、加水分解領域、脱気領域を順次有する
ことを特徴とする。
【００１０】請求項７に係る再生装置では、抵抗体はシ
ールリング及び逆フルフライトの少なくとも一種類以上
で構成され、送給手段は順フルフライトを主体として構
成され、混練手段は順ニーディングディスク、逆ニーデ
ィングディスク、直交ニーディングディスク及びギヤニ
ーディングディスクの少なくとも１種類以上で構成され
ている。
【００１１】請求項８に係る再生装置では、樹脂材料の
熱硬化性樹脂に亀裂を形成する亀裂生成手段が溶融領域
の上流側に配置されている。請求項９に係る再生装置で
は、樹脂材料を洗浄する洗浄手段が溶融領域の上流側に
配置されている。請求項１０に係る再生装置では、抵抗
体は、通路内に略同軸的に配置され外周部に周方向にそ
って列設された溝を有する回転体で構成され、加水分解
剤の供給部は溝に対面する域に配置されている。
【００１２】
【作用】本発明方法で用いる加水分解剤としては冷水や
熱水等の水、水蒸気などが代表的なものである。更に加
水分解剤としては水にアルコールを添加したもの、加水
分解反応を促進する酸やアルカリを水に添加したものを
採用できる。アルコールとしては、メタノール、エタノ
ール、プロパノール、エチレングリコール、メチルセロ
ソルブ、エチルセロソルブなどの親水性のアルコールが
利用できる。酸としては、塩酸、硫酸等の無機酸、酢
酸、シュウ酸、酒石酸等の有機酸を採用できる。また、
アルカリとしては、水酸化ナトリウム、水酸化カリウム
などの無機塩基、ナトリウムメトキサイドなどの有機塩
を用いることもできる。これらは、樹脂廃材の種類、再
生品の用途により適当なものが選択される。
【００１３】本発明方法で用いる樹脂材料は、熱硬化性
樹脂と熱可塑性樹脂とを主要成分とするものであり、通
常、熱硬化性樹脂系の塗膜が熱可塑性樹脂の基材に積層
されたものである。塗膜は、アクリル・メラミン系、ア
ルキッド・メラミン系、ウレタン系等を採用できる。例
えば塗膜は主剤としてアルキッド樹脂、ポリエステル樹
脂、アルキル樹脂等を用い硬化剤としてメラミン等のア
ミノ樹脂を用いたものを採用できる。これらは高温高圧
下で加水分解して三次元網目構造が破壊されて低分子量
化する塗膜である。
【００１４】この熱可塑性樹脂としては、熱可塑性をも
てば特に制限されるものではないが、たとえば、ポリプ
ロピレン、エラストマー変性ポリプロピレン、ポリエチ
レン、ＡＢＳ樹脂、ＡＳ樹脂、ポリアミド樹脂、ポリエ
ステル樹脂、ポリカーボネイト樹脂、ポリアセタール樹
脂などか挙げられる。なお加水分解条件に対して弱い樹
脂は好ましくない。
【００１５】請求項１の方法によれば、送給手段に抵抗
体を配置し、加水分解領域における樹脂材料の下流側へ
の送給を抵抗体により抑制して、樹脂充填率を高めた高
充填領域を抵抗体の上流側に形成しているため、加水分
解剤がシリンダの下流側に早期に抜けることが抑制され
る。これにより加水分解領域における加水分解剤の滞留
時間が確保され、加水分解剤と樹脂材料との接触効率が
向上し、加水分解が促進される。
【００１６】抵抗体は、シールリングで構成したり、逆
送りフルフライトで構成したり、シールリング及び逆送
りフルフライトの組合わせで構成したりできる。シール
リングは、通路を塞ぎ樹脂材料が通過する流路面積を減
少させる機能をもつ。逆送りフルフライトは、樹脂材料
を逆送りする様にスクリュのねじれ方向を設定したもの
である。
【００１７】加水分解剤が水の場合には、加水分解領域
における水の形態は、基本的には、加水分解領域におけ
る圧力と温度に応じた形態となり、液状の水、水蒸気、
液状の水及び水蒸気が共存した形態が考えられる。加水
分解領域が飽和蒸気圧以上に保たれる際には、液状の水
及び水蒸気の形態で存在すると考えられる。また請求項
１の方法によれば、既述の様に樹脂充填率を高めた高充
填領域を抵抗体の上流側に形成するので、加水分解領域
のシール性が高充填領域により高まる。よって加水分解
領域における圧力を高く維持することが可能となり、ひ
いては加水分解領域における温度の高温化にも有利であ
る。
【００１８】請求項２の方法によれば、圧力１０〜１０
０ｋｇｆ／ｃｍ2 にでき、樹脂温度も１８０〜２８０°
Ｃと高温化するので、加水分解反応は促進される。請求
項３の方法によれば、抵抗体は、シリンダの通路に所定
の間隔を隔てて複数個直列に配置されており、シリンダ
は各抵抗体の上流側に配置されかつ加水分解剤を通路内
に供給する複数個の供給部を有している。そのため各供
給部から加水分解剤が通路に供給されるため、加水分解
領域において加水分解剤が効率よく分散し、加水分解反
応の効率は向上する。
【００１９】請求項４の方法によれば、通路の上流側の
供給部から通路内に供給される加水分解剤は、下流側の
供給部から通路内に供給される加水分解剤よりも多い。
そのため、粘性が大きく剪断摩擦が大きいため高温にな
りがちの上流側の樹脂材料の熱劣化は、抑制される。請
求項５の方法によれば、加水分解剤は水であり、水の添
加量は樹脂材料１００重量部に対して７〜４０重量部で
あるため、水量は、加水分解に必要な水量よりも多く供
給される。従って樹脂材料の過度の熱劣化は抑制され
る。
【００２０】請求項６の装置により上記した方法は実施
される。請求項７の装置によれば、逆フルフライトは順
フルフライトよりも樹脂の送給能力が低く、シールリン
グも樹脂の送給に対して抵抗性をもつので、通路内での
樹脂の滞留時間を調整でき、加水分解時間が効果的に確
保される。また請求項７の装置によれば、混練分散性の
高いニーディングディスクまたはギヤニーディングによ
り加水分解剤の分散性は高まる。
【００２１】請求項８の装置によれば、樹脂材料の熱硬
化性樹脂に亀裂を形成する亀裂生成手段が溶融領域の上
流側に配置されているため、熱硬化性樹脂が小片となり
易く、その表面積が増加し、加水分解反応が促進され
る。請求項９の装置によれば、樹脂材料を洗浄する洗浄
手段が溶融領域の上流側に配置されているため、泥やタ
ール等の異物が樹脂材料から分離され、異物の混入が回
避されると共に熱硬化性樹脂が加水分解反応し易くな
る。
【００２２】請求項１０の装置によれば、抵抗体は、外
周部に周方向にそって列設された溝を有する回転体で構
成され、供給部は溝に対面する域に配置されているた
め、回転体の回転に伴い加水分解剤が細かく分散し、樹
脂材料と加水分解剤との接触効率が向上する。
【００２３】
【実施例】本発明に係る各実施例を図面を参照しつつ説
明する。 （実施例１） ＜装置、樹脂廃材＞実施例１で用いる押出装置をスクリ
ュ列と共に図１に模式的に示し、その樹脂材料の温度特
性を図２に示す。また押出装置の横断面（Ｗ３−Ｗ３
線）を図３に模式的に示す。この例では二軸スクリュ押
出装置（ＴＥＸ４４型：株式会社日本製鋼所製）を用い
る。二軸スクリュ押出装置は、スクリュ外径４４ｍｍ、
２個並設したスクリュ列が同じ方向に回転する同方向回
転式である。
【００２４】この押出装置は、通路１ａをもつシリンダ
１と、シリンダ１の通路１ａの一端に形成され廃材から
なる樹脂材料を供給する供給口２と、シリンダ１の通路
１ａの他端に形成され再生樹脂組成物が吐出される吐出
口３と、シリンダ１の通路１ａ内に水を供給する供給部
としての第１給水部１ｋ、第２給水部１ｍ、第３給水部
１ｎとを有する。給水部１ｋ〜１ｎは逆止弁１ｚをも
つ。
【００２５】シリンダ１の通路１ａ内においては、送給
手段を構成するスクリュ列により上流から下流にかけて
つまり矢印Ｕ１方向に向けて供給口２から吐出口３に渡
る間に、溶融領域４、加水分解領域５、脱気領域６、混
練領域７が直列に構成されている。図１に示す様に駆動
軸１ｙにはフルフライトスクリュ（以下フルフライトい
う）５０、５２、ニーディングディスク５４、５６、５
８等が直列に適宜の組合せで配置されており、駆動軸１
ｙが回転するとこれらが回転する。供給口２の直下に
は、送給性の高い順送りフルフライト５０が配置されて
いる。
【００２６】この例では塗膜付き樹脂廃材である車両の
バンパを粉砕機で約５ｍｍ角の大きさに粉砕した粉砕品
Ｗ0 を用いる。この粉砕品Ｗ0 からなる樹脂廃材は熱可
塑性樹脂であるポリプロピレンの表出面にアクリル・メ
ラミン系の塗膜が積層されたものである。粉砕品Ｗ0 を
時間当り５０ｋｇ、供給口２から通路１ａ内に供給す
る。
【００２７】またこの例では第１給水部１ｋ〜第３給水
部１ｎから通路１ａ内には、加水分解反応を行う水が供
給される。供給される水の合計量は、樹脂材料の１００
重量部に対し１０重量部である。この例では水は加水分
解に必要な量以上添加し、スクリュの剪断発熱による樹
脂材料の過度の発熱を抑制し、樹脂材料特に基材である
熱可塑性樹脂の熱劣化を防止する。
【００２８】単位時間あたりの給水量の関係は、（第１
給水部１ｋの水量＞第２給水部１ｍの水量＞第３給水部
１ｎの水量）の関係に設定する。例えば、（第１給水部
１ｋの水量：第２給水部１ｍの水量：第３給水部１ｎの
水量）＝（５：３：２）の割合にできる。その理由は、
上流側の材料は溶融領域４にて高剪断下で混練されるた
め、加水分解領域５に流入した時点で高温となってお
り、加水分解に適した温度（樹脂劣化のない温度）にす
るためである。更に加水分解領域５における樹脂材料の
温度の極度の低下を抑え、樹脂温度を加水分解に適する
温度に維持し、加水分解を効果的に行うためである。
【００２９】以下に各工程ごとのスクリュ列および作用
を記す。 ＜溶融工程＞実施例１におけるシリンダ１の溶融領域４
におけるスクリュ列は、２条ねじニーディングディスク
５４、５６、５８を組合せて構成されている。（図１参
照）。この工程ではスクリュ列の回転による剪断摩擦
と、シリンダ１内蔵のヒータによる加熱により、樹脂を
溶融する。この時、樹脂材料の表面に付着している塗膜
はニーディングディスク５４、５６、５８による剪断摩
擦によって機械的に破砕されて小さな切片となり表面積
が増加するため、水や水蒸気と塗膜との接触効率が向上
する。このように小さな切片となった塗膜は、溶融した
樹脂中に分散して下流つまり加水分解領域５に送給され
る。 ＜加水分解工程＞シリンダ１の加水分解領域５では最上
流側と最下流側にそれぞれ抵抗体としてのシールリング
１０、１１を設けてシール性を高めることにより、加水
分解領域５における圧力を高圧、即ち１０〜１００ｋｇ
ｆ／ｃｍ2 に維持する。この様に高圧に維持するため、
加水分解領域５における樹脂温度は従来技術よりも高温
領域である１８０〜２８０°Ｃに維持できる。従って従
来技術よりも高温領域での加水分解が可能となり、加水
分解反応を促進させて効率よくなし得、加水分解時間を
短縮し得る。
【００３０】加水分解領域５は領域５Ａ、５Ｂ、５Ｃを
含む。加水分解領域５Ａにおけるスクリュ列２０は、ま
ず第１給水部１ｋの下方に順送りニーディングディスク
５４を組み、次に逆送りニーディングディスク５６、直
交ニーディングディスク５８を組み合わせて構成されて
いる。加水分解領域５Ａにおけるスクリュ列３０は、逆
送りフライト５２を上流側にシールリング１３を下流側
に組み合わせて構成されている。スクリュ列３０を構成
するシールリング１３は、樹脂材料の下流側への送給を
抑制する抵抗体として機能する。同様にスクリュ列３０
を構成する逆送りフライト５２も、樹脂材料の上流側へ
の送給性があるため、抵抗体として機能する。この様な
構成により、スクリュ列３０とスクリュ列２０における
空隙部分において樹脂材料が充填され易くなり、これに
よりスクリュ列３０とスクリュ列２０の空隙部分におい
て樹脂充填率が高い高充填領域が形成される。例えば樹
脂充填率７０〜１００％程度と考えられている。ちなみ
に送給性が高い順送りフルフライト５０における樹脂充
填率は３０％程度と考えられている。
【００３１】上記した高充填領域よって、加水分解領域
５におけるシール性が高まり、圧力を高圧に保持するこ
とができる。ちなみに樹脂材料の供給量が時間当り５０
ｋｇの場合、第１給水部１ｋ付近の通路１ａの圧力は５
０〜６０ｋｇ／ｃｍ2 であった。また、樹脂充填率が高
い高充填領域を構成するスクリュ列２０、３０を同様の
組合せで図１のように直列に繰り返して配置し、以て領
域５Ｂ、領域５Ｃにおいてもスクリュ列２０、３０は配
置されている。そして送給性が高くて送給手段として機
能する順送りフルフライト５０（即ち、スクリュ列４
０）を、スクリュ列２０、３０の上流側に配置し、樹脂
材料の下流側への送給能力を確保する。
【００３２】なお逆送りフライト５２等の様に送給性が
ないものの場合には、加水分解領域５における樹脂材料
の滞留時間を延長させることができ、加水分解時間を確
保し得る利点が得られる。この例では図１から理解でき
る様に、第１給水部１ｋ、第２給水部１ｍ、第３給水部
１ｎから水が加水分解領域５に供給される。供給された
水は、スクリュ列２０、３０の作動により、溶融してい
る樹脂材料中に分散される。これにより樹脂材料に分散
されている細かな塗膜と液状の水あるいは水蒸気とが効
果的に接触することから、加水分解反応が効率よく起こ
り、塗膜はスクリュ列２０、３０の混練作用によりその
分子鎖が切断され低分子量化し、溶融領域４で存在した
時よりもさらに細かくなる。
【００３３】また加水分解領域５における圧力が飽和蒸
気圧以上に保たれている場合には、液状の水及び水蒸気
の形態で樹脂材料中に存在している。またシリンダ１の
圧力が飽和蒸気圧よりも低圧に保たれている場合には、
高温に加熱された水は、水蒸気化する時間があれば、水
蒸気として樹脂材料中に存在しているものと考えられ
る。
【００３４】この例では図１から理解できる様に、第１
給水部１ｋから水が加水分解領域５Ａに供給され、第２
給水部１ｍから水が加水分解領域５Ｂに供給され、第３
給水部１ｎら水が加水分解領域５Ｃに供給される。この
様に給水部は前記した高充填領域と同数個装備されてい
る。加水分解を効果的に行うと共に、樹脂材料の過熱を
抑えるためである。しかも第１給水部１ｋは加水分解領
域５Ａにおいてその上流側に配置され、第２給水部１ｍ
は加水分解領域５Ｂにおいてその上流側に配置され、第
３給水部１ｎは加水分解領域５Ｃにおいてその上流側に
配置されている。その理由は、シリンダ１の軸長方向の
短縮化を図りつつ、各領域５Ａ、５Ｂ、５Ｃにおいて加
水分解が行われる距離をできるだけ長く確保するためで
ある。 ＜脱気工程＞シリンダ１の脱気領域６では第１給水部１
ｋ、第２給水部１ｍ、第３給水部１ｎより添加された水
はベント穴１ｖよりシリンダ１外方に排出する。この脱
気工程ではシリンダ１の圧力が大気開放のため実質的に
大気圧となり、水は水蒸気としてベント穴１ｖより排出
される。さらに樹脂の分解成分の一部も蒸気とともに排
出される。このことは、塗膜が付着していない樹脂材料
で同様な試験を実施した場合には、ベント穴１ｖからの
排気物は透明であるが、当排気物は若干白色であること
から証明される。 ＜混練工程＞混練工程では、混練領域７におけるシリン
ダ１の温度を樹脂の融点以下に設定している。この様に
低温のため樹脂材料の粘性が高くなり、スクリュによる
剪断力が大きくなり、これにより塗膜への機械的破砕力
が増加し、低分子量化した塗膜はさらに一層微細化され
る利点が得られる。混練領域７におけるスクリュ列は図
１に示すごとく、順送りフルフライト５０、順送りニー
ディングディスク５４、逆送りニーディングディスク５
６、直交ニーディングディスク５８、さらに順送りフル
フライト５０の順で構成した。
【００３５】以上の様にして得られた再生樹脂組成物は
スクリーンメッシュを通してシリンダ１の吐出口３のダ
イスから直径４ｍｍの複数の棒状に吐出され、水により
冷却され、ストランドカッター（図示せず）にて長さ約
３ｍｍに切断され、ペレット化される。なおこの例では
再生に要する処理時間（滞留時間）は２〜３分間程度と
従来法に比較して大幅に短時間である。
【００３６】シリンダ１の通路１ａにおける樹脂の温度
分布は図２の特性線Ｆ１に模式的に示されている。前述
の様に給水部１ｋ、１ｍ、１ｎから通路１ａに給水され
るため、図１の特性線Ｆ１に示す様に通路１ａのうち給
水部１ｋ、１ｍ、１ｎ付近では降温する。通路１ａの圧
力は特性線Ｆ２となる。ここでベント穴１ｖを介して外
気に連通する脱気領域６は実質的に大気圧となる。ここ
で圧力は、基本的には、水蒸気の圧力と送給に伴う樹脂
材料の圧力との和を意味する。従って樹脂充填度が低い
箇所では、例えば送給性が高い順送りフルフライト５０
では、送給に伴う樹脂材料の圧力の割合は少なく、樹脂
充填度が高い箇所（例えば樹脂の下流への送給を抑制す
るシールリング１１、１２を含むスクリュ列３０）で
は、送給に伴う樹脂材料の圧力の割合は多いと考えられ
る。
【００３７】（スクリュ形状）さて上記した実施例１で
用いるスクリュの構造、例えばスクリュのねじれ角（リ
ード）、ピッチ、条数等は必要に応じて適宜選択できる
が、その一例を図２６に示す。即ち、順送りフルフライ
ト５０の一例を図２６（Ａ）（Ｂ）に示す。逆送りフル
フライト５２の一例を図２６（Ｃ）（Ｄ）に示す。図２
６（Ｂ）（Ｄ）ではシリンダ１の通路１ａの略真円状の
内壁面は一部省略されている。ここで、順送りフルフラ
イト５０は下流側への送給能力を確保すべくスクリュ５
０ｉのねじれ方向を設定したものである。逆送りフルフ
ライト５２は、下流側への送給能力が低下する様にスク
リュ５２ｉのねじれ方向を設定したものである。直交２
条ねじニーディングディスク５８の一例を図２６（Ｅ）
（Ｆ）に示す。直交２条ねじニーディングディスク５８
は頂部５８ｘをもつ略卵形のパドル５８ｅを９０°の傾
斜角で直列に構成したものである。直交２条ねじニーデ
ィングディスク５８はねじれ角がないため送給能力はほ
とんどないものの、高剪断能力をもち分散能力や混練能
力が高い。順送り２条ねじニーディングディスク５４の
一例を図２６（Ｇ）（Ｈ）（Ｉ）に示す。順送り２条ね
じニーディングディスク５４は頂部５４ｘをもつ略卵形
のパドル５４ｅを備え、頂部５４ｘを右下がりで直列に
構成したものである。逆送り２条ねじニーディングディ
スク５６の一例を図２６（Ｊ）（Ｋ）（Ｌ）に示す。逆
送り２条ねじニーディングディスク５６は頂部５６ｘを
もつ略卵形のパドル５６ｅを備え、頂部５６ｘが右上が
りで直列に構成したものである。
【００３８】なお上記した給水部１ｋ、１ｍ、１ｎの直
下は分散能力や混練能力が高いスクリュ、例えばニーデ
ィングディスクが好ましい。水の分散性、樹脂材料と水
との接触効率が増加するからである。特にねじれ角３０
〜１５０°の逆送りニーディングディスクや直交ニーデ
ィングディスクが好ましい。 （実施例２）次に実施例２について図４を参照して説明
する。この例で用いる装置は基本的には実施例１と同様
な構成である。したがって溶融領域４、脱気領域６、混
練領域７の過程は基本的には実施例１の場合と同様であ
る。但し実施例２では加水分解領域５のスクリュ列が実
施例１とは異なる。以下、この例に係る加水分解領域５
について説明する。 ＜加水分解領域５＞この例の加水分解領域５でも実施例
１と同様に最上流側と最下流側にシールリング１０、１
１を設け、加水分解領域５の圧力を高圧に保持してい
る。図４に示すスクリュ列２０は、直交ニーディングデ
ィスク５８を直列に組合わせて構成されており、特に第
１給水部１ｋの直下に直交ニーディングディスク５８が
配置されていることが特徴である。図４に示すスクリュ
列３０は実施例１と同様に逆送りフルフライト５２とシ
ールリング１３を組み合わせて構成されている。この構
成によりスクリュ列２０、３０において樹脂材料が充填
し、樹脂充填率が高い高充填領域が得られる。これによ
り加水分解領域５における圧力を高圧に保持することが
できる（ちなみに樹脂供給量が時間当り５０ｋｇの場
合、第１給水部１ｋ付近の通路１ａの圧力は５０〜６０
ｋｇ／ｃｍ2 であった）。
【００３９】また図４から理解できる様に、スクリュ列
２０、３０と同じ組合わせの列を下流側に向けて複数個
直列に繰り返すよう構成し、その間に送給性の高い順送
りフライト５０（スクリュ列４０）を配置し、樹脂材料
の送給能力を確保する。給水部１ｋ、１ｍ、１ｎより供
給された水はスクリュ列２０、３０の作動により、溶融
している樹脂材料に分散される。これにより、樹脂材料
に分散されている細かな塗膜と液状あるいは水蒸気とが
効果的に接触することから、加水分解反応を起こし、塗
膜は分子鎖が切断され、スクリュ列２０、３０の混練作
用により低分子量化し、溶融領域４中に存在した時より
もさらに細かくなる。
【００４０】この例では図４から理解できる様に、高剪
断能力をもつ直交ニーディングディスク５８が給水部１
ｋ、１ｍ、１ｎの直下に配置されているため、シリンダ
１の通路１ａに流入した水は溶融樹脂中に微粒子状態で
分散されると考えられ、このため、液体（微粒子）の表
面積が増加することから、塗膜との接触が効率化され、
加水分解反応が促進できるものと考えられる。また、微
小粒子となる水は、圧力が飽和蒸気圧以上に保たれてい
る場合には、液状の水及び水蒸気の共存状態で樹脂材料
中に存在することが可能と考えられる。
【００４１】（試験例）実施例１及び実施例２で得られ
た再生樹脂組成物は、加水分解の促進により、塗膜の一
層の低分子量化が図られ、均一分散されるので、従来法
に比較して高品位である。従って前処理されていない樹
脂廃材から高品位の再生樹脂組成物を得ることも可能と
なる。
【００４２】この効果を確認するため脆化温度試験、衝
撃試験、流れ試験を行った。即ち、実施例１及び実施例
２で得られたペレットを射出成形機にて成形してテスト
ピースに形成した。そして脆化温度、アイゾット衝撃
値、ＭＩ値を測定した。なお脆化温度はＡＳＴＭ Ｄ７
４６に基づき測定した。アイゾット衝撃値はＪＩＳ Ｋ
７１１０に基づき測定した。ＭＦＲ値はＪＩＳ Ｋ７２
１０に基づき測定した。比較例１、２のテストピースに
ついても同様に測定した。
【００４３】比較例１は新材から成形したテストピース
を用いた。比較例２では従来のバッチ式を採用し、内部
に攪拌羽根を配置するととも軸長方向の一端に蒸気供給
口をもち他端に蒸気排出口をもつ円筒状のバッチ装置
（直径：２６０ｍｍ、長さ：４００ｍｍ、処理量：樹脂
材料７ｋｇ）を用い、バッチ装置の内部に５ｍｍ角に粉
砕された樹脂廃材を充填率７０体積％で収納し、その状
態でバッチ装置に水蒸気を５ｋｇ／時間供給し、１時間
加水分解処理した（昇温時間３分、冷却時間３分を含ま
ず）。比較例２の加水分解条件は温度が１６０°Ｃ、圧
力が５．２ｋｇ／ｃｍ2 である。
【００４４】測定結果を比較例と共に表１に示す。測定
結果は、比較例１の結果を１００としたときの相対値と
して示す。表１に示す様に、脆化温度は新材を用いた比
較例１の実測値を１００と仮定したとき、比較例２は７
５、実施例１は８０、実施例２は９８であり、特に実施
例２が良好であった。なおこの数字が大きい程、低温度
を意味する。２３°Ｃにおけるアイゾット衝撃値は、比
較例１の実測値を１００Ｊ／ｍと仮定したとき、比較例
２は９６、実施例１は９１、実施例２は９６であった。
−３０°Ｃにおけるアイゾット衝撃値は、比較例１の実
測値を１００Ｊ／ｍと仮定したとき、比較例２は７４、
実施例１は９２、実施例２は９７であった。ＭＦＲ値と
しては比較例１の実測値１００ｇ／１０ｍｉｎと仮定し
たとき、比較例２は１１１、実施例１は１０６、実施例
２は１００であった。
【００４５】
【表１】
【００４６】（実施例３）図５及び図６に示す実施例３
について説明する。実施例３は実施例１と基本的には同
様である。但し図５に示す様に亀裂生成手段６０が溶融
領域４の上流側に配置されている。亀裂生成手段６０
は、ホッパー６０ａを備えた箱体６０ｂと、箱体６０ｂ
内に回転可能に保持された第１ロール６１と、箱体６０
ｂ内に回転可能に第１ロール６１と対面して保持された
第２ロール６２とを備えている。図６に示す様に第１ロ
ール６１の外周部には多数個の第１突起６１ｘが千鳥配
列で形成され、第２ロール６２の外周部には多数個の第
２突起６２ｘが同様に千鳥配列で形成されている。なお
図６では第１突起６１ｘ、第２突起６２ｘ一部のみ図示
されている。
【００４７】第１突起６１ｘ、第２突起６２ｘは四角錐
状でも三角錐状でも円錐状でも良い。第１ロール６１及
び第２ロール６２の回転数は同じでも異なる形態でも良
い。ここで、ホッパー６０ａに投入する前の粉砕品Ｗ0
の厚みをｔ0 とすると、第２突起６２ｘの高さＨ１は
（１〜３）ｔ0 にでき、第２突起６２ｘの千鳥配列のピ
ッチも（１〜３）ｔ0 にできる。第１突起６１ｘも同様
にできる。第１ロール６１と第２ロール６２との凹凸の
隙間Ｂ１は（０．２〜０．８）ｔ0 にできる。
【００４８】そして供給工程において、第１ロール６１
を矢印Ｘ１方向に第２ロール６２を矢印Ｘ２方向に回転
させつつ、略５ｍｍ角に粉砕された樹脂廃材をホッパー
６０ａ内に投入すると、第１ロール６１と第２ロール６
２で樹脂は圧縮、延伸される。このとき、熱硬化性樹脂
系の塗膜は熱可塑性樹脂に比較して延性が乏しいため、
塗膜に亀裂が形成され易くなる。この様に塗膜に亀裂が
生成されると、塗膜の一層の小片化、塗膜の表面積の増
加が期待される。これにより溶融領域４における塗膜の
一層の微細化、加水分解領域５において加水分解剤と塗
膜と接触効率の増加、更には、亀裂内に加水分解剤が進
入すること等が期待され、以て加水分解反応が促進さ
れ、再生処理時間の短縮化、再生樹脂組成物の高品位化
に一層貢献できる。
【００４９】（実施例４）実施例４について図７を参照
して説明する。実施例４は実施例３と基本的には同様で
ある。但し図７に示す様に多段方式の亀裂生成手段６５
が配置されている。亀裂生成手段６５は、ホッパー６０
ａを備えた箱体６０ｂと、箱体６０ｂの上部に回転可能
にかつ互いに対面して保持された第１ロール６１及び第
２ロール６２と、箱体６０ｂの下部に回転可能にかつ互
いに対面して保持された第３ロール６３及び第４ロール
６４とを備えている。第３ロール６３の外周部にも、第
１突起６１ｘと同様の第３突起６３ｘが千鳥配列で形成
されている。第４ロール６４の外周部にも第４突起６４
ｘが同様に千鳥配列で形成されている。なお第３突起６
３ｘ、第４突起６４ｘは四角錐状でも三角錐状でも円錐
状でも良い。
【００５０】上部側の第１ロール６１と第２ロール６２
との隙間Ｓ１は、下部側の第３ロール６３と第４ロール
６４との隙間Ｓ２よりも大きく設定されている。Ｓ１は
（０．２〜０．８）ｔ0 にでき、Ｓ２は（０．１〜０．
５）ｔ0 にできる。更に第１ロール６１の回転数（例え
ば２００〜３００ｒｐｍ）は第２ロール６２の回転数
（例えば１００〜２００ｒｐｍ）よりも大きく設定さ
れ、また第４ロール６４の回転数（例えば２００〜３０
０ｒｐｍ）は第３ロール６３の回転数（例えば１００〜
２００ｒｐｍ）よりも大きく設定されている。
【００５１】そして５ｍｍ角に粉砕された粉砕品Ｗ0 を
ホッパー６０ａ内に供給すると前述した様に各ロール６
１〜６４により粉砕品Ｗ0 は圧縮、延伸を受け、熱硬化
性樹脂系の塗膜に亀裂が形成される。この例では亀裂は
一層形成され易い。その理由は、第１ロール６１の回転
数は第２ロール６２の回転数よりも大きく設定されてい
るため相対的な回転速度差が生じる。従って上部側では
回転数の大きな第１ロール６１側の塗膜に亀裂が形成さ
れ易くなり、下部側では回転数の大きな第４ロール６４
側の塗膜に亀裂が形成され易くなるものと考えられる。
【００５２】またこの例では、フィルタ６６ｔを保持し
た通気管６６が箱体６０ｂとシリンダ１との間に装備さ
れており、通気管６６内を吸引または通気管６６に送風
する。そのため粉砕及び亀裂形成の際に剥離した微小な
塗膜は、フィルタ６６ｔを通過し通気管６６にそって矢
印Ｒ１方向に輸送されて除去される。 （実施例５〜実施例８）上記した例ではシリンダ１の外
方に配置されている亀裂生成手段６０、６５により塗膜
に亀裂を形成しているが、これに限らず、シリンダ１内
で塗膜に亀裂を形成することにしても良い。例えば図８
に示す実施例５の様に順送りフルフライト５０のスクリ
ュに溝５０ｓを形成し、シリンダ１の壁面と順送りフル
フライト５０とで未溶融状態の樹脂材料に剪断変形を加
え、塗膜に亀裂を形成する。なお逆送りフルフライト５
２に溝を形成しても良い。
【００５３】あるいはニーディングディスク５４、５
６、５８の頂部とシリンダ１の内壁面との間のクリアリ
ンスを大きくとり、そのクリアランスに未溶融状態の樹
脂材料材料を強制的に送給し、これにより塗膜に亀裂を
形成する様にしても良い。あるいは図９に示す実施例６
の様にシリンダ１の内壁面に溝１ｒを多数個形成し、未
溶融状態の樹脂材料を引っ掛けることにより、溝１ｒを
利用して塗膜に剪断力を与え、塗膜に亀裂を形成する様
にしても良い。
【００５４】あるいは図１０に示す様にシリンダ１の内
壁面にディンプル穴１ｓを多数個形成し、ディンプル穴
１ｓを利用して未溶融状態の樹脂材料を引っ掛けること
により、塗膜に剪断力を与え、塗膜に亀裂を形成する様
にしても良い。あるいは図１１に示す実施例８の様にシ
リンダ１に矢印Ｅ方向に振動可能なスロット機構６９を
設け、スロット機構６９を振動させることにより、塗膜
に剪断力を与え、塗膜に亀裂を形成する様にしても良
い。
【００５５】（実施例９）図１２及び図１３に示す実施
例９について説明する。この例ではシリンダ１の上流側
には連設シリンダ装置７０が装備されている。連設シリ
ンダ装置７０は、シリンダ１の底部に連設された副シリ
ンダ７０ａと、副シリンダ７０ａに配置され駆動モータ
で回転するスクリュ７０ｂとを備えている。更に連設シ
リンダ装置７０の上流側には洗浄手段７２が装備されて
いる。洗浄手段７２は、副シリンダ７０ａに連設され供
給口２を備えた洗浄シリンダ７２ａと、洗浄シリンダ７
２ａに配置され駆動モータで回転する駆動軸７２ｂと、
駆動軸７２ｂに保持されたスクリュ７２ｃと、駆動軸７
２ｂに保持された攪拌羽根７２ｄ、７２ｅと、洗浄水導
入孔７２ｆ、７２ｇと、洗浄水排出孔７２ｈ、７２ｉ
と、フィルタ７２ｋとを備えている。フィルタ７２ｋの
目の大きさは樹脂材料を通過させない程度が好ましい。
【００５６】樹脂廃材には泥、ワックス、タール、砂等
の異物が付着していることが多い。この点この例では洗
浄水導入孔７２ｆ、７２ｇから洗浄水を洗浄シリンダ７
２ａ内に導入しつつ、駆動軸７２ｂを回転させるので、
攪拌羽根７２ｄ、７２ｅの回転により樹脂廃材が攪拌洗
浄される。樹脂廃材から洗浄除去された比重の大きな
泥、砂等の異物はフィルタ７２ｋを矢印Ｆ１方向に通っ
て外方に排出される。また比重の小さなワックスやター
ル等の異物を含んだ汚水は、排出孔７２ｈ、７２ｉを通
って外方に排出される。この例では洗浄水の水位は洗浄
シリンダ７２ａの１／２〜１／３程度の高さであること
が好ましい。なお、洗浄効率を考慮すると、樹脂材料と
洗浄水の充填度は洗浄シリンダ７２ａの収容容積に対し
て１／２〜１／３程度が好ましい。攪拌羽根７２ｄ、７
２ｅは、半径方向の長さがそれぞれ異なると共に、樹脂
材料の下流側への送給性を確保すべくねじられている。
【００５７】溶融領域４は昇温するので溶融領域４に洗
浄水が多量に進入すると、洗浄水の蒸気化により溶融領
域４における圧力が高くなり、樹脂材料の送給に支障を
きたすおそれがある。この点この例では、副シリンダ７
０ａの上端はシリンダ１の底部に連設されているので、
溶融領域４に洗浄水が進入することを抑制でき、溶融領
域４における圧力の過剰の増加を回避できる。
【００５８】（実施例１０）図１４に示す実施例１０は
実施例９と基本的には同様の構成であり、同様の作用効
果を奏する。但し、洗浄手段７２が縦型であり、Ｕ字形
状の洗浄シリンダ７２ａの底部の排出孔７２ｈにフィル
タ７２ｋが保持されている。 （実施例１１）図１５及び図１６に示す実施例１１では
洗浄手段７３は攪拌羽根７３ｄ、７３ｅをもつ。洗浄水
はスクリーン７４ｒ、排出孔７４ｓを経て外方に排出さ
れる。洗浄水の一部は溶融領域４に送給されて蒸気化し
昇圧するため、供給口２からの粉砕品Ｗ0 の投入に支障
がない様に、シール性能及び搬送性能の双方を有するロ
ータリバルブ７４ｍが供給口２の下方に装備され、これ
により粉砕品Ｗ0 の供給を円滑にしている。また逆止弁
７４ｎにより洗浄水を安定供給している。更にこの例で
は溶融領域４への洗浄水の進入を抑制するため、シリン
ダ１の吐出口３が上方になる様に仮想水平線Ｈ５に対し
て角度θ１（３〜７°）シリンダ１を傾斜させている。
【００５９】（実施例１２〜１５））実施例１２につい
て図１７〜図２０を参照して説明する。図１７に示す様
に２軸式のシリンダ１の通路１ａには抵抗体としてのシ
ールリング８０、８３が配置されている。シールリング
８０、８３は駆動モータに連結された駆動軸１ｙで回転
される。シールリング８０の外周部の略全域には多数個
の溝８００、溝８０１が周方向にそって列設されてい
る。図１９や図２０から理解できる様に溝８００と溝８
０１との境界には隆起部８０ｒが形成されており、従っ
て溝８００と溝８０１は軸長方向において非連通であ
る。給水部８５はシールリング８０の溝８００に対面可
能な位置に形成されている。従って図１７から理解でき
る様にシールリング８０が周方向に回転すると、給水部
８５は溝８００に対面した後に、溝８００と溝８００と
の間の外周面部分８００ｆに対面し、その後に次の溝８
００に対面する。これが繰り返される。給水部８５に溝
８００が対面した状態では、給水部８５から加水分解剤
が通路１ａに供給される。また給水部８５に外周面部分
８００ｆが対面した状態では、給水部８５から供給され
る加水分解剤は遮断されるか、その供給は大きく抑制さ
れる。よって、給水部８５から連続的に供給された加水
分解剤は細分化される。例えば細かな泡として分散され
る。従って加水分解剤と樹脂材料との接触効率が向上
し、加水分解反応が促進される。
【００６０】この例では、加水分解剤を受ける溝８００
の開口８００ｃは上流Ｍ１側に臨んでいるため、加水分
解剤は上流Ｍ１側に流れ易い。一方、樹脂材料は上流Ｍ
１から下流Ｍ２に向けて矢印Ｕ１方向に流れる。従って
加水分解剤の流れは材料の流れと逆の性質をもつので、
加水分解剤は乱流となり易く加水分解剤と樹脂材料との
接触効率が向上し、加水分解反応の促進が期待できる。
この様に加水分解反応の促進が期待できれば、再生樹脂
組成物の高品位化を図り得る。さらに加水分解領域５の
長さの短縮化も図り得るので、シリンダ１の軸長の短縮
化、ひいては装置全体の小型化に有利である。
【００６１】図２１に示す実施例１３では、シールリン
グ８０の外周部にその周方向に連続するリング溝８０３
が形成されている。このリング溝８０３の開口８０３ｃ
は上流Ｍ１側に位置しているので、加水分解剤は前述同
様に上流Ｍ１側に流れ易く、よって加水分解剤の流れは
樹脂材料の流れと逆の性質をもつので、加水分解剤と樹
脂材料とは乱流気味に衝突し易く、加水分解剤と樹脂材
料との接触効率が向上し、加水分解反応の促進が期待で
きる。
【００６２】図２２に示す実施例１４ではシールリング
８０の外周部には、給水部８５に対面する受口８０５ｃ
をもつ小孔８０５が多数個形成されている。小孔８０５
の開口８０５ｃは上流Ｍ１側に臨むので、加水分解剤は
上流Ｍ１側に流れ易く、よって加水分解剤の流れは材料
の流れと逆の性質をもつので、加水分解剤は乱流となり
易く、加水分解剤と材料との接触効率が向上し、加水分
解反応の促進が期待できる。
【００６３】実施例１５ではシールリング８０の外周部
には溝８０７が周方向にそって列設されている。給水部
８５はシールリング８０の外周部の溝８０７に対面可能
な位置に形成されている。このシールリング８０は回転
するため、給水部８５から連続的に供給された加水分解
剤は前述同様に細かく分散され、加水分解反応が促進さ
れる。なおこの例では、加水分解剤を受ける溝８０７の
開口８０７ｃは下流Ｍ２側に臨んでいる。
【００６４】（実施例１６）更には上記したニーディン
グディスクに代えて、図２４、図２５に示す様なギヤニ
ーディング９０とすることもできる。図２４は図２５を
樹脂材料送給方向である矢印Ｕ１方向からみた図であ
る。このギヤニーディング９０は、外周部に多数の第１
歯部９１を備えた第１回転体９２と、外周部に多数の第
２歯部９３を備えた第２回転体９４とを備えている。図
２５に示す様に、第１回転体９２の軸長方向において互
いに隣設する第１歯部９１間に、第２回転体９４の第２
歯部９３が位置している。
【００６５】第１歯部９１は、所定のねじれ角（リー
ド）を備えた頂部９１ｂと、頂部９１ｂを介して互いに
背中合わせの対面９１ｃ及び９１ｄと、連接面９１ｅ
と、軸筒外周面９１ｆとを備えている。頂部９１ｂを軸
長方向につなげば、図２５において仮想線で示すリード
Ｔが得られる。第１回転体９２が矢印方向に回転する
と、第１歯部９１の対面９１ｄのねじれ角により矢印Ｕ
１方向への樹脂送給性は確保される。
【００６６】なお第２回転体９４は第１回転体９２と基
本的には同じ構造であり、従って第２回転体９４の第２
歯部９３は第１歯部９１と基本的に同じ様な構造であ
る。第１歯部９１と第２歯部９３との隙間９５はコ字形
及び逆コ字形が樹脂材料の送給方向である矢印Ｕ１方向
に連続する様に形成されているため、混練性能及び分散
性能は確保される。そのためギヤニーディング９０は、
シリンダ１の加水分解領域５において給水部１ｋ、１
ｍ、１ｍの直下に配置することも好ましい。加水分解の
効率を向上するのに有利だからである。
【００６７】またギヤニーディング９０における隙間９
５は狭いため、樹脂材料の送給に対する抵抗性が増加
し、樹脂材料の送給を抑制する抵抗体としても機能でき
るため、ギヤニーディング９０はシリンダ１の加水分解
領域５において高充填領域を形成する箇所に配置するこ
とも好ましい。 （他の例）その他、本発明方法及び装置は上記しかつ図
面に示した実施例のみに限定されるものではなく、必要
に応じて適宜変更して実施し得るものである。例えばシ
リンダ１の通路１ａに配置されているスクリュ列、ねじ
れ角、ピッチ、Ｌ／Ｄ、スクリュやパドルの数等は必要
に応じて適宜選択できるものである。また上記した例は
２軸式の押出装置に適用した場合であるが、これに限ら
ず単軸式、あるいは３軸式、４軸式またはそれ以上の多
軸式装置に適用できることは勿論である。
【００６８】
【発明の効果】請求項１の方法によれば、加水分解領域
における樹脂材料の下流側への送給を抵抗体により抑制
して、樹脂充填率を高めた高充填領域を抵抗体の上流側
に形成しているため、加水分解剤がシリンダの下流側に
早期に抜けることが抑制される。これにより加水分解領
域における加水分解剤と樹脂材料との接触効率が向上
し、熱硬化性樹脂の加水分解が促進される。また請求項
１の方法によれば、加水分解領域における圧力を高く維
持することが可能となり、ひいては加水分解領域におけ
る温度の高温化も可能であるため、例えば請求項２の様
に加水分解領域を高温化でき、加水分解は促進される。
従って、再生処理時間の短縮化、再生樹脂組成物の高品
位化に貢献できる。更に、装置における加水分解領域の
長さの短縮化も期待でき、装置の小型化に有利である。
【００６９】請求項３の方法によれば、複数の供給部か
ら加水分解剤が通路に供給されるため、加水分解剤の分
散性が確保され、加水分解の効率を向上させ得る。請求
項４の方法によれば、通路の上流側の加水分解剤の割合
は多いため、剪断摩擦が大きいため高温になりがちの上
流側の樹脂材料の熱劣化は抑制され、再生樹脂組成物の
高品位化に一層有利である。
【００７０】請求項５の方法によれば、水量は、加水分
解に必要な水量よりも多く供給されるので、樹脂材料の
過度の熱劣化は抑制され、再生樹脂組成物の高品位化に
一層有利である。請求項６の装置によれば上記した方法
を実施することができる。請求項７の装置によれば、通
路内での樹脂の滞留時間を調整できると共に各ニーディ
ングにより加水分解剤が効率よく分散、混合するため、
加水分解が良好になされる。
【００７１】請求項８の装置によれば、亀裂生成手段で
熱硬化性樹脂に亀裂を形成するため、熱硬化性樹脂が小
片となるので、加水分解剤と樹脂材料との接触効率が向
上し、再生樹脂組成物の高品位化に一層有利である。請
求項９の装置によれば、樹脂材料を洗浄する洗浄手段が
溶融領域の上流側に配置されているため、異物の混入が
回避され、再生樹脂組成物の高品位化に一層有利であ
る。
【００７２】請求項１０の装置によれば、回転体の回転
に伴い加水分解剤が細かく分散し、樹脂材料と加水分解
剤との接触効率が向上するため、加水分解剤と樹脂材料
との接触効率が向上し、熱硬化性樹脂の加水分解が促進
され、再生樹脂組成物の高品位化に一層有利である。
【図面の簡単な説明】
【図１】実施例１の押出装置を模式的に示す構成図であ
る。
【図２】シリンダの軸長方向における温度特性及び圧力
特性を示すグラフである。
【図３】図１のＷ３−Ｗ３線にそう形態を模式的に示す
横断面図である。
【図４】実施例２の装置を模式的に示す構成図である。
【図５】実施例３の装置を模式的に示す構成図である。
【図６】亀裂生成手段を模式的に示す構成図である。
【図７】実施例４の亀裂生成手段を模式的に示す構成図
である。
【図８】実施例５のフルフライトの要部の斜視図であ
る。
【図９】実施例６の亀裂生成手段を示す構成図である。
【図１０】実施例７の亀裂生成手段を示す構成図であ
る。
【図１１】実施例８の亀裂生成手段を含む押出装置を模
式的に示す構成図である。
【図１２】実施例９の洗浄手段を含む押出装置を模式的
に示す構成図である。
【図１３】実施例９の洗浄手段の要部を模式的に示す横
断面図である。
【図１４】実施例１０の洗浄手段を含む押出装置を模式
的に示す構成図である。
【図１５】実施例１１の洗浄手段を含む押出装置を模式
的に示す構成図である。
【図１６】実施例１１の洗浄手段を模式的に示す横断面
図である。
【図１７】実施例１２のシールリング付近の横断面図で
ある。
【図１８】実施例１２のシールリング付近の平面図であ
る。
【図１９】実施例１２のシールリング付近の断面図であ
る。
【図２０】図１９の主要部を拡大して示す断面図であ
る。
【図２１】実施例１３のシールリング付近の上半分を断
面にして示す側面図である。
【図２２】実施例１４のシールリング付近の上半分を断
面にして示す側面図である。
【図２３】実施例１５のシールリング付近の上半分を断
面にして示す側面図である。
【図２４】図２５の矢印Ｕ１方向からみた状態のギヤニ
ーディングの正面図である。
【図２５】実施例１６のギヤニーディングの側面図であ
る。
【図２６】各スクリュを示す構成図である。
【符号の説明】
図中、１はシリンダ、１ａは通路、２は供給口、３は吐
出口、１ｋは第１給水部、１ｍは第２給水部、１ｎは第
３給水部、１０、１１、１２、８０はシールリング（抵
抗体）、４は溶融領域、５は加水分解領域、６は脱気領
域、７は混練領域、５０、５２はフルフライト、５４、
５６、５８はニーディングディスク、６０、６５は亀裂
生成手段、７２、７３は洗浄手段、９０はギヤニーディ
ングを示す。
フロントページの続き (72)発明者 池田 貞雄 愛知県豊田市トヨタ町１番地 トヨタ自動 車株式会社内 (72)発明者 鬼頭 誠 愛知県豊田市トヨタ町１番地 トヨタ自動 車株式会社内 (72)発明者 田口 喜夫 愛知県豊田市トヨタ町１番地 トヨタ自動 車株式会社内 (72)発明者 田中 敦史 愛知県豊田市トヨタ町１番地 トヨタ自動 車株式会社内 (72)発明者 井上 茂樹 広島県広島市安芸区船越南１丁目６番１号 株式会社日本製鋼所広島製作所内 (72)発明者 村田 直之 広島県広島市安芸区船越南１丁目６番１号 株式会社日本製鋼所広島製作所内 (72)発明者 二之宮 慎一 広島県広島市安芸区船越南１丁目６番１号 株式会社日本製鋼所広島製作所内 (72)発明者 木村 嘉隆 広島県広島市安芸区船越南１丁目６番１号 株式会社日本製鋼所広島製作所内

Claims (10)

    【特許請求の範囲】
  1. 【請求項１】熱硬化性樹脂と熱可塑性樹脂とを主要成分
    とする廃材からなる樹脂材料と、 少なくとも一部が加水分解領域となる通路を有するシリ
    ンダと該シリンダの通路に配置され該樹脂材料を上流側
    から下流側へ送給する送給手段とを有する装置とを用
    い、 該シリンダの通路に供給された該樹脂材料を上流側から
    下流側に送給する間に、該熱可塑性樹脂を溶融する溶融
    工程と、 該溶融工程を経た該樹脂材料と加水分解剤とを接触させ
    て該熱硬化性樹脂を加水分解する加水分解工程と、 該加水分解工程を経た該熱硬化性樹脂から水分を気化し
    て脱気する脱気工程とを順に実施する方法であって、 該送給手段に抵抗体を配置し、該加水分解領域における
    該樹脂材料の下流側への送給を該抵抗体により抑制して
    樹脂充填率を高めた高充填領域を該抵抗体の上流側に形
    成することにより、該加水分解工程における該樹脂材料
    と該加水分解剤との接触性を向上させることを特徴とす
    る樹脂廃材の再生方法。
  2. 【請求項２】圧力１０〜１００ｋｇｆ／ｃｍ2 、樹脂温
    度１８０〜２８０°Ｃで該樹脂材料を加水分解すること
    を特徴とする請求項１に記載の樹脂廃材の再生方法。
  3. 【請求項３】該抵抗体は所定の間隔を隔てて複数個直列
    に配置されており、該シリンダは、各該抵抗体の上流側
    に配置されかつ加水分解剤を通路内に供給する複数個の
    供給部を有しており、各該供給部から加水分解剤を該通
    路に供給することを特徴とする請求項１に記載の樹脂廃
    材の再生方法。
  4. 【請求項４】該通路の上流側の該供給部から該通路内に
    供給される加水分解剤は、下流側の該供給部から該通路
    内に供給される加水分解剤よりも多いことを特徴とする
    請求項１に記載の樹脂廃材の再生方法。
  5. 【請求項５】加水分解剤は水であり、水の添加量は樹脂
    材料１００重量部に対して７〜４０重量部であることを
    特徴とする請求項１に記載の樹脂廃材の再生方法。
  6. 【請求項６】一端に樹脂材料を供給する供給口と他端に
    再生樹脂組成物が吐出される吐出口と両者をつなぐ通路
    とを有し、中間部に加水分解剤を該通路内に供給する供
    給部と該供給部の下流側に脱気部とを設けたシリンダ
    と、 該シリンダの通路内に配置され、複数の送給部、混練部
    及び抵抗体を含む送給手段とで構成し、 該シリンダの通路内において上流側から下流側へ溶融領
    域、加水分解領域、脱気領域を順次有することを特徴と
    する樹脂廃材の再生装置。
  7. 【請求項７】該抵抗体はシールリング及び逆送りフルフ
    ライトの少なくとも１種類以上で構成され、該送給手段
    は順フルフライトを主体として構成され、該混練手段は
    順ニーディングディスク、逆ニーディングディスク、直
    交ニーディングディスク及びギヤニーディングの少なく
    とも１種類以上で構成されていることを特徴とする請求
    項６に記載の樹脂廃材の再生装置。
  8. 【請求項８】樹脂材料の熱硬化性樹脂に亀裂を形成する
    亀裂生成手段が溶融領域の上流側に配置されていること
    を特徴とする請求項６に記載の樹脂廃材の再生装置。
  9. 【請求項９】樹脂材料を洗浄する洗浄手段が該溶融領域
    の上流側に配置されていることを特徴とする請求項６に
    記載の樹脂廃材の再生装置。
  10. 【請求項１０】該抵抗体は、通路内に略同軸的に配置さ
    れ外周部に周方向にそって列設された多数の溝を有する
    回転体で構成され、該加水分解剤の供給部は各該溝に対
    面可能に配置されていることを特徴とする請求項６に記
    載の樹脂廃材の再生装置。
JP27266293A 1993-10-29 1993-10-29 樹脂廃材の再生方法及び装置 Expired - Lifetime JP2909577B2 (ja)

Priority Applications (5)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP27266293A JP2909577B2 (ja) 1993-10-29 1993-10-29 樹脂廃材の再生方法及び装置
DE69415631T DE69415631T2 (de) 1993-10-29 1994-10-28 Verfahren zur Wiederverwertung der Kunstharzabfälle und Vorrichtung dafür
US08/330,524 US5539004A (en) 1993-10-29 1994-10-28 Process for recycling resin scrap and apparatus therefor
EP19940117088 EP0650813B1 (en) 1993-10-29 1994-10-28 Process for recycling resin scrap and apparatus therefor
US08/633,189 US5851065A (en) 1993-10-29 1996-04-16 Apparatus for recycling resin scrap

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP27266293A JP2909577B2 (ja) 1993-10-29 1993-10-29 樹脂廃材の再生方法及び装置

Publications (2)

Publication Number Publication Date
JPH07124945A true JPH07124945A (ja) 1995-05-16
JP2909577B2 JP2909577B2 (ja) 1999-06-23

Family

ID=17517045

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
JP27266293A Expired - Lifetime JP2909577B2 (ja) 1993-10-29 1993-10-29 樹脂廃材の再生方法及び装置

Country Status (4)

Country Link
US (2) US5539004A (ja)
EP (1) EP0650813B1 (ja)
JP (1) JP2909577B2 (ja)
DE (1) DE69415631T2 (ja)

Cited By (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2000127162A (ja) * 1998-10-28 2000-05-09 Bridgestone Corp 加硫ゴムの再生処理方法
KR100318140B1 (ko) * 1998-10-02 2001-12-29 권순구 열경화성 수지 함유 스크랩 분쇄물, 이를 이용한 조성물, 및 그 용도
JP2008302555A (ja) * 2007-06-06 2008-12-18 Japan Steel Works Ltd:The 廃プラスチックの処理方法及びその装置
WO2011021273A1 (ja) * 2009-08-18 2011-02-24 トヨタ自動車株式会社 シールリング
JP2014121837A (ja) * 2012-12-21 2014-07-03 Mitsubishi Engineering Plastics Corp エンジニアリングプラスチックスの押出し成形方法
WO2019208492A1 (ja) 2018-04-26 2019-10-31 ダイキン工業株式会社 精製フルオロポリマーの製造方法
WO2020021875A1 (ja) 2018-07-26 2020-01-30 ダイキン工業株式会社 樹脂成形体の製造方法

Families Citing this family (47)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN1073133C (zh) * 1994-04-27 2001-10-17 松下电器产业株式会社 热固性组合物、模塑料和模塑构件及其分解方法
KR960037237A (ko) * 1995-04-15 1996-11-19 한승준 수지성형물 분쇄 및 수지성형물의 도막분리 장치와 그 방법
JP3081132B2 (ja) * 1995-04-28 2000-08-28 トヨタ自動車株式会社 塗膜付き樹脂の再生処理方法
DE19521009A1 (de) * 1995-06-08 1996-12-12 Wacker Chemie Gmbh Kontinuierlicher thermischer Abbau von Organopolysiloxanen
JPH0999434A (ja) * 1995-08-01 1997-04-15 Mitsubishi Heavy Ind Ltd 樹脂表面塗膜除去方法及びその装置
JP3134240B2 (ja) * 1995-11-09 2001-02-13 株式会社豊田中央研究所 架橋ポリウレタン樹脂粉末とその製造方法
AU2198497A (en) * 1996-03-14 1997-10-01 Apv North America, Inc. Movably mounted feed-roll head for extruders
AU3853599A (en) * 1998-05-07 1999-11-23 Instituut Voor Agrotechnologisch Onderzoek (Ato-Dlo) Process for continuously manufacturing composites of polymer and cellulosic fibres, and compounded materials obtained therewith
JP2000044669A (ja) * 1998-08-04 2000-02-15 Teijin Ltd 芳香族ポリカーボネートの製造方法および真空捕集系
JP4365984B2 (ja) * 1999-05-14 2009-11-18 キヤノン株式会社 再生プラスチック材料の製造方法
EP1201389B1 (en) * 1999-06-08 2009-07-29 Kabushiki Kaisha Toyota Chuo Kenkyusho Method of reclaiming crosslinked rubber
IT1319996B1 (it) * 2000-03-23 2003-11-12 Maris Flli Spa Elemento di miscelazione per vite di estrusore bivite corotante edestrusore che lo comprende.
DE10050295A1 (de) * 2000-10-10 2002-04-11 Buehler Ag Mehrwellen-Extruder und Verfahren zur Aufbereitung und/oder Vorarbeitung von mit Füllstoff versetzten Elastomeren
JP3656957B2 (ja) * 2001-01-16 2005-06-08 株式会社神戸製鋼所 二軸連続混練機とこれによる混練方法
US7049361B2 (en) * 2001-03-14 2006-05-23 Sumitomo Chemical Company, Limited Polyolefin series resinfilm, composition for preparing the same, process for preparing the composition for preparing the same, and apparatus for preparing the same
JP3868757B2 (ja) * 2001-04-25 2007-01-17 株式会社神戸製鋼所 ゴム系組成物の混練装置および混練方法
US6833096B2 (en) * 2001-08-29 2004-12-21 General Electric Company Method for removing water and other volatile components from polymer powders
DE10149765B4 (de) * 2001-10-02 2004-03-18 Krauss-Maffei Kunststofftechnik Gmbh Kämmelement
US7021816B2 (en) * 2002-04-08 2006-04-04 Robert Malloy Plasticating screw
DE10233214B4 (de) * 2002-07-22 2005-01-27 3+Extruder Gmbh Extruder zum kontinuierlichen Bearbeiten und/oder Verarbeiten von fließfähigen Materialien
JP3886467B2 (ja) * 2003-04-10 2007-02-28 株式会社日本製鋼所 スクリュ式混練押出機
JP4255873B2 (ja) * 2004-03-30 2009-04-15 株式会社神戸製鋼所 コニカル二軸押出機及び脱水装置
WO2005118242A1 (ja) * 2004-06-03 2005-12-15 Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. 連続混練装置及びこれを用いた混練システム
US7246936B2 (en) * 2004-06-04 2007-07-24 Certainteed Corp. Dynamic mixer screw tip
JP4252016B2 (ja) * 2004-06-21 2009-04-08 株式会社神戸製鋼所 押出機
DE102004052055B4 (de) * 2004-10-26 2014-11-20 Blach Verwaltung Gmbh & Co.Kg Extruder
US8708551B2 (en) * 2005-04-18 2014-04-29 Collette Nv Continuous granulator and method of continuous granulation of powder material
US8123394B2 (en) * 2005-10-17 2012-02-28 Evonik Degussa Gmbh Mixer for liquid colorants and method for mixing liquid colorants
JP4445478B2 (ja) * 2006-03-10 2010-04-07 株式会社日本製鋼所 プラスチック原料の可塑化混練押出機
DE102006014692B3 (de) * 2006-03-28 2007-08-02 Berstorff Gmbh Schneckenelement
DE102006022123C5 (de) * 2006-05-11 2010-07-29 Kiefel Extrusion Gmbh Schneckenpresse für die Verarbeitung thermoplastischer und nicht vernetzender Polymere
GB2450704A (en) * 2007-07-03 2009-01-07 Mars Inc Screw extruder with a fluid inlet and a method of extruding
JP4746014B2 (ja) * 2007-07-09 2011-08-10 株式会社日本製鋼所 溶融混練脱揮押出機
US20110133355A1 (en) * 2007-10-19 2011-06-09 Kotaro Takita Extruder Having Dual Mixing Stages And Process For Preparing A Mixture Of Polymer And Diluent
US20110127687A1 (en) * 2007-10-19 2011-06-02 Kotaro Takita Extruder And Process For Preparing A Mixture Of Polymer And Diluent
DE102008029303A1 (de) 2008-06-20 2009-12-24 Bayer Technology Services Gmbh Schneckenelemente mit verbesserter Dispergierwirkung und geringem Energieeintrag
WO2011021272A1 (ja) * 2009-08-18 2011-02-24 トヨタ自動車株式会社 植物バイオマスの前処理方法
US9085093B2 (en) 2009-08-18 2015-07-21 Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha Screw segment
EP2507031B1 (en) * 2009-12-04 2018-03-28 Union Carbide Chemicals & Plastics Technology LLC Extruder screw system and process for producing an aqueous dispersion
WO2012120637A1 (ja) * 2011-03-08 2012-09-13 日立マクセル株式会社 混練装置、及び熱可塑性樹脂成形体の製造方法
US20120282409A1 (en) * 2011-05-03 2012-11-08 Emerson Climate Technologies, Inc. Recycled nylon materials for use in refrigeration systems
JP6038557B2 (ja) * 2012-09-06 2016-12-07 トヨタ自動車株式会社 電極ペースト製造装置および電極ペースト製造方法
JP6198666B2 (ja) * 2014-04-22 2017-09-20 宏平 澤 混練装置
MX2018007366A (es) 2015-12-24 2018-09-17 Pirelli Dispositivo de extrusion y proceso para extrudir un producto semi-terminado hecho de material elastomerico.
US20230201792A1 (en) * 2020-05-07 2023-06-29 William B. Coe Continuous processor utilizing quantum field micro-variable particle interaction
LU502091B1 (en) * 2022-05-13 2023-11-13 saperatec GmbH Method and apparatus for removing low molecular impurities from an impure extrudable material
DE102022113375A1 (de) 2022-05-26 2023-11-30 Neveon Germany Gmbh Umsetzung von Polyurethan in einem Extruder

Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH07112436A (ja) * 1993-10-19 1995-05-02 Mitsubishi Motors Corp 塗膜付き樹脂部品の再生方法

Family Cites Families (25)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
NL297041A (ja) * 1961-02-23 1900-01-01
US3193877A (en) * 1962-04-02 1965-07-13 Eastman Kodak Co Multistage extrusion screw and alternate filters
US3917507A (en) * 1971-02-22 1975-11-04 Welding Engineers Countercurrent combined liquid and vapor stripping in screw devolatilizer
US4100244A (en) * 1973-02-28 1978-07-11 Japan Steel Works Ltd Method for directly cooling melted thermoplastic resins
DE2442387C3 (de) * 1974-09-04 1981-09-10 Bayer Ag, 5090 Leverkusen Verfahren zur kontinuierlichen hydrolytischen Aufspaltung von hydrolysierbaren Kunststoffabfällen
US3985348A (en) * 1975-01-14 1976-10-12 W Bar E, Incorporated Apparatus and method for feeding a powdery material to a plasticized, pressurized polymer
US4260264A (en) * 1979-05-21 1981-04-07 The Japan Steel Works Ltd. Biaxial vent extruder
JPS55166221A (en) * 1979-06-13 1980-12-25 Fuji Photo Film Co Ltd Recovery of scrap film
JPS581232A (ja) * 1981-06-26 1983-01-06 Hitachi Ltd デイスプレイ指定画素確認方式
DE3744193C1 (de) * 1987-12-24 1989-01-26 Berstorff Gmbh Masch Hermann Verfahren und Extruder zum Entgasen thermoplastischer Kunststoffschmelzen ueber einen weiten Viskositaetsbereich
DE3841729C1 (de) * 1988-12-10 1990-03-01 Hermann Berstorff Maschinenbau Gmbh, 30627 Hannover Ein- oder Doppelschneckenextruder zum Entgasen von thermoplastischen Kunststoffschmelzen
SU1698074A1 (ru) * 1989-05-05 1991-12-15 Харьковское специальное конструкторско-технологическое бюро "Машприборпластик" Способ переработки отходов термопластов
JP2825956B2 (ja) * 1990-09-14 1998-11-18 株式会社日本触媒 繊維強化樹脂成形材料の製造方法
DE4039943A1 (de) * 1990-12-14 1992-06-17 Berstorff Gmbh Masch Hermann Verfahren und vorrichtung zur einstufigen, kontinuierlichen herstellung einer kautschaukgrund- und fertigmischung fuer fahrzeugreifen, antriebsriemen, transportbaender sowie fuer technische gummiartikel in nur einer mischvorrichtung
DE69207369T2 (de) * 1991-07-05 1996-06-13 Toyoda Chuo Kenkyusho Kk Verfahren zur regenerierung beschichteter plastikabfällen
JPH05200749A (ja) * 1992-01-28 1993-08-10 Riyouyou Chem Kk 熱硬化性樹脂塗膜付ポリプロピレン複合材の再生処理方法
JPH05261358A (ja) * 1992-03-23 1993-10-12 Daido Steel Co Ltd 焼却灰の溶融方法及び溶融装置
JPH05337940A (ja) * 1992-04-08 1993-12-21 Mitsubishi Petrochem Co Ltd 塗装プラスチック成形体の処理方法及びその再生方法
JP3025774B2 (ja) * 1992-07-09 2000-03-27 株式会社日本製鋼所 塗装膜を有するプラスチック製品の再生方法
DE4230572A1 (de) * 1992-09-12 1994-03-17 Krupp Maschinentechnik Polymerwerkstoffwiederverwertung
US5286424A (en) * 1992-11-09 1994-02-15 Mobil Oil Corporation Recycling polyolefins coated with chlorine-containing polymer
GB2276832A (en) * 1993-04-08 1994-10-12 Brian Murray Screw extruder for chemical reactions having catalyst or enzyme coating
US5414021A (en) * 1993-08-02 1995-05-09 General Electric Company Method for salvaging aromatic polycarbonate blend values
US5424013A (en) * 1993-08-09 1995-06-13 Lieberman; Mark Thermoplastic closed loop recycling process
DE4333233C2 (de) * 1993-09-30 1995-10-12 Berstorff Gmbh Masch Hermann Schmelzeabdichteinrichtung an Extrudern für thermoplastische Kunststoffe oder Kautschuk

Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH07112436A (ja) * 1993-10-19 1995-05-02 Mitsubishi Motors Corp 塗膜付き樹脂部品の再生方法

Cited By (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR100318140B1 (ko) * 1998-10-02 2001-12-29 권순구 열경화성 수지 함유 스크랩 분쇄물, 이를 이용한 조성물, 및 그 용도
JP2000127162A (ja) * 1998-10-28 2000-05-09 Bridgestone Corp 加硫ゴムの再生処理方法
JP2008302555A (ja) * 2007-06-06 2008-12-18 Japan Steel Works Ltd:The 廃プラスチックの処理方法及びその装置
WO2011021273A1 (ja) * 2009-08-18 2011-02-24 トヨタ自動車株式会社 シールリング
JP5333591B2 (ja) * 2009-08-18 2013-11-06 トヨタ自動車株式会社 シールリング
US9028130B2 (en) 2009-08-18 2015-05-12 Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha Seal ring
JP2014121837A (ja) * 2012-12-21 2014-07-03 Mitsubishi Engineering Plastics Corp エンジニアリングプラスチックスの押出し成形方法
WO2019208492A1 (ja) 2018-04-26 2019-10-31 ダイキン工業株式会社 精製フルオロポリマーの製造方法
WO2020021875A1 (ja) 2018-07-26 2020-01-30 ダイキン工業株式会社 樹脂成形体の製造方法

Also Published As

Publication number Publication date
JP2909577B2 (ja) 1999-06-23
EP0650813B1 (en) 1998-12-30
US5851065A (en) 1998-12-22
DE69415631T2 (de) 1999-06-17
DE69415631D1 (de) 1999-02-11
US5539004A (en) 1996-07-23
EP0650813A1 (en) 1995-05-03

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JPH07124945A (ja) 樹脂廃材の再生方法及び装置
JP5530559B2 (ja) プラスチック材料の処理装置
JP6076356B2 (ja) プラスチック材料処理装置
JP5980935B2 (ja) プラスチック材料処理装置
JP6356067B2 (ja) プラスチック材料処理装置
KR20120014155A (ko) 플라스틱 재료 재활용 방법
ZA200600390B (en) Method for preparation of plastic materials for recycling purposes
JP3025774B2 (ja) 塗装膜を有するプラスチック製品の再生方法
JP2014534093A (ja) プラスチック材料処理装置
ZA200600391B (en) Method for processing synthetic material for the purpose of recycling
JP2008302555A (ja) 廃プラスチックの処理方法及びその装置
JP5511812B2 (ja) 連続式押出機
JP4968828B2 (ja) 樹脂押出機用スクリュー、樹脂押出機、およびペレット製造方法
CN205917574U (zh) 一种废旧沥青加热搅拌机、加热搅拌系统及再生系统
TW200305490A (en) Apparatus for cleaning polymeric pieces
JP5048638B2 (ja) 圧縮押出成形装置
KR20220083913A (ko) 열매체유를 통해 용융효율이 향상된 폐플라스틱 재생을 위한 압출장치
CN1473101A (zh) 废弃塑料颗粒物的制造方法及其热分解方法
JPH09123169A (ja) ペットボトルを原料とする熱可塑性樹脂合成体及びその製造方法、並びに前記熱可塑性樹脂合成体を用いた熱可塑性樹脂成形品及びその製造方法
KR20220122883A (ko) 폐비닐 재생용 압출기
CN207841811U (zh) 一种新型机理造粒系统
JP2003165115A (ja) プラスチックフィルム廃材の処理装置
JP2005324522A (ja) 熱可塑性重合体片減容装置
JPH10138234A (ja) 二軸連続混練機とその材料混練方法
KR102489674B1 (ko) 플라스틱 원료 전환 방법

Legal Events

Date Code Title Description
FPAY Renewal fee payment (event date is renewal date of database)

Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090409

Year of fee payment: 10

FPAY Renewal fee payment (event date is renewal date of database)

Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090409

Year of fee payment: 10

FPAY Renewal fee payment (event date is renewal date of database)

Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100409

Year of fee payment: 11

FPAY Renewal fee payment (event date is renewal date of database)

Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100409

Year of fee payment: 11

FPAY Renewal fee payment (event date is renewal date of database)

Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110409

Year of fee payment: 12

FPAY Renewal fee payment (event date is renewal date of database)

Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120409

Year of fee payment: 13

FPAY Renewal fee payment (event date is renewal date of database)

Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120409

Year of fee payment: 13

FPAY Renewal fee payment (event date is renewal date of database)

Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130409

Year of fee payment: 14

FPAY Renewal fee payment (event date is renewal date of database)

Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130409

Year of fee payment: 14

FPAY Renewal fee payment (event date is renewal date of database)

Free format text: PAYMENT UNTIL: 20140409

Year of fee payment: 15

EXPY Cancellation because of completion of term