JPH0679449B2 - 耐熱亜鉛被覆acsr用鉄合金線 - Google Patents
耐熱亜鉛被覆acsr用鉄合金線Info
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- JPH0679449B2 JPH0679449B2 JP57234317A JP23431782A JPH0679449B2 JP H0679449 B2 JPH0679449 B2 JP H0679449B2 JP 57234317 A JP57234317 A JP 57234317A JP 23431782 A JP23431782 A JP 23431782A JP H0679449 B2 JPH0679449 B2 JP H0679449B2
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- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
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Description
【発明の詳細な説明】 (技術分野) 本発明は、亜鉛被覆ACSR用鉄合金線に関し、特に耐熱性
に優れた耐熱亜鉛被覆ACSR用鉄合金線に関するものであ
る。
に優れた耐熱亜鉛被覆ACSR用鉄合金線に関するものであ
る。
(背景技術) 近年、送電容量の増大、2回線運転時の事故時の1回線
運用による電力系統の信頼性向上のため、耐熱鋼心アル
ミニウム撚線(以下、ACSRと称す)が使用されている。
このような耐熱ACSRに用いられる鉄合金線は、通常ACSR
用鋼線にAl被覆、亜鉛めっきを施して用いられている。
運用による電力系統の信頼性向上のため、耐熱鋼心アル
ミニウム撚線(以下、ACSRと称す)が使用されている。
このような耐熱ACSRに用いられる鉄合金線は、通常ACSR
用鋼線にAl被覆、亜鉛めっきを施して用いられている。
しかし、Al被覆は耐食性、耐熱性に優れているものの、
コストが高く、又亜鉛めっきは、Al被覆には劣るが、AC
SRとしての耐食性を向上させ、コストも安いが、加熱さ
れるに従ってFe-Znの化合物層を生成し、靱性が劣化
し、使用温度は最高245℃とする例もあり、耐熱ACSRの
心材に幅広く用いることができない欠点があった。
コストが高く、又亜鉛めっきは、Al被覆には劣るが、AC
SRとしての耐食性を向上させ、コストも安いが、加熱さ
れるに従ってFe-Znの化合物層を生成し、靱性が劣化
し、使用温度は最高245℃とする例もあり、耐熱ACSRの
心材に幅広く用いることができない欠点があった。
(発明の開示) 本発明は、上述の欠点を解消するため成されたもので、
ACSR用鉄合金線の亜鉛めっきの耐熱性を大幅に向上し、
特に耐熱ACSR用鉄合金線として最適の耐熱性を有する亜
鉛被覆鉄合金線を提供せんとするものである。
ACSR用鉄合金線の亜鉛めっきの耐熱性を大幅に向上し、
特に耐熱ACSR用鉄合金線として最適の耐熱性を有する亜
鉛被覆鉄合金線を提供せんとするものである。
本発明は、鉄合金線の外周に、Al0.2〜14%を含有し、
残部亜鉛と不可避的な不純物とから成るZn-Al合金を被
覆して成ることを特徴とする耐熱亜鉛被覆ACSR用鉄合金
線である。
残部亜鉛と不可避的な不純物とから成るZn-Al合金を被
覆して成ることを特徴とする耐熱亜鉛被覆ACSR用鉄合金
線である。
本発明に用いられる鉄合金線は、鋼、他の合金元素を添
加した特殊鋼又は鉄合金等より成るものである。特に最
近注目されている熱膨張係数の小さなFe-Ni系合金等も
用いることができる。この合金としてはNi35〜42%を含
む合金、又はこの合金にCr,Mo,Si,Mn,C,Nb,Co,Al,Mgお
よびTiより成るグループから選ばれた1種以上の元素を
合計で0.2〜10%添加した合金が用いられ、これらの添
加元素によりFe-Ni系合金線を強化するか、熱膨張係数
を増加しない効果が期待される。
加した特殊鋼又は鉄合金等より成るものである。特に最
近注目されている熱膨張係数の小さなFe-Ni系合金等も
用いることができる。この合金としてはNi35〜42%を含
む合金、又はこの合金にCr,Mo,Si,Mn,C,Nb,Co,Al,Mgお
よびTiより成るグループから選ばれた1種以上の元素を
合計で0.2〜10%添加した合金が用いられ、これらの添
加元素によりFe-Ni系合金線を強化するか、熱膨張係数
を増加しない効果が期待される。
又本発明において、Zn-Al合金を被覆する方法は、溶融
めっき、又はクラッド法、押出法などの他の被覆方法に
よっても良い。
めっき、又はクラッド法、押出法などの他の被覆方法に
よっても良い。
以下、本発明の耐熱亜鉛被覆ACSR用鉄合金線を説明す
る。
る。
一般に鉄合金とZnは、Znの溶融めっき時又はZn被覆後加
熱されることにより、3種類の化合物層{γ(ガン
マ).δ(デルタ).ζ(ゼータ)}を生成する。この
ようなFe-Zn化合物により、靱性面の劣化が生じ、例え
ば300℃で100時間加熱すると振動疲労強度が低下する。
又300℃で100時間加熱すると捻回値の低下が著しく、極
端な場合は成長した合金層の界面で剥離が生じる例が認
められた。
熱されることにより、3種類の化合物層{γ(ガン
マ).δ(デルタ).ζ(ゼータ)}を生成する。この
ようなFe-Zn化合物により、靱性面の劣化が生じ、例え
ば300℃で100時間加熱すると振動疲労強度が低下する。
又300℃で100時間加熱すると捻回値の低下が著しく、極
端な場合は成長した合金層の界面で剥離が生じる例が認
められた。
この化合物層の成長を抑制するため、本発明ではZnにAl
0.2〜14%を添加する。ZnにAl0.2〜14%を添加する理由
は、溶融めっき時又は被覆後の加熱時において、Fe合金
とZn合金との化合物層の生長を抑制するためであり、Al
量0.2%未満では化合物層抑制に効果なく、Al量が14%
を越えると化合物層抑制効果が飽和するのみならず、Zn
-Al合金溶湯の粘性が高くなり、溶融めっき時の外観不
良が著しくなるからである。
0.2〜14%を添加する。ZnにAl0.2〜14%を添加する理由
は、溶融めっき時又は被覆後の加熱時において、Fe合金
とZn合金との化合物層の生長を抑制するためであり、Al
量0.2%未満では化合物層抑制に効果なく、Al量が14%
を越えると化合物層抑制効果が飽和するのみならず、Zn
-Al合金溶湯の粘性が高くなり、溶融めっき時の外観不
良が著しくなるからである。
Al量としては、好ましくは0.2〜1.0%および4.5〜5.5%
の二つの範囲であり、最も好ましいのは0.2〜1.0%の範
囲で、Al量が1.0%を越えるとZn-Al合金溶湯中でAlの酸
化によるドロス生成、鉄合金線との反応によるAl3Feの
生成が激しく、Alの成分コントロールに注意を要する。
又Al量が4.5〜5.5%の場合、Alの成分コントロールが難
しいものの、Zn-Al合金としては共晶となり、溶融点が
低く、より低温でのめっき作業が可能で、鉄合金線に与
える熱影響が小さくなるという利点がある。
の二つの範囲であり、最も好ましいのは0.2〜1.0%の範
囲で、Al量が1.0%を越えるとZn-Al合金溶湯中でAlの酸
化によるドロス生成、鉄合金線との反応によるAl3Feの
生成が激しく、Alの成分コントロールに注意を要する。
又Al量が4.5〜5.5%の場合、Alの成分コントロールが難
しいものの、Zn-Al合金としては共晶となり、溶融点が
低く、より低温でのめっき作業が可能で、鉄合金線に与
える熱影響が小さくなるという利点がある。
又本発明において、Zn-Al合金中に、Zn,Alの酸化防止用
としてBe,Ca,希土類元素を添加することにより、成分コ
ントロールが容易にできる。これらの元素の添加量とし
ては0.001〜0.1%が適当である。
としてBe,Ca,希土類元素を添加することにより、成分コ
ントロールが容易にできる。これらの元素の添加量とし
ては0.001〜0.1%が適当である。
(実施例1) ACSR用鋼線としてJIS G 3506に適合する鋼線材を準備
し、この線材を伸線、熱処理の工程の組合せにより加工
を施して、引張強さ133kg/mm2の2.9mmφの鋼線を得た。
これらの線を機械研磨、硫酸浴中で電解研磨後、NH4Cl
−ZnCl2のフラックス溶液中に20秒間浸漬した後、乾燥
し、表1に示す種々の組成のZn−Al合金浴中に、液相線
より30℃高い温度で30秒間浸漬させて、Zn-Al合金溶融
めっきを施した。浸漬後の外観、引張強さ、捻回値、30
0℃で100時間加熱後の捻回値および捻回試験時のZn層の
剥離の有無について調査した結果は表1に示す通りであ
る。
し、この線材を伸線、熱処理の工程の組合せにより加工
を施して、引張強さ133kg/mm2の2.9mmφの鋼線を得た。
これらの線を機械研磨、硫酸浴中で電解研磨後、NH4Cl
−ZnCl2のフラックス溶液中に20秒間浸漬した後、乾燥
し、表1に示す種々の組成のZn−Al合金浴中に、液相線
より30℃高い温度で30秒間浸漬させて、Zn-Al合金溶融
めっきを施した。浸漬後の外観、引張強さ、捻回値、30
0℃で100時間加熱後の捻回値および捻回試験時のZn層の
剥離の有無について調査した結果は表1に示す通りであ
る。
表1より、本発明によるものNo.3〜No.7は、めっき後の
外観が良好で、引張強さも高く、捻回値も高い。又300
℃×100時間加熱後の捻回値の劣化もなく、捻回時のZn
層の剥離も認められない。
外観が良好で、引張強さも高く、捻回値も高い。又300
℃×100時間加熱後の捻回値の劣化もなく、捻回時のZn
層の剥離も認められない。
これに対し、Zn-Al合金中のAl量が少ないNo.1,No.2では
加熱後の捻回値は劣化し、Zn層の剥離を生じ、Al量の過
大なNo.8,No.9は外観が甚しく悪くなる。
加熱後の捻回値は劣化し、Zn層の剥離を生じ、Al量の過
大なNo.8,No.9は外観が甚しく悪くなる。
(実施例2) 実施例1に用いたと同様の鋼線を、表2に示す種々の組
成のZn-Al合金浴に液相線より30℃高い温度で、種々の
浸漬時間で溶融めっきを行ない、捻回試験時のZn層の剥
離の有無について調査した結果は表2に示す通りであ
る。
成のZn-Al合金浴に液相線より30℃高い温度で、種々の
浸漬時間で溶融めっきを行ない、捻回試験時のZn層の剥
離の有無について調査した結果は表2に示す通りであ
る。
表2より、本発明によるものNo.12〜No.15は、製造時、
浸漬時間を幅広くとっても、めっき後の捻回時でのZn剥
離が無く、めっきの密着性が良好であり、製造条件が広
くとれる利点がある。
浸漬時間を幅広くとっても、めっき後の捻回時でのZn剥
離が無く、めっきの密着性が良好であり、製造条件が広
くとれる利点がある。
次いで、No.12〜No.15のZnめっき直後の線と、それらに
300℃で100時間の加熱を施した線について、引張強さ、
伸び、捻回値、疲労強度、捻回試験時のZn層の剥離の有
無を調査した。
300℃で100時間の加熱を施した線について、引張強さ、
伸び、捻回値、疲労強度、捻回試験時のZn層の剥離の有
無を調査した。
その結果は、いずれも加熱後の値は、めっき直後と同等
であり、又捻回試験時のZn層の剥離も観察されなかっ
た。
であり、又捻回試験時のZn層の剥離も観察されなかっ
た。
又加熱後の線の横断面のZnめっき層の成分のEPMA(Elec
tron Probe Micro Analysis)による線分析を実施した
所、Fe-Zn金属間化合物層の生成は認められず、化合物
層生成抑制効果が大きいことも分った。
tron Probe Micro Analysis)による線分析を実施した
所、Fe-Zn金属間化合物層の生成は認められず、化合物
層生成抑制効果が大きいことも分った。
(発明の効果) 上述のように構成された本発明の耐熱亜鉛被覆ACSR用鉄
合金線は次のような効果がある。
合金線は次のような効果がある。
鉄合金線の外周に、Al0.2〜14%を含有し、残部Znと不
可避的な不純物とから成るZn-Al合金を被覆して成るた
め、被覆層中のAlの含有により、溶融めっき時の加熱や
Zn被覆後の加熱を受けても、Fe-Zn化合物層の生成を抑
制するので、めっき線の靱性、強度を劣化することな
く、かつZn層の剥離を生ずることなく、従来のZnめっき
鉄合金線に比べ、著しく耐熱性が向上し、優れた耐熱性
(約300℃)を有する。
可避的な不純物とから成るZn-Al合金を被覆して成るた
め、被覆層中のAlの含有により、溶融めっき時の加熱や
Zn被覆後の加熱を受けても、Fe-Zn化合物層の生成を抑
制するので、めっき線の靱性、強度を劣化することな
く、かつZn層の剥離を生ずることなく、従来のZnめっき
鉄合金線に比べ、著しく耐熱性が向上し、優れた耐熱性
(約300℃)を有する。
従って本発明の亜鉛被覆ACSR用鉄合金線は、使用中温度
が上昇する用途の構造部材であるACSRの強度部材に用い
られるZnめっき鉄合金線、Znめっき鋼線等として最適の
材料を提供するものである。
が上昇する用途の構造部材であるACSRの強度部材に用い
られるZnめっき鉄合金線、Znめっき鋼線等として最適の
材料を提供するものである。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 宮崎 健史 大阪府大阪市此花区島屋1丁目1番3号 住友電気工業株式会社大阪製作所内 (56)参考文献 特開 昭48−19444(JP,A) 特開 昭47−38630(JP,A) 特開 昭50−161420(JP,A) 特開 昭52−131934(JP,A) 実開 昭55−139163(JP,U)のマイ クロフィルム 特公 昭50−28900(JP,B1)
Claims (5)
- 【請求項1】鉄合金線の外周に、Al0.2〜14%を含有
し、残部Znと不可避的な不純物とから成るZn-Al合金を
被覆して成ることを特徴とする耐熱亜鉛被覆ACSR用鉄合
金線。 - 【請求項2】Zn-Al合金が、Al0.2〜5.5%を含有するも
のである特許請求の範囲第1項記載の耐熱亜鉛被覆ACSR
用鉄合金線。 - 【請求項3】Zn-Al合金が、Al0.2〜1.0%を含有するも
のである特許請求の範囲第2項記載の耐熱亜鉛被覆ACSR
用鉄合金線。 - 【請求項4】Zn-Al合金が、Al0.2〜0.4%を含有するも
のである特許請求の範囲第3項記載の耐熱亜鉛被覆ACSR
用鉄合金線。 - 【請求項5】Zn-Al合金が、Al4.5〜5.5%を含有するも
のである特許請求の範囲第1項記載の耐熱亜鉛被覆ACSR
用鉄合金線。
Priority Applications (6)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP57234317A JPH0679449B2 (ja) | 1982-12-24 | 1982-12-24 | 耐熱亜鉛被覆acsr用鉄合金線 |
CA000444223A CA1227604A (en) | 1982-12-24 | 1983-12-23 | Heat-resistant galvanized iron alloy wire |
US06/564,876 US4556609A (en) | 1982-12-24 | 1983-12-23 | Heat-resistant galvanized iron alloy wire |
EP83308025A EP0113255B1 (en) | 1982-12-24 | 1983-12-29 | Heat-resistant galvanized iron alloy wire |
DE8383308025T DE3377721D1 (en) | 1982-12-24 | 1983-12-29 | Heat-resistant galvanized iron alloy wire |
US06/669,187 US4592935A (en) | 1982-12-24 | 1984-11-07 | Heat-resistant galvanized iron alloy wire |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP57234317A JPH0679449B2 (ja) | 1982-12-24 | 1982-12-24 | 耐熱亜鉛被覆acsr用鉄合金線 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS59118868A JPS59118868A (ja) | 1984-07-09 |
JPH0679449B2 true JPH0679449B2 (ja) | 1994-10-05 |
Family
ID=16969110
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP57234317A Expired - Lifetime JPH0679449B2 (ja) | 1982-12-24 | 1982-12-24 | 耐熱亜鉛被覆acsr用鉄合金線 |
Country Status (5)
Country | Link |
---|---|
US (2) | US4556609A (ja) |
EP (1) | EP0113255B1 (ja) |
JP (1) | JPH0679449B2 (ja) |
CA (1) | CA1227604A (ja) |
DE (1) | DE3377721D1 (ja) |
Families Citing this family (10)
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JPS6483649A (en) * | 1987-09-25 | 1989-03-29 | Tokyo Rope Mfg Co | Corrosion-resisting stranded cable |
DE3822953A1 (de) * | 1988-07-07 | 1990-01-11 | Ulrich Dipl Ing Schwarz | Verfahren zur regeneration eines eisen- und/oder zinkhaltigen salzsaeurebades |
GB2226332B (en) * | 1988-11-08 | 1992-11-04 | Lysaght John | Galvanizing with compositions including antimony |
DE69012132T2 (de) * | 1989-07-21 | 1995-01-19 | Bekaert Sa Nv | Stahlgegenstand für verstärkung von elastomeren. |
JPH0641709A (ja) * | 1992-07-28 | 1994-02-15 | Tokyo Seiko Co Ltd | 耐食性高張力鋼線条体 |
JP2772627B2 (ja) * | 1995-05-16 | 1998-07-02 | 東京製綱株式会社 | ゴム補強用超高強度スチールワイヤおよびスチールコード |
EP1193323B1 (en) * | 2000-02-29 | 2016-04-20 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Plated steel product having high corrosion resistance and excellent formability and method for production thereof |
JP5101249B2 (ja) * | 2006-11-10 | 2012-12-19 | Jfe鋼板株式会社 | 溶融Zn−Al系合金めっき鋼板およびその製造方法 |
JP4782247B2 (ja) * | 2009-06-29 | 2011-09-28 | 新日本製鐵株式会社 | Zn−Alめっき鉄線及びその製造方法 |
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US2986808A (en) * | 1958-08-04 | 1961-06-06 | Armco Steel Corp | Steel body having alloyed zinc coating and method of producing such coating |
US3523815A (en) * | 1968-01-02 | 1970-08-11 | Armco Steel Corp | Method for producing a uniform metallic coating on wire |
FR2016954A6 (en) * | 1968-08-16 | 1970-05-15 | Bethlehem Steel Corp | Corrosion resistant coating for ferrous alloys |
US4152472A (en) * | 1973-03-19 | 1979-05-01 | Nippon Steel Corporation | Galvanized ferrous article for later application of paint coating |
JPS5243611B2 (ja) * | 1974-06-21 | 1977-11-01 | ||
IT1036986B (it) * | 1975-06-13 | 1979-10-30 | Centro Speriment Metallurg | Lega di acciaio e prodotti contale lega rivestiti |
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1982
- 1982-12-24 JP JP57234317A patent/JPH0679449B2/ja not_active Expired - Lifetime
-
1983
- 1983-12-23 CA CA000444223A patent/CA1227604A/en not_active Expired
- 1983-12-23 US US06/564,876 patent/US4556609A/en not_active Expired - Lifetime
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1984
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Non-Patent Citations (1)
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実開昭55−139163(JP,U)のマイクロフィルム |
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