JPS59118868A - 耐熱用亜鉛被覆鉄合金線 - Google Patents
耐熱用亜鉛被覆鉄合金線Info
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- JPS59118868A JPS59118868A JP57234317A JP23431782A JPS59118868A JP S59118868 A JPS59118868 A JP S59118868A JP 57234317 A JP57234317 A JP 57234317A JP 23431782 A JP23431782 A JP 23431782A JP S59118868 A JPS59118868 A JP S59118868A
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- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
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- C23C2/04—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor characterised by the coating material
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
(技術分野)
本発明は、亜鉛被覆鉄合金線に関し、特に耐熱性に優れ
た耐熱用亜鉛被覆鉄合金線に関するものである。
た耐熱用亜鉛被覆鉄合金線に関するものである。
(背景技術)
近年、送電容量の増大、2回線運転時の事故時の1回線
運用による電力系統の信頼性向上のため、血1熱鋼心ア
ルミニウム撚#il(以下、AC8Rと称す)が使用さ
れている。このような耐熱AC5Rに用いられる鉄合金
線は、通常AC5R用鋼線にAlt被覆、亜鉛めっきを
施して用いられている。
運用による電力系統の信頼性向上のため、血1熱鋼心ア
ルミニウム撚#il(以下、AC8Rと称す)が使用さ
れている。このような耐熱AC5Rに用いられる鉄合金
線は、通常AC5R用鋼線にAlt被覆、亜鉛めっきを
施して用いられている。
しかし、Ae被被覆耐食性、耐熱性に優れているものの
、コストが高く、又亜鉛めっきは、A(を被機には劣る
が、AC5Rとしての耐食性を向上させ、コストも安い
が、加熱されるに従ってFe−Znの化合物層を生成し
、靭性が劣化し、使用温度は]’f# +f−ζJ2/
15”Cとする例もあり、耐熱AC5Rの上口に幅広く
用いることがてきない欠点があった。
、コストが高く、又亜鉛めっきは、A(を被機には劣る
が、AC5Rとしての耐食性を向上させ、コストも安い
が、加熱されるに従ってFe−Znの化合物層を生成し
、靭性が劣化し、使用温度は]’f# +f−ζJ2/
15”Cとする例もあり、耐熱AC5Rの上口に幅広く
用いることがてきない欠点があった。
(発明の開示)
本発明は、」二連の欠点を解消するーだめ成されたもの
で、鉄合金線の亜鉛めっきの酬熱性全犬幅に向上し、例
えば特に面1熱AC5R用鉄合金線として最適の1酬熱
性をイラする亜鉛被覆鉄合金線を提供せんとするもので
ある。
で、鉄合金線の亜鉛めっきの酬熱性全犬幅に向上し、例
えば特に面1熱AC5R用鉄合金線として最適の1酬熱
性をイラする亜鉛被覆鉄合金線を提供せんとするもので
ある。
本発明は、鉄合金線の外周に、AIo、2〜14%を含
イ〕シ、残部!11!、鉛と不可避的な不純物とから成
るZn−Al(合金を被覆して成ることを特徴とする耐
熱用亜鉛被覆鉄合金線である。
イ〕シ、残部!11!、鉛と不可避的な不純物とから成
るZn−Al(合金を被覆して成ることを特徴とする耐
熱用亜鉛被覆鉄合金線である。
本発明に用いられる鉄合金線は、鋼、他の合金几素ヲ除
加した特殊鋼又は鉄合金等より成るものである。竹に最
近注目されている熱膨張係数の小さなFe−Ni系合金
等も用いることができる。この合金としてはN135〜
4296を含む合金、又はこの合金にCr、 Mo、
Si、 Plln 、 C,Nb、 Co、 Aff、
MgおよびT1より成るグループから選ばれた1棟以
上の元素を金側で02〜b の添加元素によりFe−Ni系合金線ヲ強化するか、熱
膨張係数を増加しない効果が期待される。
加した特殊鋼又は鉄合金等より成るものである。竹に最
近注目されている熱膨張係数の小さなFe−Ni系合金
等も用いることができる。この合金としてはN135〜
4296を含む合金、又はこの合金にCr、 Mo、
Si、 Plln 、 C,Nb、 Co、 Aff、
MgおよびT1より成るグループから選ばれた1棟以
上の元素を金側で02〜b の添加元素によりFe−Ni系合金線ヲ強化するか、熱
膨張係数を増加しない効果が期待される。
又本発明において、Zn−Al/合金を被覆する方法は
、溶融めっき、又はクラッド法、押出法などの他の被覆
方法によっても良い。
、溶融めっき、又はクラッド法、押出法などの他の被覆
方法によっても良い。
以下、本発明をAC3R用亜鉛被覆鉄合金線を例にとっ
て説明するが、本発明はこれに限定されるものではなく
、使用中温度が上昇する他の用途の構造部構造並相被覆
鉄合金線も含むものである。
て説明するが、本発明はこれに限定されるものではなく
、使用中温度が上昇する他の用途の構造部構造並相被覆
鉄合金線も含むものである。
一般に鉄合金とZnは、Znの溶融めっき時又はZn被
覆後加熱されることにより、3種類の化合物層(γ(ガ
ンマ)、δ(テルタ)、ζ(ゼータ))全生成する。こ
のよりなFe−Zn化合物により、靭性向の劣化が生じ
、例えば300°Cで100時間加熱すると振動疲労強
度が低下する。又300°Cで100時間加熱すると捻
回値の低下が著しく、極婦な場合は成長した合金層の界
面で剥離が生じる例が認められた。
覆後加熱されることにより、3種類の化合物層(γ(ガ
ンマ)、δ(テルタ)、ζ(ゼータ))全生成する。こ
のよりなFe−Zn化合物により、靭性向の劣化が生じ
、例えば300°Cで100時間加熱すると振動疲労強
度が低下する。又300°Cで100時間加熱すると捻
回値の低下が著しく、極婦な場合は成長した合金層の界
面で剥離が生じる例が認められた。
この化合物層の成長を抑制するため、本発明ではZnに
Aeo、2〜14%を添加する。Z n K AA’
0.2〜+ 4%全添加する理由は、溶融めっき時又は
被覆後の加熱時において、Fe合金とZn合金との化合
物層の生艮を抑制するためであり、Al量02%未満で
は化合物層抑制に効果なく、AC計が1496を越える
と化合物層抑flill効来が飽和するのみならず、Z
n−A、(J合金frilJAの粘性が高くなり、溶融
めっき時の外観不良が著しくなるからである。
Aeo、2〜14%を添加する。Z n K AA’
0.2〜+ 4%全添加する理由は、溶融めっき時又は
被覆後の加熱時において、Fe合金とZn合金との化合
物層の生艮を抑制するためであり、Al量02%未満で
は化合物層抑制に効果なく、AC計が1496を越える
と化合物層抑flill効来が飽和するのみならず、Z
n−A、(J合金frilJAの粘性が高くなり、溶融
めっき時の外観不良が著しくなるからである。
A11dとしては、好捷しくけ0.2〜1.0%および
45〜5.5%の二つの0囲であり、最も好ましいのi
l 0.2〜1.0 %の範囲で、All量が1.0%
を越えるとZn−AC台金溶湯中でAeの酸化によるド
ロス生成、鉄合金線との反応によるA I B F e
の生成が撤しく、Aeの成分コントロールにll−意を
要する。又Afi量が4.5〜55%の場合、ACの成
分コントロールが難しいものの、Zn−AC合金として
は共晶となり、溶融点が低く、より低温でのめっき作業
が可能で、鉄合金線に−r−3える熱影響が小さくなる
という利点がある。
45〜5.5%の二つの0囲であり、最も好ましいのi
l 0.2〜1.0 %の範囲で、All量が1.0%
を越えるとZn−AC台金溶湯中でAeの酸化によるド
ロス生成、鉄合金線との反応によるA I B F e
の生成が撤しく、Aeの成分コントロールにll−意を
要する。又Afi量が4.5〜55%の場合、ACの成
分コントロールが難しいものの、Zn−AC合金として
は共晶となり、溶融点が低く、より低温でのめっき作業
が可能で、鉄合金線に−r−3える熱影響が小さくなる
という利点がある。
又本発明において、Zn A1合金中に、Zn、A4
の酸化防雨J口としてBe、Ca、希土類元素を添加す
ることにより、成分コントロールが容易にできる。
の酸化防雨J口としてBe、Ca、希土類元素を添加す
ることにより、成分コントロールが容易にできる。
これらの元素の添加量としては0001〜O,I ’1
1%適当である。
1%適当である。
(実施例1)
AC5R用鋼線としてJIS G 3506 に適合
する鋼線利金準備し、この線材を伸線、熱処理の工程の
組合せにより加工を施して、引張強さ1331(g/−
の2.9 mm $ の鋼線を得た。これらの線を機
械研磨、硫酸浴中テ電解研磨後、NH4Cl −Z n
Cl 2のフラックス溶液中に20秒間浸漬した後、
乾燥し、表1に示す種々の組成のZn−A#合金浴中に
、液相線より30°C高い温度で30秒間浸漬させて、
Zn−Ae合金溶u1めつきを施した。浸漬後の外観、
引張強さ、捻回値、300°Cで100時間加熱後の捻
回値お・よび捻回試験時のZn層の剥離のイj無につい
て調査した結果は表1に示す通りである。
する鋼線利金準備し、この線材を伸線、熱処理の工程の
組合せにより加工を施して、引張強さ1331(g/−
の2.9 mm $ の鋼線を得た。これらの線を機
械研磨、硫酸浴中テ電解研磨後、NH4Cl −Z n
Cl 2のフラックス溶液中に20秒間浸漬した後、
乾燥し、表1に示す種々の組成のZn−A#合金浴中に
、液相線より30°C高い温度で30秒間浸漬させて、
Zn−Ae合金溶u1めつきを施した。浸漬後の外観、
引張強さ、捻回値、300°Cで100時間加熱後の捻
回値お・よび捻回試験時のZn層の剥離のイj無につい
て調査した結果は表1に示す通りである。
表 1
表1」こり、本発明によるもの届3〜篇7は、めっき後
の外観が良好で、引張強さも高く、捻回値も高い。又3
000X 100時間加熱後の捻回値の劣化もなく、捻
回時のZn層の剥1i711も認められない。
の外観が良好で、引張強さも高く、捻回値も高い。又3
000X 100時間加熱後の捻回値の劣化もなく、捻
回時のZn層の剥1i711も認められない。
これに対し、Zn−J合金中のp、(l iが少ない扁
1゜漸2でC1j、加熱後の捻回値は劣化し、Zn層の
剥離を・ 生じ、A(1−、ftf:の過大なj68
.扁9は外観が甚しく悪くなる。
1゜漸2でC1j、加熱後の捻回値は劣化し、Zn層の
剥離を・ 生じ、A(1−、ftf:の過大なj68
.扁9は外観が甚しく悪くなる。
(実施例2)
実施例1に用いたと同様の鋼線を、表2に示す種々の組
成のZn−A[合金浴に液相線より30°C高い温度で
、種々の浸漬時間で溶融めっきを行ない、捻回試験時の
Zn層の剥離の有無について調査した結果は表2に示す
通りである。
成のZn−A[合金浴に液相線より30°C高い温度で
、種々の浸漬時間で溶融めっきを行ない、捻回試験時の
Zn層の剥離の有無について調査した結果は表2に示す
通りである。
表2より、本発明によるものAI2〜扁15は、製造時
、浸漬時間を幅広くとっても、めっき後の捻回時でのZ
n剥離が無く、めっきの密着性が良好であり、製造条件
が広くとれる利点がある。
、浸漬時間を幅広くとっても、めっき後の捻回時でのZ
n剥離が無く、めっきの密着性が良好であり、製造条件
が広くとれる利点がある。
次いで、扁12〜A]5のZnめつき直後の線と、それ
らに300°Cで100時間の加熱を施しだ線について
、引張強さ、伸び、捻回値、疲労強度、捻回試験時のZ
n層の剥離の有無を調査した。
らに300°Cで100時間の加熱を施しだ線について
、引張強さ、伸び、捻回値、疲労強度、捻回試験時のZ
n層の剥離の有無を調査した。
その結果01、いずれも加熱後の値は、めっきif後ど
同吟であり、又捻回試験Rのzn I@ Oall離も
観察されなかつ/こ。
同吟であり、又捻回試験Rのzn I@ Oall離も
観察されなかつ/こ。
又加熱後の糾の(ノヘ断面のZnめつき層の成分のEP
MA (EIecLron r”robe Micro
Analysis )による線分析を実施した所、、
Fe−Zn金属間化合物層の生成は認められす、化合物
層生成抑tlill効si+75:大きいことも分った
。
MA (EIecLron r”robe Micro
Analysis )による線分析を実施した所、、
Fe−Zn金属間化合物層の生成は認められす、化合物
層生成抑tlill効si+75:大きいことも分った
。
(発明の効果)
1−述の」:うにt14成された本発明の劇熱用亜鉛破
稀鉄合金線は次のような効果がある。
稀鉄合金線は次のような効果がある。
鏡く合金線の外1.I、1に、A6G、2〜X4%を含
イAし、残音b7、nと不【り対画な不純物とから成る
Zn−Al1合金を被覆して成るプこめ、被段層中のh
eの含有により、溶1#lめつき時の加熱やZn被覆後
の加熱を受けても、pc−Zn化合物層の生成を抑制す
るので、めっき線の靭性、強度を劣化することなく、力
・つZn層のII前を生ずることなく、従来のZnめつ
き鉄合金線に比べ、著しく1制熱性が向上し、優れだ面
1熱性(約300°C)を有する。
イAし、残音b7、nと不【り対画な不純物とから成る
Zn−Al1合金を被覆して成るプこめ、被段層中のh
eの含有により、溶1#lめつき時の加熱やZn被覆後
の加熱を受けても、pc−Zn化合物層の生成を抑制す
るので、めっき線の靭性、強度を劣化することなく、力
・つZn層のII前を生ずることなく、従来のZnめつ
き鉄合金線に比べ、著しく1制熱性が向上し、優れだ面
1熱性(約300°C)を有する。
従って本発明の亜鉛被覆鉄合金線は、1更用qコア話度
が上昇する用途の構造部相、fllえば面1熱AC5R
の強度部材に用いられるZnめつきle合金線、Znめ
っき9p4線等として最適の相和トを提供するものであ
る。
が上昇する用途の構造部相、fllえば面1熱AC5R
の強度部材に用いられるZnめつきle合金線、Znめ
っき9p4線等として最適の相和トを提供するものであ
る。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 (1) 鉄合金線の外周に、Ag0.2〜14% を
含有し、残部Znと不可避的な不純物とから成るZn
−J合金を被撞して成ることを特徴とする耐熱用ll1
j 鉛被覆鉄合金FJ0 (2) Zn −A/(合金が、A# 0.2〜5.
5%を含有するものである特許請求の範囲第1項記載の
M熱用亜鉛被覆鉄合金線。 (3J Zn−−A、6合金が、A、1.2〜1.0
96=iす有−jルモのである」旨i′l請求の範囲第
2項記載の11i11熱用亜鉛被)も鉄合金線。 (4) Zn −Ae合金が、A−1,2〜0.4%
を含有するものである!lヶft’l’ iff’(求
の範囲第3項記載の耐熱用亜鉛被覆鉄合金線。 (5) Zn−Aff合金が、AI 4.5〜5.5
%を含有するものである特許請求の1jlq囲第1項第
1の向(熱用亜鉛破覆鉄合金絢。 (6)鉄合金線が、鋼心アルミニウム撚線用のものであ
る特許請求の範囲第1項、第2項、第3項、第4項又は
第5項記載の耐熱用亜鉛被覆鉄合金線。
Priority Applications (6)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP57234317A JPH0679449B2 (ja) | 1982-12-24 | 1982-12-24 | 耐熱亜鉛被覆acsr用鉄合金線 |
CA000444223A CA1227604A (en) | 1982-12-24 | 1983-12-23 | Heat-resistant galvanized iron alloy wire |
US06/564,876 US4556609A (en) | 1982-12-24 | 1983-12-23 | Heat-resistant galvanized iron alloy wire |
EP83308025A EP0113255B1 (en) | 1982-12-24 | 1983-12-29 | Heat-resistant galvanized iron alloy wire |
DE8383308025T DE3377721D1 (en) | 1982-12-24 | 1983-12-29 | Heat-resistant galvanized iron alloy wire |
US06/669,187 US4592935A (en) | 1982-12-24 | 1984-11-07 | Heat-resistant galvanized iron alloy wire |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP57234317A JPH0679449B2 (ja) | 1982-12-24 | 1982-12-24 | 耐熱亜鉛被覆acsr用鉄合金線 |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JPS59118868A true JPS59118868A (ja) | 1984-07-09 |
JPH0679449B2 JPH0679449B2 (ja) | 1994-10-05 |
Family
ID=16969110
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP57234317A Expired - Lifetime JPH0679449B2 (ja) | 1982-12-24 | 1982-12-24 | 耐熱亜鉛被覆acsr用鉄合金線 |
Country Status (5)
Country | Link |
---|---|
US (2) | US4556609A (ja) |
EP (1) | EP0113255B1 (ja) |
JP (1) | JPH0679449B2 (ja) |
CA (1) | CA1227604A (ja) |
DE (1) | DE3377721D1 (ja) |
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JPH0641709A (ja) * | 1992-07-28 | 1994-02-15 | Tokyo Seiko Co Ltd | 耐食性高張力鋼線条体 |
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GB2226332B (en) * | 1988-11-08 | 1992-11-04 | Lysaght John | Galvanizing with compositions including antimony |
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JP2772627B2 (ja) * | 1995-05-16 | 1998-07-02 | 東京製綱株式会社 | ゴム補強用超高強度スチールワイヤおよびスチールコード |
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