JPH07233458A - Ｚｎ−Ａｌ合金めっき鋼材の製造方法 - Google Patents
Ｚｎ−Ａｌ合金めっき鋼材の製造方法Info
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- JPH07233458A JPH07233458A JP4967794A JP4967794A JPH07233458A JP H07233458 A JPH07233458 A JP H07233458A JP 4967794 A JP4967794 A JP 4967794A JP 4967794 A JP4967794 A JP 4967794A JP H07233458 A JPH07233458 A JP H07233458A
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Abstract
(57)【要約】
【構成】Ａｌ ２〜２０wt％、
ＮｉおよびＣｏの内から選ばれた１種または２種の合計
０.００５〜２wt％を含有し、残部Ｚｎおよび不可避
不的純物であるＺｎ−Ａｌ合金めっき浴を使用して、浴
温４３０〜５００℃において溶融めっきを行うＺｎ−Ａ
ｌ合金めっき鋼材の製造方法である。そして、上記のめ
つき浴に、ミッシュメタルおよびＮａの内から選ばれた
１種または２種以上を合計 ５ｐｐｍ〜１.０wt％含有
させることができる。また、めっき付着量が３００ｇ／
ｍ2以上の鋼材であり、さらに、めつき層の冷却は、め
っき層が実質的に凝固するまでの冷却速度を５℃／ｓｅ
ｃ以上とし、その後も下地鋼材に残留する熱によってめ
っき層がその凝固範囲の下限以上に再加熱されないよう
に冷却を続行することが必要である。 【効果】１浴法により、従来の亜鉛めつきと同様な操業
法により、高いめつき付着量とすることができ、耐蝕性
にも優れており、かつ、めつきによる鋼材の強度低下の
少ないＺｎ−Ａｌ合金めつき鋼材を生産性よく製造でき
る。
０.００５〜２wt％を含有し、残部Ｚｎおよび不可避
不的純物であるＺｎ−Ａｌ合金めっき浴を使用して、浴
温４３０〜５００℃において溶融めっきを行うＺｎ−Ａ
ｌ合金めっき鋼材の製造方法である。そして、上記のめ
つき浴に、ミッシュメタルおよびＮａの内から選ばれた
１種または２種以上を合計 ５ｐｐｍ〜１.０wt％含有
させることができる。また、めっき付着量が３００ｇ／
ｍ2以上の鋼材であり、さらに、めつき層の冷却は、め
っき層が実質的に凝固するまでの冷却速度を５℃／ｓｅ
ｃ以上とし、その後も下地鋼材に残留する熱によってめ
っき層がその凝固範囲の下限以上に再加熱されないよう
に冷却を続行することが必要である。 【効果】１浴法により、従来の亜鉛めつきと同様な操業
法により、高いめつき付着量とすることができ、耐蝕性
にも優れており、かつ、めつきによる鋼材の強度低下の
少ないＺｎ−Ａｌ合金めつき鋼材を生産性よく製造でき
る。
Description
【０００１】本発明はＺｎ−Ａｌ合金めっき鋼材の製造
方法に関し、さらに詳しくは、鉄道車両、自動車、建築
材料、家庭電気製品等幅広い用途に適用することができ
る１回のめっき処理により、耐蝕性に優れた溶融Ｚｎ−
Ａｌめっき鋼材を製造する方法である。
方法に関し、さらに詳しくは、鉄道車両、自動車、建築
材料、家庭電気製品等幅広い用途に適用することができ
る１回のめっき処理により、耐蝕性に優れた溶融Ｚｎ−
Ａｌめっき鋼材を製造する方法である。
【０００２】
【従来技術】一般に、鉄鋼の耐蝕性を改善するために、
鉄鋼表面に溶融亜鉛めっきを施すことは従来より広く行
われてきており、例えば、鋼板、鋼帯、鋼線および棒鋼
等の鋼材鉄鋼製品（以下、単に鋼材として説明する。）
の表面に亜鉛めっきを施し、鉄鋼製品の耐蝕性を向上さ
せることが行われており、鉄道車両、自動車、建築材
料、家庭電気製品等に幅広い用途に使用されている。
鉄鋼表面に溶融亜鉛めっきを施すことは従来より広く行
われてきており、例えば、鋼板、鋼帯、鋼線および棒鋼
等の鋼材鉄鋼製品（以下、単に鋼材として説明する。）
の表面に亜鉛めっきを施し、鉄鋼製品の耐蝕性を向上さ
せることが行われており、鉄道車両、自動車、建築材
料、家庭電気製品等に幅広い用途に使用されている。
【０００３】そして、最近になって、この亜鉛めっきが
施された鋼材が長期間の使用において、環境の多様化に
伴って、特に、海岸地帯における海塩粒子の影響を強く
受ける場所や重工業地帯において酸性雨等の影響を強く
受ける場所等苛酷な環境下では、亜鉛めっきを施しただ
けでは耐蝕性は未だ充分であるとはいえず、より耐蝕性
の優れた鋼材が要求されている。
施された鋼材が長期間の使用において、環境の多様化に
伴って、特に、海岸地帯における海塩粒子の影響を強く
受ける場所や重工業地帯において酸性雨等の影響を強く
受ける場所等苛酷な環境下では、亜鉛めっきを施しただ
けでは耐蝕性は未だ充分であるとはいえず、より耐蝕性
の優れた鋼材が要求されている。
【０００４】この要求に対して、さらに耐蝕性を向上さ
せるために、亜鉛めっきよりも高耐蝕性であるＺｎ−Ａ
ｌ合金めっき鋼材の研究開発が行われ、既に実用化され
て使用量も増大している。しかし、構造材料には高耐蝕
性が必要とされることから、鋼材表面には高いめっき付
着量（３００ｇ／ｍ2以上）が要求されることが一般的
になってきている。
せるために、亜鉛めっきよりも高耐蝕性であるＺｎ−Ａ
ｌ合金めっき鋼材の研究開発が行われ、既に実用化され
て使用量も増大している。しかし、構造材料には高耐蝕
性が必要とされることから、鋼材表面には高いめっき付
着量（３００ｇ／ｍ2以上）が要求されることが一般的
になってきている。
【０００５】このように高いめっき付着量が要求されて
いるにも拘わらず、通常、めっき浴温度である４３０〜
５００℃の温度では、Ｚｎ−Ａｌ合金めっきは鋼材表面
との合金化反応が抑制されるので、めっき付着量は略２
００ｇ／ｍ2程度しか施されないのである。
いるにも拘わらず、通常、めっき浴温度である４３０〜
５００℃の温度では、Ｚｎ−Ａｌ合金めっきは鋼材表面
との合金化反応が抑制されるので、めっき付着量は略２
００ｇ／ｍ2程度しか施されないのである。
【０００６】しかして、特開平０３−２８１７６６号公
報には、Ｚｎ−Ａｌ合金めっきにおいて、めっき浴温度
を５００℃以上としてめっきを行うと、めっき／鋼材界
面にＡｌ−Ｆｅ−Ｚｎ合金層が発達するので、３００ｇ
／ｍ2以上のめっき付着量を得ることは可能であること
が開示されている。
報には、Ｚｎ−Ａｌ合金めっきにおいて、めっき浴温度
を５００℃以上としてめっきを行うと、めっき／鋼材界
面にＡｌ−Ｆｅ−Ｚｎ合金層が発達するので、３００ｇ
／ｍ2以上のめっき付着量を得ることは可能であること
が開示されている。
【０００７】しかしながら、めっき浴温度を５００℃以
上としてめっきを行った場合、めっき浴浸漬時の熱履歴
によりめっきが施される鋼材が焼きなまされ、鋼材の機
械的強度が著しく低下してめっき後の所定の強度を満足
に得られないという問題が発生する。
上としてめっきを行った場合、めっき浴浸漬時の熱履歴
によりめっきが施される鋼材が焼きなまされ、鋼材の機
械的強度が著しく低下してめっき後の所定の強度を満足
に得られないという問題が発生する。
【０００８】そのため、鋼材の強度低下を最小限に抑制
し、かつ、Ｚｎ−Ａｌ合金めっきの高い付着量を得るた
めに、種々の対策技術が研究され、さらに、綿密な検討
が行われ、実用化されている。
し、かつ、Ｚｎ−Ａｌ合金めっきの高い付着量を得るた
めに、種々の対策技術が研究され、さらに、綿密な検討
が行われ、実用化されている。
【０００９】現在において、鋼材の強度低下を抑制し、
Ｚｎ−Ａｌ合金めっきの高い付着量を得るための、最
も、一般的な技術としては、特公平０５−０４００２４
号公報および特開平０４−１５４９４９号公報には、鋼
材に対して最初はめっき浴温度が５００℃以下のＡｌを
含有しないＺｎめっき浴を使用して１次めっきを行い、
次いで、フラックス処理を行った後、Ｚｎ−Ａｌ合金め
っき浴を使用して２次めっきを行う、所謂、二浴法が開
示されている。
Ｚｎ−Ａｌ合金めっきの高い付着量を得るための、最
も、一般的な技術としては、特公平０５−０４００２４
号公報および特開平０４−１５４９４９号公報には、鋼
材に対して最初はめっき浴温度が５００℃以下のＡｌを
含有しないＺｎめっき浴を使用して１次めっきを行い、
次いで、フラックス処理を行った後、Ｚｎ−Ａｌ合金め
っき浴を使用して２次めっきを行う、所謂、二浴法が開
示されている。
【００１０】しかし、上記の技術では、めっき処理を２
回行う必要があり、めっき操作が繁雑となり、さらに、
製造コストが大幅に増加するという問題がある。
回行う必要があり、めっき操作が繁雑となり、さらに、
製造コストが大幅に増加するという問題がある。
【００１１】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、上記に説明
した高いめっき付着量を有する鋼材の製造方法の従来技
術の種々の問題点を解決するために、本発明者が鋭意研
究を行い、検討を重ねた結果、鋼材の機械的強度の低下
を最小限に抑制することができ、かつ、めっき浴温度が
５００℃以下でめっき／鋼材界面にＡｌ−Ｆｅ−Ｚｎ合
金層を厚く発達させ、高いめっき付着量を得るためにＮ
ｉ、Ｃｏの少量を含有させることにより、１回のめっき
処理により高いめっき付着量を達成できることを見出し
て、Ｚｎ−Ａｌ合金めっき鋼材の製造方法を開発したの
である。
した高いめっき付着量を有する鋼材の製造方法の従来技
術の種々の問題点を解決するために、本発明者が鋭意研
究を行い、検討を重ねた結果、鋼材の機械的強度の低下
を最小限に抑制することができ、かつ、めっき浴温度が
５００℃以下でめっき／鋼材界面にＡｌ−Ｆｅ−Ｚｎ合
金層を厚く発達させ、高いめっき付着量を得るためにＮ
ｉ、Ｃｏの少量を含有させることにより、１回のめっき
処理により高いめっき付着量を達成できることを見出し
て、Ｚｎ−Ａｌ合金めっき鋼材の製造方法を開発したの
である。
【００１２】
【課題を解決するための手段】本発明に係るＺｎ−Ａｌ
合金めっき鋼材の製造方法は、 Ａｌ ２〜２０wt％、 ＮｉおよびＣｏの内から選ばれた１種または２種の合計
０.００５〜２wt％を含有し、残部Ｚｎおよび不可避
不的純物であるＺｎ−Ａｌ合金めっき浴を使用して、浴
温４３０〜５００℃において溶融めっきを行うことを特
徴とするＺｎ−Ａｌ合金めっき鋼材の製造方法を第１の
発明とし、 Ａｌ ２〜２０wt％、 ＮｉおよびＣｏの内から選ばれた１種または２種の合計
０.００５〜２wt％を含有し、さらに、ミッシュメタ
ルおよびＮａの内から選ばれた１種または２種以上を合
計 ５ｐｐｍ〜１.０wt％ を含有し、残部Ｚｎおよび不可避不純物であるＺｎ−Ａ
ｌ合金めっき浴を使用し、浴温４３０〜５００℃におい
て溶融めっきを行うことを特徴とするＺｎ−Ａｌ合金め
っき鋼材の製造方法を第２の発明とし、そして、めっき
付着量が３００ｇ／ｍ2以上の鋼材であり、さらに、め
っき層が実質的に凝固するまでの冷却速度を５℃／ｓｅ
ｃ以上とし、その後も下地鋼材に残留する熱によってめ
っき層がその凝固範囲の下限以上に再加熱されないよう
に冷却を続行することが必要である。
合金めっき鋼材の製造方法は、 Ａｌ ２〜２０wt％、 ＮｉおよびＣｏの内から選ばれた１種または２種の合計
０.００５〜２wt％を含有し、残部Ｚｎおよび不可避
不的純物であるＺｎ−Ａｌ合金めっき浴を使用して、浴
温４３０〜５００℃において溶融めっきを行うことを特
徴とするＺｎ−Ａｌ合金めっき鋼材の製造方法を第１の
発明とし、 Ａｌ ２〜２０wt％、 ＮｉおよびＣｏの内から選ばれた１種または２種の合計
０.００５〜２wt％を含有し、さらに、ミッシュメタ
ルおよびＮａの内から選ばれた１種または２種以上を合
計 ５ｐｐｍ〜１.０wt％ を含有し、残部Ｚｎおよび不可避不純物であるＺｎ−Ａ
ｌ合金めっき浴を使用し、浴温４３０〜５００℃におい
て溶融めっきを行うことを特徴とするＺｎ−Ａｌ合金め
っき鋼材の製造方法を第２の発明とし、そして、めっき
付着量が３００ｇ／ｍ2以上の鋼材であり、さらに、め
っき層が実質的に凝固するまでの冷却速度を５℃／ｓｅ
ｃ以上とし、その後も下地鋼材に残留する熱によってめ
っき層がその凝固範囲の下限以上に再加熱されないよう
に冷却を続行することが必要である。
【００１３】本発明に係るＺｎ−Ａｌ合金めっき鋼材の
製造方法について、以下詳細に説明する。先ず、本発明
に係るＺｎ−Ａｌ合金めっき鋼材の製造方法において、
使用するＺｎ−Ａｌ合金めっき浴の含有成分および成分
割合について説明する。
製造方法について、以下詳細に説明する。先ず、本発明
に係るＺｎ−Ａｌ合金めっき鋼材の製造方法において、
使用するＺｎ−Ａｌ合金めっき浴の含有成分および成分
割合について説明する。
【００１４】Ａｌはめっき層の耐蝕性を向上させる元素
であり、含有量が２wt％未満ではめっき層の耐蝕性を向
上させる効果は少なく、また、２０wt％を越えて含有さ
せるとめっき浴の融点が高くなり、めっきの操業性が悪
化する。よって、Ａｌ含有量は２〜２０wt％とする。
であり、含有量が２wt％未満ではめっき層の耐蝕性を向
上させる効果は少なく、また、２０wt％を越えて含有さ
せるとめっき浴の融点が高くなり、めっきの操業性が悪
化する。よって、Ａｌ含有量は２〜２０wt％とする。
【００１５】本発明に係るＺｎ−Ａｌ合金めっき鋼材の
製造方法において、５００℃以下のめっき浴温度におい
てめっき／鋼材界面にＡｌ−Ｆｅ−Ｚｎ合金層を厚く発
達させて高いめっき付着量とするためには、めっき浴中
にＮｉおよびＣｏの少量を含有させることにより達成で
きることを知見した。以下、詳細に説明する。
製造方法において、５００℃以下のめっき浴温度におい
てめっき／鋼材界面にＡｌ−Ｆｅ−Ｚｎ合金層を厚く発
達させて高いめっき付着量とするためには、めっき浴中
にＮｉおよびＣｏの少量を含有させることにより達成で
きることを知見した。以下、詳細に説明する。
【００１６】Ｎｉ、Ｃｏをめっき浴に含有させることに
より、Ａｌ−Ｆｅ−Ｚｎ合金層が低温において発達する
理由については、未だ明らかではないが、Ｎｉ、Ｃｏを
含有させない場合には、めっき／鋼材界面に緻密で薄い
Ａｌ−Ｆｅ初期合金層が形成され、これが鋼材とめっき
層間のＦｅ、Ａｌ、Ｚｎ原子の拡散に対する障壁とな
り、Ａｌ−Ｆｅ−Ｚｎ合金層の発達を抑制すると推定さ
れる。
より、Ａｌ−Ｆｅ−Ｚｎ合金層が低温において発達する
理由については、未だ明らかではないが、Ｎｉ、Ｃｏを
含有させない場合には、めっき／鋼材界面に緻密で薄い
Ａｌ−Ｆｅ初期合金層が形成され、これが鋼材とめっき
層間のＦｅ、Ａｌ、Ｚｎ原子の拡散に対する障壁とな
り、Ａｌ−Ｆｅ−Ｚｎ合金層の発達を抑制すると推定さ
れる。
【００１７】これに対して、めっき浴中にＮｉ、Ｃｏを
含有させた場合には、これらの元素が初期合金層に固溶
することにより、初期合金層の拡散に対する障壁能が著
しく低下するので、Ａｌ−Ｆｅ−Ｚｎ合金層が発達し易
くなることにより、鋼材表面のめっき付着量が高くなる
ものと推定される。
含有させた場合には、これらの元素が初期合金層に固溶
することにより、初期合金層の拡散に対する障壁能が著
しく低下するので、Ａｌ−Ｆｅ−Ｚｎ合金層が発達し易
くなることにより、鋼材表面のめっき付着量が高くなる
ものと推定される。
【００１８】また、本発明者は、Ｚｎ−Ａｌ合金めっき
において、Ｔｉを含有させることによりＮｉ、Ｃｏを含
有させた時と同様の効果、即ち、鋼材表面に高いめっき
付着量が得られることを知見し、特願平０５−３４１１
３７号（平成０５年１１月１９日）として出願を完了し
ている。
において、Ｔｉを含有させることによりＮｉ、Ｃｏを含
有させた時と同様の効果、即ち、鋼材表面に高いめっき
付着量が得られることを知見し、特願平０５−３４１１
３７号（平成０５年１１月１９日）として出願を完了し
ている。
【００１９】このＺｎ−Ａｌ合金めっきにおいて、Ｔｉ
についてはＣｒ等融点がＮｉ、Ｃｏに比して高いのでめ
っき浴に溶解し難く、従って、上記効果を発揮させにく
いという問題がある。
についてはＣｒ等融点がＮｉ、Ｃｏに比して高いのでめ
っき浴に溶解し難く、従って、上記効果を発揮させにく
いという問題がある。
【００２０】さらに、従来から、めっき層の耐蝕性を向
上させるために、Ｎｉ、Ｃｏをめっき浴に含有させる例
はあるけれども、本発明に係るＺｎ−Ａｌ合金めっき鋼
材の製造方法におけるような、Ａｌ−Ｆｅ−Ｚｎ合金層
を発達させるために含有させているものではなく、従来
のＮｉ、Ｃｏを含有させた製品のめっき特性を向上させ
る場合に比較して、本発明に係るＺｎ−Ａｌ合金めっき
鋼材の製造方法では、Ｎｉ、Ｃｏの含有量が極めて少な
い。
上させるために、Ｎｉ、Ｃｏをめっき浴に含有させる例
はあるけれども、本発明に係るＺｎ−Ａｌ合金めっき鋼
材の製造方法におけるような、Ａｌ−Ｆｅ−Ｚｎ合金層
を発達させるために含有させているものではなく、従来
のＮｉ、Ｃｏを含有させた製品のめっき特性を向上させ
る場合に比較して、本発明に係るＺｎ−Ａｌ合金めっき
鋼材の製造方法では、Ｎｉ、Ｃｏの含有量が極めて少な
い。
【００２１】Ｎｉ、Ｃｏは、鋼材表面にＡｌ−Ｆｅ−Ｚ
ｎ合金層を形成してめっき付着量を高くする元素であ
り、含有量が０.００５wt％未満ではＡｌ−Ｆｅ−Ｚｎ
合金層を成長させる効果が認められず、また、２wt％を
越えてもＡｌ−Ｆｅ−Ｚｎ合金層を成長させる効果は必
ずしも増大することがないばかりではなく、Ｎｉ、Ｃｏ
がＡｌと金属間化合物を形成してドロスとなって被めっ
き物の表面に付着し、外観を著しく損なう。よって、Ｎ
ｉ、Ｃｏの内から選ばれた１種または２種の合計含有量
は０.００５〜２wt％とする。なお、ドロス発生を考慮
すると好ましい含有量は０.００５〜０.５wt％である。
ｎ合金層を形成してめっき付着量を高くする元素であ
り、含有量が０.００５wt％未満ではＡｌ−Ｆｅ−Ｚｎ
合金層を成長させる効果が認められず、また、２wt％を
越えてもＡｌ−Ｆｅ−Ｚｎ合金層を成長させる効果は必
ずしも増大することがないばかりではなく、Ｎｉ、Ｃｏ
がＡｌと金属間化合物を形成してドロスとなって被めっ
き物の表面に付着し、外観を著しく損なう。よって、Ｎ
ｉ、Ｃｏの内から選ばれた１種または２種の合計含有量
は０.００５〜２wt％とする。なお、ドロス発生を考慮
すると好ましい含有量は０.００５〜０.５wt％である。
【００２２】なお、本発明に係るＺｎ−Ａｌ合金めっき
鋼材の製造方法において使用する、Ｚｎ−Ａｌ合金めっ
き浴中には不可避的不純物として、Ｆｅ、Ｐｂ等が含ま
れている場合があり、これらの不可避的不純物がＡｌ−
Ｆｅ−Ｚｎ合金層の成長を阻害することはないが、めっ
き層の耐蝕性を低下させる可能性が存在するので、不可
避的不純物は少ないことが望ましいのであり、従って、
不可避的不純物の含有量は０.５wt％以下とするのがよ
い。
鋼材の製造方法において使用する、Ｚｎ−Ａｌ合金めっ
き浴中には不可避的不純物として、Ｆｅ、Ｐｂ等が含ま
れている場合があり、これらの不可避的不純物がＡｌ−
Ｆｅ−Ｚｎ合金層の成長を阻害することはないが、めっ
き層の耐蝕性を低下させる可能性が存在するので、不可
避的不純物は少ないことが望ましいのであり、従って、
不可避的不純物の含有量は０.５wt％以下とするのがよ
い。
【００２３】さらに、本発明に係るＺｎ−Ａｌ合金めっ
き鋼材の製造方法において使用する、Ｚｎ−Ａｌ合金め
っき浴中には、不めっきを防止するためにミッシュメタ
ルおよびＮａの内から選ばれた１種または２種以上を合
計で５ｐｐｍ〜１.０wt％含有させることができる。
き鋼材の製造方法において使用する、Ｚｎ−Ａｌ合金め
っき浴中には、不めっきを防止するためにミッシュメタ
ルおよびＮａの内から選ばれた１種または２種以上を合
計で５ｐｐｍ〜１.０wt％含有させることができる。
【００２４】このミッシュメタルおよびＮａの含有量が
５ｐｐｍ未満では、不めっきを防止する効果が認めら
ず、また、１.０wt％を越えて含有させると不めっき防
止効果の向上は飽和してしまうばかりか、ドロスが発生
し、被めっき材の表面外観を劣化させる。よって、ミッ
シュメタルおよびＮａの内から選んだ１種または２種以
上合計で５ｐｐｍ〜１.０wt％とする。
５ｐｐｍ未満では、不めっきを防止する効果が認めら
ず、また、１.０wt％を越えて含有させると不めっき防
止効果の向上は飽和してしまうばかりか、ドロスが発生
し、被めっき材の表面外観を劣化させる。よって、ミッ
シュメタルおよびＮａの内から選んだ１種または２種以
上合計で５ｐｐｍ〜１.０wt％とする。
【００２５】次に、本発明に係るＺｎ−Ａｌ合金めっき
鋼材の製造方法におけるめっき方法（以下、単に本発明
めっき方法ということがある。）について説明する。
鋼材の製造方法におけるめっき方法（以下、単に本発明
めっき方法ということがある。）について説明する。
【００２６】本発明めっき方法において、めっき浴温度
は４３０〜５００℃とする必要があり、浴温度が４３０
℃未満ではＡｌ−Ｆｅ−Ｚｎ合金層の発達が不充分であ
つて、めっき付着量３００ｇ／ｍ2以上とすることが困
難であり、かつ、不めっきが生じ易くなつて被めっき材
の表面外観が劣化する。また、めっき浴温度が５００℃
を越えると被めっき材である鋼材の機械的強度を著しく
低下させる。よって、めっき浴温度は４３０〜５００℃
とする。
は４３０〜５００℃とする必要があり、浴温度が４３０
℃未満ではＡｌ−Ｆｅ−Ｚｎ合金層の発達が不充分であ
つて、めっき付着量３００ｇ／ｍ2以上とすることが困
難であり、かつ、不めっきが生じ易くなつて被めっき材
の表面外観が劣化する。また、めっき浴温度が５００℃
を越えると被めっき材である鋼材の機械的強度を著しく
低下させる。よって、めっき浴温度は４３０〜５００℃
とする。
【００２７】また、本発明めっき方法において、鋼材の
めっき浴中への浸漬時間は特に限定されるものではない
が、設備の状態等に合わせて適宜に行うことが可能であ
り、浸漬時間が１０秒以下ではＡｌ−Ｆｅ−Ｚｎ合金層
の成長が充分でなく、所定のめっき付着量を得ることが
できない場合があるので、好ましくは１０秒以上とする
のがよく、より好ましいのは３０秒以上とするのがよ
い。
めっき浴中への浸漬時間は特に限定されるものではない
が、設備の状態等に合わせて適宜に行うことが可能であ
り、浸漬時間が１０秒以下ではＡｌ−Ｆｅ−Ｚｎ合金層
の成長が充分でなく、所定のめっき付着量を得ることが
できない場合があるので、好ましくは１０秒以上とする
のがよく、より好ましいのは３０秒以上とするのがよ
い。
【００２８】そして、本発明に係るＺｎ−Ａｌ合金めっ
き鋼材の製造方法において、鋼材の清浄方法としては、
酸洗、脱脂、フラックス処理、ガス還元法等が挙げられ
るが、要は鋼材の表面から油脂分、汚れ、酸化皮膜を除
去し、鋼材に活性表面が得られる方法であれば、如何な
る方法でもよく、特に、限定するものではなく、従来よ
りよく知られている方法により適宜行えばよい。
き鋼材の製造方法において、鋼材の清浄方法としては、
酸洗、脱脂、フラックス処理、ガス還元法等が挙げられ
るが、要は鋼材の表面から油脂分、汚れ、酸化皮膜を除
去し、鋼材に活性表面が得られる方法であれば、如何な
る方法でもよく、特に、限定するものではなく、従来よ
りよく知られている方法により適宜行えばよい。
【００２９】さらに、本発明に係るＺｎ−Ａｌ合金めっ
き鋼材の製造方法においては、めっき層が実質的に凝固
するまでの冷却速度を５℃／ｓｅｃ以上として、その後
も下地鋼材に残留する熱によってめっき層が凝固範囲の
下限以上に再加熱されないように冷却を続行する必要が
ある。
き鋼材の製造方法においては、めっき層が実質的に凝固
するまでの冷却速度を５℃／ｓｅｃ以上として、その後
も下地鋼材に残留する熱によってめっき層が凝固範囲の
下限以上に再加熱されないように冷却を続行する必要が
ある。
【００３０】即ち、めっき層が実質的に凝固するまでの
冷却速度が５℃／ｓｅｃ未満では、被めっき材である鋼
材をめっき浴から引き上げて凝固するまでの間に、めっ
き浴と同等の含有成分および成分割合を有する上部めっ
き層／Ａｌ−Ｆｅ−Ｚｎ合金層／鋼材間で過度の合金化
が進み、不均一な合金層の成長が助長されるため表面外
観が劣化する。
冷却速度が５℃／ｓｅｃ未満では、被めっき材である鋼
材をめっき浴から引き上げて凝固するまでの間に、めっ
き浴と同等の含有成分および成分割合を有する上部めっ
き層／Ａｌ−Ｆｅ−Ｚｎ合金層／鋼材間で過度の合金化
が進み、不均一な合金層の成長が助長されるため表面外
観が劣化する。
【００３１】また、上部めっき層中のＡｌが鋼材側に拡
散し、上部めっき層中のＡｌ含有量が低下するため耐蝕
性が低下する。従って、めっき層が実質的に凝固するま
での冷却速度は５℃／ｓｅｃ以上とし、さらに、その後
においても下地鋼材に残留する熱によって再加熱されな
いように冷却を続行する必要がある。
散し、上部めっき層中のＡｌ含有量が低下するため耐蝕
性が低下する。従って、めっき層が実質的に凝固するま
での冷却速度は５℃／ｓｅｃ以上とし、さらに、その後
においても下地鋼材に残留する熱によって再加熱されな
いように冷却を続行する必要がある。
【００３２】
【実 施 例】本発明に係るＺｎ−Ａｌ合金めっき鋼材
の製造方法について、実施例を説明する。
の製造方法について、実施例を説明する。
【００３３】
【実 施 例 １】 めっき浴の調整 ＪＩＳＨ２１０７の規定により蒸留亜鉛一種地金、純度
９９.９wt％のアルミニウム地金および純度９９wt％の
ニッケル地金を用いて、Ａｌ ５wt％、Ｎｉ０.１wt％、
残部亜鉛と不可避的不純物からなる溶融亜鉛めっき浴
を、３０番の黒鉛坩堝中において電気炉を使用して５５
０℃の温度で溶製を行った。
９９.９wt％のアルミニウム地金および純度９９wt％の
ニッケル地金を用いて、Ａｌ ５wt％、Ｎｉ０.１wt％、
残部亜鉛と不可避的不純物からなる溶融亜鉛めっき浴
を、３０番の黒鉛坩堝中において電気炉を使用して５５
０℃の温度で溶製を行った。
【００３４】基材 基材として、φ４ｍｍ、組成０.９wt％−１.１wt％Ｓｉ
−０.７wt％Ｍｎ、めっ き前の引張強さ２１０ｋｇ／
ｍｍ2の鋼線を使用した。前処理として、鋼線を７０℃
の温度のアルカリ水溶液に５ｍｉｎ浸漬して脱脂を行っ
た後、５０℃の温度の１５wt％ＨＣｌに４ｍｉｎ浸漬し
て酸洗いを行い、 さらに、８０℃の温度のＺｎＣｌ2
−ＮａＦ系フラックス水溶液に２０ｓｅｃ 浸漬して引
き上げるフラックス処理を行い、最後に１８０℃の温度
に保持され た恒温槽中において乾燥して試料とした。
−０.７wt％Ｍｎ、めっ き前の引張強さ２１０ｋｇ／
ｍｍ2の鋼線を使用した。前処理として、鋼線を７０℃
の温度のアルカリ水溶液に５ｍｉｎ浸漬して脱脂を行っ
た後、５０℃の温度の１５wt％ＨＣｌに４ｍｉｎ浸漬し
て酸洗いを行い、 さらに、８０℃の温度のＺｎＣｌ2
−ＮａＦ系フラックス水溶液に２０ｓｅｃ 浸漬して引
き上げるフラックス処理を行い、最後に１８０℃の温度
に保持され た恒温槽中において乾燥して試料とした。
【００３５】めっき処理 において調整されためっき浴を４７０℃の温度に保持
し、で調整した試料をめっき浴中に６０ｓｅｃ浸漬し
た後引き上げた。引き上げ時に冷却速度２０℃／ｓｅｃ
の温水冷却を行った。
し、で調整した試料をめっき浴中に６０ｓｅｃ浸漬し
た後引き上げた。引き上げ時に冷却速度２０℃／ｓｅｃ
の温水冷却を行った。
【００３６】性能評価 のめっき処理による得られた鋼線のめっき付着量を測
定した。また、めっき後の鋼線の引張強さを測定し、以
下の式により強度低下率を算出した。評価基準は以下の
通りである。
定した。また、めっき後の鋼線の引張強さを測定し、以
下の式により強度低下率を算出した。評価基準は以下の
通りである。
【００３７】さらに、ＪＩＳ Ｚ ２３７１に準拠した塩
水噴霧試験を行い、赤錆発生時間により評価した。評価
基準は以下の通りである。 ○：赤錆発生時間 ＞ ５００時間 △：赤錆発生時間 ３００〜５００時間 ×：赤錆発生時間 ＜ ５００時間
水噴霧試験を行い、赤錆発生時間により評価した。評価
基準は以下の通りである。 ○：赤錆発生時間 ＞ ５００時間 △：赤錆発生時間 ３００〜５００時間 ×：赤錆発生時間 ＜ ５００時間
【００３８】
【実 施 例 ２】めっき浴のＮｉ含有量を０.０１wt％と
した以外は、実施例１と同様の処理を行い、同様に性能
評価を行った。
した以外は、実施例１と同様の処理を行い、同様に性能
評価を行った。
【００３９】
【実 施 例 ３】めっき浴のＮｉ含有量を１wt％とした
以外は、実施例１と同様の処理を行い、同様に性能評価
を行った。
以外は、実施例１と同様の処理を行い、同様に性能評価
を行った。
【００４０】
【実 施 例 ４】めっき浴後調整時に、Ｎｉ地金の替わ
りに、純度９９wt％のＣｏ地金を使用し、めっき浴のＣ
ｏ含有量を０.５wt％とした以外は、実施例１と同様の
処理を行い、同様の性能評価を行った。
りに、純度９９wt％のＣｏ地金を使用し、めっき浴のＣ
ｏ含有量を０.５wt％とした以外は、実施例１と同様の
処理を行い、同様の性能評価を行った。
【００４１】
【実 施 例 ５】めっき浴の調整時に、純度９９wt％の
Ｎｉ地金と純度９９wt％のＣｏ地金を用い、めっき浴の
Ｎｉ含有量を０.１wt％、Ｃｏ含有量を０.１wt％とした
以外は、実施例１と同様の処理を行い、同様の性能評価
を行った。
Ｎｉ地金と純度９９wt％のＣｏ地金を用い、めっき浴の
Ｎｉ含有量を０.１wt％、Ｃｏ含有量を０.１wt％とした
以外は、実施例１と同様の処理を行い、同様の性能評価
を行った。
【００４２】
【実 施 例６】めっき浴調整時に、純度９９.９wt％の
Ａｌ地金と純度９９wt％のＮｉ地金を用い、めっき浴の
Ａｌ含有量を４.５wt％、Ｎｉ含有量を０.２５wt％とし
た以外は、実施例１と同様の処理を行い、同様の性能評
価を行った。
Ａｌ地金と純度９９wt％のＮｉ地金を用い、めっき浴の
Ａｌ含有量を４.５wt％、Ｎｉ含有量を０.２５wt％とし
た以外は、実施例１と同様の処理を行い、同様の性能評
価を行った。
【００４３】
【実 施 例 ７】めっき浴調整時に、純度９９.９wt％の
Ａｌ地金と純度９９wt％のＣｏ地金を用い、めっき浴の
Ａｌ含有量を１０wt％、Ｃｏ含有量を０.０５wt％とし
た以外は、実施例１と同様の処理を行い、同様の性能評
価を行った。
Ａｌ地金と純度９９wt％のＣｏ地金を用い、めっき浴の
Ａｌ含有量を１０wt％、Ｃｏ含有量を０.０５wt％とし
た以外は、実施例１と同様の処理を行い、同様の性能評
価を行った。
【００４４】
【実 施 例 ８】めっき時のめっき浴の温度を４３０℃
に保持した以外は、実施例１と同様の処理を行い、同様
の性能評価を行った。
に保持した以外は、実施例１と同様の処理を行い、同様
の性能評価を行った。
【００４５】
【実 施 例 ９】めっき時のめっき浴の温度を４５０℃
に保持した以外は、実施例１と同様の処理を行い、同様
の性能評価を行った。
に保持した以外は、実施例１と同様の処理を行い、同様
の性能評価を行った。
【００４６】
【実 施 例 １０】めっき時のめっき浴の温度を４９０
℃に保持した以外は、実施例１と同様の処理を行い、同
様の性能評価を行った。
℃に保持した以外は、実施例１と同様の処理を行い、同
様の性能評価を行った。
【００４７】
【実 施 例 １１】めっき浴の調整時に、純度９９wt％
のＣｏ地金を用い、めっき浴のＣｏ含有量を１.５wt％
とし、めっき時のめっき浴温度を４５０℃に保持した以
外は、実施例１と同様の処理を行い、同様の性能評価を
行った。
のＣｏ地金を用い、めっき浴のＣｏ含有量を１.５wt％
とし、めっき時のめっき浴温度を４５０℃に保持した以
外は、実施例１と同様の処理を行い、同様の性能評価を
行った。
【００４８】
【実 施 例 １２】めっき時にめっき浴中に試料（鋼
材）を３０秒間浸漬した以外は、実施例１と同様の処理
を行い、同様の性能評価を行った。
材）を３０秒間浸漬した以外は、実施例１と同様の処理
を行い、同様の性能評価を行った。
【００４９】
【実 施 例 １３】めっき時のめっき浴中に試料（鋼
材）を１２０秒浸漬した以外は、実施例１と同様の処理
を行い、同様の性能評価を行った。
材）を１２０秒浸漬した以外は、実施例１と同様の処理
を行い、同様の性能評価を行った。
【００５０】
【実 施 例 １４】めっき浴からの試料（鋼材）引き上
げ時に、冷却速度５℃／ｓｅｃのＡｒガス冷却を行った
以外は、実施例１と同様の処理を行い、同様の性能評価
を行った。
げ時に、冷却速度５℃／ｓｅｃのＡｒガス冷却を行った
以外は、実施例１と同様の処理を行い、同様の性能評価
を行った。
【００５１】
【実 施 例 １５】めっき浴からの試料（鋼材）引き上
げ時に、冷却速度３０℃／ｓｅｃのミスト冷却を行った
以外は、実施例１と同様の処理を行い、同様の性能評価
を行った。
げ時に、冷却速度３０℃／ｓｅｃのミスト冷却を行った
以外は、実施例１と同様の処理を行い、同様の性能評価
を行った。
【００５２】
【実 施 例 １６】めっき浴からの試料（鋼材）引き上
げ時に、冷却速度４０℃／ｓｅｃの水冷を行った以外
は、実施例１と同様の処理を行い、同様の性能評価を行
った。
げ時に、冷却速度４０℃／ｓｅｃの水冷を行った以外
は、実施例１と同様の処理を行い、同様の性能評価を行
った。
【００５３】
【実 施 例 １７】基材として、φ４ｍｍ、組成０.８wt
％Ｃ−０.３wt％Ｓｉ−０.５wt％Ｍｎ、めっき前の引張
強さ１４５ｋｇ／ｍｍ2の鋼線を用いた以外は、実施例
１と同様の処理を行い、同様の性能評価を行った。
％Ｃ−０.３wt％Ｓｉ−０.５wt％Ｍｎ、めっき前の引張
強さ１４５ｋｇ／ｍｍ2の鋼線を用いた以外は、実施例
１と同様の処理を行い、同様の性能評価を行った。
【００５４】
【実 施 例 １８】基材として、φ４ｍｍで、めっき前
の引張強さ８０ｋｇ／ｍｍ2の普通鉄線ＳＷＭ−Ｂを用
いた以外は、実施例１と同様の処理を行い、同様の性能
評価を行った。
の引張強さ８０ｋｇ／ｍｍ2の普通鉄線ＳＷＭ−Ｂを用
いた以外は、実施例１と同様の処理を行い、同様の性能
評価を行った。
【００５５】
【実 施 例 １９】基材として、板厚５ｍｍで、めっき
前の引張強さが４０ｋｇ／ｍｍ2の一般構造用圧延鋼材
ＳＳ３３０を用いたこと以外は、実施例１と同様の処理
を行い、同様の性能評価を行った。
前の引張強さが４０ｋｇ／ｍｍ2の一般構造用圧延鋼材
ＳＳ３３０を用いたこと以外は、実施例１と同様の処理
を行い、同様の性能評価を行った。
【００５６】
【実 施 例 ２０】基材として、板厚０.８ｍｍで、めっ
き前の引張強さ３０ｋｇ／ｍｍ2の一般用冷間圧延鋼板
ＳＰＣＣを用いた以外は、実施例１と同様の処理を行
い、同様の性能評価を行った。
き前の引張強さ３０ｋｇ／ｍｍ2の一般用冷間圧延鋼板
ＳＰＣＣを用いた以外は、実施例１と同様の処理を行
い、同様の性能評価を行った。
【００５７】
【実 施 例 ２１】めっき浴中にミッシュメタルを添加
し、めっき浴のミッシュメタルの含有量を０.１ｗｔ％
としたこと以外は、実施例１と同様の処理を行い、同様
の性能評価を行った。めっき付着料は３３０ｇ／ｍ2で
ある。また、赤錆発生時間＞５００時間、強度低下率＜
１５％である。
し、めっき浴のミッシュメタルの含有量を０.１ｗｔ％
としたこと以外は、実施例１と同様の処理を行い、同様
の性能評価を行った。めっき付着料は３３０ｇ／ｍ2で
ある。また、赤錆発生時間＞５００時間、強度低下率＜
１５％である。
【００５８】
【実 施 例 ２２】めっき浴中にＮａをＮａを添加し、
めっき浴のＮａ含有量を０.１ｗｔ％としたこと以外
は、実施例１と同様の処理を行い、同様の性能評価を行
った。めっき付着料は３２９ｇ／ｍ2である。また、赤
錆発生時間＞５００時間、強度低下率＜１５％である。
めっき浴のＮａ含有量を０.１ｗｔ％としたこと以外
は、実施例１と同様の処理を行い、同様の性能評価を行
った。めっき付着料は３２９ｇ／ｍ2である。また、赤
錆発生時間＞５００時間、強度低下率＜１５％である。
【００５９】
【実 施 例 ２３】めっき浴中にミッシュメタルおよび
Ｎａを添加し、めっき浴のミッシュメタル含有量０.０
５ｗｔ％、Ｎａ含有量０.０５ｗｔ％としたこと以外
は、実施例１と同様の処理を行い、同様の性能評価を行
った。めっき付着料３３５ｇ／ｍ2である。また、赤錆
発生時間＞５００時間、強度低下率＜１５％である。
Ｎａを添加し、めっき浴のミッシュメタル含有量０.０
５ｗｔ％、Ｎａ含有量０.０５ｗｔ％としたこと以外
は、実施例１と同様の処理を行い、同様の性能評価を行
った。めっき付着料３３５ｇ／ｍ2である。また、赤錆
発生時間＞５００時間、強度低下率＜１５％である。
【００６０】
【比 較 例 １】めっき浴調整時に、ＮｉおよびＣｏを
含有させないこと以外は、実施例１と同様の処理を行
い、同様の性能評価を行った。
含有させないこと以外は、実施例１と同様の処理を行
い、同様の性能評価を行った。
【００６１】
【比 較 例 ２】めっき浴調整時に、ＮｉおよびＣｏを
含有させず、めっき時のめっき浴温度を５５０℃に保持
したこと以外は、実施例１と同様の処理を行い、同様の
性能評価を行った。
含有させず、めっき時のめっき浴温度を５５０℃に保持
したこと以外は、実施例１と同様の処理を行い、同様の
性能評価を行った。
【００６２】
【比 較 例 ３】めっき浴調整時に、純度９９wt％のＮ
ｉ地金を用い、めっき浴のＮｉ含有量を０.００１wt％
としたこと以外は、実施例１と同様の処理を行い、同様
の性能評価を行った。
ｉ地金を用い、めっき浴のＮｉ含有量を０.００１wt％
としたこと以外は、実施例１と同様の処理を行い、同様
の性能評価を行った。
【００６３】
【比 較 例 ４】めっき浴の調整時に、純度９９wt％の
Ｃｏ地金を用い、めっき浴のＣｏ含有量を０.００１wt
％とした以外は、実施例１と同様の処理を行い、同様の
性能評価を行った。
Ｃｏ地金を用い、めっき浴のＣｏ含有量を０.００１wt
％とした以外は、実施例１と同様の処理を行い、同様の
性能評価を行った。
【００６４】
【比 較 例 ５】めっき浴調整時に、純度９９wt％のＮ
ｉおよびＣｏの地金を用い、めっき浴のＮｉ含有量を
０.００１wt％、Ｃｏ含有量を０.００１wt％とした以外
は、実施例１と同様の処理を行い、同様の性能評価を行
った。
ｉおよびＣｏの地金を用い、めっき浴のＮｉ含有量を
０.００１wt％、Ｃｏ含有量を０.００１wt％とした以外
は、実施例１と同様の処理を行い、同様の性能評価を行
った。
【００６５】
【比 較 例 ６】めっき浴調整時に、純度９９.９wt％の
Ａｌ地金を用い、めっき浴のＡｌ含有量を１wt％とした
以外は、実施例１と同様の処理を行い、同様の性能評価
を行った。
Ａｌ地金を用い、めっき浴のＡｌ含有量を１wt％とした
以外は、実施例１と同様の処理を行い、同様の性能評価
を行った。
【００６６】
【比 較 例 ７】めっき時のめっき浴温度を４２０℃に
保持した以外は、実施例１と同様の処理を行い、同様の
性能評価を行った。
保持した以外は、実施例１と同様の処理を行い、同様の
性能評価を行った。
【００６７】
【比 較 例 ８】めっき時のめっき浴温度を５５０℃に
保持した以外は、実施例１と同様の処理を行い、同様の
性能評価を行った。
保持した以外は、実施例１と同様の処理を行い、同様の
性能評価を行った。
【００６８】
【比 較 例 ９】めっき浴からの試料（鋼材）引き上げ
時に、冷却速度２℃／ｓｅｃで放冷した以外は、実施例
１と同様の処理を行い、同様の性能評価を行った。
時に、冷却速度２℃／ｓｅｃで放冷した以外は、実施例
１と同様の処理を行い、同様の性能評価を行った。
【００６９】
【比 較 例 １０】めっき浴からの試料（鋼材）引き上
げ時に、冷却速度４℃／ｓｅｃのＮ2ガス冷却を行った
こと以外は、実施例１と同様の処理を行い、同様の性能
評価を行った。めっき付着料は３３１ｇ／ｍ2である。
また、赤錆発生時間３００〜５００時間、強度低下率＜
１５％である。
げ時に、冷却速度４℃／ｓｅｃのＮ2ガス冷却を行った
こと以外は、実施例１と同様の処理を行い、同様の性能
評価を行った。めっき付着料は３３１ｇ／ｍ2である。
また、赤錆発生時間３００〜５００時間、強度低下率＜
１５％である。
【００７０】なお、表１に上記実施例１〜実施例２０お
よび比較例１〜比較例９のめっき浴組成、浴温度、浸漬
時間、冷却速度、付着量、耐蝕性および強度低下率を示
してある。
よび比較例１〜比較例９のめっき浴組成、浴温度、浸漬
時間、冷却速度、付着量、耐蝕性および強度低下率を示
してある。
【００７１】
【表１】
【００７２】表１から以下説明するように本発明に係る
Ｚｎ−Ａｌ合金めっき鋼材の製造方法が優れていること
が分かる。
Ｚｎ−Ａｌ合金めっき鋼材の製造方法が優れていること
が分かる。
【００７３】即ち、本発明に係るＺｎ−Ａｌ合金めつき
鋼材の製造方法による実施例１〜実施例２３は、その何
れもが３００ｇ／ｍ2以上の高いめつき付着量を達成し
ており、また、耐蝕性に優れており、かつ、基材の強度
低下も抑制されている。
鋼材の製造方法による実施例１〜実施例２３は、その何
れもが３００ｇ／ｍ2以上の高いめつき付着量を達成し
ており、また、耐蝕性に優れており、かつ、基材の強度
低下も抑制されている。
【００７４】これに対して、本発明に係るＺｎ−Ａｌ合
金めつき鋼材の製造方法において規定されているめつき
浴中のＮｉ、Ｃｏ含有量を満足していない比較例１〜比
較例５、本発明に係るＺｎ−Ａｌ合金めつき鋼材の製造
方法において規定されているめつき浴中のＡｌ含有量を
満足していない比較例６、本発明に係るＺｎ−Ａｌ合金
めつき鋼材の製造方法において規定されているめつき浴
温度を満足していない比較例７〜比較例８、本発明に係
るＺｎ−Ａｌ合金めつき鋼材の製造方法において規定さ
れているめつき後の冷却速度を満足していない比較例
９、比較例１０は、その何れも耐蝕性或いは強度低下率
の何れか一方が必ず劣っている。
金めつき鋼材の製造方法において規定されているめつき
浴中のＮｉ、Ｃｏ含有量を満足していない比較例１〜比
較例５、本発明に係るＺｎ−Ａｌ合金めつき鋼材の製造
方法において規定されているめつき浴中のＡｌ含有量を
満足していない比較例６、本発明に係るＺｎ−Ａｌ合金
めつき鋼材の製造方法において規定されているめつき浴
温度を満足していない比較例７〜比較例８、本発明に係
るＺｎ−Ａｌ合金めつき鋼材の製造方法において規定さ
れているめつき後の冷却速度を満足していない比較例
９、比較例１０は、その何れも耐蝕性或いは強度低下率
の何れか一方が必ず劣っている。
【００７５】
【発明の効果】以上説明したように、本発明に係るＺｎ
−Ａｌ合金めつき鋼材の製造方法は、上記の構成である
から、１浴法により、従来の亜鉛めつきと同様な操業法
により、高いめつき付着量とすることができ、さらに、
耐蝕性にも優れており、かつ、めつきによる鋼材の強度
低下の少ないＺｎ−Ａｌ合金めつき鋼材を生産性よく製
造することが可能となり、工業的な実用的価値は大きい
という効果を有する。
−Ａｌ合金めつき鋼材の製造方法は、上記の構成である
から、１浴法により、従来の亜鉛めつきと同様な操業法
により、高いめつき付着量とすることができ、さらに、
耐蝕性にも優れており、かつ、めつきによる鋼材の強度
低下の少ないＺｎ−Ａｌ合金めつき鋼材を生産性よく製
造することが可能となり、工業的な実用的価値は大きい
という効果を有する。
Claims (4)
- 【請求項１】Ａｌ ２〜２０wt％、 ＮｉおよびＣｏの内から選ばれた１種または２種の合計
０.００５〜２wt％を含有し、残部Ｚｎおよび不可避
的不純物であるＺｎ−Ａｌ合金めっき浴を使用して、浴
温４３０〜５００℃において溶融めっきを行うことを特
徴とするＺｎ−Ａｌ合金めっき鋼材の製造方法。 - 【請求項２】Ａｌ ２〜２０wt％、 ＮｉおよびＣｏの内から選ばれた１種または２種の合計
０.００５〜２wt％を含有し、さらに、 ミッシュメタルおよびＮａの内から選ばれた１種または
２種以上を合計 ５ｐｐｍ〜１.０wt％ を含有し、残部Ｚｎおよび不可避不純物であるＺｎ−Ａ
ｌ合金めっき浴を使用し、浴温４３０〜５００℃におい
て溶融めっきを行うことを特徴とするＺｎ−Ａｌ合金め
っき鋼材の製造方法。 - 【請求項３】めっき付着量が３００ｇ／ｍ2以上の鋼材
である請求項１および請求項２のＺｎ−Ａｌ合金めっき
鋼材の製造方法。 - 【請求項４】めっき層が実質的に凝固するまでの冷却速
度が５℃／ｓｅｃ以上であり、その後も下地鋼材に残留
する熱によってめっき層がその凝固範囲の下限以上に再
加熱されないように冷却を続行する請求項１、請求項２
および請求項３のＺｎ−Ａｌ合金めっき鋼材の製造方
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4967794A JPH07233458A (ja) | 1994-02-23 | 1994-02-23 | Ｚｎ−Ａｌ合金めっき鋼材の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4967794A JPH07233458A (ja) | 1994-02-23 | 1994-02-23 | Ｚｎ−Ａｌ合金めっき鋼材の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07233458A true JPH07233458A (ja) | 1995-09-05 |
Family
ID=12837812
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4967794A Withdrawn JPH07233458A (ja) | 1994-02-23 | 1994-02-23 | Ｚｎ−Ａｌ合金めっき鋼材の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07233458A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006299290A (ja) * | 2005-04-15 | 2006-11-02 | Nippon Steel Corp | スポット溶接性、塗装性、加工性に優れた溶融亜鉛メッキ鋼板およびその製造方法 |
| JP2013221197A (ja) * | 2012-04-18 | 2013-10-28 | Denro Corp | Ｚｎ−Ａｌ系合金めっき方法 |
| JP2013221196A (ja) * | 2012-04-18 | 2013-10-28 | Takenaka Komuten Co Ltd | Ｚｎ−Ａｌ系合金めっき鉄筋及び製造方法 |
-
1994
- 1994-02-23 JP JP4967794A patent/JPH07233458A/ja not_active Withdrawn
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006299290A (ja) * | 2005-04-15 | 2006-11-02 | Nippon Steel Corp | スポット溶接性、塗装性、加工性に優れた溶融亜鉛メッキ鋼板およびその製造方法 |
| JP4528191B2 (ja) * | 2005-04-15 | 2010-08-18 | 新日本製鐵株式会社 | スポット溶接性、塗装性、加工性に優れた溶融亜鉛メッキ鋼板およびその製造方法 |
| JP2013221197A (ja) * | 2012-04-18 | 2013-10-28 | Denro Corp | Ｚｎ−Ａｌ系合金めっき方法 |
| JP2013221196A (ja) * | 2012-04-18 | 2013-10-28 | Takenaka Komuten Co Ltd | Ｚｎ−Ａｌ系合金めっき鉄筋及び製造方法 |
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