JPH07310159A - Ｚｎ−Ａｌ系合金めっき方法およびそのめっき浴 - Google Patents
Ｚｎ−Ａｌ系合金めっき方法およびそのめっき浴Info
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- JPH07310159A JPH07310159A JP12302494A JP12302494A JPH07310159A JP H07310159 A JPH07310159 A JP H07310159A JP 12302494 A JP12302494 A JP 12302494A JP 12302494 A JP12302494 A JP 12302494A JP H07310159 A JPH07310159 A JP H07310159A
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Abstract
(57)【要約】
【構成】Ａｌ ２〜２０ｗｔ％、Ｔｉ ０.００１〜２
ｗｔ％を含有し、残部Ｚｎおよび不可避不純物からなる
Ｚｎ−Ａｌ系合金めっき浴を使用し、浴温４３０〜５０
０℃の温度において溶融めっきを行うことを特徴とする
Ｚｎ−Ａｌ系合金めっき方法であり、さらに、このめっ
き浴に、ミッシュメタル、Ｎａの内から選ばれた１種ま
たは２種以上を５ｐｐｍ〜１ｗｔ％含有させることがで
き、また、溶融めっき後のめっき層を、めっき層が実質
的に凝固するまで冷却を行うことができ、そして、この
冷却速度を５℃／ｓｅｃ以上とし、かつ、めっき層が実
質的に凝固するまで冷却を行うことができる。 【効果】 一浴法によって高めっき付着量を達成するこ
とができ、さらに、耐蝕性にも優れており、かつ、めっ
きによる鋼材の強度低下が極めて少ないＺｎ−Ａｌ系合
金めっき鋼材を製造することができ、工業的に実用価値
の極めて高いものである。
ｗｔ％を含有し、残部Ｚｎおよび不可避不純物からなる
Ｚｎ−Ａｌ系合金めっき浴を使用し、浴温４３０〜５０
０℃の温度において溶融めっきを行うことを特徴とする
Ｚｎ−Ａｌ系合金めっき方法であり、さらに、このめっ
き浴に、ミッシュメタル、Ｎａの内から選ばれた１種ま
たは２種以上を５ｐｐｍ〜１ｗｔ％含有させることがで
き、また、溶融めっき後のめっき層を、めっき層が実質
的に凝固するまで冷却を行うことができ、そして、この
冷却速度を５℃／ｓｅｃ以上とし、かつ、めっき層が実
質的に凝固するまで冷却を行うことができる。 【効果】 一浴法によって高めっき付着量を達成するこ
とができ、さらに、耐蝕性にも優れており、かつ、めっ
きによる鋼材の強度低下が極めて少ないＺｎ−Ａｌ系合
金めっき鋼材を製造することができ、工業的に実用価値
の極めて高いものである。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明はＺｎ−Ａｌ系合金めっき
方法およびそのめっき浴に関し、さらに詳しくは、線、
板、条、帯、型等の種々形状の鋼材、例えば、建築材
料、長大橋等のメインケーブル用の耐蝕性に優れためっ
き鋼材を１回のめっき処理を行うことによりめっき層を
形成することができるＺｎ−Ａｌ系合金めっき方法およ
びそのめっき浴に関するものである。
方法およびそのめっき浴に関し、さらに詳しくは、線、
板、条、帯、型等の種々形状の鋼材、例えば、建築材
料、長大橋等のメインケーブル用の耐蝕性に優れためっ
き鋼材を１回のめっき処理を行うことによりめっき層を
形成することができるＺｎ−Ａｌ系合金めっき方法およ
びそのめっき浴に関するものである。
【０００２】
【従来技術】一般に、従来から鋼板や鋼線、鋼帯等の鉄
鋼製品の耐蝕性を向上させるために、これら鉄鋼製品の
表面にＺｎめっき層を設けることは広く行われてきてお
り、現在では建築材料用、自動車用および長大橋のメイ
ンケーブル等に使用されている。
鋼製品の耐蝕性を向上させるために、これら鉄鋼製品の
表面にＺｎめっき層を設けることは広く行われてきてお
り、現在では建築材料用、自動車用および長大橋のメイ
ンケーブル等に使用されている。
【０００３】しかし、最近になって、建築材料は言うに
及ばず、その他の用途分野においても、Ｚｎめっき層を
設けた鋼材は、使用環境の多様化に伴って、特に、海塩
粒子の影響を強く受ける海岸地方、または、酸性雨等の
影響を強く受ける重工業地帯においては、Ｚｎめっき層
の耐蝕性では充分ではない場合がある。
及ばず、その他の用途分野においても、Ｚｎめっき層を
設けた鋼材は、使用環境の多様化に伴って、特に、海塩
粒子の影響を強く受ける海岸地方、または、酸性雨等の
影響を強く受ける重工業地帯においては、Ｚｎめっき層
の耐蝕性では充分ではない場合がある。
【０００４】このような現状から、Ｚｎめっきよりもさ
らに耐蝕性の優れているＺｎ−Ａｌ系合金めっき層を有
する鋼材が開発使用されてきており、使用量も年を追う
毎に増大している。
らに耐蝕性の優れているＺｎ−Ａｌ系合金めっき層を有
する鋼材が開発使用されてきており、使用量も年を追う
毎に増大している。
【０００５】そして、建築材料、長大橋等のメインケー
ブル用に使用する線、板、条、帯、型等の種々形状の鋼
材（以下、単に鋼材として説明する。）には、高耐蝕性
が強く求められており、従って、めっきも高付着量、例
えば、３００ｇ／ｍ2以上の付着量が要求されるような
なっている。
ブル用に使用する線、板、条、帯、型等の種々形状の鋼
材（以下、単に鋼材として説明する。）には、高耐蝕性
が強く求められており、従って、めっきも高付着量、例
えば、３００ｇ／ｍ2以上の付着量が要求されるような
なっている。
【０００６】そのため、従来においては、鋼材表面に設
けられている純Ｚｎめっき層と鋼材との間の界面にＺｎ
−Ｆｅ系合金めっき層を発達させることにより、高付着
量を達成していたのである。
けられている純Ｚｎめっき層と鋼材との間の界面にＺｎ
−Ｆｅ系合金めっき層を発達させることにより、高付着
量を達成していたのである。
【０００７】しかし、通常のめっき浴温度である４３０
〜５００℃では、Ｚｎ−Ａｌ系合金めっきは被めっき材
である鋼材との合金化反応が抑制されるため、高々２０
０ｇ／ｍ2の付着量しか得られていない。
〜５００℃では、Ｚｎ−Ａｌ系合金めっきは被めっき材
である鋼材との合金化反応が抑制されるため、高々２０
０ｇ／ｍ2の付着量しか得られていない。
【０００８】また、Ｚｎ−Ａｌ系合金めっきにおいて
も、浴温度を５００℃以上としてめっきを行うと、めっ
きと鋼材との間の界面にＡｌ−Ｆｅ−Ｚｎ合金層が形成
されて発達するため、めっき付着量を３００ｇ／ｍ2以
上とすることが可能であり、特開平０３−２８１７６６
号公報に記載されている。
も、浴温度を５００℃以上としてめっきを行うと、めっ
きと鋼材との間の界面にＡｌ−Ｆｅ−Ｚｎ合金層が形成
されて発達するため、めっき付着量を３００ｇ／ｍ2以
上とすることが可能であり、特開平０３−２８１７６６
号公報に記載されている。
【０００９】しかしながら、浴温を５００℃以上として
めっきを行った場合、めっき浴浸漬時の熱履歴により、
鋼材が焼きなまされて機械的強度の低下が著しくなり、
めっき後に所定の強度を満足できないという問題があ
る。
めっきを行った場合、めっき浴浸漬時の熱履歴により、
鋼材が焼きなまされて機械的強度の低下が著しくなり、
めっき後に所定の強度を満足できないという問題があ
る。
【００１０】従って、このような鋼材の強度低下を極力
抑制して最小限に止め、かつ、Ｚｎ−Ａｌ系合金めっき
の高付着量を達成するために、従来技術の種々方法が検
討され、そして、実用化されてきている。以下、説明す
る。
抑制して最小限に止め、かつ、Ｚｎ−Ａｌ系合金めっき
の高付着量を達成するために、従来技術の種々方法が検
討され、そして、実用化されてきている。以下、説明す
る。
【００１１】現在、最も一般的な方法として、最初はＡ
ｌを含有しないＺｎめっき浴を使用して、浴温５００℃
以下で１次めっきを行い、フラックス処理を行った後、
Ｚｎ−Ａｌ系合金めっき浴を使用して２次めっきを行う
という二浴法が行われており、特公平０５−０４００２
４号公報、特開平０４−１５４９４９号公報等に記載さ
れている。
ｌを含有しないＺｎめっき浴を使用して、浴温５００℃
以下で１次めっきを行い、フラックス処理を行った後、
Ｚｎ−Ａｌ系合金めっき浴を使用して２次めっきを行う
という二浴法が行われており、特公平０５−０４００２
４号公報、特開平０４−１５４９４９号公報等に記載さ
れている。
【００１２】しかしながら、これら二浴法では、めっき
処理を２回行う必要があり、作業が繁雑となり、かつ、
製造費用が嵩むという問題があり、そのため、５００℃
以下の低温の浴温でＡｌ−Ｆｅ−Ｚｎ系合金めっき層を
下層に発達させることにより、一浴で高めっき付着量を
確保可能なＺｎ−Ａｌ系合金めっき方法の開発が強く要
望されている。
処理を２回行う必要があり、作業が繁雑となり、かつ、
製造費用が嵩むという問題があり、そのため、５００℃
以下の低温の浴温でＡｌ−Ｆｅ−Ｚｎ系合金めっき層を
下層に発達させることにより、一浴で高めっき付着量を
確保可能なＺｎ−Ａｌ系合金めっき方法の開発が強く要
望されている。
【００１３】そして、Ａｎ−Ａｌ系合金めっき方法にお
いて、Ｚｎ−Ａｌ系合金めっき浴にＴｉを含有させるこ
とにより、特開昭６３−０６５０６１号公報において
は、合金化溶融亜鉛めっき鋼板の耐パウダーリング性が
向上し、また、特公昭５４−０３３２２３号公報では、
密着性および塗装後耐蝕性が向上し、特公昭６３−０１
１４２０号公報では、耐蝕性が向上し、特開平０２−２
６７２８３号公報では、表面酸化により着色することが
開示されている。しかし、これらの技術は何れも一浴法
により高付着量化するためにＴｉを含有させたものでは
ない。
いて、Ｚｎ−Ａｌ系合金めっき浴にＴｉを含有させるこ
とにより、特開昭６３−０６５０６１号公報において
は、合金化溶融亜鉛めっき鋼板の耐パウダーリング性が
向上し、また、特公昭５４−０３３２２３号公報では、
密着性および塗装後耐蝕性が向上し、特公昭６３−０１
１４２０号公報では、耐蝕性が向上し、特開平０２−２
６７２８３号公報では、表面酸化により着色することが
開示されている。しかし、これらの技術は何れも一浴法
により高付着量化するためにＴｉを含有させたものでは
ない。
【００１４】また、特開平０２−２７４８５１号公報に
おいては、加工性を向上させるためにＴｉ、ＢをＺｎ−
Ａｌ系合金めっき浴中に含有させており、その結果、め
っき浴の粘性向上によりめっき付着量が増加することが
記載されている。しかし、これは、Ｚｎ−Ａｌ系合金め
っき浴中へのＴｉ含有により、Ａｌ−Ｆｅ−Ｚｎ系合金
層を低い温度で発達させ、一浴法により高付着量化を図
るためではない。
おいては、加工性を向上させるためにＴｉ、ＢをＺｎ−
Ａｌ系合金めっき浴中に含有させており、その結果、め
っき浴の粘性向上によりめっき付着量が増加することが
記載されている。しかし、これは、Ｚｎ−Ａｌ系合金め
っき浴中へのＴｉ含有により、Ａｌ−Ｆｅ−Ｚｎ系合金
層を低い温度で発達させ、一浴法により高付着量化を図
るためではない。
【００１５】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、上記に説明
した従来のＺｎ−Ａｌ系合金めっきの種々の問題点を解
決するために、本発明者が鋭意研究を行い、検討を重ね
た結果、Ｚｎ−Ａｌ系合金めっきにおいて、１回のめっ
き処理により鋼材とめっき層の界面にＡｌ−Ｆｅ−Ｚｎ
系合金層を発達させることにより高めっき付着量を達成
することができ、さらに、鋼材の機械的強度の低下を極
力抑制することができるＺｎ−Ａｌ系合金めっき方法お
よびそのめっき浴を開発したのである。
した従来のＺｎ−Ａｌ系合金めっきの種々の問題点を解
決するために、本発明者が鋭意研究を行い、検討を重ね
た結果、Ｚｎ−Ａｌ系合金めっきにおいて、１回のめっ
き処理により鋼材とめっき層の界面にＡｌ−Ｆｅ−Ｚｎ
系合金層を発達させることにより高めっき付着量を達成
することができ、さらに、鋼材の機械的強度の低下を極
力抑制することができるＺｎ−Ａｌ系合金めっき方法お
よびそのめっき浴を開発したのである。
【００１６】
【課題を解決するための手段】本発明にかかるＺｎ−Ａ
ｌ系合金めっき方法およびそのめっき浴は、Ａｌ ２〜
２０ｗｔ％、Ｔｉ ０.００１〜２ｗｔ％を含有し、残
部Ｚｎおよび不可避不純物からなるＺｎ−Ａｌ系合金め
っき浴を使用し、浴温４３０〜５００℃の温度において
溶融めっきを行うことを特徴とするＺｎ−Ａｌ系合金め
っき方法を第１の発明とし、Ａｌ ２〜２０ｗｔ％、Ｔ
ｉ ０.００１〜２ｗｔ％、ミッシュメタル、Ｎａの内
から選ばれた１種または２種以上５ｐｐｍ〜１ｗｔ％を
含有し、残部Ｚｎおよび不可避不純物からなるＺｎ−Ａ
ｌ系合金めっき浴を使用し、浴温４３０〜５００℃の温
度において溶融めっきを行うことを特徴とするＺｎ−Ａ
ｌ系合金めっき方法を第２の発明とし、Ａｌ ２〜２０
ｗｔ％、Ｔｉ ０.００１〜２ｗｔ％を含有し、残部Ｚ
ｎおよび不可避不純物からなるＺｎ−Ａｌ系合金めっき
浴を使用し、浴温４３０〜５００℃の温度において溶融
めっきを行い、めっき層の冷却速度を５℃／ｓｅｃ以上
とし、かつ、めっき層が実質的に凝固するまで冷却を行
うことを特徴とするＺｎ−Ａｌ系合金めっき方法を第３
の発明とし、Ａｌ ２〜２０ｗｔ％、Ｔｉ ０.００１
〜２ｗｔ％、ミッシュメタル、Ｎａの内から選ばれた１
種または２種以上５ｐｐｍ〜１ｗｔ％を含有し、残部Ｚ
ｎおよび不可避不純物からなるＺｎ−Ａｌ系合金めっき
浴を使用し、浴温４３０〜５００℃の温度において溶融
めっきを行い、めっき層の冷却速度を５℃／ｓｅｃ以上
とし、かつ、めっき層が実質的に凝固するまで冷却を行
うことを特徴とするＺｎ−Ａｌ系合金めっき方法の第４
の発明とし、Ａｌ ２〜２０ｗｔ％、Ｔｉ ０.００１
〜２ｗｔ％を含有し、残部Ｚｎおよび不可避不純物から
なることを特徴とするＺｎ−Ａｌ系合金めっき浴の第５
の発明とし、Ａｌ ２〜２０ｗｔ％、Ｔｉ ０.００１
〜２ｗｔ％、ミッシュメタル、Ｎａの内から選ばれた１
種または２種以上５ｐｐｍ〜１ｗｔ％を含有し、残部Ｚ
ｎおよび不可避不純物からなることを特徴とするＺｎ−
Ａｌ系合金めっき浴を第６の発明とする６つの発明より
なるものである。
ｌ系合金めっき方法およびそのめっき浴は、Ａｌ ２〜
２０ｗｔ％、Ｔｉ ０.００１〜２ｗｔ％を含有し、残
部Ｚｎおよび不可避不純物からなるＺｎ−Ａｌ系合金め
っき浴を使用し、浴温４３０〜５００℃の温度において
溶融めっきを行うことを特徴とするＺｎ−Ａｌ系合金め
っき方法を第１の発明とし、Ａｌ ２〜２０ｗｔ％、Ｔ
ｉ ０.００１〜２ｗｔ％、ミッシュメタル、Ｎａの内
から選ばれた１種または２種以上５ｐｐｍ〜１ｗｔ％を
含有し、残部Ｚｎおよび不可避不純物からなるＺｎ−Ａ
ｌ系合金めっき浴を使用し、浴温４３０〜５００℃の温
度において溶融めっきを行うことを特徴とするＺｎ−Ａ
ｌ系合金めっき方法を第２の発明とし、Ａｌ ２〜２０
ｗｔ％、Ｔｉ ０.００１〜２ｗｔ％を含有し、残部Ｚ
ｎおよび不可避不純物からなるＺｎ−Ａｌ系合金めっき
浴を使用し、浴温４３０〜５００℃の温度において溶融
めっきを行い、めっき層の冷却速度を５℃／ｓｅｃ以上
とし、かつ、めっき層が実質的に凝固するまで冷却を行
うことを特徴とするＺｎ−Ａｌ系合金めっき方法を第３
の発明とし、Ａｌ ２〜２０ｗｔ％、Ｔｉ ０.００１
〜２ｗｔ％、ミッシュメタル、Ｎａの内から選ばれた１
種または２種以上５ｐｐｍ〜１ｗｔ％を含有し、残部Ｚ
ｎおよび不可避不純物からなるＺｎ−Ａｌ系合金めっき
浴を使用し、浴温４３０〜５００℃の温度において溶融
めっきを行い、めっき層の冷却速度を５℃／ｓｅｃ以上
とし、かつ、めっき層が実質的に凝固するまで冷却を行
うことを特徴とするＺｎ−Ａｌ系合金めっき方法の第４
の発明とし、Ａｌ ２〜２０ｗｔ％、Ｔｉ ０.００１
〜２ｗｔ％を含有し、残部Ｚｎおよび不可避不純物から
なることを特徴とするＺｎ−Ａｌ系合金めっき浴の第５
の発明とし、Ａｌ ２〜２０ｗｔ％、Ｔｉ ０.００１
〜２ｗｔ％、ミッシュメタル、Ｎａの内から選ばれた１
種または２種以上５ｐｐｍ〜１ｗｔ％を含有し、残部Ｚ
ｎおよび不可避不純物からなることを特徴とするＺｎ−
Ａｌ系合金めっき浴を第６の発明とする６つの発明より
なるものである。
【００１７】本発明に係るＺｎ−Ａｌ系合金めっき方法
およびそのめっき浴について、以下詳細に説明する。先
ず、本発明に係るＺｎ−Ａｌ系合金めっき方法におい
て、使用するめっき浴の含有成分と成分割合について説
明する。
およびそのめっき浴について、以下詳細に説明する。先
ず、本発明に係るＺｎ−Ａｌ系合金めっき方法におい
て、使用するめっき浴の含有成分と成分割合について説
明する。
【００１８】Ａｌは含有量が２ｗｔ％未満ではめっき層
の耐蝕性を向上させる効果が少なく、また、２０ｗｔ％
を越える含有量ではめっき浴の融点が高くなり、被めっ
き材である鋼材の機械的強度が低下する。よって、Ａｌ
含有量は２〜２０ｗｔ％とする。
の耐蝕性を向上させる効果が少なく、また、２０ｗｔ％
を越える含有量ではめっき浴の融点が高くなり、被めっ
き材である鋼材の機械的強度が低下する。よって、Ａｌ
含有量は２〜２０ｗｔ％とする。
【００１９】Ｔｉは本発明に係るＺｎ−Ａｌ系合金めっ
き方法およびそのめっき浴において、特に注目すべき含
有成分であり、５００℃以下の温度におけるめっき処理
において、めっき層と鋼材との界面にＡｌ−Ｆｅ−Ｚｎ
系合金層を厚く発達させ、高めっき付着量を達成するこ
とができる含有成分である。
き方法およびそのめっき浴において、特に注目すべき含
有成分であり、５００℃以下の温度におけるめっき処理
において、めっき層と鋼材との界面にＡｌ−Ｆｅ−Ｚｎ
系合金層を厚く発達させ、高めっき付着量を達成するこ
とができる含有成分である。
【００２０】そして、めっき浴中にＴｉを含有させるこ
とにより、Ａｌ−Ｆｅ−Ｚｎ系合金層が低温において発
達する理由は、未だ明確ではないが、Ｔｉを含有させな
い場合には、めっき処理の初期にめっきと鋼材の界面に
緻密なＡｌ−Ｆｅ系合金層が形成され、これが鋼材とめ
っき層の間のＦｅ、Ａｌ、Ｚｎ原子の拡散に対する障壁
となり、Ａｌ−Ｆｅ−Ｚｎ系合金層の発達を抑制するも
のと考えられる。
とにより、Ａｌ−Ｆｅ−Ｚｎ系合金層が低温において発
達する理由は、未だ明確ではないが、Ｔｉを含有させな
い場合には、めっき処理の初期にめっきと鋼材の界面に
緻密なＡｌ−Ｆｅ系合金層が形成され、これが鋼材とめ
っき層の間のＦｅ、Ａｌ、Ｚｎ原子の拡散に対する障壁
となり、Ａｌ−Ｆｅ−Ｚｎ系合金層の発達を抑制するも
のと考えられる。
【００２１】しかし、めっき浴中にＴｉを含有させるこ
とにより、Ｔｉがめっき処理初期に形成される合金層に
固溶することにより、この合金層の拡散に対する障壁能
を著しく低下させるために、Ａｌ−Ｆｅ−Ｚｎ系合金層
が発達し易くなるものと推定される。
とにより、Ｔｉがめっき処理初期に形成される合金層に
固溶することにより、この合金層の拡散に対する障壁能
を著しく低下させるために、Ａｌ−Ｆｅ−Ｚｎ系合金層
が発達し易くなるものと推定される。
【００２２】Ｔｉ含有量が０.００１ｗｔ％未満ではＡ
ｌ−Ｆｅ−Ｚｎ系合金層を成長させる効果が認められ
ず、また、２ｗｔ％を越える含有量ではＡｌ−Ｆｅ−Ｚ
ｎ系合金層を成長させる効果が必ずしも増大するものと
も認められず、浴中でＴｉがＡｌと金属間化合物を形成
してドロスとなり、被めっき材の鋼材表面に付着し、外
観を著しく損なうようになる。よって、Ｔｉ含有量は
０.００１〜２ｗｔ％とする。
ｌ−Ｆｅ−Ｚｎ系合金層を成長させる効果が認められ
ず、また、２ｗｔ％を越える含有量ではＡｌ−Ｆｅ−Ｚ
ｎ系合金層を成長させる効果が必ずしも増大するものと
も認められず、浴中でＴｉがＡｌと金属間化合物を形成
してドロスとなり、被めっき材の鋼材表面に付着し、外
観を著しく損なうようになる。よって、Ｔｉ含有量は
０.００１〜２ｗｔ％とする。
【００２３】ミッシュメタルおよびＮａの内から選んだ
１種または２種以上を含有させるのは、めっき処理にお
いて不めっきの発生を防止することを目的とするためで
あり、含有量が５ｐｐｍ未満では不めっき防止に効果が
期待できず、また、１ｗｔ％を越える含有量では不めっ
き防止効果が向上しないばかりでなく、ドロスが発生し
て被めっき材の鋼材表面の外観を劣化させる。よって、
ミッシュメタルおよびＮａの１種または２種以上の含有
量は５ｐｐｍ〜１ｗｔ％とする。
１種または２種以上を含有させるのは、めっき処理にお
いて不めっきの発生を防止することを目的とするためで
あり、含有量が５ｐｐｍ未満では不めっき防止に効果が
期待できず、また、１ｗｔ％を越える含有量では不めっ
き防止効果が向上しないばかりでなく、ドロスが発生し
て被めっき材の鋼材表面の外観を劣化させる。よって、
ミッシュメタルおよびＮａの１種または２種以上の含有
量は５ｐｐｍ〜１ｗｔ％とする。
【００２４】まお、本発明におけるＺｎ−Ａｌ系合金め
っき浴中には、不可避不純物として、Ｆｅ、Ｐｂ等が含
まれる場合があるが、これら不可避不純物がＡｌ−Ｆｅ
−Ｚｎ系合金層の成長を阻害することはないけれども、
めっき層の耐蝕性を低下させる可能性があるため、不可
避不純物の含有量は０.５ｗｔ％以下とすることが望ま
しい。
っき浴中には、不可避不純物として、Ｆｅ、Ｐｂ等が含
まれる場合があるが、これら不可避不純物がＡｌ−Ｆｅ
−Ｚｎ系合金層の成長を阻害することはないけれども、
めっき層の耐蝕性を低下させる可能性があるため、不可
避不純物の含有量は０.５ｗｔ％以下とすることが望ま
しい。
【００２５】次に、本発明に係るＺｎ−Ａｌ系合金めっ
き方法について説明する。
き方法について説明する。
【００２６】溶融めっき浴温度は、４３０℃未満ではＡ
ｌ−Ｆｅ−Ｚｎ系合金層の発達が不充分で、３００ｇ／
ｍ2以上のめっき付着量とすることは困難であり、さら
に、不めっきが発生し易くなって、めっき表面外観が劣
化するようになり、また、溶融めっき浴温度が５００℃
を越えると被めっき材の鋼材の機械的強度が著しく低下
する。よって、溶融めっき浴温度は４３０〜５００℃と
する。
ｌ−Ｆｅ−Ｚｎ系合金層の発達が不充分で、３００ｇ／
ｍ2以上のめっき付着量とすることは困難であり、さら
に、不めっきが発生し易くなって、めっき表面外観が劣
化するようになり、また、溶融めっき浴温度が５００℃
を越えると被めっき材の鋼材の機械的強度が著しく低下
する。よって、溶融めっき浴温度は４３０〜５００℃と
する。
【００２７】なお、めっき付着量および鋼材の機械的強
度の観点からは、溶融めっき浴温度が４３０〜５００℃
で何ら問題はないけれども、溶融めっき浴温度が４９０
℃を越えると連続操業時のめっき浴容器およびめっき浴
中の機器の侵蝕が、それより低い温度の場合と比較して
大きくなるため、溶融めっき浴温度は４３０〜４９０℃
未満とすることが望ましい範囲と言える。
度の観点からは、溶融めっき浴温度が４３０〜５００℃
で何ら問題はないけれども、溶融めっき浴温度が４９０
℃を越えると連続操業時のめっき浴容器およびめっき浴
中の機器の侵蝕が、それより低い温度の場合と比較して
大きくなるため、溶融めっき浴温度は４３０〜４９０℃
未満とすることが望ましい範囲と言える。
【００２８】また、本発明に係るＺｎ−Ａｌ系合金めっ
き方法において、鋼材を溶融めっき浴中における浸漬時
間は特に限定的ではないが、浸漬時間が１０秒未満では
Ａｌ−Ｆｅ−Ｚｎ系合金層の成長が不充分であり、所望
のめっき付着量を得ることができない場合もあるため、
望ましいのは浸漬時間は１０秒以上、より望ましい時間
としは３０秒以上とするのがよい。
き方法において、鋼材を溶融めっき浴中における浸漬時
間は特に限定的ではないが、浸漬時間が１０秒未満では
Ａｌ−Ｆｅ−Ｚｎ系合金層の成長が不充分であり、所望
のめっき付着量を得ることができない場合もあるため、
望ましいのは浸漬時間は１０秒以上、より望ましい時間
としは３０秒以上とするのがよい。
【００２９】本発明に係るＺｎ−Ａｌ系合金めっき方法
において使用する鋼材の清浄方法は、酸洗、脱脂、フラ
ックス処理、ガス還元法等の、鋼材表面の油脂分、汚
れ、酸化皮膜を除去し、活性な鋼材表面にできる方法で
あれば、特に限定的ではなく、従来から行われている方
法を適宜採用することができる。
において使用する鋼材の清浄方法は、酸洗、脱脂、フラ
ックス処理、ガス還元法等の、鋼材表面の油脂分、汚
れ、酸化皮膜を除去し、活性な鋼材表面にできる方法で
あれば、特に限定的ではなく、従来から行われている方
法を適宜採用することができる。
【００３０】さらに、本発明に係るＺｎ−Ａｌ系合金め
っき方法において、溶融Ｚｎ−Ａｌ系合金めっきを行っ
た鋼材のめっき層の冷却速度は５℃／ｓｅｃ以上とし、
かつ、その後もめっき層が実質的に凝固するまで冷却を
続けるのであり、その結果、耐蝕性、表面外観がより一
層向上する。
っき方法において、溶融Ｚｎ−Ａｌ系合金めっきを行っ
た鋼材のめっき層の冷却速度は５℃／ｓｅｃ以上とし、
かつ、その後もめっき層が実質的に凝固するまで冷却を
続けるのであり、その結果、耐蝕性、表面外観がより一
層向上する。
【００３１】そして、被めっき材の鋼材をめっき浴から
引き上げた後、凝固するまでの間に時として、めっき浴
と同等の組成を有する上部めっき層、Ａｌ−Ｆｅ−Ｚｎ
系合金めっき層および鋼材との間に過度の合金化が起こ
り、不均一な合金層が成長する場合がある。
引き上げた後、凝固するまでの間に時として、めっき浴
と同等の組成を有する上部めっき層、Ａｌ−Ｆｅ−Ｚｎ
系合金めっき層および鋼材との間に過度の合金化が起こ
り、不均一な合金層が成長する場合がある。
【００３２】しかし、溶融めっきを行った後、めっき層
が実質的に凝固するまでの冷却速度を５℃／ｓｅｃ以上
とすることにより、不均一な合金層の成長は完全に抑制
され、表面外観が向上する。
が実質的に凝固するまでの冷却速度を５℃／ｓｅｃ以上
とすることにより、不均一な合金層の成長は完全に抑制
され、表面外観が向上する。
【００３３】また、時には、上部めっき層中のＡｌが鋼
材側へ拡散することにより、上部めっき層中のＡｌ含有
量が変動して、耐蝕性がばらつく場合があるが、めっき
層が実質的に凝固するまで５℃／ｓｅｃ以上の冷却速度
とすることにより、この上部めっき層のＡｌ含有量の変
動を防止することができ、耐蝕性のばらつくことが抑制
される。
材側へ拡散することにより、上部めっき層中のＡｌ含有
量が変動して、耐蝕性がばらつく場合があるが、めっき
層が実質的に凝固するまで５℃／ｓｅｃ以上の冷却速度
とすることにより、この上部めっき層のＡｌ含有量の変
動を防止することができ、耐蝕性のばらつくことが抑制
される。
【００３４】従って、めっき層が実質的に凝固するまで
の冷却速度は５℃／ｓｅｃ以上に規定し、さらに、その
後も引き続きめっき層が実質的に凝固するまで冷却を行
うことが好ましい。
の冷却速度は５℃／ｓｅｃ以上に規定し、さらに、その
後も引き続きめっき層が実質的に凝固するまで冷却を行
うことが好ましい。
【００３５】
【実 施 例】本発明に係るＺｎ−Ａｌ系合金めっき方
法およびそのめっき浴の実施例を比較例と共に説明す
る。
法およびそのめっき浴の実施例を比較例と共に説明す
る。
【００３６】
【実 施 例 １】表１に示すように、めっき浴組成、浴
温度、浸漬時間を種々に変更して試料を作成し、そし
て、性能評価について示してある。
温度、浸漬時間を種々に変更して試料を作成し、そし
て、性能評価について示してある。
【００３７】（Ｎｏ.１） めっき浴の調整 ＪＩＳ Ｈ ２１０７の規定による蒸留亜鉛一種地金、純
度９９.９ｗｔ％のアルミニウム地金および純度９９ｗ
ｔ％のチタン地金を使用し、Ａｌ５ｗｔ％、 Ｔｉ０.
０１ｗｔ％、残部不可避不純物からなる溶融亜鉛合金め
っき浴を、内 径φ３０ｍｍ、深さ５０ｍｍの黒鉛坩堝
中で、電気炉を使用して溶製を行った。
度９９.９ｗｔ％のアルミニウム地金および純度９９ｗ
ｔ％のチタン地金を使用し、Ａｌ５ｗｔ％、 Ｔｉ０.
０１ｗｔ％、残部不可避不純物からなる溶融亜鉛合金め
っき浴を、内 径φ３０ｍｍ、深さ５０ｍｍの黒鉛坩堝
中で、電気炉を使用して溶製を行った。
【００３８】被めっき材 母材として、φ４ｍｍ、組成０.９％Ｃ−１.１％Ｓｉ−
０.７％Ｍｎ、めっき前の引張強さ２１０ｋｇ／ｍｍ2の
鋼線を使用した。前処理として、７０℃の温度の鋼線を
アルカリ水溶液に５ｍｉｎ浸漬して脱脂を行った後、５
０℃の温度の１５ｗｔ％ＨＣｌに４ｍｉｎ浸漬して酸洗
し、さらに、８０℃の温度のＺｎＣｌ2−ＮａＦ系フラ
ックス水溶液に２０ｓｅｃ浸漬して引き上げるフラック
ス処理を行った後、最後に１８０℃の温度に保持されて
いる恒温層中において乾燥を行って被めっき材とした。
０.７％Ｍｎ、めっき前の引張強さ２１０ｋｇ／ｍｍ2の
鋼線を使用した。前処理として、７０℃の温度の鋼線を
アルカリ水溶液に５ｍｉｎ浸漬して脱脂を行った後、５
０℃の温度の１５ｗｔ％ＨＣｌに４ｍｉｎ浸漬して酸洗
し、さらに、８０℃の温度のＺｎＣｌ2−ＮａＦ系フラ
ックス水溶液に２０ｓｅｃ浸漬して引き上げるフラック
ス処理を行った後、最後に１８０℃の温度に保持されて
いる恒温層中において乾燥を行って被めっき材とした。
【００３９】めっき処理 上記において調整しためっき浴の温度を４７０℃に保
持し、で調整した被めっき材をめっき浴中に６０ｓｅ
ｃ浸漬した後、引き上げた。この引き上げ時に冷却速度
２０℃／ｓｅｃの温水冷却を行った。
持し、で調整した被めっき材をめっき浴中に６０ｓｅ
ｃ浸漬した後、引き上げた。この引き上げ時に冷却速度
２０℃／ｓｅｃの温水冷却を行った。
【００４０】性能評価 において作成された被めっき材、即ち、鋼線のめっき
付着量を測定した。また、光学顕微鏡によりめっき層の
断面を観察し、Ａｌ−Ｆｅ−Ｚｎ系合金層の有無の確認
を行った。なお、めっき付着量は、上層のＺｎ−Ａｌ系
合金めっき層と下層のＡｌ−Ｆｅ−Ｚｎ系合金層の両者
を含んだ値である。
付着量を測定した。また、光学顕微鏡によりめっき層の
断面を観察し、Ａｌ−Ｆｅ−Ｚｎ系合金層の有無の確認
を行った。なお、めっき付着量は、上層のＺｎ−Ａｌ系
合金めっき層と下層のＡｌ−Ｆｅ−Ｚｎ系合金層の両者
を含んだ値である。
【００４１】他方、めっき後の鋼線の引張強さを測定
し、以下のようにした強度低下率を算出した、評価基準
は以下の通りである。
し、以下のようにした強度低下率を算出した、評価基準
は以下の通りである。
【００４２】さらに、ＪＩＳ Ｚ ２３７１に準拠した塩
水噴霧試験を行い、赤錆発生時間により評価した。評価
基準は以下の通りである。 ○：赤錆発生時間＞５００時間 △： 〃 ３００〜５００時間 ×： 〃 ＜３００時間
水噴霧試験を行い、赤錆発生時間により評価した。評価
基準は以下の通りである。 ○：赤錆発生時間＞５００時間 △： 〃 ３００〜５００時間 ×： 〃 ＜３００時間
【００４３】（Ｎｏ.２）めっき浴のＴｉ含有量を０.０
０５ｗｔ％とした以外は、実施例１と同様の処理を行
い、同様の性能評価を行った。
０５ｗｔ％とした以外は、実施例１と同様の処理を行
い、同様の性能評価を行った。
【００４４】（Ｎｏ.３）めっき浴のＴｉ含有量を０.５
ｗｔ％とした以外は、実施例１と同様の処理を行い、同
様の性能評価を行った。
ｗｔ％とした以外は、実施例１と同様の処理を行い、同
様の性能評価を行った。
【００４５】（Ｎｏ.４）めっき浴のＴｉ含有量を１ｗ
ｔ％とした以外は、実施例１と同様の処理を行い、同様
の性能評価を行った。
ｔ％とした以外は、実施例１と同様の処理を行い、同様
の性能評価を行った。
【００４６】（Ｎｏ.５）めっき浴のＴｉ含有量を２ｗ
ｔ％とした以外は、実施例１と同様の処理を行い、同様
の性能評価を行った。
ｔ％とした以外は、実施例１と同様の処理を行い、同様
の性能評価を行った。
【００４７】（Ｎｏ.６）めっき浴のＡｌ含有量を４.５
ｗｔ％とした以外は、実施例１と同様の処理を行い、同
様の性能評価を行った。
ｗｔ％とした以外は、実施例１と同様の処理を行い、同
様の性能評価を行った。
【００４８】（Ｎｏ.７）めっき浴のＡｌ含有量を１０
ｗｔ％、Ｔｉ含有量を０.０５ｗｔ％とした以外は、実
施例１と同様の処理を行い、同様の性能評価を行った。
ｗｔ％、Ｔｉ含有量を０.０５ｗｔ％とした以外は、実
施例１と同様の処理を行い、同様の性能評価を行った。
【００４９】（Ｎｏ.８）めっき時のめっき浴の温度を
４３０℃に保持した以外は、実施例１と同様の処理を行
い、同様の性能評価を行った。
４３０℃に保持した以外は、実施例１と同様の処理を行
い、同様の性能評価を行った。
【００５０】（Ｎｏ.９）めっき浴のＡｌ含有量を２０
ｗｔ％、Ｔｉ含有量を０.１０ｗｔ％とした以外は、実
施例１と同様の処理を行い、同様の性能評価を行った。
ｗｔ％、Ｔｉ含有量を０.１０ｗｔ％とした以外は、実
施例１と同様の処理を行い、同様の性能評価を行った。
【００５１】（Ｎｏ.１０）めっき時のめっき浴温度を
４５０℃に保持した以外は、実施例１と同様の処理を行
い、同様の性能評価を行った。
４５０℃に保持した以外は、実施例１と同様の処理を行
い、同様の性能評価を行った。
【００５２】（Ｎｏ.１１）めっき時のめっき浴温度を
４９０℃に保持した以外は、実施例１と同様の処理を行
い、同様の性能評価を行った。
４９０℃に保持した以外は、実施例１と同様の処理を行
い、同様の性能評価を行った。
【００５３】（Ｎｏ.１２）めっき時に、浴中に試料を
３０秒浸漬した以外は、実施例１と同様の処理を行い、
同様の性能評価を行った。
３０秒浸漬した以外は、実施例１と同様の処理を行い、
同様の性能評価を行った。
【００５３】（Ｎｏ.１３）めっき時に、浴中に試料を
１２０秒浸漬した以外は、実施例１と同様の処理を行
い、同様の性能評価を行った。
１２０秒浸漬した以外は、実施例１と同様の処理を行
い、同様の性能評価を行った。
【００５４】（Ｎｏ.１４）被めっきとして、φ４ｍ
ｍ、組成０.８％Ｃ−０.３％Ｓｉ−０.５％Ｍｎ、めっ
き前の引張強さ１４５ｋｇ／ｍｍ2の鋼線を使用した以
外は、実施例１と同様の処理を行い、同様の性能評価を
行った。
ｍ、組成０.８％Ｃ−０.３％Ｓｉ−０.５％Ｍｎ、めっ
き前の引張強さ１４５ｋｇ／ｍｍ2の鋼線を使用した以
外は、実施例１と同様の処理を行い、同様の性能評価を
行った。
【００５５】（Ｎｏ.１５）被めっき材として、φ４ｍ
ｍ、めっき前の引張強さ８０ｋｇ／ｍｍ2の普通鉄線Ｓ
ＷＭ−Ｂを使用した以外は、実施例１と同様の処理を行
い、同様の性能評価を行った。
ｍ、めっき前の引張強さ８０ｋｇ／ｍｍ2の普通鉄線Ｓ
ＷＭ−Ｂを使用した以外は、実施例１と同様の処理を行
い、同様の性能評価を行った。
【００５６】（Ｎｏ.１６）被めっき材として、板厚５
ｍｍ、めっき前の引張強さ４０ｋｇ／ｍｍ2の一般構造
用圧延鋼材ＳＳ３３０を使用した以外は、実施例１と同
様の処理を行い、同様の性能評価を行った。
ｍｍ、めっき前の引張強さ４０ｋｇ／ｍｍ2の一般構造
用圧延鋼材ＳＳ３３０を使用した以外は、実施例１と同
様の処理を行い、同様の性能評価を行った。
【００５７】（Ｎｏ.１７）被めっき材として、板厚０.
８ｍｍ、めっき前の引張強つ３０ｋｇ／ｍｍ2の一般冷
間圧延鋼板ＳＰＣＣを使用した以外は、実施例１と同様
の処理を行い、同様の性能評価を行った。
８ｍｍ、めっき前の引張強つ３０ｋｇ／ｍｍ2の一般冷
間圧延鋼板ＳＰＣＣを使用した以外は、実施例１と同様
の処理を行い、同様の性能評価を行った。
【００５８】
【比 較 例 １】 （Ｎｏ.１８）めっき浴調整時に、Ｔｉを含有させない
こと以外は、実施例１と同様のの処理を行い、同様のの
性能評価を行った。
こと以外は、実施例１と同様のの処理を行い、同様のの
性能評価を行った。
【００５９】（Ｎｏ.１９）めっき浴後の調整時に、Ｔ
ｉを含有させず、めっき時のめっき浴温を５５０℃に保
持した以外は、実施例１と同様の処理を行い、同様の性
能評価を行った。
ｉを含有させず、めっき時のめっき浴温を５５０℃に保
持した以外は、実施例１と同様の処理を行い、同様の性
能評価を行った。
【００６０】（Ｎｏ.２０）めっき浴のＴｉ含有量を０.
０００５ｗｔ％とした以外は、実施例１と同様の処理を
行い、同様の性能評価を行った。
０００５ｗｔ％とした以外は、実施例１と同様の処理を
行い、同様の性能評価を行った。
【００６１】（Ｎｏ.２１）めっき浴のＡｌ含有量を１
ｗｔ％とした以外は、実施例１と同様の処理を行い、同
様の性能評価を行った。
ｗｔ％とした以外は、実施例１と同様の処理を行い、同
様の性能評価を行った。
【００６２】（Ｎｏ.２２）めっき時のめっき浴温を４
２０℃とした以外は、実施例１と同様の処理を行い、同
様の性能評価を行った。
２０℃とした以外は、実施例１と同様の処理を行い、同
様の性能評価を行った。
【００６３】めっき時のめっき浴温を５５０℃とした以
外は、実施例１と同様の処理を行い、同様の性能評価を
行った。
外は、実施例１と同様の処理を行い、同様の性能評価を
行った。
【００６４】
【表１】
【００６５】表１か明らかであるが、本発明に係るＺｎ
−Ａｌ系合金めっき方法に規定する要件を満足する実施
例１のＮｏ.１〜Ｎｏ.１５は、その何れもが、Ａｌ−Ｆ
ｅ−Ｚｎ系合金層が発達しており、３００ｇ／ｍ2以上
の高いめっき付着量を達成しており、耐蝕性にも優れて
おり、かつ、被めっき材の強度低下も抑制されており、
さらに、めっき浴中のＴｉ含有量が本発明に係るＺｎ−
Ａｌ系合金めっき方法に規定する要件を満足していない
比較例Ｎｏ.１８〜Ｎｏ.２０、めっき浴中のＡｌ含有量
が本発明に係るＺｎ−Ａｌ系合金めっき方法に規定する
要件を満足していない比較例Ｎｏ.２１、めっき浴温が
本発明に係るＺｎ−Ａｌ系合金めっき方法に規定する要
件を満足していないＮｏ.２２、Ｎｏ.２３は、何れも耐
蝕性および強度低下率の一方が劣っている。
−Ａｌ系合金めっき方法に規定する要件を満足する実施
例１のＮｏ.１〜Ｎｏ.１５は、その何れもが、Ａｌ−Ｆ
ｅ−Ｚｎ系合金層が発達しており、３００ｇ／ｍ2以上
の高いめっき付着量を達成しており、耐蝕性にも優れて
おり、かつ、被めっき材の強度低下も抑制されており、
さらに、めっき浴中のＴｉ含有量が本発明に係るＺｎ−
Ａｌ系合金めっき方法に規定する要件を満足していない
比較例Ｎｏ.１８〜Ｎｏ.２０、めっき浴中のＡｌ含有量
が本発明に係るＺｎ−Ａｌ系合金めっき方法に規定する
要件を満足していない比較例Ｎｏ.２１、めっき浴温が
本発明に係るＺｎ−Ａｌ系合金めっき方法に規定する要
件を満足していないＮｏ.２２、Ｎｏ.２３は、何れも耐
蝕性および強度低下率の一方が劣っている。
【００６６】
【実 施 例 ２】この実施例はめっき後のめっき層を有
する試料の冷却速度を変化させた場合の、耐蝕性につい
て評価を行った。
する試料の冷却速度を変化させた場合の、耐蝕性につい
て評価を行った。
【００６７】めっき浴の調整 ＪＩＳ Ｈ ２１０７の規定による蒸留亜鉛一種地金、純
度９９.９ｗｔ％のアルミニウム地金および純度９９ｗ
ｔ％のチタン地金を使用し、Ａｌ５ｗｔ％、 Ｔｉ０.
０１ｗｔ％、残部不可避不純物からなる溶融亜鉛合金め
っき浴を、内 径φ３００ｍｍ、深さ５００ｍｍの黒鉛
坩堝中で、電気炉を使用して溶製を行った。
度９９.９ｗｔ％のアルミニウム地金および純度９９ｗ
ｔ％のチタン地金を使用し、Ａｌ５ｗｔ％、 Ｔｉ０.
０１ｗｔ％、残部不可避不純物からなる溶融亜鉛合金め
っき浴を、内 径φ３００ｍｍ、深さ５００ｍｍの黒鉛
坩堝中で、電気炉を使用して溶製を行った。
【００６８】被めっき材 母材として、φ４ｍｍ、組成０.９％Ｃ−１.１％Ｓｉ−
０.７％Ｍｎ、めっき前の引張強さ２１０ｋｇ／ｍｍ2の
鋼線を使用した。前処理として、７０℃の温度の鋼線を
アルカリ水溶液に５ｍｉｎ浸漬して脱脂を行った後、５
０℃の温度の１５ｗｔ％ＨＣｌに４ｍｉｎ浸漬して酸洗
し、さらに、８０℃の温度のＺｎＣｌ2−ＮａＦ系フラ
ックス水溶液に２０ｓｅｃ浸漬して引き上げるフラック
ス処理を行った後、最後に１８０℃の温度に保持されて
いる恒温層中においてかんそうを行って被めっき材とし
た。
０.７％Ｍｎ、めっき前の引張強さ２１０ｋｇ／ｍｍ2の
鋼線を使用した。前処理として、７０℃の温度の鋼線を
アルカリ水溶液に５ｍｉｎ浸漬して脱脂を行った後、５
０℃の温度の１５ｗｔ％ＨＣｌに４ｍｉｎ浸漬して酸洗
し、さらに、８０℃の温度のＺｎＣｌ2−ＮａＦ系フラ
ックス水溶液に２０ｓｅｃ浸漬して引き上げるフラック
ス処理を行った後、最後に１８０℃の温度に保持されて
いる恒温層中においてかんそうを行って被めっき材とし
た。
【００６９】めっき処理 上記において調整しためっき浴の温度を４７０℃に保
持し、で調整した被めっき材をめっき浴中に６０ｓｅ
ｃ浸漬した後、引き上げた。この引き上げた後冷却を行
った。冷却は放冷、Ｎ2ガス冷却、ミスト冷却、冷水、
温水冷却により冷却速度を変化させた。
持し、で調整した被めっき材をめっき浴中に６０ｓｅ
ｃ浸漬した後、引き上げた。この引き上げた後冷却を行
った。冷却は放冷、Ｎ2ガス冷却、ミスト冷却、冷水、
温水冷却により冷却速度を変化させた。
【００７０】性能評価 において作成された被めっき材、即ち、鋼線のめっき
付着量を測定した。また、光学顕微鏡によりめっき層の
断面を観察し、Ａｌ−Ｆｅ−Ｚｎ系合金層の有無の確認
を行った。なお、めっき付着量は、上層のＺｎ−Ａｌ系
合金めっき層と下層のＡｌ−Ｆｅ−Ｚｎ系合金層の両者
を含んだ値である。
付着量を測定した。また、光学顕微鏡によりめっき層の
断面を観察し、Ａｌ−Ｆｅ−Ｚｎ系合金層の有無の確認
を行った。なお、めっき付着量は、上層のＺｎ−Ａｌ系
合金めっき層と下層のＡｌ−Ｆｅ−Ｚｎ系合金層の両者
を含んだ値である。
【００７１】さらに、ＪＩＳ Ｚ ２３７１に準拠した塩
水噴霧試験を行い、赤錆発生時間により評価した。な
お、参考のために、評価基準を示す。 ○：赤錆発生時間＞５００時間 △： 〃 ３００〜５００時間 ×： 〃 ＜３００時間
水噴霧試験を行い、赤錆発生時間により評価した。な
お、参考のために、評価基準を示す。 ○：赤錆発生時間＞５００時間 △： 〃 ３００〜５００時間 ×： 〃 ＜３００時間
【００７２】図１にめっき後の冷却速度と塩水噴霧試験
による赤錆発生時間との関係を示す。なお、使用した試
料のめっき付着量は３１０〜３５０ｇ／ｍ2であり、こ
れらは すべてＡｌ−Ｆｅ−Ｚｎ系合金層を有してい
る。
による赤錆発生時間との関係を示す。なお、使用した試
料のめっき付着量は３１０〜３５０ｇ／ｍ2であり、こ
れらは すべてＡｌ−Ｆｅ−Ｚｎ系合金層を有してい
る。
【００７３】この図１から明らかであるが、本発明に係
るＺｎ−Ａｌ系合金めっき方法における冷却速度が５℃
／ｓｅｃ以上の範囲においては、赤錆発生時間は５００
時間以上を示しており、ばらつきも小さい。これに対し
て冷却速度が５℃／ｓｅｃ未満の場合には、赤錆発生時
間が３００〜７００時間と大きくばらついている。
るＺｎ−Ａｌ系合金めっき方法における冷却速度が５℃
／ｓｅｃ以上の範囲においては、赤錆発生時間は５００
時間以上を示しており、ばらつきも小さい。これに対し
て冷却速度が５℃／ｓｅｃ未満の場合には、赤錆発生時
間が３００〜７００時間と大きくばらついている。
【００７４】
【発明の効果】以上説明したように、本発明に係るＺｎ
−Ａｌ系合金めっき方法およびそのめっき浴は上記の構
成であるから、一浴法によって高めっき付着量を達成す
ることができ、さらに、耐蝕性にも優れており、かつ、
めっきによる鋼材の強度低下が極めて少ないＺｎ−Ａｌ
系合金めっき鋼材を製造することが可能となり、工業的
に実用価値の極めて高いという優れた効果を有する。
−Ａｌ系合金めっき方法およびそのめっき浴は上記の構
成であるから、一浴法によって高めっき付着量を達成す
ることができ、さらに、耐蝕性にも優れており、かつ、
めっきによる鋼材の強度低下が極めて少ないＺｎ−Ａｌ
系合金めっき鋼材を製造することが可能となり、工業的
に実用価値の極めて高いという優れた効果を有する。
【図１】溶融Ｚｎ−Ａｌ系合金めっき鋼材のめっき後の
冷却速度と塩水噴霧試験による試料の赤錆発生時間との
関係を示す図である。
冷却速度と塩水噴霧試験による試料の赤錆発生時間との
関係を示す図である。
フロントページの続き (72)発明者 谷 川 正 樹 兵庫県加古川市尾上町池田字池田開拓2222 番地１ 株式会社神戸製鋼所加古川研究地 区内
Claims (6)
- 【請求項１】Ａｌ ２〜２０ｗｔ％、Ｔｉ ０.００１
〜２ｗｔ％を含有し、残部Ｚｎおよび不可避不純物から
なるＺｎ−Ａｌ系合金めっき浴を使用し、浴温４３０〜
５００℃の温度において溶融めっきを行うことを特徴と
するＺｎ−Ａｌ系合金めっき方法。 - 【請求項２】Ａｌ ２〜２０ｗｔ％、Ｔｉ ０.００１
〜２ｗｔ％、ミッシュメタル、Ｎａの内から選ばれた１
種または２種以上５ｐｐｍ〜１ｗｔ％を含有し、残部Ｚ
ｎおよび不可避不純物からなるＺｎ−Ａｌ系合金めっき
浴を使用し、浴温４３０〜５００℃の温度において溶融
めっきを行うことを特徴とするＺｎ−Ａｌ系合金めっき
方法。 - 【請求項３】Ａｌ ２〜２０ｗｔ％、Ｔｉ ０.００１
〜２ｗｔ％を含有し、残部Ｚｎおよび不可避不純物から
なるＺｎ−Ａｌ系合金めっき浴を使用し、浴温４３０〜
５００℃の温度において溶融めっきを行い、めっき層の
冷却速度を５℃／ｓｅｃ以上とし、かつ、めっき層が実
質的に凝固するまで冷却を行うことを特徴とするＺｎ−
Ａｌ系合金めっき方法。 - 【請求項４】Ａｌ ２〜２０ｗｔ％、Ｔｉ ０.００１
〜２ｗｔ％、ミッシュメタル、Ｎａの内から選ばれた１
種または２種以上５ｐｐｍ〜１ｗｔ％を含有し、残部Ｚ
ｎおよび不可避不純物からなるＺｎ−Ａｌ系合金めっき
浴を使用し、浴温４３０〜５００℃の温度において溶融
めっきを行い、めっき層の冷却速度を５℃／ｓｅｃ以上
とし、かつ、めっき層が実質的に凝固するまで冷却を行
うことを特徴とするＺｎ−Ａｌ系合金めっき方法。 - 【請求項５】Ａｌ ２〜２０ｗｔ％、Ｔｉ ０.００１
〜２ｗｔ％を含有し、残部Ｚｎおよび不可避不純物から
なることを特徴とするＺｎ−Ａｌ系合金めっき浴。 - 【請求項６】Ａｌ ２〜２０ｗｔ％、Ｔｉ ０.００１
〜２ｗｔ％、ミッシュメタル、Ｎａの内から選ばれた１
種または２種以上５ｐｐｍ〜１ｗｔ％を含有し、残部Ｚ
ｎおよび不可避不純物からなることを特徴とするＺｎ−
Ａｌ系合金めっき浴。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12302494A JPH07310159A (ja) | 1994-05-12 | 1994-05-12 | Ｚｎ−Ａｌ系合金めっき方法およびそのめっき浴 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12302494A JPH07310159A (ja) | 1994-05-12 | 1994-05-12 | Ｚｎ−Ａｌ系合金めっき方法およびそのめっき浴 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07310159A true JPH07310159A (ja) | 1995-11-28 |
Family
ID=14850335
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12302494A Pending JPH07310159A (ja) | 1994-05-12 | 1994-05-12 | Ｚｎ−Ａｌ系合金めっき方法およびそのめっき浴 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH07310159A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100543286B1 (ko) * | 2001-12-20 | 2006-01-20 | 주식회사 포스코 | 내식성이 향상된 용융아연도금강판의 제조방법 |
| CN116516215A (zh) * | 2023-05-08 | 2023-08-01 | 保定奥琦圣新型金属材料制造有限公司 | 一种锌铝合金及其制备方法和应用 |
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1994
- 1994-05-12 JP JP12302494A patent/JPH07310159A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100543286B1 (ko) * | 2001-12-20 | 2006-01-20 | 주식회사 포스코 | 내식성이 향상된 용융아연도금강판의 제조방법 |
| CN116516215A (zh) * | 2023-05-08 | 2023-08-01 | 保定奥琦圣新型金属材料制造有限公司 | 一种锌铝合金及其制备方法和应用 |
| CN116516215B (zh) * | 2023-05-08 | 2024-01-30 | 保定奥琦圣新型金属材料制造有限公司 | 一种锌铝合金及其制备方法和应用 |
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