JP2825671B2 - 溶融Ｚｎ−Ｍｇ−Ａｌ−Ｓｎめっき鋼板 - Google Patents
溶融Ｚｎ−Ｍｇ−Ａｌ−Ｓｎめっき鋼板Info
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- JP2825671B2 JP2825671B2 JP625991A JP625991A JP2825671B2 JP 2825671 B2 JP2825671 B2 JP 2825671B2 JP 625991 A JP625991 A JP 625991A JP 625991 A JP625991 A JP 625991A JP 2825671 B2 JP2825671 B2 JP 2825671B2
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、高耐食性亜鉛系合金溶
融めっき鋼板に関し、特にＺｎ−Ｍｇ−Ａｌ−Ｓｎ系合
金の溶融めっき鋼板に関するものである。
融めっき鋼板に関し、特にＺｎ−Ｍｇ−Ａｌ−Ｓｎ系合
金の溶融めっき鋼板に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、特公昭６１−３３０７０号公報に
はＺｎ−Ｍｇ−Ａｌ−Ｓｎめっき鋼板の製造方法が提案
され、具体的には、Ｍｇ ０．１〜２．０％、Ａｌ
０．１〜０．５％、Ｓｎ ０．１〜（１．０７−１．３
３Ａｌ ％）％、残部はＺｎおよび不可避的不純物から
なる浴を使用し、無酸化炉方式の溶融めっきラインにお
いて実施することが開示されている。この考え方は、Ｚ
ｎ−Ｍｇめっき鋼板の優れた耐食性とさらにＡｌ添加に
よるめっき密着性の向上、Ｓｎ添加による黒変防止効果
を狙ったものである。
はＺｎ−Ｍｇ−Ａｌ−Ｓｎめっき鋼板の製造方法が提案
され、具体的には、Ｍｇ ０．１〜２．０％、Ａｌ
０．１〜０．５％、Ｓｎ ０．１〜（１．０７−１．３
３Ａｌ ％）％、残部はＺｎおよび不可避的不純物から
なる浴を使用し、無酸化炉方式の溶融めっきラインにお
いて実施することが開示されている。この考え方は、Ｚ
ｎ−Ｍｇめっき鋼板の優れた耐食性とさらにＡｌ添加に
よるめっき密着性の向上、Ｓｎ添加による黒変防止効果
を狙ったものである。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】最近、自動車あるいは
建築用として溶融めっき鋼板が利用される場合、種々の
複雑な形状を出すために厳しい加工を受けたのちに腐食
環境下で使用される場合が多くなってきた。そのため
に、加工部の耐食性に優れることが、溶融Ｚｎめっき鋼
板にとって具備すべき重要な性能となってきた。しかし
ながら、特公昭６１−３３０７０号公報に開示され製造
方法で得られためっき鋼板といえども、加工を受けてい
ない平板の状態では、優れた耐食性を示すものの、要求
されている厳しい加工を受けた際の加工部の耐食性の点
で、十分な性能を有するめっき層構造を得るまでには到
っていない。そこで、本発明者らは上記のＺｎ−Ｍｇ−
Ａｌ−Ｓｎ溶融めっき鋼板の加工部の耐食性を飛躍的に
向上させる目的で、種々検討したところ、上記の従来法
にないめっき層の構造を有するＺｎ−Ｍｇ−Ａｌ−Ｓｎ
めっき鋼板を得ることに成功し、加工部の耐蝕性が従来
材よりも著しく向上することを見出した。本発明は上記
のように加工部の耐食性に優れた溶融Ｚｎ−Ｍｇ−Ａｌ
−Ｓｎめっき鋼板を提供するものである。
建築用として溶融めっき鋼板が利用される場合、種々の
複雑な形状を出すために厳しい加工を受けたのちに腐食
環境下で使用される場合が多くなってきた。そのため
に、加工部の耐食性に優れることが、溶融Ｚｎめっき鋼
板にとって具備すべき重要な性能となってきた。しかし
ながら、特公昭６１−３３０７０号公報に開示され製造
方法で得られためっき鋼板といえども、加工を受けてい
ない平板の状態では、優れた耐食性を示すものの、要求
されている厳しい加工を受けた際の加工部の耐食性の点
で、十分な性能を有するめっき層構造を得るまでには到
っていない。そこで、本発明者らは上記のＺｎ−Ｍｇ−
Ａｌ−Ｓｎ溶融めっき鋼板の加工部の耐食性を飛躍的に
向上させる目的で、種々検討したところ、上記の従来法
にないめっき層の構造を有するＺｎ−Ｍｇ−Ａｌ−Ｓｎ
めっき鋼板を得ることに成功し、加工部の耐蝕性が従来
材よりも著しく向上することを見出した。本発明は上記
のように加工部の耐食性に優れた溶融Ｚｎ−Ｍｇ−Ａｌ
−Ｓｎめっき鋼板を提供するものである。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、まず、特
公昭６１−３３０７０号公報に記載されたＺｎ−Ｍｇ−
Ａｌ−Ｓｎめっき鋼板の製造方法に従ってめっき層を作
成しその性能および構造を調べた。その結果、平板裸材
の塩水噴霧試験（ＳＳＴ）においては、優れた性能を示
すものの、本発明の目的とする加工部の厳しい環境下で
の耐食性を円筒絞り加工後の腐食サイクルテスト（ＣＣ
Ｔ）で調査したところ、充分な耐食性は得られなかっ
た。同めっき層の構造を調べた結果、めっき層中のＭｇ
が樹枝状晶の部分に偏折しており、不均一に分布してお
り、また、Ｓｎも局部的に偏在しているために、厳しい
腐食環境下では、局部腐食を発生しやすく、そのため、
ＣＣＴでの加工部の耐蝕性が向上しないことが判明し
た。そこで本発明者らは、Ｚｎ−Ｍｇ−Ａｌ−Ｓｎめっ
き層中のＭｇおよびＳｎの均一化を図ることがＣＣＴで
の加工部の耐食性を向上させるポイントであると考え、
めっき層組成、構造を変化させ、種々検討した結果、特
定のＭｇ、Ｓｎ、Ａｌ含有率よりなる特定の組成のＺｎ
−Ｍｇ−Ａｌ−Ｓｎめっき鋼板が優れた性能を示すこと
がわかった。また、さらに、検討した結果、得られた、
Ｚｎ−Ｍｇ−Ａｌ−Ｓｎめっき層の下層として、Ｎｉめ
っき層を薄く設けることにより、加工部の耐食性が特に
本Ｚｎ−Ｍｇ−Ａｌ−Ｓｎめっき鋼板のＳｎ含有率が低
い領域でさらに、向上することも見出し、下記の本発明
を完成したものである。即ち、鋼板の表面にＭｇ ０．
０５〜３％、Ａｌ ０．１〜１％、Ｓｎ ３〜５０％、
残部がＺｎよりなるＺｎ合金めっき層を有することを特
徴とする加工部の耐食性に優れた溶融Ｚｎ−Ｍｇ−Ａｌ
−Ｓｎめっき鋼板および、同Ｚｎ合金めっき層の下層と
して、Ｎｉめっき層を有することを特徴とする加工部の
耐食性に優れた溶融Ｚｎ−Ｍｇ−Ａｌ−Ｓｎめっき鋼板 以下、図面を用いて、本発明について詳細に説明する。
図１は、めっき層中のＳｎ％と加工部の耐食性の関係を
示した図である。Ａｌキルド鋼板（板厚１．０ｍｍ）及
び予めＮｉを０．５／ｍ2 めっきしたＡｌキルド鋼板
（板厚１．０ｍｍ）にＭｇ ０．３％、Ａｌ ０．２％
が一定でＳｎ含有率を変化させた溶融Ｚｎめっき浴中で
３秒間めっきを行った。めっき付着量は６０ｇ／ｍ2 と
した。
公昭６１−３３０７０号公報に記載されたＺｎ−Ｍｇ−
Ａｌ−Ｓｎめっき鋼板の製造方法に従ってめっき層を作
成しその性能および構造を調べた。その結果、平板裸材
の塩水噴霧試験（ＳＳＴ）においては、優れた性能を示
すものの、本発明の目的とする加工部の厳しい環境下で
の耐食性を円筒絞り加工後の腐食サイクルテスト（ＣＣ
Ｔ）で調査したところ、充分な耐食性は得られなかっ
た。同めっき層の構造を調べた結果、めっき層中のＭｇ
が樹枝状晶の部分に偏折しており、不均一に分布してお
り、また、Ｓｎも局部的に偏在しているために、厳しい
腐食環境下では、局部腐食を発生しやすく、そのため、
ＣＣＴでの加工部の耐蝕性が向上しないことが判明し
た。そこで本発明者らは、Ｚｎ−Ｍｇ−Ａｌ−Ｓｎめっ
き層中のＭｇおよびＳｎの均一化を図ることがＣＣＴで
の加工部の耐食性を向上させるポイントであると考え、
めっき層組成、構造を変化させ、種々検討した結果、特
定のＭｇ、Ｓｎ、Ａｌ含有率よりなる特定の組成のＺｎ
−Ｍｇ−Ａｌ−Ｓｎめっき鋼板が優れた性能を示すこと
がわかった。また、さらに、検討した結果、得られた、
Ｚｎ−Ｍｇ−Ａｌ−Ｓｎめっき層の下層として、Ｎｉめ
っき層を薄く設けることにより、加工部の耐食性が特に
本Ｚｎ−Ｍｇ−Ａｌ−Ｓｎめっき鋼板のＳｎ含有率が低
い領域でさらに、向上することも見出し、下記の本発明
を完成したものである。即ち、鋼板の表面にＭｇ ０．
０５〜３％、Ａｌ ０．１〜１％、Ｓｎ ３〜５０％、
残部がＺｎよりなるＺｎ合金めっき層を有することを特
徴とする加工部の耐食性に優れた溶融Ｚｎ−Ｍｇ−Ａｌ
−Ｓｎめっき鋼板および、同Ｚｎ合金めっき層の下層と
して、Ｎｉめっき層を有することを特徴とする加工部の
耐食性に優れた溶融Ｚｎ−Ｍｇ−Ａｌ−Ｓｎめっき鋼板 以下、図面を用いて、本発明について詳細に説明する。
図１は、めっき層中のＳｎ％と加工部の耐食性の関係を
示した図である。Ａｌキルド鋼板（板厚１．０ｍｍ）及
び予めＮｉを０．５／ｍ2 めっきしたＡｌキルド鋼板
（板厚１．０ｍｍ）にＭｇ ０．３％、Ａｌ ０．２％
が一定でＳｎ含有率を変化させた溶融Ｚｎめっき浴中で
３秒間めっきを行った。めっき付着量は６０ｇ／ｍ2 と
した。
【０００５】加工後の耐食性は、試験片を２５ｍｍ張出
しのカップ絞り成形を行ったのち、腐食サイクルテスト
（ＣＣＴ）を１週間実施し加工部の赤錆発生率を調査し
た。５点法で評価し、３点以上を合格とした。
しのカップ絞り成形を行ったのち、腐食サイクルテスト
（ＣＣＴ）を１週間実施し加工部の赤錆発生率を調査し
た。５点法で評価し、３点以上を合格とした。
【０００６】評価基準は次のとおりである。
【０００７】 評点 加工部の赤錆発生率 ５・・・ 発生なし ４・・・ ５％未満 ３・・・ ５％以上１０％未満 ２・・・ １０％以上２０％未満 １・・・ ２０％超 この図より、本発明範囲であるＳｎ３〜５０％の範囲
で、加工部の耐食性は極めて優れる。Ｓｎが３％未満で
あると、加工部の耐赤錆性が劣化し、従来技術の範囲の
Ｓｎ％範囲である０．１〜０．９４％も、この範囲内に
相当する。また、Ｓｎが５０％を越えても、加工部の耐
赤錆性は劣化する。さらに、下層としてＮｉめっきを
０．５ｇ／ｍ2 有する場合には、Ｓｎ３〜１０％とＳｎ
含有率の低い範囲で、加工部の耐赤錆性が一段と向上
し、Ｎｉなしの場合のＳｎが１０〜５０％と高含有率の
場合の性能に匹敵するようになる。
で、加工部の耐食性は極めて優れる。Ｓｎが３％未満で
あると、加工部の耐赤錆性が劣化し、従来技術の範囲の
Ｓｎ％範囲である０．１〜０．９４％も、この範囲内に
相当する。また、Ｓｎが５０％を越えても、加工部の耐
赤錆性は劣化する。さらに、下層としてＮｉめっきを
０．５ｇ／ｍ2 有する場合には、Ｓｎ３〜１０％とＳｎ
含有率の低い範囲で、加工部の耐赤錆性が一段と向上
し、Ｎｉなしの場合のＳｎが１０〜５０％と高含有率の
場合の性能に匹敵するようになる。
【０００８】最も好ましいＳｎ含有率はＮｉ無の場合で
１０〜４０％、Ｎｉ有りの場合で５〜５０％である。な
お、Ｎｉを０．５ｇ／ｍ2 めっきした場合の溶融めっき
後のＮｉ残存量を調べたところ、約０．２５ｇ／ｍ2 で
あった。
１０〜４０％、Ｎｉ有りの場合で５〜５０％である。な
お、Ｎｉを０．５ｇ／ｍ2 めっきした場合の溶融めっき
後のＮｉ残存量を調べたところ、約０．２５ｇ／ｍ2 で
あった。
【０００９】また、図２にめっき層中のＭｇ％と加工部
の耐食性の関係を示す。Ａｌキルド鋼板（板厚１．０ｍ
ｍ）および予めＮｉを０．５／ｍ2 めっきしたＡｌキル
ド鋼板（板厚１．０ｍｍ）にＡｌ ０．２％、Ｓｎ １
０％の溶融Ｚｎめっき浴中で３秒間めっきを行った。め
っき付着量は６０ｇ／ｍ2 とした。本発明の範囲である
Ｍｇ ０．０５〜３％の範囲内で加工部の耐食性が良好
であることは明白である。Ｓｎが０．０５％未満であっ
ても、３％を越えても加工部の耐食性が劣化する。ま
た、下層にＮｉを適量有する場合には、Ｍｇ ０．０５
〜０．２５％と低含有率あるいは、Ｍｇ ２〜３％と高
含有率の場合の加工部の耐食性がさらに向上する。
の耐食性の関係を示す。Ａｌキルド鋼板（板厚１．０ｍ
ｍ）および予めＮｉを０．５／ｍ2 めっきしたＡｌキル
ド鋼板（板厚１．０ｍｍ）にＡｌ ０．２％、Ｓｎ １
０％の溶融Ｚｎめっき浴中で３秒間めっきを行った。め
っき付着量は６０ｇ／ｍ2 とした。本発明の範囲である
Ｍｇ ０．０５〜３％の範囲内で加工部の耐食性が良好
であることは明白である。Ｓｎが０．０５％未満であっ
ても、３％を越えても加工部の耐食性が劣化する。ま
た、下層にＮｉを適量有する場合には、Ｍｇ ０．０５
〜０．２５％と低含有率あるいは、Ｍｇ ２〜３％と高
含有率の場合の加工部の耐食性がさらに向上する。
【００１０】最も好ましいＭｇ含有率はＮｉ無の場合で
０．３〜２％、Ｎｉ有りの場合で０．１〜２．５％であ
る。
０．３〜２％、Ｎｉ有りの場合で０．１〜２．５％であ
る。
【００１１】さらに、浴中Ａｌを０．１％以上としたの
は、０．１％未満の場合には、加工部のめっき密着性が
不十分となるためである。めっき層の構造を調査したと
ころ、Ａｌが０．１％未満の場合には、地鉄界面にＺｎ
−Ｆｅ合金層が厚く成長しており、特に界面の脆いΓ相
（Ｆｅ5 Ｚｎ21）が発達しており、加工の際にクラック
がはいり、この相からめっき剥離が生じていることが判
明した。また、浴中Ａｌが１％を超えると加工部の耐食
性の向上効果は認められなくなる。この場合には、Ａｌ
がめっき層中に偏折しており、腐食環境下においては、
これらが、めっき層中で局部電池を構成してしまい、Ｚ
ｎが溶出する作用が生じるために耐食性の劣化を引き起
こすためと考えられる。
は、０．１％未満の場合には、加工部のめっき密着性が
不十分となるためである。めっき層の構造を調査したと
ころ、Ａｌが０．１％未満の場合には、地鉄界面にＺｎ
−Ｆｅ合金層が厚く成長しており、特に界面の脆いΓ相
（Ｆｅ5 Ｚｎ21）が発達しており、加工の際にクラック
がはいり、この相からめっき剥離が生じていることが判
明した。また、浴中Ａｌが１％を超えると加工部の耐食
性の向上効果は認められなくなる。この場合には、Ａｌ
がめっき層中に偏折しており、腐食環境下においては、
これらが、めっき層中で局部電池を構成してしまい、Ｚ
ｎが溶出する作用が生じるために耐食性の劣化を引き起
こすためと考えられる。
【００１２】下層にＮｉめっき層を設ける場合における
プレＮｉめっき量は２ｇ／ｍ2 以下が好ましい。２ｇ／
ｍ2 を越えると、めっき密着性が劣化するためである。
この場合の溶融Ｚｎめっき後のＮｉ残存量を調べてみる
と約１．７ｇ／ｍ2 であった。
プレＮｉめっき量は２ｇ／ｍ2 以下が好ましい。２ｇ／
ｍ2 を越えると、めっき密着性が劣化するためである。
この場合の溶融Ｚｎめっき後のＮｉ残存量を調べてみる
と約１．７ｇ／ｍ2 であった。
【００１３】Ｚｎ合金めっき付着量については特に制約
は設けないが、耐食性の観点から１０ｇ／ｍ2 以上、加
工性の観点からすると３５０ｇ／ｍ2 以下であることが
望ましい。
は設けないが、耐食性の観点から１０ｇ／ｍ2 以上、加
工性の観点からすると３５０ｇ／ｍ2 以下であることが
望ましい。
【００１４】以上の結果は、Ｚｎ−Ｍｇ−Ａｌ−Ｓｎめ
っき鋼板の場合についてのみ述べたが、Ｚｎ−Ｍｇ−Ａ
ｌ−Ｓｎめっき層中にさらに合金元素としてＮｉ、Ｓ
ｂ、Ｐｂ等を単独あるいは複合で０．３％まで微量含有
した溶融Ｚｎ−Ｍｇ−Ａｌ−Ｓｎ系合金めっき鋼板の場
合にも結果は同様であった。
っき鋼板の場合についてのみ述べたが、Ｚｎ−Ｍｇ−Ａ
ｌ−Ｓｎめっき層中にさらに合金元素としてＮｉ、Ｓ
ｂ、Ｐｂ等を単独あるいは複合で０．３％まで微量含有
した溶融Ｚｎ−Ｍｇ−Ａｌ−Ｓｎ系合金めっき鋼板の場
合にも結果は同様であった。
【００１５】下地鋼板としては、熱延鋼板、冷延鋼板と
もに使用でき、Ａｌキルド鋼板、Ａｌ−Ｓｉキルド鋼
板、Ｔｉ−Ｓｕｌｃ、Ｐ−ＴｉＳｕｌｃ等の低炭素鋼
板、高Ｓｉ，Ｍｎ系の高張力鋼板など種々のものが適用
できる。
もに使用でき、Ａｌキルド鋼板、Ａｌ−Ｓｉキルド鋼
板、Ｔｉ−Ｓｕｌｃ、Ｐ−ＴｉＳｕｌｃ等の低炭素鋼
板、高Ｓｉ，Ｍｎ系の高張力鋼板など種々のものが適用
できる。
【００１６】さらに、請求項１のめっき鋼板製造方法に
ついては特に限定されず、通常の無酸化炉方式の溶融め
っき法、Ｎｉプレめっき、フラックス等の前処理を行う
溶融Ｚｎめっき方法など種々の方法が適用できる。請求
項２のめっき鋼板の製法としては、鋼板にプレＮｉめっ
きを０．２〜２ｇ／ｍ2 施したのち、無酸化あるいは還
元雰囲気中で３０℃／ｓ以上の昇温速度で急速加熱を４
３０〜５００℃まで行ったのち、直ちに溶融めっきを行
う方法が採用できる。
ついては特に限定されず、通常の無酸化炉方式の溶融め
っき法、Ｎｉプレめっき、フラックス等の前処理を行う
溶融Ｚｎめっき方法など種々の方法が適用できる。請求
項２のめっき鋼板の製法としては、鋼板にプレＮｉめっ
きを０．２〜２ｇ／ｍ2 施したのち、無酸化あるいは還
元雰囲気中で３０℃／ｓ以上の昇温速度で急速加熱を４
３０〜５００℃まで行ったのち、直ちに溶融めっきを行
う方法が採用できる。
【００１７】
【作用】本発明で得られたＭｇ ０．０５〜３％、Ａｌ
０．１〜１％、Ｓｎ ３〜５０％よりなるＺｎ合金め
っき層が、加工部のＣＣＴでの耐食性が極めて優れる理
由について検討するためにめっき層の構造を詳細に調査
した。その結果、その特徴として、めっき層中のＭｇお
よびＳｎの分布が従来材に比較して、比較的均一である
ことが判明した。
０．１〜１％、Ｓｎ ３〜５０％よりなるＺｎ合金め
っき層が、加工部のＣＣＴでの耐食性が極めて優れる理
由について検討するためにめっき層の構造を詳細に調査
した。その結果、その特徴として、めっき層中のＭｇお
よびＳｎの分布が従来材に比較して、比較的均一である
ことが判明した。
【００１８】Ｚｎ−Ｍｇ−Ａｌ−Ｓｎ系は、Ｓｎ添加量
が微量な場合にはＭｇが凝固時に偏折しやすく、Ｓｎ添
加量が多すぎると逆にＳｎが偏折しやすくなる。Ａｌに
ついても同様である。本組成範囲においては、各元素の
含有率のバランスが良好であり、Ｚｎ−Ｍｇ−Ａｌ−Ｓ
ｎが相互に固溶しやすくなり、比較的均一な合金層を構
成しているものと思われる。そのため、厳しい腐食環境
下においても高耐食性を示す。
が微量な場合にはＭｇが凝固時に偏折しやすく、Ｓｎ添
加量が多すぎると逆にＳｎが偏折しやすくなる。Ａｌに
ついても同様である。本組成範囲においては、各元素の
含有率のバランスが良好であり、Ｚｎ−Ｍｇ−Ａｌ−Ｓ
ｎが相互に固溶しやすくなり、比較的均一な合金層を構
成しているものと思われる。そのため、厳しい腐食環境
下においても高耐食性を示す。
【００１９】これに対して、Ｍｇ、ＳｎあるいはＡｌが
偏折している場合には、腐食中にミクロな局部電池が構
成されやすくなり、局部的に腐食が進行するようにな
り、耐食性が劣化するものと考えられる。
偏折している場合には、腐食中にミクロな局部電池が構
成されやすくなり、局部的に腐食が進行するようにな
り、耐食性が劣化するものと考えられる。
【００２０】また、下層として、Ｎｉめっき層が存在す
る場合に加工部の耐食性がさらに向上する理由について
も未だ明確ではないが、Ｎｉによる腐食生成物の安定化
作用と、地鉄とのめっき層との密着力を高める一種のバ
インダーとして作用し、加工部のめっき層の微細な割れ
を緩和し、局部腐食の進行を抑制する効果によるものと
考えられる。
る場合に加工部の耐食性がさらに向上する理由について
も未だ明確ではないが、Ｎｉによる腐食生成物の安定化
作用と、地鉄とのめっき層との密着力を高める一種のバ
インダーとして作用し、加工部のめっき層の微細な割れ
を緩和し、局部腐食の進行を抑制する効果によるものと
考えられる。
【００２１】
【実施例】表１に本発明のＺｎ−Ｍｇ−Ａｌ−Ｓｎめっ
き鋼板の実施例を示す。＊印は本発明以外の比較材であ
る。下地にＳＰＣＣ（１．０ｍｍ）及び予めＮｉめっき
したＳＰＣＣ（１．０ｍｍ）を用い、これらをＭｇ、Ａ
ｌ、Ｓｎ量の変化した４５０℃のＺｎめっき浴で３ｓｅ
ｃ溶融めっきを行い、Ｎ2 ワイピングして付着量は６０
ｇ／ｍ2 とした。加工部の耐食性の評価は、前述の評価
基準に基ずいて行った。合わせて、めっき密着性をボー
ルインパクト試験で調査し、５点法で評価した。剥離な
しを５点、前面剥離を１点とし、３点以上を合格とし
た。
き鋼板の実施例を示す。＊印は本発明以外の比較材であ
る。下地にＳＰＣＣ（１．０ｍｍ）及び予めＮｉめっき
したＳＰＣＣ（１．０ｍｍ）を用い、これらをＭｇ、Ａ
ｌ、Ｓｎ量の変化した４５０℃のＺｎめっき浴で３ｓｅ
ｃ溶融めっきを行い、Ｎ2 ワイピングして付着量は６０
ｇ／ｍ2 とした。加工部の耐食性の評価は、前述の評価
基準に基ずいて行った。合わせて、めっき密着性をボー
ルインパクト試験で調査し、５点法で評価した。剥離な
しを５点、前面剥離を１点とし、３点以上を合格とし
た。
【００２２】Ｎｏ．１−１３及びＮｏ．２１−２４に示
す通り、Ｍｇ ０．０５〜３％、Ｓｎ ３〜５０％、Ａ
ｌ ０．１〜１％含有するＺｎ合金層、およびその下層
として、Ｎｉめっき層を有するめっき層構成よりなる本
発明のめっき鋼板は、加工部の耐蝕性が優れる。Ｎｉめ
っき層を下層として有する場合の方が、一段と加工部の
耐食性が向上することも明らかである。
す通り、Ｍｇ ０．０５〜３％、Ｓｎ ３〜５０％、Ａ
ｌ ０．１〜１％含有するＺｎ合金層、およびその下層
として、Ｎｉめっき層を有するめっき層構成よりなる本
発明のめっき鋼板は、加工部の耐蝕性が優れる。Ｎｉめ
っき層を下層として有する場合の方が、一段と加工部の
耐食性が向上することも明らかである。
【００２３】これに比較して、めっき層組成が本発明範
囲を逸脱する場合（Ｎｏ．１４−２０）、加工部の耐蝕
性あるいは、めっき密着性が劣る。
囲を逸脱する場合（Ｎｏ．１４−２０）、加工部の耐蝕
性あるいは、めっき密着性が劣る。
【００２４】さらに、Ｎｏ．２１−２４は、めっき浴中
に他の合金元素を含有する場合でありこの場合にも優れ
た性能を示した。
に他の合金元素を含有する場合でありこの場合にも優れ
た性能を示した。
【００２５】
【表１】
【００２６】
【発明の効果】以上のように、本発明は、従来にない加
工部の耐蝕性を有する溶融Ｚｎ−Ｍｇ−Ａｌ−Ｓｎ系め
っき鋼板であり、自動車用あるいは建築用の構造材とし
て有用であることから、その工業的意義は極めて大き
い。
工部の耐蝕性を有する溶融Ｚｎ−Ｍｇ−Ａｌ−Ｓｎ系め
っき鋼板であり、自動車用あるいは建築用の構造材とし
て有用であることから、その工業的意義は極めて大き
い。
【図１】めっき層中のＳｎ％と加工部の耐食性の関係を
示した図である。
示した図である。
【図２】めっき層中のＭｇ％と加工部の耐食性の関係を
示した図である。
示した図である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) C23C 2/00 - 2/40 C23C 28/02
Claims (2)
- 【請求項１】 鋼板の表面にＭｇ ０．０５〜３％、Ａ
ｌ ０．１〜１％、Ｓｎ３〜５０％、残部がＺｎよりな
るＺｎ合金めっき層を有することを特徴とする加工部の
耐食性に優れた溶融Ｚｎ−Ｍｇ−Ａｌ−Ｓｎめっき鋼
板。 - 【請求項２】 請求項１記載のＺｎ合金めっき層の下層
にＮｉめっき層を有することを特徴とする加工部の耐食
性に優れた溶融Ｚｎ−Ｍｇ−Ａｌ−Ｓｎめっき鋼板。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP625991A JP2825671B2 (ja) | 1991-01-23 | 1991-01-23 | 溶融Ｚｎ−Ｍｇ−Ａｌ−Ｓｎめっき鋼板 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP625991A JP2825671B2 (ja) | 1991-01-23 | 1991-01-23 | 溶融Ｚｎ−Ｍｇ−Ａｌ−Ｓｎめっき鋼板 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04247860A JPH04247860A (ja) | 1992-09-03 |
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