JPH067367Y2 - 電圧・電流発生装置 - Google Patents
電圧・電流発生装置Info
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- JPH067367Y2 JPH067367Y2 JP10617787U JP10617787U JPH067367Y2 JP H067367 Y2 JPH067367 Y2 JP H067367Y2 JP 10617787 U JP10617787 U JP 10617787U JP 10617787 U JP10617787 U JP 10617787U JP H067367 Y2 JPH067367 Y2 JP H067367Y2
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- Japan
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- amplifier
- resistor
- output
- inverting input
- voltage
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Description
【考案の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本考案は、スイッチを切替えることにより定電圧と定電
流を選択して発生させることができる装置の改善に関す
るものである。
流を選択して発生させることができる装置の改善に関す
るものである。
従来の電圧・電流発生装置は、出力段の構成の違いから
３種類に分類できる。
３種類に分類できる。
出力段の増幅器を電圧増幅器で構成した装置 出力段の増幅器を電流増幅器で構成した装置 上記との構成を２つ備え、電圧出力時と、電流出
力時とでこの２つの構成を使い分ける装置 第８図は上記の構成例を示した図である。
力時とでこの２つの構成を使い分ける装置 第８図は上記の構成例を示した図である。
（Ａ）定電流源とする場合 スイッチをcc側に接続する。Ｄ／Ａ変換器に加えられた
設定値は、アナログ電圧としてコンデンサ82と増幅器83
からなる積分器に加えられ、その出力は出力インピーダ
ンスの非常に低い定電圧出力の増幅器84に加えられる。
そして増幅器84の出力は抵抗85を介してフォース出力と
して負荷に加えられる。ここで、負荷へ加えらえる電流
値が変化すると抵抗85の両端の電位差が変化する。この
電位差を増幅器86と抵抗87からなるフィードバック回路
を構成して増幅器83の反転入力端子に加えている。ここ
でフィードバック回路から帰還される信号は、負荷へ加
えられる電流の増減極性に対して負帰還の極性に選ばれ
ているので、定電流特性が得られる。
設定値は、アナログ電圧としてコンデンサ82と増幅器83
からなる積分器に加えられ、その出力は出力インピーダ
ンスの非常に低い定電圧出力の増幅器84に加えられる。
そして増幅器84の出力は抵抗85を介してフォース出力と
して負荷に加えられる。ここで、負荷へ加えらえる電流
値が変化すると抵抗85の両端の電位差が変化する。この
電位差を増幅器86と抵抗87からなるフィードバック回路
を構成して増幅器83の反転入力端子に加えている。ここ
でフィードバック回路から帰還される信号は、負荷へ加
えられる電流の増減極性に対して負帰還の極性に選ばれ
ているので、定電流特性が得られる。
（Ｂ）定電圧源とする場合 スイッチをcv側に接続する。この場合、バッファ89と抵
抗88からなるフィードバック回路が形成される。バッフ
ァ89は入力インピーダンスが非常に高く、ゲイン１の増
幅器である。このフィードバック回路から帰還される信
号は、負荷へ加えられる電圧の増減極性に対して負帰還
の極性に選ばれているので、定電圧特性が得られる。
抗88からなるフィードバック回路が形成される。バッフ
ァ89は入力インピーダンスが非常に高く、ゲイン１の増
幅器である。このフィードバック回路から帰還される信
号は、負荷へ加えられる電圧の増減極性に対して負帰還
の極性に選ばれているので、定電圧特性が得られる。
第９図は上記の構成例を示した図である。
（Ａ）定電流源とする場合 スイッチをcc側に接続する。この場合出力段の増幅器91
として出力インピーダンスの非常に高い定電流出力増幅
器を用いている。増幅器91はコンデンサ82と増幅器83か
らなる積分器（第８図と同じ）の出力電圧に応じた値の
電流を負荷に加える。そして増幅器91の入力電圧を抵抗
92で帰還し、フィードバック回路を構成しているので負
荷には一定な電流が加えられる。
として出力インピーダンスの非常に高い定電流出力増幅
器を用いている。増幅器91はコンデンサ82と増幅器83か
らなる積分器（第８図と同じ）の出力電圧に応じた値の
電流を負荷に加える。そして増幅器91の入力電圧を抵抗
92で帰還し、フィードバック回路を構成しているので負
荷には一定な電流が加えられる。
（Ｂ）定電圧源とする場合 スイッチをcv側に接続する。この場合、バッファ89と抵
抗88からなるフィードバック回路が形成され、第８図の
動作と同様に定電圧特性が得られる。
抗88からなるフィードバック回路が形成され、第８図の
動作と同様に定電圧特性が得られる。
以上の第８図及び第９図の従来例は次の問題が指摘され
る。
る。
第８図の装置は、電圧源として使用する場合は問題ない
が、電流源として使用した場合、出力段のインピーダン
スが低いのでループ制御で応答できないような速い負荷
の変動による電流変化が大きく定電流特性が悪い。
が、電流源として使用した場合、出力段のインピーダン
スが低いのでループ制御で応答できないような速い負荷
の変動による電流変化が大きく定電流特性が悪い。
第９図の装置は、電流源として使用する場合は問題ない
が、電圧源として使用した場合、出力段のインピーダン
スが高いので、ループ制御で応答できないような速い負
荷の変動による電圧変化が大きく、定電圧特性が悪い。
が、電圧源として使用した場合、出力段のインピーダン
スが高いので、ループ制御で応答できないような速い負
荷の変動による電圧変化が大きく、定電圧特性が悪い。
また、もし、第８図と第９図の装置を２つ備えて、定電
圧源と定電流源に分けて使用したとすれば、上記問題点
は解決できるが、装置が複雑で高価になる問題が新たに
発生する。
圧源と定電流源に分けて使用したとすれば、上記問題点
は解決できるが、装置が複雑で高価になる問題が新たに
発生する。
本考案の目的は、簡単な構成で、定電圧特性及び定電流
特性ともにすぐれた電圧・電流発生装置を提供すること
である。
特性ともにすぐれた電圧・電流発生装置を提供すること
である。
本考案は、上記問題点を解決するために 非反転入力端子に入力抵抗（Ｒ３）が接続され、出力端
子と非反転入力端子の間に第１の抵抗（ｒ）と第２の抵
抗（Ｒ４）の直列回路が接続され、出力端子と反転入力
端子の間に帰還抵抗（Ｒ２）が接続され、反転入力端子
と回路アース間に抵抗（Ｒ１）が接続された第１のアン
プ（Ｕ１）で構成される出力部と、 入力抵抗（Ｒ５）を介して反転入力端子に設定信号が加
えられ出力端子が前記第１のアンプの入力抵抗（Ｒ３）
に接続される第２のアンプ（Ｕ２）と、一端が第１のア
ンプの非反転入力端子に接続され他端が第２のアンプの
反転入力端子に接続されるコンデンサとスイッチからな
る第１の直列回路と、第２のアンプの反転入力端子と出
力端子間に接続される帰還抵抗とスイッチからなる第２
の直列回路と、で構成される入力部と、 バッファ（Ｂ２）と抵抗（Ｒ７）とスイッチが直列に接
続され、前記出力部のフォース出力が加えられる負荷側
の受電端電圧を前記第２のアンプの反転入力端子へ帰還
するフィードバック回路と、を備え、 定電圧を発生する場合は、第１の直列回路のスイッチを
オンにするとともにフィードバック回路のスイッチをオ
ンとし、 定電流を発生する場合は、第２の直列回路のスイッチを
オンにするとともにフィードバック回路と第１の直列回
路のスイッチをオフとするようにしたものである。
子と非反転入力端子の間に第１の抵抗（ｒ）と第２の抵
抗（Ｒ４）の直列回路が接続され、出力端子と反転入力
端子の間に帰還抵抗（Ｒ２）が接続され、反転入力端子
と回路アース間に抵抗（Ｒ１）が接続された第１のアン
プ（Ｕ１）で構成される出力部と、 入力抵抗（Ｒ５）を介して反転入力端子に設定信号が加
えられ出力端子が前記第１のアンプの入力抵抗（Ｒ３）
に接続される第２のアンプ（Ｕ２）と、一端が第１のア
ンプの非反転入力端子に接続され他端が第２のアンプの
反転入力端子に接続されるコンデンサとスイッチからな
る第１の直列回路と、第２のアンプの反転入力端子と出
力端子間に接続される帰還抵抗とスイッチからなる第２
の直列回路と、で構成される入力部と、 バッファ（Ｂ２）と抵抗（Ｒ７）とスイッチが直列に接
続され、前記出力部のフォース出力が加えられる負荷側
の受電端電圧を前記第２のアンプの反転入力端子へ帰還
するフィードバック回路と、を備え、 定電圧を発生する場合は、第１の直列回路のスイッチを
オンにするとともにフィードバック回路のスイッチをオ
ンとし、 定電流を発生する場合は、第２の直列回路のスイッチを
オンにするとともにフィードバック回路と第１の直列回
路のスイッチをオフとするようにしたものである。
本考案では、電圧−電流変換機能を持った第１のアンプ
Ｕ１で構成される出力部３を備えているが、このアンプ
Ｕ１の入力抵抗Ｒ３をコンデンサＣ１とスイッチSW１の
作用により入力部２の帰還ループに取込むと、第１のア
ンプＵ１における正帰還回路（抵抗ｒとＲ４の直列回
路）は動作しなくなり、実質的に第１のアンプは単なる
非反転増幅器となる。従って、定電流を発生する場合は
出力部３が電圧−電流変換機能として動作するように用
い、定電圧を発生する場合は出力部を単なる非反転増幅
器として用いるようにしたものである。
Ｕ１で構成される出力部３を備えているが、このアンプ
Ｕ１の入力抵抗Ｒ３をコンデンサＣ１とスイッチSW１の
作用により入力部２の帰還ループに取込むと、第１のア
ンプＵ１における正帰還回路（抵抗ｒとＲ４の直列回
路）は動作しなくなり、実質的に第１のアンプは単なる
非反転増幅器となる。従って、定電流を発生する場合は
出力部３が電圧−電流変換機能として動作するように用
い、定電圧を発生する場合は出力部を単なる非反転増幅
器として用いるようにしたものである。
以下、図面を用いて本考案を詳しく説明する。
第１図は本考案に係る電圧・電流発生装置の一実施例を
示した図、第２図は第１図装置の構成要素の具体的定数
関係の例を示した図、第３図は第１図の装置を定電流発
生装置として動作させた場合の回路を示した図、第４図
は第１図の装置を定電圧発生装置として動作させた場合
の回路を示した図、第５図は第４図の等価回路図、第６
図と第７図は本考案の別の構成例を示した図である。
示した図、第２図は第１図装置の構成要素の具体的定数
関係の例を示した図、第３図は第１図の装置を定電流発
生装置として動作させた場合の回路を示した図、第４図
は第１図の装置を定電圧発生装置として動作させた場合
の回路を示した図、第５図は第４図の等価回路図、第６
図と第７図は本考案の別の構成例を示した図である。
第１図において、１はＤ／Ａ変換器であり第１図装置が
発生する電圧値又は電流値を指示する設定値（デジタル
信号）が加えられ、この信号をアナログ信号へ変換する
ものである。
発生する電圧値又は電流値を指示する設定値（デジタル
信号）が加えられ、この信号をアナログ信号へ変換する
ものである。
２は入力部であり、３は出力部である。
出力部３は非反転入力端子に入力抵抗Ｒ３が接続され、
出力端子と非反転入力端子の間に第１の抵抗ｒとバッフ
ァＢ１と第２の抵抗Ｒ４の直列回路が接続され、出力端
子と反転入力端子の間に帰還抵抗Ｒ２が接続され、反転
入力端子と回路アース間に抵抗Ｒ１が接続された第１の
アンプＵ１で構成される。出力抵抗ｒからフォース出力
が負荷へ加えられる。
出力端子と非反転入力端子の間に第１の抵抗ｒとバッフ
ァＢ１と第２の抵抗Ｒ４の直列回路が接続され、出力端
子と反転入力端子の間に帰還抵抗Ｒ２が接続され、反転
入力端子と回路アース間に抵抗Ｒ１が接続された第１の
アンプＵ１で構成される。出力抵抗ｒからフォース出力
が負荷へ加えられる。
入力部２は、Ｄ／Ａ変換器１と入力抵抗Ｒ５を介して反
転入力端子に設定値が加えられるとともに出力端子が前
記第１のアンプＵ１の入力抵抗Ｒ３に接続される第２の
アンプＵ２と、一端がアンプＵ１の非反転入力端子に接
続され他端がアンプＵ２の反転入力端子に接続されるコ
ンデンサＣ１とスイッチSW１（接点CV）からなる第１の
直列回路と、アンプＵ２の反転入力端子と出力端子間に
接続される帰還抵抗Ｒ６とスイッチSW1（接点CC）から
なる第２の直列回路とで構成される。
転入力端子に設定値が加えられるとともに出力端子が前
記第１のアンプＵ１の入力抵抗Ｒ３に接続される第２の
アンプＵ２と、一端がアンプＵ１の非反転入力端子に接
続され他端がアンプＵ２の反転入力端子に接続されるコ
ンデンサＣ１とスイッチSW１（接点CV）からなる第１の
直列回路と、アンプＵ２の反転入力端子と出力端子間に
接続される帰還抵抗Ｒ６とスイッチSW1（接点CC）から
なる第２の直列回路とで構成される。
出力部３のフォース出力が加えられる負荷側の受電端電
圧は、バッファＢ２と抵抗Ｒ７とスイッチSW2の直列回
路からなるフィードバック回路を介してアンプＵ２の反
転入力端子に帰還される。
圧は、バッファＢ２と抵抗Ｒ７とスイッチSW2の直列回
路からなるフィードバック回路を介してアンプＵ２の反
転入力端子に帰還される。
以上のように構成された第１図装置の動作を説明するに
あたり、各構成素子の定数関係を具体例を用いて説明し
た方が分り易いので、その例を第２図のカッコ内に示
す。例えばＲ１，Ｒ５，Ｒ６，Ｒ７の抵抗値は２Ｒで同
じ抵抗値である。
あたり、各構成素子の定数関係を具体例を用いて説明し
た方が分り易いので、その例を第２図のカッコ内に示
す。例えばＲ１，Ｒ５，Ｒ６，Ｒ７の抵抗値は２Ｒで同
じ抵抗値である。
第１図装置を定電流源にした場合と、定電圧源にした場
合とで分けて説明する。
合とで分けて説明する。
（Ａ）定電流源にした場合 この場合はスイッチSW1とSW2をCC側に接続する。従って
バッファＢ２と抵抗Ｒ７からなるフィードバック回路は
切離され、第３図の回路に置換えることができる。即ち
入力部２はゲイン１の反転増幅器となり、出力部３は入
力抵抗Ｒ３を有する電圧−電流変換回路を構成してい
る。各部の電圧・電流に第３図に示すような符号を付し
て、動作説明をする。
バッファＢ２と抵抗Ｒ７からなるフィードバック回路は
切離され、第３図の回路に置換えることができる。即ち
入力部２はゲイン１の反転増幅器となり、出力部３は入
力抵抗Ｒ３を有する電圧−電流変換回路を構成してい
る。各部の電圧・電流に第３図に示すような符号を付し
て、動作説明をする。
出力部３は、入力抵抗Ｒ３を介して加えられた電圧に応
じた電流ｉを出力している。ここで出力部３において、
抵抗ｒに流れる電流ｉがプラスに変動したとすれば、電
圧Ｖｆは低下するので、これを高い入力インピーダンス
のバッファＢ１で受けて帰還しているのでアンプＵ１の
非反転入力電圧Ｖｂは低下し、その結果、出力電流ｉは
マイナス方向へ変動する。従って電流ｉは一定な電流に
制御される。
じた電流ｉを出力している。ここで出力部３において、
抵抗ｒに流れる電流ｉがプラスに変動したとすれば、電
圧Ｖｆは低下するので、これを高い入力インピーダンス
のバッファＢ１で受けて帰還しているのでアンプＵ１の
非反転入力電圧Ｖｂは低下し、その結果、出力電流ｉは
マイナス方向へ変動する。従って電流ｉは一定な電流に
制御される。
これを定量的に説明する。
なお、Ｒ１：Ｒ２＝Ｒ３：Ｒ４となるように設定してい
る。
る。
Ｖａ＝−Ｖ１ である。
である。
Ｖｃ＝Ｖｂ＝（Ｖｆ−３Ｖ１）／４ である。
Ｖｄ＝４Ｖｃ＝Ｖｆ−３Ｖ１ である。抵抗ｒを流れる電流を第３図のような向きにと
ると、 ｉ＝（Ｖｄ−Ｖｆ）／ｒ＝−３Ｖ１／ｒ ＝−０．０３Ｖ１ バッファＢ１の入力インピーダンスは充分に高いのでバ
ッファＢ１側に流れ込む電流は無視できる。
ると、 ｉ＝（Ｖｄ−Ｖｆ）／ｒ＝−３Ｖ１／ｒ ＝−０．０３Ｖ１ バッファＢ１の入力インピーダンスは充分に高いのでバ
ッファＢ１側に流れ込む電流は無視できる。
従って Ｉｆ＝ｉ＝−３Ｖ１／ｒ＝−０．０３Ｖ１ となり負荷変動により出力端子における電圧Ｖ１が変化
しても、出力電流Ｉｆは変化せず、Ｄ／Ａ変換器１の出
力電流Ｖ１によって決まる電流値となる。
しても、出力電流Ｉｆは変化せず、Ｄ／Ａ変換器１の出
力電流Ｖ１によって決まる電流値となる。
（Ｂ）定電圧源にした場合 この場合はスイッチSW1とSW2をCV側に接続する。従って
バッファＢ２と抵抗Ｒ７からなるフィードバック回路は
接続され、第４図の回路に置換えることができる。即ち
入力部２はコンデンサＣ１とスイッチSW1の作用により
アンプＵ１の入力抵抗Ｒ３をアンプＵ２側の帰還ループ
に取り込んだ構成となる。従って、入力部２はＤ／Ａ変
換器１からの設定値とフィードバック回路から導入した
負荷の受電端電圧ＶＦとの誤差を積分する積分器として
動作する。
バッファＢ２と抵抗Ｒ７からなるフィードバック回路は
接続され、第４図の回路に置換えることができる。即ち
入力部２はコンデンサＣ１とスイッチSW1の作用により
アンプＵ１の入力抵抗Ｒ３をアンプＵ２側の帰還ループ
に取り込んだ構成となる。従って、入力部２はＤ／Ａ変
換器１からの設定値とフィードバック回路から導入した
負荷の受電端電圧ＶＦとの誤差を積分する積分器として
動作する。
アンプＵ２を構成する演算増幅器は、一般に入力インピ
ーダンスが充分に大きいので、抵抗Ｒ３とコンデンサＣ
１のインピーダンスは無視することができる。即ち、入
力部２はコンデンサＣ１により帰還がかかり出力インピ
ーダンスがＯとなっている。このためバッファＢ１と抵
抗Ｒ４で構成される正帰還回路は、第４図の構成では実
質的に動作しないことになる。即ち、正帰還回路の帰還
量にかかわらず、Ｖｂの電位は入力部２側で決定され
る。
ーダンスが充分に大きいので、抵抗Ｒ３とコンデンサＣ
１のインピーダンスは無視することができる。即ち、入
力部２はコンデンサＣ１により帰還がかかり出力インピ
ーダンスがＯとなっている。このためバッファＢ１と抵
抗Ｒ４で構成される正帰還回路は、第４図の構成では実
質的に動作しないことになる。即ち、正帰還回路の帰還
量にかかわらず、Ｖｂの電位は入力部２側で決定され
る。
言替えると入力部２は反転形増幅器として動作し、出力
部３はゲイン４の非反転負帰還増幅器として動作してい
る。従って、第４図の回路は第５図回路と見做すことが
できる。
部３はゲイン４の非反転負帰還増幅器として動作してい
る。従って、第４図の回路は第５図回路と見做すことが
できる。
第５図は反転負帰還増幅器に他ならない。従って、 ＶＦ＝−Ｖ１ となる。この式から分るように負荷の受電端電圧ＶＦは
設定電圧Ｖ１により決定される電圧である。即ち、受電
端電圧ＶＦが変動するとフィードバック回路からの帰還
量が変化し、ＶＦを一定にコントロールしている。
設定電圧Ｖ１により決定される電圧である。即ち、受電
端電圧ＶＦが変動するとフィードバック回路からの帰還
量が変化し、ＶＦを一定にコントロールしている。
なお、スイッチSW1，SW2とコンデンサＣ１、抵抗Ｒ６，
Ｒ７の接続は第１図〜第４図に限定されない。即ち、ス
イッチを切替えた場合の回路が第３図、第４図となるよ
うにすればよいので、例えば第６図のように構成接続し
てもよい。第６図はアンプＵ２の周辺のみを描いたもの
である。
Ｒ７の接続は第１図〜第４図に限定されない。即ち、ス
イッチを切替えた場合の回路が第３図、第４図となるよ
うにすればよいので、例えば第６図のように構成接続し
てもよい。第６図はアンプＵ２の周辺のみを描いたもの
である。
また、バッファＢ１は省くことができる。その理由を第
７図を用いて説明する。第７図は第３図において出力部
３のみを抜出して描いた図である。各抵抗の大きさを第
７図のような関係 ［Ｒ１：Ｒ２＝Ｒ３：（ｒ＋Ｒ４）］に設定するとバッ
ファＢ１は不要となる。
７図を用いて説明する。第７図は第３図において出力部
３のみを抜出して描いた図である。各抵抗の大きさを第
７図のような関係 ［Ｒ１：Ｒ２＝Ｒ３：（ｒ＋Ｒ４）］に設定するとバッ
ファＢ１は不要となる。
即ち、 Ｖｂ＝（Ｖｆ−３Ｖ１）／４ Ｖｃ＝Ｖｂ＝（Ｖｆ−３Ｖ１）／４ Ｖｄ＝５Ｖｃ＝（５Ｖｆ−15Ｖ１）／４ ｉ１＝（Ｖｄ−Ｖｆ）／ｒ ＝（Ｖｆ−１５Ｖ１）／４ｒ ｉ２＝（Ｖｆ−Ｖｄ）／３ｒ ＝（４Ｖｆ＋３Ｖ１−Ｖｆ）／12ｒ ＝（Ｖ１＋Ｖｆ）／４ｒ Ｉｆ＝ｉ１−ｉ２ ＝−Ｖ１・（４／ｒ） このように出力電流Ｉｆはフォース電圧Ｖｆに関係なく
Ｄ／Ａ変換器１から与えられた電圧Ｖ１によってのみ定
まる電流である。従って、バッファＢ１は不要である。
Ｄ／Ａ変換器１から与えられた電圧Ｖ１によってのみ定
まる電流である。従って、バッファＢ１は不要である。
以上述べたように本考案によれば、定電流出力モードで
は、出力部３は定電流形で動作するので定電流応答性に
優れ、定電圧モードでは、出力部３は定電圧形で動作す
るので定電圧特性にも優れている。また、それらの切替
えは、入力部２のフィードバック点を切替えるだけなの
で、定電圧と定電流回路を２回路備える方法と比べ、極
めて少ない部品で安価に構成することができる。
は、出力部３は定電流形で動作するので定電流応答性に
優れ、定電圧モードでは、出力部３は定電圧形で動作す
るので定電圧特性にも優れている。また、それらの切替
えは、入力部２のフィードバック点を切替えるだけなの
で、定電圧と定電流回路を２回路備える方法と比べ、極
めて少ない部品で安価に構成することができる。
第１図は本考案に係る電圧・電流発生装置の一実施例を
示した図、第２図は第１図装置の構成素子の具体的定数
関係の例を示した図、第３図は第１図の装置を定電流発
生装置として動作させた場合の回路を示した図、第４図
は第１図の装置を定電圧発生装置として動作させた場合
の回路を示した図、第５図は第４図の等価回路図、第６
図と第７図は本考案の別の構成例を示した図、第８図と
第９図は従来例を示す図である。 １……Ｄ／Ａ変換器、２……入力部、３……出力部、Ｕ
１，Ｕ２……アンプ、Ｒ１〜Ｒ７……抵抗、Ｃ１……コ
ンデンサ、Ｂ１，Ｂ２……バッファ。
示した図、第２図は第１図装置の構成素子の具体的定数
関係の例を示した図、第３図は第１図の装置を定電流発
生装置として動作させた場合の回路を示した図、第４図
は第１図の装置を定電圧発生装置として動作させた場合
の回路を示した図、第５図は第４図の等価回路図、第６
図と第７図は本考案の別の構成例を示した図、第８図と
第９図は従来例を示す図である。 １……Ｄ／Ａ変換器、２……入力部、３……出力部、Ｕ
１，Ｕ２……アンプ、Ｒ１〜Ｒ７……抵抗、Ｃ１……コ
ンデンサ、Ｂ１，Ｂ２……バッファ。
Claims (1)
- 【請求項１】非反転入力端子に入力抵抗（Ｒ３）が接続
され、出力端子と非反転入力端子の間に第１の抵抗
（ｒ）と第２の抵抗（Ｒ４）の直列回路が接続され、出
力端子と反転入力端子の間に帰還抵抗（Ｒ２）が接続さ
れ、反転入力端子と回路アース間に抵抗（Ｒ１）が接続
された第１のアンプ（Ｕ１）で構成される出力部と、 入力抵抗（Ｒ５）を介して反転入力端子に設定信号が加
えられ出力端子が前記第１のアンプの入力抵抗（Ｒ３）
に接続される第２のアンプ（Ｕ２）と、一端が第１のア
ンプの非反転入力端子に接続され他端が第２のアンプの
反転入力端子に接続されるコンデンサとスイッチからな
る第１の直列回路と、第２のアンプの反転入力端子と出
力端子間に接続される帰還抵抗とスイッチからなる第２
の直列回路と、で構成される入力部と、 バッファ（Ｂ２）と抵抗（Ｒ７）とスイッチが直列に接
続され、前記出力部のフォース出力が加えられる負荷側
の受電端電圧を前記第２のアンプの反転入力端子へ帰還
するフィードバック回路と、を備え、 定電圧を発生する場合は、第１の直列回路のスイッチを
オンにするとともにフィードバック回路のスイッチをオ
ンとし、 定電流を発生する場合は、第２の直列回路のスイッチを
オンにするとともにフィードバック回路と第１の直列回
路のスイッチをオフとするようにした電圧・電流発生装
置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10617787U JPH067367Y2 (ja) | 1987-07-10 | 1987-07-10 | 電圧・電流発生装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10617787U JPH067367Y2 (ja) | 1987-07-10 | 1987-07-10 | 電圧・電流発生装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6410816U JPS6410816U (ja) | 1989-01-20 |
| JPH067367Y2 true JPH067367Y2 (ja) | 1994-02-23 |
Family
ID=31339453
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10617787U Expired - Lifetime JPH067367Y2 (ja) | 1987-07-10 | 1987-07-10 | 電圧・電流発生装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH067367Y2 (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4016968B2 (ja) | 2004-05-24 | 2007-12-05 | セイコーエプソン株式会社 | Ｄａ変換器、データ線駆動回路、電気光学装置、その駆動方法及び電子機器 |
| JP5056581B2 (ja) * | 2008-05-22 | 2012-10-24 | 横河電機株式会社 | 負帰還増幅器 |
| JP5559905B1 (ja) * | 2013-04-24 | 2014-07-23 | 株式会社エーディーシー | 電子回路 |
-
1987
- 1987-07-10 JP JP10617787U patent/JPH067367Y2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6410816U (ja) | 1989-01-20 |
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