JPH0669003B2 - 永久磁石用粉末および永久磁石の製造方法 - Google Patents
永久磁石用粉末および永久磁石の製造方法Info
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- JPH0669003B2 JPH0669003B2 JP59112349A JP11234984A JPH0669003B2 JP H0669003 B2 JPH0669003 B2 JP H0669003B2 JP 59112349 A JP59112349 A JP 59112349A JP 11234984 A JP11234984 A JP 11234984A JP H0669003 B2 JPH0669003 B2 JP H0669003B2
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Description
【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） この発明は、家庭電化製品、音響製品、時計部品、自動
車部品、精密機器等々の永久磁石を用いる広範囲な用途
に使用することができる永久磁石を製造するのに適用さ
れる永久磁石用粉末および永久磁石の製造方法に関する
ものである。
車部品、精密機器等々の永久磁石を用いる広範囲な用途
に使用することができる永久磁石を製造するのに適用さ
れる永久磁石用粉末および永久磁石の製造方法に関する
ものである。
（従来技術） 近年、永久磁石材料における最大エネルギ積（（ＢＨ）
max）の向上はかってのアルニコ系磁石材料等のそれに
比べて著しいものがあり、とくに家庭電化製品、音響製
品、時計部品、自動車部品、精密機器等々の小型軽量化
および高性能化等に大きく貢献している。
max）の向上はかってのアルニコ系磁石材料等のそれに
比べて著しいものがあり、とくに家庭電化製品、音響製
品、時計部品、自動車部品、精密機器等々の小型軽量化
および高性能化等に大きく貢献している。
従来、このような優れた特性の永久磁石材料としては希
土類−コバルト系磁石（ＳｍＣｏ５系，Ｓｍ２Ｃｏ１７
系等）が代表的なものであり、その最大エネルギ積
（（ＢＨ）max）はかなり高い値を示している。しか
し、最大エネルギ積（（ＢＨ）max）をさらに向上させ
るための研究はいぜんとして続けられ、一部では他の希
土類磁石の開発も進んでおり、なかには希土類−鉄系磁
石材料についての開発も行われている。この希土類−鉄
系磁石材料としてはＮｄ−Ｆｅ−Ｂ系のものもあるが、
このような希土類系の永久磁石においても磁気特性をさ
らに向上させることが望まれていた。
土類−コバルト系磁石（ＳｍＣｏ５系，Ｓｍ２Ｃｏ１７
系等）が代表的なものであり、その最大エネルギ積
（（ＢＨ）max）はかなり高い値を示している。しか
し、最大エネルギ積（（ＢＨ）max）をさらに向上させ
るための研究はいぜんとして続けられ、一部では他の希
土類磁石の開発も進んでおり、なかには希土類−鉄系磁
石材料についての開発も行われている。この希土類−鉄
系磁石材料としてはＮｄ−Ｆｅ−Ｂ系のものもあるが、
このような希土類系の永久磁石においても磁気特性をさ
らに向上させることが望まれていた。
（発明の目的） この発明は上述した従来の要望に鑑みてなされたもの
で、残留磁束密度（Ｂｒ）に優れていると共に、とくに
保磁力（ＢＨＣ，ＩＨＣ）および最大エネルギ積（（Ｂ
Ｈ）max）が大きな値を示し、磁気特性が良好である希
土類系永久磁石を得ることが可能である永久磁石用粉末
および永久磁石の製造方法を提供することを目的として
いる。
で、残留磁束密度（Ｂｒ）に優れていると共に、とくに
保磁力（ＢＨＣ，ＩＨＣ）および最大エネルギ積（（Ｂ
Ｈ）max）が大きな値を示し、磁気特性が良好である希
土類系永久磁石を得ることが可能である永久磁石用粉末
および永久磁石の製造方法を提供することを目的として
いる。
（発明の構成） この発明による永久磁石用粉末の製造方法は、一般式、
Ｒ１−α−β−γＭαＡβＸγで表わされ、ＲがＳｃ，
Ｙを含みかつＳｍ，Ｃｅを除く希土類元素の１種または
２種以上、ＭがＦｅ，Ｃｏ，Ｎｉ，Ｍｎの１種または２
種以上、ＡがＴｉ，Ｚｒ，Ｈｆ，Ｖ，Ｎｂ，Ｔａ，Ｃ
ｒ，Ｍｏ，Ｗの１種または２種以上、ＸがＢ，Ｃ，Ｎ，
Ｓｉ，Ｐの１種または２種以上であり、 ０．６０≦α≦０．８５、 ０．０１≦β≦０．１０、 γ＜０．１５ である組成の合金溶湯を超急冷法によって粉末化し、前
記必須で含有するＡの元素と同じく必須で含有するＸの
元素とで形成されうる硼化物，炭化物，窒化物，珪化
物，燐化物のうち１種または２種以上が含まれている粉
末を得るようにしたことを特徴としている。
Ｒ１−α−β−γＭαＡβＸγで表わされ、ＲがＳｃ，
Ｙを含みかつＳｍ，Ｃｅを除く希土類元素の１種または
２種以上、ＭがＦｅ，Ｃｏ，Ｎｉ，Ｍｎの１種または２
種以上、ＡがＴｉ，Ｚｒ，Ｈｆ，Ｖ，Ｎｂ，Ｔａ，Ｃ
ｒ，Ｍｏ，Ｗの１種または２種以上、ＸがＢ，Ｃ，Ｎ，
Ｓｉ，Ｐの１種または２種以上であり、 ０．６０≦α≦０．８５、 ０．０１≦β≦０．１０、 γ＜０．１５ である組成の合金溶湯を超急冷法によって粉末化し、前
記必須で含有するＡの元素と同じく必須で含有するＸの
元素とで形成されうる硼化物，炭化物，窒化物，珪化
物，燐化物のうち１種または２種以上が含まれている粉
末を得るようにしたことを特徴としている。
また、この発明による永久磁石の製造方法は、前記永久
磁石用粉末を磁場中プレス成形するようにしたことを特
徴としている。
磁石用粉末を磁場中プレス成形するようにしたことを特
徴としている。
この発明が適用される永久磁石材料の組成は、上記のよ
うに、一般式、 Ｒ１−α−β−γＭαＡβＸγ で表わされるが、式中のＲはＳｃ，Ｙを含みかつＳｍ，
Ｃｅを除く希土類元素の１種または２種以上であること
を示し、Ｓｃ，Ｙ，Ｌａ，Ｐｒ，Ｎｄ，Ｐｍ，Ｅｕ，Ｇ
ｄ，Ｔｂ，Ｄｙ，Ｈｏ，Ｅｒ，Ｔｍ，Ｙｂ，Ｌｕのうち
の１種または２種以上が用いられる。
うに、一般式、 Ｒ１−α−β−γＭαＡβＸγ で表わされるが、式中のＲはＳｃ，Ｙを含みかつＳｍ，
Ｃｅを除く希土類元素の１種または２種以上であること
を示し、Ｓｃ，Ｙ，Ｌａ，Ｐｒ，Ｎｄ，Ｐｍ，Ｅｕ，Ｇ
ｄ，Ｔｂ，Ｄｙ，Ｈｏ，Ｅｒ，Ｔｍ，Ｙｂ，Ｌｕのうち
の１種または２種以上が用いられる。
また、上記一般式において、ＭはＦｅ，Ｃｏ，Ｎｉ，Ｍ
ｎのうちの１種はたは２種以上が用いられ、０．６０≦
α≦０．８５の範囲としている。ここで、Ｍは磁気モー
メントを有する遷移元素であるが、このＭの量が多すぎ
ると、残留磁束密度（Ｂｒ）は向上するものの、保磁力
（ＢＨＣ，ＩＨＣ）が減少するため、すぐれた最大エネ
ルギ積（（ＢＨ）max）を得がたくなるので、α≦０．
８５とした。一方、Ｍの量が少なすぎると残留磁束密度
（Ｂｒ）が低くなり、最大エネルギ積（（ＢＨ）max）
が減少するので、０．６０≦αとした。
ｎのうちの１種はたは２種以上が用いられ、０．６０≦
α≦０．８５の範囲としている。ここで、Ｍは磁気モー
メントを有する遷移元素であるが、このＭの量が多すぎ
ると、残留磁束密度（Ｂｒ）は向上するものの、保磁力
（ＢＨＣ，ＩＨＣ）が減少するため、すぐれた最大エネ
ルギ積（（ＢＨ）max）を得がたくなるので、α≦０．
８５とした。一方、Ｍの量が少なすぎると残留磁束密度
（Ｂｒ）が低くなり、最大エネルギ積（（ＢＨ）max）
が減少するので、０．６０≦αとした。
さらに、上記一般式において、ＡはＴｉ，Ｚｒ，Ｈｆ，
Ｖ，Ｎｂ，Ｔａ，Ｃｒ，Ｍｏ，Ｗのうちの１種または２
種以上であり、元素周期表ＩＶａ，Ｖａ，ＶＩａ族元素
に属するものであって、０．０１≦β≦０．１０の範囲
で必須としている。また、ＸはＢ，Ｃ，Ｎ，Ｓｉ，Ｐの
１種または２種以上であり、硼化物，炭化物，窒化物，
珪化物，燐化物を形成しうる元素であって、γ＜０．１
５の範囲で必須としている。
Ｖ，Ｎｂ，Ｔａ，Ｃｒ，Ｍｏ，Ｗのうちの１種または２
種以上であり、元素周期表ＩＶａ，Ｖａ，ＶＩａ族元素
に属するものであって、０．０１≦β≦０．１０の範囲
で必須としている。また、ＸはＢ，Ｃ，Ｎ，Ｓｉ，Ｐの
１種または２種以上であり、硼化物，炭化物，窒化物，
珪化物，燐化物を形成しうる元素であって、γ＜０．１
５の範囲で必須としている。
ここで、上記Ａは必須の添加元素としてこの発明に含ま
れるが、上記Ｘの元素と複合添加することによりＡの元
素の一部が硼化物，炭化物，窒化物，珪化物，燐化物と
なり、保磁力（ＢＨＣ，ＩＨＣ）の向上および残留磁束
密度（Ｂｒ）の温度係数の向上に効果をもたらす。この
場合、Ａの量が少ないと残留磁束密度（Ｂｒ）の温度係
数の向上は小さいため、０．０１≦βとするのが良く、
Ａの量が多すぎると前記硼化物，炭化物，窒化物，珪化
物，燐化物等の形成量が多くなり，磁気特性が劣化する
ので、β≦０．１０とする必要がある。また、上記Ｘは
希土類系磁石、たとえばＮｄ−Ｆｅ系磁石のキュリー点
を常温程度から３００℃以上に昇温させる効果を有する
ものであるが、Ｘの量が多すぎると保磁力（ＢＨＣ，Ｉ
ＨＣ）および残留磁束密度（Ｂｒ）が減少（特に残留磁
束密度が単調に減少）し、すぐれた最大エネルギ積
（（ＢＨ）max）が得られなくなるので、γ＜０．１５
とした。
れるが、上記Ｘの元素と複合添加することによりＡの元
素の一部が硼化物，炭化物，窒化物，珪化物，燐化物と
なり、保磁力（ＢＨＣ，ＩＨＣ）の向上および残留磁束
密度（Ｂｒ）の温度係数の向上に効果をもたらす。この
場合、Ａの量が少ないと残留磁束密度（Ｂｒ）の温度係
数の向上は小さいため、０．０１≦βとするのが良く、
Ａの量が多すぎると前記硼化物，炭化物，窒化物，珪化
物，燐化物等の形成量が多くなり，磁気特性が劣化する
ので、β≦０．１０とする必要がある。また、上記Ｘは
希土類系磁石、たとえばＮｄ−Ｆｅ系磁石のキュリー点
を常温程度から３００℃以上に昇温させる効果を有する
ものであるが、Ｘの量が多すぎると保磁力（ＢＨＣ，Ｉ
ＨＣ）および残留磁束密度（Ｂｒ）が減少（特に残留磁
束密度が単調に減少）し、すぐれた最大エネルギ積
（（ＢＨ）max）が得られなくなるので、γ＜０．１５
とした。
次に、この発明による永久磁石用粉末の製造方法におい
ては、上記組成の合金を溶製したのち前記合金溶湯を超
急冷法によって粉末化する。この場合の粉末化に際して
は、回転円盤上に合金溶湯を流下させて遠心力によって
超急冷して粉末化する遠心噴霧法や、回転ドラム上に合
金溶湯を流下させて超急冷することによりリボン状の薄
帯を作成し、このリボン状の薄帯を粉砕して粉末化する
方法などが採用され、これによって、前記必須で含有す
るＡの元素と同じく必須で含有するＸの元素とで形成さ
れうる硼化物，炭化物，窒化物，珪化物，燐化物のうち
１種または２種以上が含まれている永久磁石用粉末を得
る 次いで、全体が上記組成の永久磁石を製造する場合に
は、上記のようにして得られた粉末を磁場中プレス成形
したのち焼結あるいは焼結後熱処理する。また、上記組
成の粉末を含むプラスチック磁石を製造する場合には、
前記粉末を合成樹脂と混合し、前記混合体を成形型内に
入れて磁場中プレス成形したり、前記粉末を磁場中プレ
ス成形したのち、得られた成形体に合成樹脂を含浸して
硬化させたりする。
ては、上記組成の合金を溶製したのち前記合金溶湯を超
急冷法によって粉末化する。この場合の粉末化に際して
は、回転円盤上に合金溶湯を流下させて遠心力によって
超急冷して粉末化する遠心噴霧法や、回転ドラム上に合
金溶湯を流下させて超急冷することによりリボン状の薄
帯を作成し、このリボン状の薄帯を粉砕して粉末化する
方法などが採用され、これによって、前記必須で含有す
るＡの元素と同じく必須で含有するＸの元素とで形成さ
れうる硼化物，炭化物，窒化物，珪化物，燐化物のうち
１種または２種以上が含まれている永久磁石用粉末を得
る 次いで、全体が上記組成の永久磁石を製造する場合に
は、上記のようにして得られた粉末を磁場中プレス成形
したのち焼結あるいは焼結後熱処理する。また、上記組
成の粉末を含むプラスチック磁石を製造する場合には、
前記粉末を合成樹脂と混合し、前記混合体を成形型内に
入れて磁場中プレス成形したり、前記粉末を磁場中プレ
ス成形したのち、得られた成形体に合成樹脂を含浸して
硬化させたりする。
（実施例１） Ｎｄ0.16Ｆｅ0.75Ｎｂ0.01Ｂ0.07Ｃ0.01なる組成の合金
をアルゴン雰囲気中に調整したボタン溶解炉を用いて溶
製した。次いで、溶製合金をアルゴン雰囲気中に置いた
回転ディスク上に流下して超急冷することによってリボ
ン状の薄帯を作成した。続いて、前記リボン状の薄帯を
乳鉢内で粗粉砕した後、ジェットミルにて平均粒径３μ
ｍ程度まで微粉砕した。
をアルゴン雰囲気中に調整したボタン溶解炉を用いて溶
製した。次いで、溶製合金をアルゴン雰囲気中に置いた
回転ディスク上に流下して超急冷することによってリボ
ン状の薄帯を作成した。続いて、前記リボン状の薄帯を
乳鉢内で粗粉砕した後、ジェットミルにて平均粒径３μ
ｍ程度まで微粉砕した。
次に、得られた粉末を１５ＫＯｅの磁場中で約２ton
ｆ／cm2の圧力をかけてプレス成形したのち、得られた
成形体をアルゴン雰囲気中において１０００℃で１時間
の条件で焼結を行い、室温まで急冷した後さらに所定の
熱処理を施した。
ｆ／cm2の圧力をかけてプレス成形したのち、得られた
成形体をアルゴン雰囲気中において１０００℃で１時間
の条件で焼結を行い、室温まで急冷した後さらに所定の
熱処理を施した。
次いで、得られた磁石の残留磁束密度(Br)、保磁力（Ｂ
ＨＣ，ＩＨＣ）、最大エネルギ積（（ＢＨ）max）を調
べたところ、第１表のNo.１に示す結果となった。
ＨＣ，ＩＨＣ）、最大エネルギ積（（ＢＨ）max）を調
べたところ、第１表のNo.１に示す結果となった。
（比較例１） Ｎｄ0.16Ｆｅ0.75Ｎｂ0.01Ｂ0.07Ｃ0.01なる組成の合金
をアルゴン雰囲気中に調整したボタン溶解炉を用いて溶
製した。次いで、溶製合金をインゴットにして乳鉢内で
粗粉砕した後、ジェットミルにて平均粒径３μｍ程度ま
で微粉砕した。
をアルゴン雰囲気中に調整したボタン溶解炉を用いて溶
製した。次いで、溶製合金をインゴットにして乳鉢内で
粗粉砕した後、ジェットミルにて平均粒径３μｍ程度ま
で微粉砕した。
次に、得られた粉末を１５ＫＯｅの磁場中で約２ton
ｆ／cm2の圧力をかけてプレス成形したのち、得られた
成形体をアルゴン雰囲気中において１０００℃で１時間
の条件で焼結を行い、室温まで急冷した後さらに所定の
熱処理を施した。
ｆ／cm2の圧力をかけてプレス成形したのち、得られた
成形体をアルゴン雰囲気中において１０００℃で１時間
の条件で焼結を行い、室温まで急冷した後さらに所定の
熱処理を施した。
次いで、得られた磁石の残留磁束密度(Br)、保磁力（Ｂ
ＨＣ，ＩＨＣ）、最大エネルギ積（（ＢＨ）max）を調
べたところ、第１表のNo.２に示す結果となった。
ＨＣ，ＩＨＣ）、最大エネルギ積（（ＢＨ）max）を調
べたところ、第１表のNo.２に示す結果となった。
（実施例２） Ｎｄ0.15Ｆｅ0.75Ｃｏ0.01Ｔａ0.01Ｂ0.06Ｎ0.02なる組
成の合金をアルゴン雰囲気中に調整したボタン溶解炉を
用いて溶製した。次いで、溶製合金をアルゴン雰囲気中
に置いた回転ディスク上に流下して超急冷することによ
ってリボン状の薄帯を作成した。続いて、前記リボン状
の薄帯を乳鉢内で粗粉砕した後、ジェットミルにて平均
粒径３μｍ程度まで微粉砕した。
成の合金をアルゴン雰囲気中に調整したボタン溶解炉を
用いて溶製した。次いで、溶製合金をアルゴン雰囲気中
に置いた回転ディスク上に流下して超急冷することによ
ってリボン状の薄帯を作成した。続いて、前記リボン状
の薄帯を乳鉢内で粗粉砕した後、ジェットミルにて平均
粒径３μｍ程度まで微粉砕した。
次に、得られた粉末を１５ＫＯｅの磁場中で約２ｔｏｎ
ｆ／cm2の圧力をかけてプレス成形したのち、得られた
成形体をアルゴン雰囲気中において１０００℃で１時間
の条件で焼結を行い、室温まで急冷した後さらに所定の
熱処理を施した。
ｆ／cm2の圧力をかけてプレス成形したのち、得られた
成形体をアルゴン雰囲気中において１０００℃で１時間
の条件で焼結を行い、室温まで急冷した後さらに所定の
熱処理を施した。
次いで、得られた磁石の残留磁束密度(Br)、保磁力（Ｂ
ＨＣ，ＩＨＣ）、最大エネルギ積（（ＢＨ）ｍａｘ）を
調べたところ、第１表のNo.３に示す結果となった。
ＨＣ，ＩＨＣ）、最大エネルギ積（（ＢＨ）ｍａｘ）を
調べたところ、第１表のNo.３に示す結果となった。
（比較例２） Ｎｄ0.15Ｆｅ0.75Ｃｏ0.01Ｔａ0.01Ｂ0.06Ｎ0.02なる組
成の合金をインゴットにして乳鉢内で粗粉砕した後、ジ
ェットミルにて平均粒径３μｍ程度まで微粉砕した。
成の合金をインゴットにして乳鉢内で粗粉砕した後、ジ
ェットミルにて平均粒径３μｍ程度まで微粉砕した。
次に、得られた粉末を１５ＫＯｅの磁場中で約２ｔｏｎ
ｆ／cm2の圧力をかけてプレス成形したのち、得られた
成形体をアルゴン雰囲気中において１０００℃で１時間
の条件で焼結を行い、室温まで急冷した後さらに所定の
熱処理を施した。
ｆ／cm2の圧力をかけてプレス成形したのち、得られた
成形体をアルゴン雰囲気中において１０００℃で１時間
の条件で焼結を行い、室温まで急冷した後さらに所定の
熱処理を施した。
次いで、得られた磁石の残留磁束密度(Br)、保磁力（Ｂ
ＨＣ，ＩＨＣ）、最大エネルギ積（（ＢＨ）ｍａｘ）を
調べたところ、第１表のNo.４に示す結果となった。
ＨＣ，ＩＨＣ）、最大エネルギ積（（ＢＨ）ｍａｘ）を
調べたところ、第１表のNo.４に示す結果となった。
（実施例３） Ｎｄ０．１７Ｆｅ０．７４Ｔｉ０．０２Ｓｉ０．０４Ｐ
０．０３なる組成の合金をアルゴン雰囲気中に調整した
ボタン溶解炉を用いて溶製した。次いで、溶製合金をア
ルゴン雰囲気中に置いた回転ディスク上に流下して超急
冷することによってリボン状の薄帯を作成した。続い
て、前記リボン状の薄帯を乳鉢内で粗粉砕した後、ジェ
ットミルにて平均粒径３μｍ程度まで微粉砕した。
０．０３なる組成の合金をアルゴン雰囲気中に調整した
ボタン溶解炉を用いて溶製した。次いで、溶製合金をア
ルゴン雰囲気中に置いた回転ディスク上に流下して超急
冷することによってリボン状の薄帯を作成した。続い
て、前記リボン状の薄帯を乳鉢内で粗粉砕した後、ジェ
ットミルにて平均粒径３μｍ程度まで微粉砕した。
次に、得られた粉末を１５ＫＯｅの磁場中で約２ｔｏｎ
ｆ／cm2の圧力をかけてプレス成形したのち、得られた
成形体をアルゴン雰囲気中において１０００℃で１時間
の条件で焼結を行い、室温まで急冷した後さらに所定の
熱処理を施した。
ｆ／cm2の圧力をかけてプレス成形したのち、得られた
成形体をアルゴン雰囲気中において１０００℃で１時間
の条件で焼結を行い、室温まで急冷した後さらに所定の
熱処理を施した。
次いで、得られた磁石の残留磁束密度(Br)、保磁力（Ｂ
Ｈｃ，ＩＨＣ）、最大エネルギ積（（ＢＨ）ｍａｘ）を
調べたところ、第１表のNo.５に示す結果となった。
Ｈｃ，ＩＨＣ）、最大エネルギ積（（ＢＨ）ｍａｘ）を
調べたところ、第１表のNo.５に示す結果となった。
（比較例３） Ｎｄ０．１７Ｆｅ０．７４Ｔｉ０．０２Ｓｉ０．０４Ｐ
０．０３なる組成の合金をアルゴン雰囲気中に調整した
ボタン溶解炉を用いて溶製した。次いで、溶製合金をイ
ンゴットにて乳鉢内で粗粉砕した後、ジェットミルにて
平均粒径３μｍ程度まで微粉砕した。
０．０３なる組成の合金をアルゴン雰囲気中に調整した
ボタン溶解炉を用いて溶製した。次いで、溶製合金をイ
ンゴットにて乳鉢内で粗粉砕した後、ジェットミルにて
平均粒径３μｍ程度まで微粉砕した。
次に、得られた粉末を１５ＫＯｅの磁場中で約２ｔｏｎ
ｆ／cm2の圧力をかけてプレス成形したのち、得られた
成形体をアルゴン雰囲気中において１０００℃で１時間
の条件で焼結を行い、室温まで急冷した後さらに所定の
熱処理を施した。
ｆ／cm2の圧力をかけてプレス成形したのち、得られた
成形体をアルゴン雰囲気中において１０００℃で１時間
の条件で焼結を行い、室温まで急冷した後さらに所定の
熱処理を施した。
次いで、得られた磁石の残留磁束密度(Br)、保磁力（Ｂ
ＨＣ，ＩＨＣ）、最大エネルギ積（（ＢＨ）ｍａｘ）を
調べたところ、第１表のNo.６に示す結果となった。
ＨＣ，ＩＨＣ）、最大エネルギ積（（ＢＨ）ｍａｘ）を
調べたところ、第１表のNo.６に示す結果となった。
第１表に示すように、本発明例NO.１，３，５の磁石で
は、比較例NO.２，４，６の磁石に比べて保磁力（ＢＨ
Ｃ，ＩＨＣ）および最大エネルギ積（（ＢＨ）ｍａｘ）
がより優れていることが明らかである。
は、比較例NO.２，４，６の磁石に比べて保磁力（ＢＨ
Ｃ，ＩＨＣ）および最大エネルギ積（（ＢＨ）ｍａｘ）
がより優れていることが明らかである。
（実施例４） Ｎｄ0.14Ｐｒ0.02Ｆｅ0.75Ｎｂ0.01Ｂ0.07Ｃ0.01なる組
成の合金をアルゴン雰囲気中に調製したボタン溶解炉を
用いて溶製した。次いで、溶製合金をアルゴン雰囲気中
に置いた回転ディスク上に流下して超急冷することによ
ってリボン状の薄帯を作成した。続いて、前記リボン状
の薄帯を乳鉢内で粗粉砕した後、ジェットミルにて平均
粒径３μｍ程度まで微粉砕した。
成の合金をアルゴン雰囲気中に調製したボタン溶解炉を
用いて溶製した。次いで、溶製合金をアルゴン雰囲気中
に置いた回転ディスク上に流下して超急冷することによ
ってリボン状の薄帯を作成した。続いて、前記リボン状
の薄帯を乳鉢内で粗粉砕した後、ジェットミルにて平均
粒径３μｍ程度まで微粉砕した。
次に、得られた粉末を９３重量％と、ポリアミド（商品
名：ナイロン）１２を７重量％の割合で混合し、２５０
℃で混練したのち、２５０℃に加熱した金型内に入れて
１５ＫＯｅの磁場中で約２ｔｏｎｆ／cm2の圧力をかけ
てプレス成形してプラスチック磁石を製造した。
名：ナイロン）１２を７重量％の割合で混合し、２５０
℃で混練したのち、２５０℃に加熱した金型内に入れて
１５ＫＯｅの磁場中で約２ｔｏｎｆ／cm2の圧力をかけ
てプレス成形してプラスチック磁石を製造した。
次いで、得られた磁石の残留磁束密度(Br)、保磁力（Ｂ
ＨＣ，ＩＨＣ）、最大エネルギ積（（ＢＨ）ｍａｘ）を
調べたところ、第２表のＮｏ．７に示す結果となった。
ＨＣ，ＩＨＣ）、最大エネルギ積（（ＢＨ）ｍａｘ）を
調べたところ、第２表のＮｏ．７に示す結果となった。
（比較例４） Ｎｄ0.14Ｐｒ0.02Ｆｅ0.75Ｎｂ0.01Ｂ0.07Ｃ0.01なる組
成の合金をアルゴン雰囲気中に調整したボタン溶解炉を
用いて溶製した。次いで、溶製合金をインゴットにして
乳鉢内で粗粉砕した後、ジェットミルにて平均粒径３μ
ｍ程度まで微粉砕した。
成の合金をアルゴン雰囲気中に調整したボタン溶解炉を
用いて溶製した。次いで、溶製合金をインゴットにして
乳鉢内で粗粉砕した後、ジェットミルにて平均粒径３μ
ｍ程度まで微粉砕した。
次に、得られた粉末を９３重量％と、ポリアミド（商品
名：ナイロン）１２を７重量％の割合で混合し、２５０
℃で混練したのち、２５０℃に加熱した金型内に入れて
１５ＫＯｅの磁場中で約２ｔｏｎｆ／cm2の圧力をかけ
てプレス成形してプラスチック磁石を製造した。
名：ナイロン）１２を７重量％の割合で混合し、２５０
℃で混練したのち、２５０℃に加熱した金型内に入れて
１５ＫＯｅの磁場中で約２ｔｏｎｆ／cm2の圧力をかけ
てプレス成形してプラスチック磁石を製造した。
次いで、得られた磁石の残留磁束密度(Br)、保磁力（Ｂ
ＨＣ，ＩＨＣ）、最大エネルギ積（（ＢＨ）ｍａｘ）を
調べたところ、第２表のＮｏ．８に示す結果となった。
ＨＣ，ＩＨＣ）、最大エネルギ積（（ＢＨ）ｍａｘ）を
調べたところ、第２表のＮｏ．８に示す結果となった。
第２表に示すように、本発明例Ｎｏ．７の磁石では、比
較例Ｎｏ．８の磁石に比べて、保磁力（ＢＨＣ，
ＩＨＣ）および最大エネルギ積（（ＢＨ）ｍａｘ）がよ
り優れていることが明らかである。
較例Ｎｏ．８の磁石に比べて、保磁力（ＢＨＣ，
ＩＨＣ）および最大エネルギ積（（ＢＨ）ｍａｘ）がよ
り優れていることが明らかである。
（発明の効果） 以上説明してきたように、この発明による永久磁石用粉
末の製造方法は、一般式 Ｒ１−α−β−γＭαＡβＸγで表わされ、ＲがＳｃ，
Ｙを含みかつＳｍ，Ｃｅを除く希土類元素の１種または
２種以上，ＭがＦｅ，Ｃｏ，Ｎｉ，Ｍｎの１種または２
種以上、ＡがＴｉ，Ｚｒ，Ｈｆ，Ｖ，Ｎｂ，Ｔａ，Ｃ
ｒ，Ｍｏ，Ｗの１種または２種以上、ＸがＢ，Ｃ，Ｎ，
Ｓｉ，Ｐの１種または２種以上であり、 ０．６０≦α≦０．８５、 ０．０１≦β≦０．１０、 γ＜０．１５ である組成の合金溶湯を超急冷法によって粉末化し、前
記必須で含有するＡの元素と同じく必須で含有するＸの
元素とで形成されうる硼化物，炭化物，窒化物，珪化
物，燐化物のうち１種または２種以上が含まれている粉
末を得るようにしたものであり、また、この発明による
永久磁石の製造方法は、上記永久磁石用粉末を磁場中プ
レス成形するようにしたものであるから、残留磁束密度
（Ｂｒ）に優れていると共に、とくに保磁力（ＢＨＣ，
ＩＨＣ）および最大エネルギ積（（ＢＨ）ｍａｘ）が大
きな値を示す永久磁石を得ることができ、家庭電化製
品、音響製品、時計部品、自動車部品、精密機器等々の
小型軽量化，高性能化ならびに低コスト化を永久磁石の
面から実現することが可能であるという非常に優れた効
果をもたらしうるものである。
末の製造方法は、一般式 Ｒ１−α−β−γＭαＡβＸγで表わされ、ＲがＳｃ，
Ｙを含みかつＳｍ，Ｃｅを除く希土類元素の１種または
２種以上，ＭがＦｅ，Ｃｏ，Ｎｉ，Ｍｎの１種または２
種以上、ＡがＴｉ，Ｚｒ，Ｈｆ，Ｖ，Ｎｂ，Ｔａ，Ｃ
ｒ，Ｍｏ，Ｗの１種または２種以上、ＸがＢ，Ｃ，Ｎ，
Ｓｉ，Ｐの１種または２種以上であり、 ０．６０≦α≦０．８５、 ０．０１≦β≦０．１０、 γ＜０．１５ である組成の合金溶湯を超急冷法によって粉末化し、前
記必須で含有するＡの元素と同じく必須で含有するＸの
元素とで形成されうる硼化物，炭化物，窒化物，珪化
物，燐化物のうち１種または２種以上が含まれている粉
末を得るようにしたものであり、また、この発明による
永久磁石の製造方法は、上記永久磁石用粉末を磁場中プ
レス成形するようにしたものであるから、残留磁束密度
（Ｂｒ）に優れていると共に、とくに保磁力（ＢＨＣ，
ＩＨＣ）および最大エネルギ積（（ＢＨ）ｍａｘ）が大
きな値を示す永久磁石を得ることができ、家庭電化製
品、音響製品、時計部品、自動車部品、精密機器等々の
小型軽量化，高性能化ならびに低コスト化を永久磁石の
面から実現することが可能であるという非常に優れた効
果をもたらしうるものである。
Claims (4)
- 【請求項１】式、Ｒ１−α−β−γＭαＡβＸγで表わ
され、ＲがＳｃ，Ｙを含みかつＳｍ，Ｃｅを除く希土類
元素の１種または２種以上、ＭがＦｅ，Ｃｏ，Ｎｉ，Ｍ
ｎの１種または２種以上、ＡがＴｉ，Ｚｒ，Ｈｆ，Ｖ，
Ｎｂ，Ｔａ，Ｃｒ，Ｍｏ，Ｗの１種または２種以上、Ｘ
がＢ，Ｃ，Ｎ，Ｓｉ，Ｐの１種または２種以上であり、 ０．６０≦α≦０．８５、 ０．０１≦β≦０．１０、 γ＜０．１５ である組成の合金溶湯を超急冷法によって粉末化し、前
記必須で含有するＡの元素と同じく必須で含有するＸの
元素とで形成されうる硼化物，炭化物，窒化物，珪化
物，燐化物のうち１種または２種以上が含まれている粉
末を得ることを特徴とする永久磁石用粉末の製造方法。 - 【請求項２】合金溶湯を超急冷法によって直接粉末化す
る特許請求の範囲第（１）項記載の永久磁石用粉末の製
造方法。 - 【請求項３】合金溶湯を超急冷法によって薄帯とし、こ
の薄帯を粉砕して粉末化する特許請求の範囲第（１）項
記載の永久磁石用粉末の製造方法。 - 【請求項４】式、Ｒ１−α−β−γＭαＡβＸγで表わ
され、ＲがＳｃ，Ｙを含みかつＳｍ，Ｃｅを除く希土類
元素の１種または２種以上、ＭがＦｅ，Ｃｏ，Ｎｉ，Ｍ
ｎの１種または２種以上、ＡがＴｉ，Ｚｒ，Ｈｆ，Ｖ，
Ｎｂ，Ｔａ，Ｃｒ，Ｍｏ，Ｗの１種または２種以上、Ｘ
がＢ，Ｃ，Ｎ，Ｓｉ，Ｐの１種または２種以上であり、 ０．６０≦α≦０．８５、 ０．０１≦β≦０．１０、 γ＜０．１５ である組成の合金溶湯を超急冷法によって粉末化し、前
記必須で含有するＡの元素と同じく必須で含有するＸの
元素とで形成されうる硼化物，炭化物，窒化物，珪化
物，燐化物のうち１種または２種以上が含まれている粉
末を得たのち、得られた粉末を磁場中プレス成形するこ
とを特徴とする永久磁石の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59112349A JPH0669003B2 (ja) | 1984-05-31 | 1984-05-31 | 永久磁石用粉末および永久磁石の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP59112349A JPH0669003B2 (ja) | 1984-05-31 | 1984-05-31 | 永久磁石用粉末および永久磁石の製造方法 |
Related Child Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4277232A Division JPH05211102A (ja) | 1992-10-15 | 1992-10-15 | 永久磁石用粉末および永久磁石 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS60254708A JPS60254708A (ja) | 1985-12-16 |
| JPH0669003B2 true JPH0669003B2 (ja) | 1994-08-31 |
Family
ID=14584463
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP59112349A Expired - Lifetime JPH0669003B2 (ja) | 1984-05-31 | 1984-05-31 | 永久磁石用粉末および永久磁石の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0669003B2 (ja) |
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| JPH0711055B2 (ja) * | 1986-01-29 | 1995-02-08 | 大同特殊鋼株式会社 | 永久磁石材料の製造方法 |
| JPS62257703A (ja) * | 1986-05-01 | 1987-11-10 | Seiko Epson Corp | 樹脂ボンド磁石原料 |
| JPS63110604A (ja) * | 1986-10-28 | 1988-05-16 | Santoku Kinzoku Kogyo Kk | 急冷薄帯磁石 |
| JPS63111603A (ja) * | 1986-10-30 | 1988-05-16 | Santoku Kinzoku Kogyo Kk | ボンド磁石 |
| JPS63152111A (ja) * | 1986-12-17 | 1988-06-24 | Daido Steel Co Ltd | 永久磁石の製造方法 |
| JP3180269B2 (ja) * | 1987-03-23 | 2001-06-25 | 株式会社トーキン | 希土類‐遷移金属‐ホウ素ボンド磁石の製造方法 |
| JPS63244704A (ja) * | 1987-03-31 | 1988-10-12 | Seiko Epson Corp | 希土類−鉄系樹脂結合型磁石の製造方法 |
| US4849035A (en) * | 1987-08-11 | 1989-07-18 | Crucible Materials Corporation | Rare earth, iron carbon permanent magnet alloys and method for producing the same |
| JPS6481301A (en) * | 1987-09-24 | 1989-03-27 | Daido Steel Co Ltd | Magnetic powder for manufacturing plastic magnet |
| JP2619653B2 (ja) * | 1987-10-16 | 1997-06-11 | セイコーエプソン株式会社 | 希土類磁石 |
| JPH02198105A (ja) * | 1989-01-27 | 1990-08-06 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | 希土類・鉄系永久磁石の製造方法 |
| JP3061808B2 (ja) * | 1988-09-22 | 2000-07-10 | 松下電器産業株式会社 | Ｆｅ−Ｂ−Ｒ系永久磁石の製造方法 |
| JPH02198104A (ja) * | 1989-01-27 | 1990-08-06 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | 希土類・鉄系永久磁石の製造方法 |
| BR8807864A (pt) * | 1988-10-25 | 1990-11-13 | N Proizv Ob Mekh Robotizatsii | Montagem de mancal vertical |
| US5180445A (en) * | 1989-06-13 | 1993-01-19 | Sps Technologies, Inc. | Magnetic materials |
| US5201963A (en) * | 1989-10-26 | 1993-04-13 | Nippon Steel Corporation | Rare earth magnets and method of producing same |
| JP2774372B2 (ja) * | 1990-09-20 | 1998-07-09 | 三菱製鋼株式会社 | 永久磁石粉末 |
| US6527874B2 (en) | 2000-07-10 | 2003-03-04 | Sumitomo Special Metals Co., Ltd. | Rare earth magnet and method for making same |
| CN105132802A (zh) * | 2015-08-21 | 2015-12-09 | 苏州莱特复合材料有限公司 | 一种齿轮用粉末冶金材料及其制备方法 |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS57141901A (en) * | 1981-02-26 | 1982-09-02 | Mitsubishi Steel Mfg Co Ltd | Permanent magnet powder |
| JPS58147007A (ja) * | 1982-02-25 | 1983-09-01 | Hitachi Metals Ltd | 永久磁石の製造方法 |
-
1984
- 1984-05-31 JP JP59112349A patent/JPH0669003B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS60254708A (ja) | 1985-12-16 |
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