JPH0353505A - ボンディッド磁石およびその着磁方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 く産業上の利用分野〉 本発明は、Ｒ（ＲはＹを含む希土類元素である。　以下
同じ。）と、ＦｅまたはＦｅおよびｃｏと、Ｂとを含む
Ｆｅ−Ｒ−Ｂ系の永久磁石粉末を含有するボンディッド
磁石およびその着磁方法に関する。

く従来の技術〉 高性能を有する希土類磁石としては、粉末冶金法による
Ｓｍ−Ｃｏ系磁石でエネルギー積３２ＭＧＯｅのものが
量産されている。

しかし、このものは、Ｓｍ，ＣＯの原料価格が高いとい
う欠点を有する。　希土類元素の中では原子量の小さい
元素、例えば、ＣｅやＰｒ，Ｎｄは、Ｓｍよりも豊富に
あり価格が安い。　また、ＦｅはＣｏに比べ安価である
。

そこで、近年Ｎｄ−Ｆｅ−Ｂ系磁石が開発され、特開昭
５９−４６００８号公報では焼結磁石が、また特開昭６
０−９８５２号公報では高速急冷法によるものが開示さ
れている。

焼結法による磁石では、従来のＳｍ−Ｃｏ系の粉末冶金
プロセスを適用できる。　しかし、酸化しゃすいＮｄ−
Ｆｅ系合金インゴットを２〜ｌｏｕｍ程度′に微粉末化
する工程を有するため、取り扱いが難かしいこと、ある
いは粉末冶金プロセスは工程数が多い（溶解→鋳造一イ
ンゴット粗粉砕→微粉砕一ブレス→焼結→磁石）ため安
価な原料を用いるという特徴をいかせない面もある。

一方、高速急冷法では工程が簡素化され［溶解→高速急
冷→粗粉砕→冷間ブレス（温間ブレス）→磁石］　かつ
微粉末化工程を必要としないという利点がある。　しか
し、高速急冷法による磁石を工業材料とするためには、
一層の高保磁力化、高エネルギー積化、低コスト化，高
コストパフォーマンス化、着磁特性の改良等が望まれて
いる。

これら焼結法、高速急冷法のいずれを用いた場合でも、
Ｎｄ−Ｆｅ−Ｂ系磁石はＳｍ−Ｃｏ系磁石に比べて低コ
スト化できるものではあるが、用途拡大のためには更な
る低コスト化が要求される。

このような事情から、米国特許第４，７６５，８４８号
明細書では、希土類元素を５〜３０ａｔ％含有する組成
において、希土類元素の２０％超を安価なＬａおよびＣ
ｅとする提案が゜なされている。

ＬａおよびＣｅはいずれも磁気特性を低下させる元素で
あるが、この提案では、ＬａとＣｅとを併用することに
より、磁気特性、特に保磁力の低下を抑えることができ
るとしている。

ところで、高速急冷により得られた薄帯あるいはフレー
ク状の永久磁石材料は、通常、粉砕されて、ホットプレ
ス等によりバルク体磁石とされるかあるいは樹脂等のバ
インダによって結合されたボンディッド磁石として用い
られる。

バルク体磁石は一般に硬くて脆いという欠点を有するが
、ボンディッド磁石は軽く弾性があり、欠けや割れがな
く、複雑“形状の成形が容易であり量産性に優れるため
、用途は拡大の傾向にある。

ボンディッド磁石は，永久磁石材料の粉末と樹脂等のバ
インダとを混合ないし混練したちのを成形して得られる
。

このようなボンディッド磁石は、着磁されて用いられる
が、ステッピングモータ等の用途に対しては、多極着磁
が施される。

多極着磁では、極数が多くなるほど，すなわち極間距離
が小さくなるほど巻線スペースの制限等の影響により着
磁磁場強度が制限される。

従って、このような用途では低磁界強度での着磁性が高
いことが必須となる。

く発明が解決しようとする課題〉 上記明細書に示される組成によれば確かにコストの低下
を実現することができるが、磁気特性が十分とはいえな
い。

また、同明細書には、着磁性に関する開示はみられない
。

本発明は、このような事情からなされたものであり、低
コストで磁気特性が良好であり、しかも磁気特性および
着磁性の高いボンディッド磁石と、このようなボンディ
ッド磁石に着磁を施す方法であって、特に多極着磁に好
適な着磁方法を提供することを目的とする。

〈課題を解決するための手段〉 このような目的は、下記（１）〜（６）の本発明によっ
て達成される。

（１）永久磁石材料の粉末とバインダとを含有するボン
ディッド磁石であって、 前記永久磁石材料が、下記組成を有することを特徴とす
るボンディッド磁石。

Ｒ：７〜ｌ１ａｔ％ Ｂ：３　〜１５ａｔ％、 Ｃｏ二〇〜４５ａｔ％ Ｍ　：　０．　２　〜１　５ａｔ％ Ｆｅ：残部 （ただし、ＲはＹを含む希土類元素の１種以上であり、
Ｌａおよび／またはＣｅを２０％超８５％以下含む。　
また、ＭはＺｒ．Ｎｂ、Ｍｏ，Ｈｆ．Ｔａ．Ｗ，Ｔｉ，
ＶおよびＣｒの１種以上である。） （２）前記Ｒが、Ｌａおよび／またはＣｅを３０％以上
６９％以下含む上記（１）に記載のボンディッド磁石。

（３）前記Ｍの含有量が０〜４ａｔ％である上記（１）
または（２）に記載のボンディッド磁石。

（４）前記ＭがＺｒを含む上記（１）ないし（３）のい
ずれかに記載のボンディッド磁石。

（５）前記永久磁石材料の粉末の結晶粒界におけるＬａ
とＣｅとの含有量の和をＭＬとし、結晶粒内におけるＬ
ａとＣｅとの含有量の和をＭＭＧとしたとき、１　＜　
ＭＭａ　／　ＭＭａである上記（１）ないし（４）のい
ずれかに左載のボンディッド磁石。

（６）上記（１）ないし（５）のいずれかに記載のボン
ディッド磁石に着磁を施すに際し、磁場強度１２ｋＯｅ
以下で行なうことを特徴とするボンディッド磁石の着磁
方法。

〈作用〉 本発明のボンディッド磁石に含有される永久磁石材゛料
の粉末は、安価なＬａおよび／またはＣｅを含有するた
め、低コストにて製造することができる．　しかも、本
発明の組成によれば、磁気特性を低下させる元素である
Ｌａおよび／またはＣｅを上記範囲で含有していても、
磁気特性の劣化を最小限に抑えることができる。

また、本発明のボンディッド磁石は着磁性が高く、弱磁
界強度、例えば１２ｋＯｅ以下の磁場強度にて強力かつ
均一な着磁が行なえるため、特に多極着磁されるボンデ
ィッド磁石として好適である。

そして、これらの効果は、結晶粒界におけるＬａとＣｅ
との含有量の和と、結晶粒内におけるＬａとＣｅとの含
有量の和との比が上記範囲であるときに、極めて高いも
のとなる。

〈具体的構成〉 以下、本発明の具体的構成について詳細に説明する。

本発明のボンディッド磁石は、永久磁石材料の粉末をバ
インダで結合して構成されている。

本発明のボンディッド磁石に含有される永久磁石材料の
粉末は、下記の組成を有する。

Ｒ　：　７〜　ｌ　ｌ　ａｔ％ Ｂ：３〜１５ａｔ％、 Ｃｏ：０〜４５ａｔ％ Ｍ　：　０．　２〜ｌ　５ａｔ％ Ｆｅ：残部 また、好ましくは下記の組成であるとよい。

Ｒ：８〜ｌＯａｔ％未満 Ｂ　：　５〜　ｌ　２ａｔ％、 Ｃ　ｏ　：　０〜３　０ａｔ％ Ｍ　：　１　〜７ａｔ％ Ｆｅ：残部 ただし、上記において、ＲはＹを含む希土類元素の１種
以上であり、Ｌａおよび／またはＣｅを２０％超８５％
以下、好ましくは３０〜６９％、より好ましくは３０〜
６５％含む。

また、ＭはＺｒ．Ｎｂ，Ｍｏ．Ｈｆ．Ｔａ、Ｗ，Ｔｉ、
■およびＣｒのｌ種以上である。

上記組成の限定理由を説明する。

Ｌａおよび／またはＣｅが上記範囲未満となると、低コ
スト化が不十分である他、着磁に必要な磁界強度が増加
し、低磁界強度での着磁特性が低下する。　また、Ｌａ
および／またはＣｅが上記範囲を超えると磁気特性の低
下が問題となる。

ＬａとＣｅとの含有比率に特に制限はないが，磁気特性
が向上することから、ＬａとＣｅとの合計に対しＣｅが
０．４〜０．９の割合であることが好ましく、より好ま
しくは０．６〜０．８である。

Ｒが上記範囲未満では保磁力が低下する傾向があり、上
記範囲を超えると、残留磁化が著しく減少する。

なお、ＬａおよびＣｅ以外のＲとしては、Ｎｄ，Ｐｒお
よび［）ｙの１種以上が好適であり、特にＮｄおよび／
またはＰｒを用いることが好ましい。

Ｂの含有量が上記範囲未満では保磁力が小さく、上記範
囲を超えると残留磁化が低下する。

なお、Ｂの５０％以下をＳｉ．Ｃ．Ｇａ、／Ｍ２、Ｐ．
Ｎ．Ｓｅ．Ｓ，Ｏ等で置換してもＢ単独と同様な効果を
有する。

ＣＯは必ずしも含有される必要はないが、ｃｏでＦｅを
置換することで磁気性能が改善され、かつキュリー温度
も改良される。　しかし、Ｃｏの含有量が上記範囲を超
えると保磁力の低下を招く。

Ｍを添加することにより結晶成長が抑制され、高温、長
時間でも保磁力が劣化せず、高い保磁力が得られる． しかし、Ｍの総計量が上記範囲を超えると、磁化の急激
な減少をまねく。

なお、Ｍの好ましい含有量は１〜４ａｔ％、特に１．２
〜３．８ａｔ％であり、また、特性およびコストの点か
らＭとしてＺｒを必須とすることが好ましい。

本発明では、Ｃｕ．Ｎｉ．ＭｎおよびＡｇの１種以上を
添加することによって、磁気特性を劣化させることなく
、塑性加工時の加工性を改善することが可能となる。　
これらの元素の含有量は、２０ａｔ％以下であることが
好ましい。

このような組成は、原子吸光法、蛍光Ｘ線法、ガス分析
法等によって容易に測定することができる。

このような永久磁石材料は、実質的に正方晶系の結晶構
造の主相を有するか、このような主相と非品質および／
または結晶質の副相とを有する。　本発明では副相を有
することが好ましく、この場合、副相は主相の結晶粒界
として存在する。

Ｒ−Ｆｅ−Ｂ化合物として安定な正方晶化合物はＲ　２
　Ｆ　８　１４Ｂ　（　Ｒ　＝　１１．　７６ａｔ％、
Ｆｅ＝８２．３６ａｔ％、Ｂ＝５．８８ａｔ％）であり
、本発明では主相が実質的にこのような正方晶構造を有
し、副相はＲブアな組成である。

そして、本発明では、結晶粒界におけるＬａとＣｅとの
含有量の和をＭＭＢとし、結晶粒内におけるＬａとＣｅ
との含有量の和をＭＭＧとしたとき、 １　＜ＭＭ．　／ＭＭ． であることが好ましく、より好ましくは１．１≦ＭＭ．
　／ＭＭ．であり、さらに好ましくは１．３　≦ＭＭ．
／ＭＭ．　　≦２０ である。

ＬａおよびＣｅがこのように偏在することにより、磁気
特性を低下させる元素であるＬａおよびＣｅを上記範囲
にて含有するにも関わらず、磁気特性の低下を最小限に
抑えることができる。

ＭＭ．　／ＭＭ（ｌは、化学エッチングおよび／または
イオンミリングを用いて約０．２μｍ以下の厚さの試料
を作製し、これを透過型分析電子顕微鏡で測定すること
により求めることができる。　なお、粒界の厚さが電子
線のビーム径（５〜２０ｎｍ程度）よりも小さくなるこ
とがあるが、この場合には結晶粒内の成分の影響を考慮
してＭＭ．　／ＭＭ．を決定することができる。

本発明において、永久磁石材料の平均結晶粒径は０．０
１〜１一であることが好ましく、より好ましくは０．０
１〜０．　３ＪＪＪｌ未満である。

平均結晶粒径がこの範囲未満であると、結晶が不完全で
あるために保磁力が殆ど発生しなくなり、上記範囲を超
えても保磁力が低下する。

また、結晶粒界の平均厚さは０．００１〜・０．２−で
あることが好ましく、より好ましくは０．００１′−０
．１−である。　結晶粒界の平均厚さがこの範囲未満で
あると残留磁束密度が減少し、この範囲を超えると保磁
力が低下する。

上記した組成を有する永久磁石材料は、特にこのような
組織構造および元素分布を有することにより、保磁力が
５〜１　０　ｋｏｅ　、残留磁化が６．５〜９ｋＧ、（
ＢＨ）＋＋＋ａｘが９　〜１　６　ＭＧＯｅ程度の磁気
特性が得られる． このような永久磁石材料の製造方法に特に制限はないが
、上記のような組織構造および元素の偏在が得易いこと
から、高速急冷法を用いることが好ましい。

高速急冷法に特に制限はなく、ディスク法、片ロール法
、双ロール法等の他、アトマイズ法、溶射等の各種高速
急冷法、あるいはメカニカル・アロイング等も適用でき
るが、本発明には片ロール法が最も適当である。

片ロール法を用いる場合、上記のような組織構造および
元素の偏在を実現するために、冷却ロールの周速度を制
御することが好ましい。

具体的には、冷却ロールの周速度を７〜３０ｍ／ｓとす
ることが好ましく、より好ましくはｌ０〜２５ｍ／ｓと
する。

周速度が上記範囲未満では、得られる薄帯状永久磁石材
料のほとんどが結晶化しており、平均結晶粒径も大きく
なりすぎる。　また、周速度が上記範囲を超えると、Ｌ
ａおよびＣｅを上記のように偏在させることが困難とな
る。

このような高速急冷により得られる永久磁石材料は通常
、薄帯状であり、その厚さは一般に２０〜８０μｍ程度
であるが、特に３０〜６０μｍとすると、膜厚方向の結
晶粒径の分布が小さく、粒径による磁気特性のバラツキ
が減少し、平均特性値が上昇する点で好ましい。

急冷後の組織は急冷条件により異なるが、通常、微結晶
またはこれと非品質との混合組織からなる。　そして、
さらに適宜用いられる熱処理、すなわち焼鈍することに
より，その微結晶または非品質と微結晶からなる組織構
造および寸法をさらにコントロールでき、より高く安定
した特性が得られる。

このような熱処理は、３００〜９００℃にて０．Ｏｌ〜
５０時間程度行なうことが好ましい。

上記のような永久磁石材料は、粉砕されて粉末とされ、
バインダと混合された後、成形されてボンディッド磁石
とされる。

本発明において、永久磁石材料の粉末の粒径に特に制限
はないが、２０〜３００一程度、特に６０〜２８０一程
度であることが好ましい。

平均粒径は、走査型電子顕微鏡写真の測定により求めれ
ばよい。

なお、高速急冷法により得られた薄帯状の磁石を、直接
もしくは粉砕した後に塑性加工等を施して高密度かつ異
方性化することにより約１．２〜３倍の磁石特性の向上
が見られる。

この塑性加工時の温度・時間条件は、微結晶相が得られ
、粗粒化を妨げるように選択する必要がある。　この点
に関し、本発明におけるＮｂ％Ｚｒ，Ｔｉ％Ｖ等の添加
元素Ｍは結晶成長を抑制し、高温、長時間でも保磁力を
劣化させず高い保磁力が得られるため温間塑性加工条件
を改善するという利点を有している。

塑性加工は、ダイアップセット等の公知の方法を用いて
行なえばよい。

成形方法に特に制限はなく、本発明はプレス成形を用い
るコンブレッションボンディッド磁石および射出成形を
用いるインジエクションボンディッド磁石のいずれにも
適用することができる。

用いるバインダに特に制限はなく，公知のボンディッド
磁石に利用される各種樹脂を用いればよい。　例えば、
コンブレッションボンディッド磁石の場合は各種硬化剤
を用いたエボキシ樹脂等の各種熱硬化性樹脂を、また、
インジェクションボンディッド磁石の場合はボリアミド
樹脂等の各種熱可塑性樹脂を用いればよい。　なお、混
合時のバインダの状態には特に制限はない。

永久磁石粉末とバインダとの混合方法に特に制限はなく
、水平回転円筒型混合機、正立方体型混合機、縦形二重
円錐型ｒ昆合機、■型混合機、鋤板ｄ合機、らせんど昆
合機、リボン准合機、衝撃回転混合機等のいずれを用い
てもよい。　プレス成形あるいは射出成形の条件に特に
制限はなく、公知の条件から適当に選択すればよい。

成形後、必要に応じて硬化のための熱処理か施される。

なお、本発明のボンディッド磁石には、上記した永久磁
石粉末およびバインダに加え、必要に応じて潤滑剤、カ
ップリング剤、可塑剤、酸化防止剤等が含有されていて
もよい。

所望の形状に成形された後、着磁され、ボンディッド磁
石とされる。

本発明のボンディッド磁石は着磁性能が高く、１２ｋＯ
ｅ以下、特に７〜ｌＯｋＯｅの強度の磁界中において、
極めて高い着磁性を示す。

そして、このような着磁性の高さから、本発明のボンデ
ィッド磁石は特に多極着磁されるボンディッド磁石とし
て好適であり、極間距離が４ｍｍ以下、特に０．５〜３
ｍｍの多極着磁磁石に適用された場合に、極めて高い効
果を発揮する。　すなわち、着磁に要する磁界強度が小
さくて済むので総磁束を大きくすることができ゛、かつ
着磁波形のバラツキを極めて小さくすることができる。

なお、本発明に用いる永久磁石材料は、保磁力（Ｈｃ）
の理論値である異方性磁場（ＨＡ）が、ＲとしてＮｄの
みを含むものと゜比へ好ましくは３０〜７５％程度、よ
り好ましくは５０〜７０％程度であることが好ましい。

　このようなＨＡを有することにより、上記したような
弱磁界下での着磁性が顕著に向上する。

く実施例〉 以下、本発明の具体的実施例を示し、本発明をさらに詳
細に説明する。

（実施例ｌ） 下記表１に示す組成（数値は原子百分率を表わす。）を
有する合金をアーク溶解により作製した。　得られた合
金の溶湯を、回転する銅系合金製冷却ロール表面に石英
ノズルを介して加圧アルゴンガス（噴出圧力：０．２〜
２ｋｇ／ｃｎｆ）により射出して高速急冷し、薄帯を得
た。　なお、冷却ロールの周速度は１０〜２５ｍ／ｓと
した。

得られた薄帯を約１００μｍの粒径に粉砕して永久磁石
材料の粉末を得、これをエボキシ樹脂および潤滑剤と混
合してプレス成形し、さらに熱処理を施してボンディッ
ド磁石サンプルを得た。　エボキシ樹脂は永久磁石材料
の粉末に対し２ｗｔ％とした。　プレス成形の圧力保持
時間は１秒、印加圧力はｌ　Ｏ　ｔ　／ｃｍ２とした。

　また、熱処理は、１５０℃にて１時間行なった。

ボンディッド磁石サンプルの形状はリング状とし、外径
４５ｍｍ、内径４３ｍｍ、高さ１０ｍｍとした。

これらのサンプルについて、Ｂ−Ｈ　トレーサにより印
加磁界強度９　ｋＯｅで磁気特性を測定した。

各サンプルの磁気特性を、表１に示す。

また、これらのサンプルに磁界強度９　ｋｏｅにて４８
極着磁を施し、総磁束および着磁波形のバラツキを測定
した。　このときの極間隔は、約３ｍｍであった。

総磁束は相対値で表わし、着磁波形のバラッキは、各極
のピーク値の標準偏差で表わした。

結果を表１に示す。

（実施例２） ［永久磁石材料薄帯の作製］ 下記表２に示す組成（数値は原子百分率を表わす。）を
有する合金をアーク溶解により作製した。　得られた合
金の溶湯な、回転する銅系合金製冷却ロール表面に石英
ノズルを介して加圧アルゴンガス（噴出圧力＝０．２〜
２ｋｇ／ｃｎＮにより射出して高速急冷し、表２に示す
薄帯を得た。　なお、薄帯の厚さは３０〜６０μｍであ
った。

得られた薄帯をイオンミリングでさらに薄くした後、透
過型分析電子顕微鏡により結晶粒界におけるＬａとＣｅ
との含有量の和（ＭＭ．　）および結晶粒内におけるＬ
ａとＣｅとの含有量の和（ＭＭ．）を測定し、ＭＭ．　
／ＭＭＯを算出した。

また、平均結晶粒径も測定した。　結果を表２に示す。

なお、ＭＭａ　／　ＭＭａは冷却ロールの周速度を変え
ることにより制御した。　各薄帯の作製時の冷却ロール
周速度を表２に示す。

［ボンディッド磁石の作製］ 表２に示す各薄帯を約１００−の粒径に粉砕して永久磁
石材料の粉末を得、これを用いて実施例ｌと同様にして
ボンディツド磁石サンプルを得た。

これらのサンプルについて、実施例１と同様な測定を行
なった。

各サンプルの磁気特性を表３に示す。

また、これらのサンプルに実施例ｌと同様な４８極着磁
を施し、総磁束および着磁波形のバラツキを測定した． 結果を表３に示す。

なお、表３に示す各サンプルのＮｏ．は、その作製に用
いた薄帯Ｎｏ．と対応している。

（鴎Ｏｅ） （ｋＯｅ） σ（Ｇ） ｌ．３６ １．０ １．Ｏ ｌ．２５ ｌ．２８ ｌ．２４ ｌ．２５ ｌ．２８ １．２３ （実施例３） ９．７Ｒ−３Ｚｒ−８Ｂ−１０ｃｏ−ｂａｌＦｅ　（た
だし、Ｒは、（Ｎｄｏ．　ｔＰｒｏ．　ｓ）　＋−ｘ　
（Ｃｅｏ．　ｔＬａａ．　ｓ）Ｉｔを表わし、数字は原
子百分率を表わす。）の組或を有する合金の溶湯を用い
、実施例１と同様にして薄帯を作製した。

得られた薄帯を約１５０ｕｍの粒径に粉砕し、実施例ｌ
と同様にして直径１０ｎ＋ｍ、高さ１０ｍｍのボンディ
ッド磁石サンプルを得た。

ただし、プレス成形の印加圧力は６．５ｔ／Ｃｍ”とし
た。

ＣｅとＬａの合計含有量を示すＸを変えて得られた各サ
ンプルに対し、９　ｋＯｅおよび３０ｋＯｅで着磁を行
ない、（ＢＨ）ｍａｘを測定した。

結果を第ｌ図に示す。

また、９　ｋＯｅで着磁されたサンプルの（ＢＨ）ｍａ
ｘを原材料費で除した値の相対値（コストパフォーマン
ス）を、第１図に併記する。

第１図に示されるように、３　０　ｋＯｅにて着磁した
場合、ＣｅおよびＬａを含有しないサンプルの（Ｂ旧ｌ
ＩＩａｘが最も高いが、多極着磁等に通常利用される９
　ｋＯｅでの着磁における（３１）ｍａｘは、Ｘが本発
明範囲内である場合に顕著に向上することが明らかであ
る．　また、このとき，コストパフォーマンスも極めて
高いことが明らかである。

（実施例４） ９．７Ｒ−８Ｂ−１０Ｇｏ−ｂａｌＦｅ　（ただし、Ｒ
は、（Ｎｄｏ．　ｔＰｒｏ．　ｓ）ｏ．’　ｓ’ａ　（
Ｃｅｏ１Ｌａｏ．　ｓ）ｏ．　４Ｂを表わし、数字は原
子百分率を表わす。）の組成を有する合金を用いて永久
磁石材料を作製し、実施例３と同様にしてボンディッド
磁石サンプルを得た。　また、Ｆｅの一部をＺｒに置換
した組戊を有する合金を用い、同様にしてボンディッド
磁石サンプルを作製した。

各サンプルを９　ｋｏｅにて着磁し、（ＢＨ）ｗａｘを
測定した。

第２図に、Ｚｒ含有量と（ＯＨ）ｗａｘとの関係を示す
。

第２図に示される結果から、Ｚｒ含有量がｌ〜４ａｔ％
、特に１．２〜３．８ａｔ％の範囲において特に（ＢＨ
）ｍａｘが向上することが明らかである。

以上の実施例の結果から、本発明の効果が明らかである
。

く発明の効果〉 本発明のボンディッド磁石は、Ｌａおよび／またはＣｅ
を含有するため、低コストにて製造することができる。

　しかも、ＬａやＣｅを含有するにも関わらず、磁気特
性が良好である。

また、低磁界下での着磁性能が高いため、特に多極着磁
が施される用途に好適である。

【図面の簡単な説明】

第１図は、ＬａおよびＣｅの含有量と着磁性およびコス
トパフォーマンスとの関係を示すグラフである。 第２図は、Ｚｒ含有量と着磁性との関係を示すグラフで
ある。

Claims (6)

【特許請求の範囲】
1. （１）永久磁石材料の粉末とバインダとを含有するボン
   ディッド磁石であって、 前記永久磁石材料が、下記組成を有することを特徴とす
   るボンディッド磁石。 Ｒ：７〜１１ａｔ％ Ｂ：３〜１５ａｔ％、 Ｃｏ：０〜４５ａｔ％ Ｍ：０．２〜１５ａｔ％ Ｆｅ：残部 （ただし、ＲはＹを含む希土類元素の１種以上であり、
   Ｌａおよび／またはＣｅを２０％ 超８５％以下含む。また、ＭはＺｒ、Ｎｂ、Ｍｏ、Ｈｆ
   、Ｔａ、Ｗ、Ｔｉ、ＶおよびＣｒの１種以上である。）
2. （２）前記Ｒが、Ｌａおよび／またはＣｅを３０％以上
   ６９％以下含む請求項１に記載のボンディッド磁石。
3. （３）前記Ｍの含有量が０〜４ａｔ％である請求項１ま
   たは２に記載のボンディッド磁石。
4. （４）前記ＭがＺｒを含む請求項１ないし３のいずれか
   に記載のボンディッド磁石。
5. （５）前記永久磁石材料の粉末の結晶粒界におけるＬａ
   とＣｅとの含有量の和をＭＭ＿Ｂとし、結晶粒内におけ
   るＬａとＣｅとの含有量の和をＭＭ＿Ｇとしたとき、１
   ＜ＭＭ＿Ｂ／ＭＭ＿Ｇである請求項１ないし４のいずれ
   かに記載のボンディッド磁石。
6. （６）請求項１ないし５のいずれかに記載のボンディッ
   ド磁石に着磁を施すに際し、磁場強度１２ｋＯｅ以下で
   行なうことを特徴とするボンディッド磁石の着磁方法。