JPH06349566A - トランスレス発熱体 - Google Patents
トランスレス発熱体Info
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- JPH06349566A JPH06349566A JP5137903A JP13790393A JPH06349566A JP H06349566 A JPH06349566 A JP H06349566A JP 5137903 A JP5137903 A JP 5137903A JP 13790393 A JP13790393 A JP 13790393A JP H06349566 A JPH06349566 A JP H06349566A
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Classifications
-
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- H01—ELECTRIC ELEMENTS
- H01C—RESISTORS
- H01C7/00—Non-adjustable resistors formed as one or more layers or coatings; Non-adjustable resistors made from powdered conducting material or powdered semi-conducting material with or without insulating material
-
- A—HUMAN NECESSITIES
- A01—AGRICULTURE; FORESTRY; ANIMAL HUSBANDRY; HUNTING; TRAPPING; FISHING
- A01M—CATCHING, TRAPPING OR SCARING OF ANIMALS; APPARATUS FOR THE DESTRUCTION OF NOXIOUS ANIMALS OR NOXIOUS PLANTS
- A01M1/00—Stationary means for catching or killing insects
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- A01M1/2022—Poisoning or narcotising insects by vaporising an insecticide
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-
- H—ELECTRICITY
- H05—ELECTRIC TECHNIQUES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- H05B—ELECTRIC HEATING; ELECTRIC LIGHT SOURCES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; CIRCUIT ARRANGEMENTS FOR ELECTRIC LIGHT SOURCES, IN GENERAL
- H05B3/00—Ohmic-resistance heating
- H05B3/10—Heating elements characterised by the composition or nature of the materials or by the arrangement of the conductor
- H05B3/12—Heating elements characterised by the composition or nature of the materials or by the arrangement of the conductor characterised by the composition or nature of the conductive material
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 発熱装置のトランスレス化を実現する。
【構成】 （ＢａＰｂＣａＹ）ＴｉＯ3＋ＳｉＯ2＋Ｍｎ
で表わされるセラミックス材料組成物の焼結体であっ
て、ＳｉＯ2は０．１重量％，Ｍｎは０．０２０重量％
添加されている。このセラミックス材料組成物の焼結体
は、正特性サーミスタであり、電圧−電流特性は、電圧
Ｖｘを横軸，電流Ｉｙを縦軸とする直角座標において、 Ｖｘ＋Ｉｙ＝ａ（ａは定数） の条件を満たす領域を少なくとも印加電圧が１００Ｖ〜
２２０Ｖの範囲に渡って有している。
で表わされるセラミックス材料組成物の焼結体であっ
て、ＳｉＯ2は０．１重量％，Ｍｎは０．０２０重量％
添加されている。このセラミックス材料組成物の焼結体
は、正特性サーミスタであり、電圧−電流特性は、電圧
Ｖｘを横軸，電流Ｉｙを縦軸とする直角座標において、 Ｖｘ＋Ｉｙ＝ａ（ａは定数） の条件を満たす領域を少なくとも印加電圧が１００Ｖ〜
２２０Ｖの範囲に渡って有している。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、例えば液体式電気蚊取
り器の殺虫液蒸発用熱源などに用いるトランスレス発熱
体に関する。
り器の殺虫液蒸発用熱源などに用いるトランスレス発熱
体に関する。
【０００２】
【従来の技術】液体式電気蚊取り器は、図５に示すよう
に殺虫液１を充填したタンク２内にセラミック製の芯３
を挿し込み、タンク２上に突き出した芯３の周上に発熱
装置４を装備し、発熱装置４に通電して発熱させて、そ
の熱を芯に伝え、芯３に吸い上げられている殺虫液１を
蒸発させて室内に拡散させるものである。
に殺虫液１を充填したタンク２内にセラミック製の芯３
を挿し込み、タンク２上に突き出した芯３の周上に発熱
装置４を装備し、発熱装置４に通電して発熱させて、そ
の熱を芯に伝え、芯３に吸い上げられている殺虫液１を
蒸発させて室内に拡散させるものである。
【０００３】発熱装置４には、発熱体として正特性サー
ミスタ素体５が組込まれている。正特性サーミスタ素体
は、ＢａＴｉＯ3を基体とし、これに金属酸化物をドー
プしたセラミックス組成物の焼結体である。円筒体の両
面に電極を形成したもの（実公平１−１２３９５号）
や、円弧状のセグメントの両面に電極を形成したものが
用いられる。液体式電気蚊取り器の発熱装置４は、国内
では１００Ｖの商用電源で発熱させている。
ミスタ素体５が組込まれている。正特性サーミスタ素体
は、ＢａＴｉＯ3を基体とし、これに金属酸化物をドー
プしたセラミックス組成物の焼結体である。円筒体の両
面に電極を形成したもの（実公平１−１２３９５号）
や、円弧状のセグメントの両面に電極を形成したものが
用いられる。液体式電気蚊取り器の発熱装置４は、国内
では１００Ｖの商用電源で発熱させている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】ところが、発熱装置に
組込まれた正特性サーミスタ素子は、印加電圧に比例し
て、発熱温度が変化するという問題がある。一般の液体
式電気蚊取り器の発熱装置に、２２０Ｖを印加して発熱
させたときには、１００Ｖで発熱させたときに比べて発
熱温度が約７℃以上上昇する。
組込まれた正特性サーミスタ素子は、印加電圧に比例し
て、発熱温度が変化するという問題がある。一般の液体
式電気蚊取り器の発熱装置に、２２０Ｖを印加して発熱
させたときには、１００Ｖで発熱させたときに比べて発
熱温度が約７℃以上上昇する。
【０００５】発熱温度が１００Ｖでの設定温度より７℃
以上上昇すると、殺虫液の蒸散量が異常に早くなり、タ
ンク内に充填された殺虫液の有効期間の規定日数を満足
できないという問題を生ずる。
以上上昇すると、殺虫液の蒸散量が異常に早くなり、タ
ンク内に充填された殺虫液の有効期間の規定日数を満足
できないという問題を生ずる。
【０００６】我国では、商用電源電圧１００Ｖに統一さ
れているが、海外では商用電源電圧に２２０Ｖが使用さ
れる国があり、また、一部の国には、商用電源電圧に１
００Ｖと、２２０Ｖとの両方を使用している国がある。
そこで、輸出向製品には商用電源電圧２２０Ｖを１００
Ｖに電圧降下させるトランスを付設し、あるいはトラン
スに電圧切替スイッチを設け、スイッチを切替えて必要
によりトランスを使用することでこれに対応しているの
が実情である。製品にトランスを付設することは、もと
より、製品のコストアップとなり、重量，容積の増大を
招くことになる。もっとも、印加電圧がＡＣ１００Ｖ，
２２０Ｖの両方に使用できる発熱体は知られているが、
このものは、信頼性を向上し、最大定格電圧を上げるこ
とにより対応しようというものであり、発熱温度差に注
目したものではなかった。
れているが、海外では商用電源電圧に２２０Ｖが使用さ
れる国があり、また、一部の国には、商用電源電圧に１
００Ｖと、２２０Ｖとの両方を使用している国がある。
そこで、輸出向製品には商用電源電圧２２０Ｖを１００
Ｖに電圧降下させるトランスを付設し、あるいはトラン
スに電圧切替スイッチを設け、スイッチを切替えて必要
によりトランスを使用することでこれに対応しているの
が実情である。製品にトランスを付設することは、もと
より、製品のコストアップとなり、重量，容積の増大を
招くことになる。もっとも、印加電圧がＡＣ１００Ｖ，
２２０Ｖの両方に使用できる発熱体は知られているが、
このものは、信頼性を向上し、最大定格電圧を上げるこ
とにより対応しようというものであり、発熱温度差に注
目したものではなかった。
【０００７】本発明の目的は、印加電圧の変化に対して
発熱温度に大幅な変化が生じない発熱体、すなわち、ト
ランスレス発熱体を提供することにある。
発熱温度に大幅な変化が生じない発熱体、すなわち、ト
ランスレス発熱体を提供することにある。
【０００８】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するた
め、本発明によるトランスレス発熱体においては、金属
酸化物をドープしたＢａＴｉＯ3を基体とするセラミッ
クス材料組成物の焼結体に通電して発熱させるトランス
レス発熱体であって、ＢａＴｉＯ3を基体とするセラミ
ックス材料組成物は、正特性サーミスタであり、正特性
サーミスタの電圧−電流特性は、電圧Ｖｘを横軸，電流
Ｉｙを縦軸とする直角座標において、 Ｖｘ＋Ｉｙ＝ａ（ａは定数） の条件を満たす領域を少なくとも印加電圧が１００Ｖ〜
２２０Ｖの範囲に渡って有するものである。
め、本発明によるトランスレス発熱体においては、金属
酸化物をドープしたＢａＴｉＯ3を基体とするセラミッ
クス材料組成物の焼結体に通電して発熱させるトランス
レス発熱体であって、ＢａＴｉＯ3を基体とするセラミ
ックス材料組成物は、正特性サーミスタであり、正特性
サーミスタの電圧−電流特性は、電圧Ｖｘを横軸，電流
Ｉｙを縦軸とする直角座標において、 Ｖｘ＋Ｉｙ＝ａ（ａは定数） の条件を満たす領域を少なくとも印加電圧が１００Ｖ〜
２２０Ｖの範囲に渡って有するものである。
【０００９】また、ＢａＴｉＯ3を基体とする材料組成
物は、化学式 （ＢａＰｂＣａＹ）ＴｉＯ3＋ＳｉＯ2＋Ｍｎ で表わされ、材料組成中に添加されたＳｉＯ2とＭｎと
の添加量は実質的に、 ＳｉＯ2 ０．１ 重量％ Ｍｎ ０．０２０重量％ である。
物は、化学式 （ＢａＰｂＣａＹ）ＴｉＯ3＋ＳｉＯ2＋Ｍｎ で表わされ、材料組成中に添加されたＳｉＯ2とＭｎと
の添加量は実質的に、 ＳｉＯ2 ０．１ 重量％ Ｍｎ ０．０２０重量％ である。
【００１０】また、ＢａＴｉＯ3を基体とする材料組成
物は、化学式 （ＢａＰｂＳｒＹ）ＴｉＯ3＋ＳｉＯ2＋Ｍｎ で表わされ、材料組成中に添加されたＳｉＯ2とＭｎと
の添加量は実質的に、 ＳｉＯ2 ０．１ 重量％ Ｍｎ ０．０２０重量％ である。
物は、化学式 （ＢａＰｂＳｒＹ）ＴｉＯ3＋ＳｉＯ2＋Ｍｎ で表わされ、材料組成中に添加されたＳｉＯ2とＭｎと
の添加量は実質的に、 ＳｉＯ2 ０．１ 重量％ Ｍｎ ０．０２０重量％ である。
【００１１】
【作用】ＢａＴｉＯ3を基体とするセラミックス材料組
成物に添加する特定の添加物の量を固定したとき、例え
ば、 （ＢａＰｂＣａＹ）ＴｉＯ3＋ＳｉＯ2＋Ｍｎ を組成とする正特性サーミスタ素体において、ＳｉＯ2
とＭｎの添加量が ＳｉＯ2＝０．１重量％，Ｍｎ＝０．０２０重量％ のときに、図１に示すように、キュリー点（Ｔｃ）以
降、温度−抵抗特性に急激な立ち上りがみられる。この
ことにより、Ｔｃ以上に発熱してしまえば、それ以上、
印加電圧を高くした場合でも、比抵抗が比例して大きく
急変し、電力の増加が少なくて済むと考えられる。その
電圧−電流特性をみると、図２のように印加電圧が１０
０Ｖ〜２２０Ｖを含む領域で４５°直線に極めて近い減
衰をすることを見出した。すなわち、電圧Ｖｘを横軸
に、電流Ｉｙを縦軸とする直角座標において、 Ｖｘ＋Ｉｙ＝ａ（ａは定数） の関係を充足する減衰特性が得られることが判明した。
図１には比較のためにＢａＴｉＯ3を基体とするセラミ
ックス材料組成物を用いた従来の正特性サーミスタ素子
の特性を比較例として破線で示した。
成物に添加する特定の添加物の量を固定したとき、例え
ば、 （ＢａＰｂＣａＹ）ＴｉＯ3＋ＳｉＯ2＋Ｍｎ を組成とする正特性サーミスタ素体において、ＳｉＯ2
とＭｎの添加量が ＳｉＯ2＝０．１重量％，Ｍｎ＝０．０２０重量％ のときに、図１に示すように、キュリー点（Ｔｃ）以
降、温度−抵抗特性に急激な立ち上りがみられる。この
ことにより、Ｔｃ以上に発熱してしまえば、それ以上、
印加電圧を高くした場合でも、比抵抗が比例して大きく
急変し、電力の増加が少なくて済むと考えられる。その
電圧−電流特性をみると、図２のように印加電圧が１０
０Ｖ〜２２０Ｖを含む領域で４５°直線に極めて近い減
衰をすることを見出した。すなわち、電圧Ｖｘを横軸
に、電流Ｉｙを縦軸とする直角座標において、 Ｖｘ＋Ｉｙ＝ａ（ａは定数） の関係を充足する減衰特性が得られることが判明した。
図１には比較のためにＢａＴｉＯ3を基体とするセラミ
ックス材料組成物を用いた従来の正特性サーミスタ素子
の特性を比較例として破線で示した。
【００１２】図２において、（ＢａＰｂＣａＹ）ＴｉＯ
3＋ＳｉＯ2＋Ｍｎ中のＳｉＯ2の添加量を０．１重量
％，Ｍｎの添加量を０．０２０重量％に固定したセラミ
ックス材料組成物を焼結して正特性サーミスタ素子に加
工し、これを発熱体に用いたときに、印加電圧を１００
Ｖのときと２２０Ｖのときとでは、その消費電力Ｐ＝Ｖ
Ｉの変化が小さく、したがって、少なくとも印加電圧１
００〜２２０Ｖの範囲内において、その発熱温度には差
が殆ど生じない。
3＋ＳｉＯ2＋Ｍｎ中のＳｉＯ2の添加量を０．１重量
％，Ｍｎの添加量を０．０２０重量％に固定したセラミ
ックス材料組成物を焼結して正特性サーミスタ素子に加
工し、これを発熱体に用いたときに、印加電圧を１００
Ｖのときと２２０Ｖのときとでは、その消費電力Ｐ＝Ｖ
Ｉの変化が小さく、したがって、少なくとも印加電圧１
００〜２２０Ｖの範囲内において、その発熱温度には差
が殆ど生じない。
【００１３】通常の正特性サーミスタでは、図２の比較
例に示すように、一般に減衰特性は、４５°直線より緩
やかに減衰し、この結果、印加電圧が大きい程、消費電
力が増大し、発熱温度は高い。
例に示すように、一般に減衰特性は、４５°直線より緩
やかに減衰し、この結果、印加電圧が大きい程、消費電
力が増大し、発熱温度は高い。
【００１４】本発明によるこの特異な特性は、実験の結
果得られたものであり、このような特性が得られる理由
は必ずしも明らかではない。上記組成によれば、４５°
直線減衰特性が得られる範囲は、およそ７０℃〜２５０
℃であった。好都合のことに、この範囲は、商用電源電
圧１００Ｖ〜２２０Ｖの範囲をクリヤしている。また、
上記組成物の今一つの特長は、高い耐電圧が得られるこ
とである。さらに発熱温度の高低は、組成物中のＰｂの
量を増減することにより任意に制御できる。
果得られたものであり、このような特性が得られる理由
は必ずしも明らかではない。上記組成によれば、４５°
直線減衰特性が得られる範囲は、およそ７０℃〜２５０
℃であった。好都合のことに、この範囲は、商用電源電
圧１００Ｖ〜２２０Ｖの範囲をクリヤしている。また、
上記組成物の今一つの特長は、高い耐電圧が得られるこ
とである。さらに発熱温度の高低は、組成物中のＰｂの
量を増減することにより任意に制御できる。
【００１５】一方、（Ｂａ，Ｐｂ，Ｃａ，Ｙ）ＴｉＯ3
＋ＳｉＯ2０．１重量％＋Ｍｎ０．０２０重量％の組成
物において、ＣａをＳｒに置き換えた組成物であって
も、電圧−電流特性に、同様の減衰特性が得られること
が確認された。また、正特性サーミスタは、図３の比較
例に示すように、一般に常温抵抗Ｒ25に反比例して発熱
温度が変化するが、ＣａをＳｒに置き換えた組成物の場
合でも図３の本発明に示すように、通常使用できる常温
抵抗Ｒ25の範囲内では殆ど変化しないことが分かった。
このことは、上記組成物による正特性サーミスタの２以
上の組を発熱体に用いたときに、各々のサーミスタのＲ
25を必ずしも揃えなくても同じ発熱量を得ることができ
る。
＋ＳｉＯ2０．１重量％＋Ｍｎ０．０２０重量％の組成
物において、ＣａをＳｒに置き換えた組成物であって
も、電圧−電流特性に、同様の減衰特性が得られること
が確認された。また、正特性サーミスタは、図３の比較
例に示すように、一般に常温抵抗Ｒ25に反比例して発熱
温度が変化するが、ＣａをＳｒに置き換えた組成物の場
合でも図３の本発明に示すように、通常使用できる常温
抵抗Ｒ25の範囲内では殆ど変化しないことが分かった。
このことは、上記組成物による正特性サーミスタの２以
上の組を発熱体に用いたときに、各々のサーミスタのＲ
25を必ずしも揃えなくても同じ発熱量を得ることができ
る。
【００１６】したがって、本発明による正特性サーミス
タを円筒状又はセグメントに加工し、両面電極を取付
け、これを発熱体に用いたときに、商用電源電圧１００
Ｖ，２２Ｖの印加電圧の違いによって発熱温度に差が生
ぜず、発熱装置のトランスレス化を実現できる。
タを円筒状又はセグメントに加工し、両面電極を取付
け、これを発熱体に用いたときに、商用電源電圧１００
Ｖ，２２Ｖの印加電圧の違いによって発熱温度に差が生
ぜず、発熱装置のトランスレス化を実現できる。
【００１７】
【実施例】以下に本発明の実施例を説明する。
【００１８】（実施例１）表１は、セラミックス組成、 （Ｂa1-x-y-zＰｂxＣａyＹz）Ｔ1.000Ｏ3＋αｗｔ％Ｓ
ｉＯ2＋βｗｔ％Ｍｎにおいて、ｘ＝７．０ｍｏｌ％に
固定し、ｙ，ｚ及びα，βを種々に変化させて焼成した
正特性サーミスタについて、常温抵抗（ＫΩ），印加電
圧２２０Ｖと１００Ｖとの発熱温度（℃），耐電圧
（Ｖ），キュリー点（℃）を測定した結果を示してい
る。
ｉＯ2＋βｗｔ％Ｍｎにおいて、ｘ＝７．０ｍｏｌ％に
固定し、ｙ，ｚ及びα，βを種々に変化させて焼成した
正特性サーミスタについて、常温抵抗（ＫΩ），印加電
圧２２０Ｖと１００Ｖとの発熱温度（℃），耐電圧
（Ｖ），キュリー点（℃）を測定した結果を示してい
る。
【００１９】
【表１】
【００２０】表１の結果から、ＳｉＯ2の添加量α＝
０．１重量％，Ｍｎの添加量β＝０．０２０重量％に設
定したものは、印加電圧を２２０Ｖに設定したときと、
１００Ｖに設定したときの発熱温度の温度差がいずれも
７℃を大きく下廻りα，βのいずれか一方を少しでも増
加させたときには、発熱温度の温度差は、７℃を下廻っ
ているもののその温度差に増加の傾向が見られた。測定
値にはややバラツキが認められるが、耐圧性，常温抵抗
値を総合して判断すると、ＨＸ−１８の試料すなわち、
ｘ＝７．０重量％，ｙ＝４．０重量％，ｚ＝０．４０重
量％のもとでα＝０．１重量％，β＝０．０２０重量％
に設定して焼成したものが電圧−電流減衰特性に優れて
いると言うことができる。
０．１重量％，Ｍｎの添加量β＝０．０２０重量％に設
定したものは、印加電圧を２２０Ｖに設定したときと、
１００Ｖに設定したときの発熱温度の温度差がいずれも
７℃を大きく下廻りα，βのいずれか一方を少しでも増
加させたときには、発熱温度の温度差は、７℃を下廻っ
ているもののその温度差に増加の傾向が見られた。測定
値にはややバラツキが認められるが、耐圧性，常温抵抗
値を総合して判断すると、ＨＸ−１８の試料すなわち、
ｘ＝７．０重量％，ｙ＝４．０重量％，ｚ＝０．４０重
量％のもとでα＝０．１重量％，β＝０．０２０重量％
に設定して焼成したものが電圧−電流減衰特性に優れて
いると言うことができる。
【００２１】表２は、ＳｉＯ2の添加量を０．４重量％
に固定し、他の成分の添加量を変化させた場合の測定結
果を示している。表２に明らかなとおり、印加電圧２２
０Ｖと１００Ｖでの発熱温度の温度差は、表１に較べて
著しく増大している。
に固定し、他の成分の添加量を変化させた場合の測定結
果を示している。表２に明らかなとおり、印加電圧２２
０Ｖと１００Ｖでの発熱温度の温度差は、表１に較べて
著しく増大している。
【００２２】
【表２】
【００２３】（実施例２）表３はセラミック組成 （Ｂａ1-x-y-zＰｂxＳｒyＹz）Ｔｉ1.000Ｏ3＋αｗｔ％
ＳｉＯ2＋βｗｔ％ＭｎにおいてＳｉＯ2の添加量α＝
０．１重量％，Ｍｎの添加量β＝０．０２に固定し、
ｘ，ｔ，ｚｍｏｌ％を種々に変化させて焼成した正特性
サーミスタについて、常温抵抗（ＫΩ），印加電圧２２
０Ｖと１００Ｖとの発熱温度（℃），耐電圧（Ｖ），キ
ュリー点（℃）を測定した結果を示している。
ＳｉＯ2＋βｗｔ％ＭｎにおいてＳｉＯ2の添加量α＝
０．１重量％，Ｍｎの添加量β＝０．０２に固定し、
ｘ，ｔ，ｚｍｏｌ％を種々に変化させて焼成した正特性
サーミスタについて、常温抵抗（ＫΩ），印加電圧２２
０Ｖと１００Ｖとの発熱温度（℃），耐電圧（Ｖ），キ
ュリー点（℃）を測定した結果を示している。
【００２４】
【表３】
【００２５】表３の結果から、印加電圧２２０Ｖと１０
０Ｖとの発熱温度の温度差に関しては、実施例１に比べ
て劣るものの、比較的安定していることが認められた。
表４は、ｘ，ｙ，ｚと共にα，βを種々に変化させた例
である。
０Ｖとの発熱温度の温度差に関しては、実施例１に比べ
て劣るものの、比較的安定していることが認められた。
表４は、ｘ，ｙ，ｚと共にα，βを種々に変化させた例
である。
【００２６】
【表４】
【００２７】表４の結果に明らかなとおり、α＝０．
１，β＝０．０２０からのずれが大きい程、印加電圧２
２０Ｖと１００Ｖとの発熱温度の温度差が大きいことが
認められた。
１，β＝０．０２０からのずれが大きい程、印加電圧２
２０Ｖと１００Ｖとの発熱温度の温度差が大きいことが
認められた。
【００２８】（実施例３）セラミックス材料組成（（Ｂ
ａＰｂＳｒＹ）ＴｉＯ3＋ＳｉＯ2０．１重量％＋Ｍｎ
０．０２０重量％）について、焼成温度を種々変化させ
て得られた組成物の常温抵抗Ｒ25ＫΩと、印加電圧を１
００Ｖ，２２０Ｖに設定したときの発熱温度を測定し
た。測定結果を表５に示す。
ａＰｂＳｒＹ）ＴｉＯ3＋ＳｉＯ2０．１重量％＋Ｍｎ
０．０２０重量％）について、焼成温度を種々変化させ
て得られた組成物の常温抵抗Ｒ25ＫΩと、印加電圧を１
００Ｖ，２２０Ｖに設定したときの発熱温度を測定し
た。測定結果を表５に示す。
【００２９】
【表５】
【００３０】表５の結果に明らかなとおり、焼成温度１
３２０℃×２ｈｒで焼成した素体は、焼成不足のため、
発熱温度が素体によって大きく変動したが、焼成温度が
１３４０℃〜１３８０℃の範囲内では、常温抵抗Ｒ25の
変化幅も通常より小さく、また、印加電圧を２２０Ｖに
設定したときと、１００Ｖに設定したときとの発熱温度
の温度差の変動幅も少なく、発熱温度が焼成温度の影響
を殆ど受けないことが判明した。
３２０℃×２ｈｒで焼成した素体は、焼成不足のため、
発熱温度が素体によって大きく変動したが、焼成温度が
１３４０℃〜１３８０℃の範囲内では、常温抵抗Ｒ25の
変化幅も通常より小さく、また、印加電圧を２２０Ｖに
設定したときと、１００Ｖに設定したときとの発熱温度
の温度差の変動幅も少なく、発熱温度が焼成温度の影響
を殆ど受けないことが判明した。
【００３１】通常、正特性サーミスタは、常温抵抗Ｒ25
に反比例して発熱温度が変化するが、上記組成物を用い
た正特性サーミスタでは、通常使用する常温抵抗Ｒ25の
範囲内では殆ど発熱温度が変化せず、したがって、量産
時に多少焼成温度が上下し、常温抵抗Ｒ25が変動しても
素体の発熱特性に大きな変動は生じない。
に反比例して発熱温度が変化するが、上記組成物を用い
た正特性サーミスタでは、通常使用する常温抵抗Ｒ25の
範囲内では殆ど発熱温度が変化せず、したがって、量産
時に多少焼成温度が上下し、常温抵抗Ｒ25が変動しても
素体の発熱特性に大きな変動は生じない。
【００３２】（実施例４）実施例１の試料ＨＸ−１８を
外径１．３２ｃｍ，内径０．７８ｃｍ，厚さ０．３５ｃ
ｍ，中心角１００°の円弧状セグメントのパターンに成
形し、１３３０℃で２時間焼成し、得られた素体５の両
面に電極６を付し、図４に示す端子金具７の対間に圧着
し、これを発熱装置４として、図５の要領で、タンク２
内に浸した芯３の周囲にセットした。タンク２内には、
いずれも４５ｍｌの殺虫液を充填し、発熱装置４を印加
電圧１００Ｖで加熱したときと、印加電圧２２０Ｖで加
熱したときとの殺虫液の全量の消費時間を比較した。結
果は表６のとおりである。
外径１．３２ｃｍ，内径０．７８ｃｍ，厚さ０．３５ｃ
ｍ，中心角１００°の円弧状セグメントのパターンに成
形し、１３３０℃で２時間焼成し、得られた素体５の両
面に電極６を付し、図４に示す端子金具７の対間に圧着
し、これを発熱装置４として、図５の要領で、タンク２
内に浸した芯３の周囲にセットした。タンク２内には、
いずれも４５ｍｌの殺虫液を充填し、発熱装置４を印加
電圧１００Ｖで加熱したときと、印加電圧２２０Ｖで加
熱したときとの殺虫液の全量の消費時間を比較した。結
果は表６のとおりである。
【００３３】
【表６】
【００３４】以上表６の結果により、いずれの試料につ
いても殺虫液の全量消費時間は、印加電圧が２２０Ｖの
ときに、１００Ｖの電圧印加に比べて短いが、その差は
せいぜい３１時間の範囲に止められた。ちなみに、実験
によれば、印加電圧２２０Ｖと１００Ｖとの発熱温度差
が１℃の違いで４５ｍｌの殺虫液の全液の消費時間に１
２時間の違いを生ずることが分かった。したがって温度
差７℃以上では、実に８４時間以上の違いとなる。
いても殺虫液の全量消費時間は、印加電圧が２２０Ｖの
ときに、１００Ｖの電圧印加に比べて短いが、その差は
せいぜい３１時間の範囲に止められた。ちなみに、実験
によれば、印加電圧２２０Ｖと１００Ｖとの発熱温度差
が１℃の違いで４５ｍｌの殺虫液の全液の消費時間に１
２時間の違いを生ずることが分かった。したがって温度
差７℃以上では、実に８４時間以上の違いとなる。
【００３５】
【発明の効果】以上のように、本発明によるときには、
少なくとも印加電圧１００Ｖ〜２２０Ｖの範囲にわたっ
て、発熱体の発熱温度をほぼ一定に保持して装置のトラ
ンスレス化を実現できる。さらに、セラミック材料組成
物（ＢａＰｂＣａＹ）ＴｉＯ3＋ＳｉＯ2＋Ｍｎにおい
て、ＣａをＳｒで置換した焼結体においても、焼成温度
が１３４０℃〜１３８０℃の範囲内で多少の上下があっ
ても、通常使用できる常温抵抗の範囲内であり、また、
それらの素体は印加電圧の違いによっても発熱温度に殆
ど差が生ぜず、安定した特性が得られ、正特性サーミス
タ素体の２個以上を同じ発熱装置に組込むときにも、互
いの素体の常温抵抗を揃える必要がなくなり、素体を任
意に選定して発熱装置を組立てることができる。以上、
実施例では液体式電気蚊取り器の発熱装置に適用した例
を説明したが、勿論これに限らず、凍結防止用のヒータ
その他の発熱装置の熱源に広く利用できる。
少なくとも印加電圧１００Ｖ〜２２０Ｖの範囲にわたっ
て、発熱体の発熱温度をほぼ一定に保持して装置のトラ
ンスレス化を実現できる。さらに、セラミック材料組成
物（ＢａＰｂＣａＹ）ＴｉＯ3＋ＳｉＯ2＋Ｍｎにおい
て、ＣａをＳｒで置換した焼結体においても、焼成温度
が１３４０℃〜１３８０℃の範囲内で多少の上下があっ
ても、通常使用できる常温抵抗の範囲内であり、また、
それらの素体は印加電圧の違いによっても発熱温度に殆
ど差が生ぜず、安定した特性が得られ、正特性サーミス
タ素体の２個以上を同じ発熱装置に組込むときにも、互
いの素体の常温抵抗を揃える必要がなくなり、素体を任
意に選定して発熱装置を組立てることができる。以上、
実施例では液体式電気蚊取り器の発熱装置に適用した例
を説明したが、勿論これに限らず、凍結防止用のヒータ
その他の発熱装置の熱源に広く利用できる。
【図１】正特性サーミスタの温度−抵抗特性を示す図で
ある。
ある。
【図２】正特性サーミスタの電圧−電流特性を示す図で
ある。
ある。
【図３】正特性サーミスタの常温抵抗−発熱温度特性を
示す図である。
示す図である。
【図４】正特性サーミスタ素体の組付け要領を示す図で
ある。
ある。
【図５】本発明を適用する電気蚊取り器の断面図であ
る。
る。
１ 殺虫液 ２ タンク ３ 芯 ４ 発熱装置 ５ サーミスタ素体 ６ 電極
─────────────────────────────────────────────────────
【手続補正書】
【提出日】平成５年６月１６日
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１８
【補正方法】変更
【補正内容】
【００１８】（実施例１）表１は、セラミックス組成、 （Ｂa1-x-y-zＰｂxＣａyＹz）Ｔｉ1.000 Ｏ3＋αｗｔ％
ＳｉＯ2＋βｗｔ％Ｍｎにおいて、ｘ＝７．０ｍｏｌ％
に固定し、ｙ，ｚ及びα，βを種々に変化させて焼成し
た正特性サーミスタについて、常温抵抗（ＫΩ），印加
電圧２２０Ｖと１００Ｖとの発熱温度（℃），耐電圧
（Ｖ），キュリー点（℃）を測定した結果を示してい
る。
ＳｉＯ2＋βｗｔ％Ｍｎにおいて、ｘ＝７．０ｍｏｌ％
に固定し、ｙ，ｚ及びα，βを種々に変化させて焼成し
た正特性サーミスタについて、常温抵抗（ＫΩ），印加
電圧２２０Ｖと１００Ｖとの発熱温度（℃），耐電圧
（Ｖ），キュリー点（℃）を測定した結果を示してい
る。
【手続補正２】
【補正対象書類名】図面
【補正対象項目名】図１
【補正方法】変更
【補正内容】
【図１】
【手続補正３】
【補正対象書類名】図面
【補正対象項目名】図２
【補正方法】変更
【補正内容】
【図２】 ─────────────────────────────────────────────────────
【手続補正書】
【提出日】平成６年４月２２日
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１１
【補正方法】変更
【補正内容】
【００１１】ＢａＴｉＯ3を基体とするセラミックス材
料組成物に添加する特定の添加物の量を固定したとき、
例えば、 （ＢａＰｂＣａＹ）ＴｉＯ3＋ＳｉＯ2＋Ｍｎ を組成とする正特性サーミスタ素体において、ＳｉＯ2
とＭｎの添加量が ＳｉＯ2＝０．１重量％，Ｍｎ＝０．０２０重量％ のときに、図１に示すように、キュリー点（Ｔｃ）以
降、温度−抵抗特性に急激な立ち上りがみられる。この
ことは図２によれば、Ｔｃ以上に発熱すると、それ以
上、印加電圧を高くした場合でも、電流値が電圧値に逆
比例して急減し、電力の増加が少なくて済むと考えられ
る。その電圧−電流特性をみると、図２のように印加電
圧が１００Ｖ〜２２０Ｖを含む領域で４５゜直線に極め
て近い減衰をすることを見出した。すなわち、電圧Ｖｘ
を横軸に、電流Ｉｙを縦軸とする直角座標において、 Ｖｘ＋Ｉｙ＝ａ（ａは定数） の関係を充足する減衰特性が得られることが判明した。
図１には比較のためにＢａＴｉＯ3を基体とするセラミ
ックス材料組成物を用いた従来の正特性サーミスタ素子
の特性を比較例として破線で示した。
料組成物に添加する特定の添加物の量を固定したとき、
例えば、 （ＢａＰｂＣａＹ）ＴｉＯ3＋ＳｉＯ2＋Ｍｎ を組成とする正特性サーミスタ素体において、ＳｉＯ2
とＭｎの添加量が ＳｉＯ2＝０．１重量％，Ｍｎ＝０．０２０重量％ のときに、図１に示すように、キュリー点（Ｔｃ）以
降、温度−抵抗特性に急激な立ち上りがみられる。この
ことは図２によれば、Ｔｃ以上に発熱すると、それ以
上、印加電圧を高くした場合でも、電流値が電圧値に逆
比例して急減し、電力の増加が少なくて済むと考えられ
る。その電圧−電流特性をみると、図２のように印加電
圧が１００Ｖ〜２２０Ｖを含む領域で４５゜直線に極め
て近い減衰をすることを見出した。すなわち、電圧Ｖｘ
を横軸に、電流Ｉｙを縦軸とする直角座標において、 Ｖｘ＋Ｉｙ＝ａ（ａは定数） の関係を充足する減衰特性が得られることが判明した。
図１には比較のためにＢａＴｉＯ3を基体とするセラミ
ックス材料組成物を用いた従来の正特性サーミスタ素子
の特性を比較例として破線で示した。
【手続補正２】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１６
【補正方法】変更
【補正内容】
【００１６】したがって、本発明による正特性サーミス
タを円筒状又はセグメントに加工し、両面に電極を取付
け、これを発熱体に用いたときに、商用電源電圧１００
Ｖ，２２Ｖの印加電圧の違いによって発熱温度に差が生
ぜず、発熱装置のトランスレス化を実現できる。
タを円筒状又はセグメントに加工し、両面に電極を取付
け、これを発熱体に用いたときに、商用電源電圧１００
Ｖ，２２Ｖの印加電圧の違いによって発熱温度に差が生
ぜず、発熱装置のトランスレス化を実現できる。
【手続補正３】
【補正対象書類名】図面
【補正対象項目名】図１
【補正方法】変更
【補正内容】
【図１】 ─────────────────────────────────────────────────────
【手続補正書】
【提出日】平成６年５月９日
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１６
【補正方法】変更
【補正内容】
【００１６】したがって、本発明による正特性サーミス
タを円筒状又はセグメントに加工し、両面に電極を取付
け、これを発熱体に用いたときに、商用電源電圧１００
Ｖ，２２０Ｖの印加電圧の違いによって発熱温度に差が
生ぜず、発熱装置のトランスレス化を実現できる。
タを円筒状又はセグメントに加工し、両面に電極を取付
け、これを発熱体に用いたときに、商用電源電圧１００
Ｖ，２２０Ｖの印加電圧の違いによって発熱温度に差が
生ぜず、発熱装置のトランスレス化を実現できる。
Claims (3)
- 【請求項１】 金属酸化物をドープしたＢａＴｉＯ3を
基体とするセラミックス材料組成物の焼結体に通電して
発熱させるトランスレス発熱体であって、 ＢａＴｉＯ3を基体とするセラミックス材料組成物の焼
結体は、正特性サーミスタであり、 正特性サーミスタの電圧−電流特性は、電圧Ｖｘを横
軸，電流Ｉｙを縦軸とする直角座標において、 Ｖｘ＋Ｉｙ＝ａ（ａは定数） の条件を満たす領域を少なくとも印加電圧が１００Ｖ〜
２２０Ｖの範囲に渡って有するものであることを特徴と
するトランスレス発熱体。 - 【請求項２】 ＢａＴｉＯ3を基体とする材料組成物
は、化学式 （ＢａＰｂＣａＹ）ＴｉＯ3＋ＳｉＯ2＋Ｍｎ で表わされ、 材料組成中に添加されたＳｉＯ2とＭｎとの添加量は実
質的に、 ＳｉＯ2 ０．１ 重量％ Ｍｎ ０．０２０重量％ であることを特徴とする請求項１に記載のトランスレス
発熱体。 - 【請求項３】 ＢａＴｉＯ3を基体とする材料組成物
は、化学式 （ＢａＰｂＳｒＹ）ＴｉＯ3＋ＳｉＯ2＋Ｍｎ で表わされ、 材料組成中に添加されたＳｉＯ2とＭｎとの添加量は実
質的に、 ＳｉＯ2 ０．１ 重量％ Ｍｎ ０．０２０重量％ であることを特徴とする請求項１に記載のトランスレス
発熱体。
Priority Applications (10)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5137903A JPH06349566A (ja) | 1993-06-08 | 1993-06-08 | トランスレス発熱体 |
| KR1019940010504A KR100290515B1 (ko) | 1993-06-08 | 1994-05-13 | 트랜스리스발열체 |
| CN94105612A CN1056260C (zh) | 1993-06-08 | 1994-05-19 | 无变压器发热体 |
| US08/248,471 US5541389A (en) | 1993-06-08 | 1994-05-24 | Exothermic device for providing substantially constant heat against different electric sources |
| AU63330/94A AU6333094A (en) | 1993-06-08 | 1994-05-25 | Exothermic device for different electric sources |
| MYPI94001330A MY110376A (en) | 1993-06-08 | 1994-05-26 | Exothermic device for different electric sources |
| MX9404126A MX9404126A (es) | 1993-06-08 | 1994-06-01 | Dispositivo exotermico para fuentes electricas diferentes. |
| BR9402196A BR9402196A (pt) | 1993-06-08 | 1994-06-07 | Dispositivo exotérmico para diferentes fontes elétricas |
| SG1996000522A SG46975A1 (en) | 1993-06-08 | 1994-06-08 | Exothermic device for different electric sources |
| EP94304138A EP0629102A3 (en) | 1993-06-08 | 1994-06-08 | Exothermic device for different electrical sources. |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5137903A JPH06349566A (ja) | 1993-06-08 | 1993-06-08 | トランスレス発熱体 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06349566A true JPH06349566A (ja) | 1994-12-22 |
Family
ID=15209379
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5137903A Pending JPH06349566A (ja) | 1993-06-08 | 1993-06-08 | トランスレス発熱体 |
Country Status (10)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5541389A (ja) |
| EP (1) | EP0629102A3 (ja) |
| JP (1) | JPH06349566A (ja) |
| KR (1) | KR100290515B1 (ja) |
| CN (1) | CN1056260C (ja) |
| AU (1) | AU6333094A (ja) |
| BR (1) | BR9402196A (ja) |
| MX (1) | MX9404126A (ja) |
| MY (1) | MY110376A (ja) |
| SG (1) | SG46975A1 (ja) |
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|---|---|---|---|---|
| EP0661907A3 (en) * | 1993-12-29 | 1995-11-15 | Earth Chemical Co | Transformerless device for the thermal evaporation of a liquid substance. |
| EP0998947A1 (en) | 1997-06-18 | 2000-05-10 | DBK Espana, S.A. | New electric heating device with emission of active substances |
| GB9816645D0 (en) * | 1998-07-30 | 1998-09-30 | Otter Controls Ltd | Improvements relating to electrically heated water boiling vessels |
| JP3986687B2 (ja) * | 1998-09-18 | 2007-10-03 | 株式会社リコー | ファクシミリ装置 |
| WO2002065870A1 (fr) * | 2001-02-19 | 2002-08-29 | Siumui Iris Mok | Brosse chauffante electrique |
| CN109592975A (zh) * | 2018-11-20 | 2019-04-09 | 武汉纺织大学 | 基于钛酸钡发热材料一体成型电热陶瓷板的制备方法 |
Family Cites Families (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB1479004A (en) * | 1974-06-13 | 1977-07-06 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | Ptc thermistor compositions |
| US3975307A (en) * | 1974-10-09 | 1976-08-17 | Matsushita Electric Industrial Co., Ltd. | PTC thermistor composition and method of making the same |
| US4544829A (en) * | 1980-08-31 | 1985-10-01 | Tdk Corporation | Electric soldering iron having a PTC heating element |
| JPS57200844A (en) * | 1981-06-04 | 1982-12-09 | Ngk Insulators Ltd | Oxygen concentration detector |
| JPS60131784A (ja) * | 1983-12-19 | 1985-07-13 | キヤノン株式会社 | ヒ−トロ−ラ− |
| DE3579427D1 (de) * | 1984-12-26 | 1990-10-04 | Nippon Denso Co | Reduktionswiderstandsfaehiges halbleiterporzellan mit positivem temperaturkoeffizienten des widerstandes. |
| JPH0690964B2 (ja) * | 1986-03-31 | 1994-11-14 | 日本メクトロン株式会社 | Ｐｔｃ素子の製造法 |
| JPH01228102A (ja) * | 1988-03-09 | 1989-09-12 | Matsushita Electric Ind Co Ltd | 正特性サーミスタ材料とその製造方法 |
-
1993
- 1993-06-08 JP JP5137903A patent/JPH06349566A/ja active Pending
-
1994
- 1994-05-13 KR KR1019940010504A patent/KR100290515B1/ko not_active IP Right Cessation
- 1994-05-19 CN CN94105612A patent/CN1056260C/zh not_active Expired - Fee Related
- 1994-05-24 US US08/248,471 patent/US5541389A/en not_active Expired - Fee Related
- 1994-05-25 AU AU63330/94A patent/AU6333094A/en not_active Abandoned
- 1994-05-26 MY MYPI94001330A patent/MY110376A/en unknown
- 1994-06-01 MX MX9404126A patent/MX9404126A/es unknown
- 1994-06-07 BR BR9402196A patent/BR9402196A/pt not_active Application Discontinuation
- 1994-06-08 EP EP94304138A patent/EP0629102A3/en not_active Ceased
- 1994-06-08 SG SG1996000522A patent/SG46975A1/en unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
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| CN1109670A (zh) | 1995-10-04 |
| CN1056260C (zh) | 2000-09-06 |
| MY110376A (en) | 1998-04-30 |
| KR950001786A (ko) | 1995-01-03 |
| US5541389A (en) | 1996-07-30 |
| MX9404126A (es) | 1995-01-31 |
| EP0629102A3 (en) | 1995-02-01 |
| AU6333094A (en) | 1994-12-15 |
| BR9402196A (pt) | 1994-12-27 |
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