JPH0625276B2 - 優れた成形性を有する架橋ポリエチレン系樹脂発泡体 - Google Patents
優れた成形性を有する架橋ポリエチレン系樹脂発泡体Info
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- JPH0625276B2 JPH0625276B2 JP17294885A JP17294885A JPH0625276B2 JP H0625276 B2 JPH0625276 B2 JP H0625276B2 JP 17294885 A JP17294885 A JP 17294885A JP 17294885 A JP17294885 A JP 17294885A JP H0625276 B2 JPH0625276 B2 JP H0625276B2
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- foam
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- resin foam
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Description
【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ 本発明は、必須成分として脂肪族不飽和カルボン酸およ
びその誘導体の少なくとも一種を共重合成分として含有
するポリエチレン系共重合体（Ａ）、低密度ポリエチレ
ン（Ｂ）および直鎖状ポリエチレン（Ｃ）の３成分を含
有するブレンドポリマからなる真空成形性に優れた架橋
ポリエチレン系発泡体に関する。
びその誘導体の少なくとも一種を共重合成分として含有
するポリエチレン系共重合体（Ａ）、低密度ポリエチレ
ン（Ｂ）および直鎖状ポリエチレン（Ｃ）の３成分を含
有するブレンドポリマからなる真空成形性に優れた架橋
ポリエチレン系発泡体に関する。
［従来の技術］ 従来、真空成形性を有する発泡体は、特開昭５７−２０
２３２６号公報により公知であり、この公報には、比較
的架橋性の良好な低密度ポリエチレンと架橋性の低い直
鎖状ポリエチレンまたは中密度ポリエチレンを必須成分
とするブレンドポリマからなる発泡体が提案されている
が、この発泡体は、該ブレンドポリマを構成する両成分
の溶融粘度差に起因して、該ブレンドポリマからシート
を成形する際に両成分の均一な分散が困難になるため
に、架橋ムラが発生し易く、かつ長尺シート状発泡体の
製造においては大気泡が発生し、真空成形時に気泡破れ
乃至表面アレを生ずるという問題があった。
２３２６号公報により公知であり、この公報には、比較
的架橋性の良好な低密度ポリエチレンと架橋性の低い直
鎖状ポリエチレンまたは中密度ポリエチレンを必須成分
とするブレンドポリマからなる発泡体が提案されている
が、この発泡体は、該ブレンドポリマを構成する両成分
の溶融粘度差に起因して、該ブレンドポリマからシート
を成形する際に両成分の均一な分散が困難になるため
に、架橋ムラが発生し易く、かつ長尺シート状発泡体の
製造においては大気泡が発生し、真空成形時に気泡破れ
乃至表面アレを生ずるという問題があった。
［発明が解決しようとする問題点］ 本発明の目的は、上記の真空成形時の表面アレの発生の
ない優れた真空成形性を有する架橋ポリエチレン系樹脂
発泡体を提供するにある。
ない優れた真空成形性を有する架橋ポリエチレン系樹脂
発泡体を提供するにある。
［問題点を解決するための手段］ 上記本発明の目的は、共重合成分として１価または２価
の脂肪族不飽和カルボン酸およびその誘導体からなる群
から選ばれた少なくとも１種の化合物を含有する融点
（Ｔｍ）が８６〜１０２℃であるポリエチレン系共重合
体（Ａ）、低密度ポリエチレン（Ｂ）および直鎖状ポリ
エチレン（Ｃ）を必須成分とするブレンドポリマからな
り、そのブレンド比｛（Ｂ＋Ｃ）／Ａ｝が重量比率で２
〜１９の範囲内であり、１５〜４５％のゲル分率をおよ
び次式で示される成形絞り比（Ｋ）を有する架橋ポリエ
チレン系樹脂発泡体 Ｋ≧２ｄ＋０．４０ （上式中、ｄは見掛密度（ｇ／ｃｍ３）である） によって達成することができる。
の脂肪族不飽和カルボン酸およびその誘導体からなる群
から選ばれた少なくとも１種の化合物を含有する融点
（Ｔｍ）が８６〜１０２℃であるポリエチレン系共重合
体（Ａ）、低密度ポリエチレン（Ｂ）および直鎖状ポリ
エチレン（Ｃ）を必須成分とするブレンドポリマからな
り、そのブレンド比｛（Ｂ＋Ｃ）／Ａ｝が重量比率で２
〜１９の範囲内であり、１５〜４５％のゲル分率をおよ
び次式で示される成形絞り比（Ｋ）を有する架橋ポリエ
チレン系樹脂発泡体 Ｋ≧２ｄ＋０．４０ （上式中、ｄは見掛密度（ｇ／ｃｍ３）である） によって達成することができる。
本発明において、ポリエチレン系共重合体（Ａ）、低密
度ポリエチレン（Ｂ）および直鎖状ポリエチレン（Ｃ）
を必須成分とするブレンドポリマは、発泡体を構成する
ポリマ総重量当り少なくとも９０重量％を占めることが
望ましい。
度ポリエチレン（Ｂ）および直鎖状ポリエチレン（Ｃ）
を必須成分とするブレンドポリマは、発泡体を構成する
ポリマ総重量当り少なくとも９０重量％を占めることが
望ましい。
ポリエチレン系共重合体（Ａ）の１価または２価の脂肪
族不飽和カルボン酸およびその誘導体の少なくとも一種
を共重合成分とする共重合体（Ａ）の例としては、エチ
レン・アルキルアクリレート共重合体、エチレン・アク
リル酸共重合体（ＥＡＡ）、エチレン・メチルメタアク
リレート共重合体（ＥＭＭＡ）、エチレン・メチルメタ
アクリレート・マレイン酸無水物三元共重合体（ＥＭＭ
Ａ・ＭＡＨ）を挙げることができる。
族不飽和カルボン酸およびその誘導体の少なくとも一種
を共重合成分とする共重合体（Ａ）の例としては、エチ
レン・アルキルアクリレート共重合体、エチレン・アク
リル酸共重合体（ＥＡＡ）、エチレン・メチルメタアク
リレート共重合体（ＥＭＭＡ）、エチレン・メチルメタ
アクリレート・マレイン酸無水物三元共重合体（ＥＭＭ
Ａ・ＭＡＨ）を挙げることができる。
前記エチレン・アルキルアクリレート共重合体として
は、共重合成分の共重合比率が１０〜２５重量％の範囲
内であるものが好ましく、融点（Ｔｍ）が８６〜１０２
℃である必要がある。エチレン・アルキルアクリレート
共重合体におけるアルキル基としては、特に限定されな
いが、ブレンドポリマのシート成形性の点から、炭素原
子数が１〜１０のものがよく、中でもエチル基が最も好
ましい。
は、共重合成分の共重合比率が１０〜２５重量％の範囲
内であるものが好ましく、融点（Ｔｍ）が８６〜１０２
℃である必要がある。エチレン・アルキルアクリレート
共重合体におけるアルキル基としては、特に限定されな
いが、ブレンドポリマのシート成形性の点から、炭素原
子数が１〜１０のものがよく、中でもエチル基が最も好
ましい。
このエチレン・アルキルアクリレート共重合体の製造法
としては、特に限定されないが、たとえば、ポリマの変
化率の高い重合法、すなわち、一方の端からエチレンと
アルキルアクリレートとを供給し、他端から製品を取出
す管状反応器中で、モノマの仕込み濃度および重合触媒
濃度等を変化させることによって連続的に製造する方法
などを例示することができる。
としては、特に限定されないが、たとえば、ポリマの変
化率の高い重合法、すなわち、一方の端からエチレンと
アルキルアクリレートとを供給し、他端から製品を取出
す管状反応器中で、モノマの仕込み濃度および重合触媒
濃度等を変化させることによって連続的に製造する方法
などを例示することができる。
ここで、該共重合成分の共重合比率が１％未満の場合
は、ポリマの結晶性が大きくなり、融点（Ｔｍ）が高く
なるため、耐熱性の点では有利であるが、も一つのブレ
ンド成分ポリエチレン（Ｂ）および（Ｃ）をブレンドし
た場合の真空成形性の向上効果が充分でなくなるために
好ましくないし、また、２５重量％を超えると、ポリマ
の非晶性が増加して耐熱性が低下し、成形時に発泡体の
表面アレが生じ易くなるので好ましくない。
は、ポリマの結晶性が大きくなり、融点（Ｔｍ）が高く
なるため、耐熱性の点では有利であるが、も一つのブレ
ンド成分ポリエチレン（Ｂ）および（Ｃ）をブレンドし
た場合の真空成形性の向上効果が充分でなくなるために
好ましくないし、また、２５重量％を超えると、ポリマ
の非晶性が増加して耐熱性が低下し、成形時に発泡体の
表面アレが生じ易くなるので好ましくない。
さらに、エチレン・アクリル酸共重合体（ＥＡＡ）、エ
チレン・メチルメタアクリレート共重合体（ＥＭＭ
Ａ）、エチレン・メチルメタアクリレート・マレイン酸
無水物三元共重合体（ＥＭＭＡ・ＭＡＨ）の場合は、共
重合成分の共重合比率が２〜１０重量％の範囲内であ
り、融点（Ｔｍ）が８６〜１０２℃のものが好ましい。
すなわち、これらの共重合体においては、その共重合成
分の共重合比率が前記の範囲内を満足してはじめて、本
発明の目的とするブレンドポリマのシート成形性、発泡
体そのものの真空成形性、成形時の表面アレ防止に優れ
た効果を奏するのである。
チレン・メチルメタアクリレート共重合体（ＥＭＭ
Ａ）、エチレン・メチルメタアクリレート・マレイン酸
無水物三元共重合体（ＥＭＭＡ・ＭＡＨ）の場合は、共
重合成分の共重合比率が２〜１０重量％の範囲内であ
り、融点（Ｔｍ）が８６〜１０２℃のものが好ましい。
すなわち、これらの共重合体においては、その共重合成
分の共重合比率が前記の範囲内を満足してはじめて、本
発明の目的とするブレンドポリマのシート成形性、発泡
体そのものの真空成形性、成形時の表面アレ防止に優れ
た効果を奏するのである。
また、これらのポリエチレン系共重合体（Ａ）の融点
（Ｔｍ）が上記の範囲を満足しないときは、たとえばＴ
ｍが８６℃未満の場合はシート成形時にロール粘着を起
し易い。
（Ｔｍ）が上記の範囲を満足しないときは、たとえばＴ
ｍが８６℃未満の場合はシート成形時にロール粘着を起
し易い。
ここで、Ｔｍは示差走査熱量計（ＤＳＣ）によって検出
される値である。
される値である。
また、本発明のブレンドポリマを構成する低密度ポリエ
チレン（Ｂ）は、従来、架橋タイプの発泡体原料として
使用されている高圧下のラジカル重合によって得られる
ポリマの内、１１５℃未満の融点（Ｔｍ）および０．９
３５ｇ／ｃｍ３以下の密度を有するポリエチレンであ
る。
チレン（Ｂ）は、従来、架橋タイプの発泡体原料として
使用されている高圧下のラジカル重合によって得られる
ポリマの内、１１５℃未満の融点（Ｔｍ）および０．９
３５ｇ／ｃｍ３以下の密度を有するポリエチレンであ
る。
さらに、本発明のブレンドポリマを構成する直鎖状ポリ
エチレン（Ｃ）としては、その融点（Ｔｍ）が１１５〜
１３５℃の範囲内のもの、特に０．１〜５０ｇ／１０分
のメルトフローレート（ＡＳＴＭ−Ｄ−１２３８によ
る。以下、ＭＦＲという）を有し、密度が０．９１５〜
０．９４５ｇ／ｃｍ３、Ｔｍが１１５〜１２７℃ｋ直鎖
状の低密度ないし中密度ポリエチレン、具体的には炭素
原子数が４〜２０のα−オレフィン、たとえば１−ブテ
ン、１−ペンテン、１−ヘキセン、４−メチル−１−ペ
ンテン、１−オクテンなどの共重合成分を少なくとも一
種または少量のプロピレンを中・低圧法重合により共重
合したポリエチレンコポリマまたは上記の中・低圧法重
合によって得られる高結晶性の密度が０．９４０〜０．
９７０の、Ｔｍが１２５〜１３５℃のポリエチレンを例
示することができる。
エチレン（Ｃ）としては、その融点（Ｔｍ）が１１５〜
１３５℃の範囲内のもの、特に０．１〜５０ｇ／１０分
のメルトフローレート（ＡＳＴＭ−Ｄ−１２３８によ
る。以下、ＭＦＲという）を有し、密度が０．９１５〜
０．９４５ｇ／ｃｍ３、Ｔｍが１１５〜１２７℃ｋ直鎖
状の低密度ないし中密度ポリエチレン、具体的には炭素
原子数が４〜２０のα−オレフィン、たとえば１−ブテ
ン、１−ペンテン、１−ヘキセン、４−メチル−１−ペ
ンテン、１−オクテンなどの共重合成分を少なくとも一
種または少量のプロピレンを中・低圧法重合により共重
合したポリエチレンコポリマまたは上記の中・低圧法重
合によって得られる高結晶性の密度が０．９４０〜０．
９７０の、Ｔｍが１２５〜１３５℃のポリエチレンを例
示することができる。
そして、これらの必須成分（Ａ）、（Ｂ）および（Ｃ）
のブレンド比（Ｂ＋Ｃ／Ａ）は、重量比で２〜１９、好
ましくは３〜９の範囲内がよい。｛（Ｂ＋Ｃ）／Ａ｝の
値が２よりも小さくなると、シートなどを成形する場合
に粘着を生じ易く、キャスト条件の設定が困難になる
し、１９を越えるときは、得られる発泡体の真空成形性
が不充分になるため好ましくない。
のブレンド比（Ｂ＋Ｃ／Ａ）は、重量比で２〜１９、好
ましくは３〜９の範囲内がよい。｛（Ｂ＋Ｃ）／Ａ｝の
値が２よりも小さくなると、シートなどを成形する場合
に粘着を生じ易く、キャスト条件の設定が困難になる
し、１９を越えるときは、得られる発泡体の真空成形性
が不充分になるため好ましくない。
なお、低密度ポリエチレン（Ｂ）と直鎖状ポリエチレン
（Ｃ）とのブレンド比率（Ｂ／Ｃ）は、押出加工性、耐
熱性、真空成形性などのバランスを考慮すると、重量比
率で９０／１０〜１０／９０、好ましくは８０／２０〜
２０／８０の範囲がよい。
（Ｃ）とのブレンド比率（Ｂ／Ｃ）は、押出加工性、耐
熱性、真空成形性などのバランスを考慮すると、重量比
率で９０／１０〜１０／９０、好ましくは８０／２０〜
２０／８０の範囲がよい。
そして、前記（Ａ）、（Ｂ）および（Ｃ）の３成分を必
須成分とするブレンドポリマからなる本発明の発泡体
は、１５〜４５％、好ましくは２０〜４０％の範囲内の
ゲル分率並びに次式で示される範囲内の成形絞り比
（Ｋ）を有する必要がある。
須成分とするブレンドポリマからなる本発明の発泡体
は、１５〜４５％、好ましくは２０〜４０％の範囲内の
ゲル分率並びに次式で示される範囲内の成形絞り比
（Ｋ）を有する必要がある。
Ｋ≧２ｄ＋０．４０、 好ましくは、Ｋ≧２ｄ＋０．４５ （ただし、ｄは発泡体の見掛密度ｇ／ｃｍ３） すなわち、ゲル分率が１５％よりも低い発泡体の場合、
耐熱性が低く、成形時に表面アレが生じ易くなるし、４
５％を越えるときは、発泡体の伸度が低下して、成形性
が悪化するし、本発明に規定する成形絞り比率を満足す
るものが得られなくなる。
耐熱性が低く、成形時に表面アレが生じ易くなるし、４
５％を越えるときは、発泡体の伸度が低下して、成形性
が悪化するし、本発明に規定する成形絞り比率を満足す
るものが得られなくなる。
以下、本発明になる架橋ポリエチレン系樹脂発泡体の製
造法の一態様について説明する。
造法の一態様について説明する。
前記の共重合組成を有するポリエチレン系共重合体
（Ａ）、低密度のポリエチレン（Ｂ）および直鎖状ポリ
エチレン（Ｃ）とを前記のブレンド比｛（Ｂ＋Ｃ）／
Ａ｝でブレンドし、公知の熱分解型発泡剤、たとえばア
ゾジカルボンアミド、ジニトロソペンタメチレンテトラ
ミンなどおよび必要に応じて加熱によってラジカルを発
生する架橋剤を混合し、前記の発泡剤および架橋剤が分
解しない温度に保持して成形、たとえばシート状に成形
する。この成形されたシート状物を電離性放射線架橋法
または化学的架橋法などの公知の任意の方法を適用し
て、ゲル分率が１５〜４５％、好ましくは２０〜４０％
になるように架橋する。
（Ａ）、低密度のポリエチレン（Ｂ）および直鎖状ポリ
エチレン（Ｃ）とを前記のブレンド比｛（Ｂ＋Ｃ）／
Ａ｝でブレンドし、公知の熱分解型発泡剤、たとえばア
ゾジカルボンアミド、ジニトロソペンタメチレンテトラ
ミンなどおよび必要に応じて加熱によってラジカルを発
生する架橋剤を混合し、前記の発泡剤および架橋剤が分
解しない温度に保持して成形、たとえばシート状に成形
する。この成形されたシート状物を電離性放射線架橋法
または化学的架橋法などの公知の任意の方法を適用し
て、ゲル分率が１５〜４５％、好ましくは２０〜４０％
になるように架橋する。
より具体的には、電離性放射線架橋法の場合は、高エネ
ルギー線としてα、β、γ、Ｘ線、電子線、中性子線
等、通常は、高エネルギー電子線照射機を使用し、たと
えば１〜５０Ｍｒａｄの線量の電子線を該シート状物に
照射することにより架橋される。この場合に、本発明の
ブレンドポリマに対し、０．１〜１０重量部の公知の各
種架橋助剤、たとえばジビニルベンゼン、ジアリルフタ
レート、トリメチロールプロパントリアクリレートなど
を添加して電子線架橋してもよい。この放射線照射に代
えて、ベンゾフェノンなどの紫外線増感剤を添加し、紫
外線を照射して架橋することもできる。
ルギー線としてα、β、γ、Ｘ線、電子線、中性子線
等、通常は、高エネルギー電子線照射機を使用し、たと
えば１〜５０Ｍｒａｄの線量の電子線を該シート状物に
照射することにより架橋される。この場合に、本発明の
ブレンドポリマに対し、０．１〜１０重量部の公知の各
種架橋助剤、たとえばジビニルベンゼン、ジアリルフタ
レート、トリメチロールプロパントリアクリレートなど
を添加して電子線架橋してもよい。この放射線照射に代
えて、ベンゾフェノンなどの紫外線増感剤を添加し、紫
外線を照射して架橋することもできる。
また、化学架橋法の場合は、ジクミルパーオキサイド、
ジターシャーリーブチルパーオキサイドなどの有機過酸
化物による架橋法、さらにこれらの架橋剤と共にビニル
トリメトキシシラン等のビニルシランを混練してグラフ
ト化させた後、シロキサン縮合反応によって架橋させる
シラン架橋法等を適宜適用することができる。
ジターシャーリーブチルパーオキサイドなどの有機過酸
化物による架橋法、さらにこれらの架橋剤と共にビニル
トリメトキシシラン等のビニルシランを混練してグラフ
ト化させた後、シロキサン縮合反応によって架橋させる
シラン架橋法等を適宜適用することができる。
かくして得られる架橋成形品は、熱風雰囲気中またはソ
ルト浴上で加熱され、成形品内部に含有される発泡剤を
急激に分解させることによって発泡体に変換される。
ルト浴上で加熱され、成形品内部に含有される発泡剤を
急激に分解させることによって発泡体に変換される。
また、本発明の目的を損わない範囲で、本発明の発泡体
の製造に使用する前記ポリエチレン系共重合体（Ａ）、
低密度ポリエチレン（Ｂ）および直鎖状ポリエチレン
（Ｃ）とのブレンド物にポリプロピレン、エチレン・プ
ロピレンコポリマ、ポリブチレンおよびその他のα−オ
レフィンの単独重合体または共重合体、塩素化ポリエレ
ン等の各種ポリマを１０重量％を上限として少量添加混
合することができ、必要に応じて、同様に本発明の目的
を損わない範囲で、滑剤、酸化防止剤、紫外線吸収剤、
着色剤、帯電防止剤、難燃剤、他の性能を付与する各種
無機物などを所望の目的のために添加することができ
る。
の製造に使用する前記ポリエチレン系共重合体（Ａ）、
低密度ポリエチレン（Ｂ）および直鎖状ポリエチレン
（Ｃ）とのブレンド物にポリプロピレン、エチレン・プ
ロピレンコポリマ、ポリブチレンおよびその他のα−オ
レフィンの単独重合体または共重合体、塩素化ポリエレ
ン等の各種ポリマを１０重量％を上限として少量添加混
合することができ、必要に応じて、同様に本発明の目的
を損わない範囲で、滑剤、酸化防止剤、紫外線吸収剤、
着色剤、帯電防止剤、難燃剤、他の性能を付与する各種
無機物などを所望の目的のために添加することができ
る。
さらに、本発明になる架橋ポリエチレン系樹脂発泡体に
は、その少なくとも１面にコロナ放電処理、コーティン
グなどにより接着剤を付与し、ラミネート加工し、その
加工性の向上を図ることができるし、プラスチックフィ
ルムやシート、他の発泡体シートや金属箔を貼り合わせ
たり、押出ラミなどにより複合構造を付与したりする、
すなわち各種の加工技術を適用することができる。
は、その少なくとも１面にコロナ放電処理、コーティン
グなどにより接着剤を付与し、ラミネート加工し、その
加工性の向上を図ることができるし、プラスチックフィ
ルムやシート、他の発泡体シートや金属箔を貼り合わせ
たり、押出ラミなどにより複合構造を付与したりする、
すなわち各種の加工技術を適用することができる。
［発明の効果］ かくして得られる本発明の架橋ポリエチレン系樹脂発泡
体は、抵発泡倍率から高発泡倍率に亘るものまで、全て
卓越した真空成形性を有しており、この特性を活かし
て、各種の成形用途、たとえばポリ塩化ビニルシート、
布帛シートなどをラミネートした状態で一体成形するこ
とにより、多様な自動車内装部材やその他の製品にする
ことができる。もちろん、そのクッション性、耐熱性、
断熱性を利用して各種のパッキン、粘着テープベース、
マット基材、断熱材、クッション材など、さらにその他
の衣料用途、建材用途、医療用途などの多くの用途に使
用、展開することができる。
体は、抵発泡倍率から高発泡倍率に亘るものまで、全て
卓越した真空成形性を有しており、この特性を活かし
て、各種の成形用途、たとえばポリ塩化ビニルシート、
布帛シートなどをラミネートした状態で一体成形するこ
とにより、多様な自動車内装部材やその他の製品にする
ことができる。もちろん、そのクッション性、耐熱性、
断熱性を利用して各種のパッキン、粘着テープベース、
マット基材、断熱材、クッション材など、さらにその他
の衣料用途、建材用途、医療用途などの多くの用途に使
用、展開することができる。
以下に、本発明の効果について、実施例に基づき、さら
に具体的に説明する。
に具体的に説明する。
なお、本発明において、融点（Ｔｍ）、成形絞り比
（Ｋ）、ゲル分率、表面アレは、次の方法により測定し
た値である。
（Ｋ）、ゲル分率、表面アレは、次の方法により測定し
た値である。
（１）融点（Ｔｍ） パーキンエルマー社製のＤＳＣ−２型示差走査熱量計
（ＤＳＣ）を用いて、一旦、融解再結晶させた後の融解
の吸熱ピーク温度を融点（Ｔｍ）とした。
（ＤＳＣ）を用いて、一旦、融解再結晶させた後の融解
の吸熱ピーク温度を融点（Ｔｍ）とした。
（２）成形絞り比（Ｋ） 真空成形器を使用して、直径Ｄ、深さＨの垂直カップ状
の型で最適加熱条件において加熱し、ストレート成形し
たとき、発泡体が破れることなく、カップ状に伸長され
る限界のＨ／Ｄをもって成形絞り比（Ｋ）とした。な
お、カップのＤは５０ｍｍである。
の型で最適加熱条件において加熱し、ストレート成形し
たとき、発泡体が破れることなく、カップ状に伸長され
る限界のＨ／Ｄをもって成形絞り比（Ｋ）とした。な
お、カップのＤは５０ｍｍである。
（３）ゲル分率 細断した発泡体約０．２ｇ採取し、精秤する（Ｗ１とす
る）。精秤した発泡体を１３５℃のテトラリン中に３時
間浸漬処理した後、不溶部を取出してメタノールで洗浄
し、風乾、真空乾燥後、精秤する（Ｗ２とする）。Ｗ１
とＷ２との値から次式にしたがって、ゲル分率を算出す
る。
る）。精秤した発泡体を１３５℃のテトラリン中に３時
間浸漬処理した後、不溶部を取出してメタノールで洗浄
し、風乾、真空乾燥後、精秤する（Ｗ２とする）。Ｗ１
とＷ２との値から次式にしたがって、ゲル分率を算出す
る。
ゲル分率＝１００×（Ｗ２／Ｗ１） （４）見掛密度（ｄ） 発泡体を１０ｃｍ×１０ｃｍ角に切出し、重さと厚さを
測定し、この重さを体積で割って、単位体積当りの重量
（ｇ／ｃｍ３）で示した。
測定し、この重さを体積で割って、単位体積当りの重量
（ｇ／ｃｍ３）で示した。
（５）表面アレ 真空成形時の加熱により、発泡体の表層の気泡が破れ、
発泡体の表面がアレる現象を言う。判定は、油性マジッ
クインクを発泡体に塗って、布で拭きとった時に、イン
クが斑点状に残った状態を次の判定基準にしたがって判
定した。
発泡体の表面がアレる現象を言う。判定は、油性マジッ
クインクを発泡体に塗って、布で拭きとった時に、イン
クが斑点状に残った状態を次の判定基準にしたがって判
定した。
〇：斑点なし〜極く僅かの斑点が認められる（合格と
する）。
する）。
×：明白な斑点が多く認められる。
実施例１〜９、比較例１〜５ ポリエチレン系共重合体（Ａ）として、共重合成分のエ
チルアクリレート（ＥＡ）、アクリル酸（ＡＡ）、メチ
ルメタクリレート・マレイン酸無水物（ＭＭＡ・ＭＡ
Ｈ）を５〜３０重量％の範囲内で含有するエチレン・エ
チルアクリレート共重合体（ＥＥＡ）、エチレン・アク
リル酸共重合体（ＥＡＡ）、エチレン・メチルメタクリ
レート・マレイン酸無水物三元共重合体（ＥＭＭＡ・Ｍ
ＡＨ）を使用し、低密度ポリエチレンとして、密度が
０．９２１ｇ／ｃｍ３、Ｔｍが１０８℃、ＭＦＲが４．
８ｇ／１０分の低密度ポリエチレンを使用し、さらに直
鎖状ポリエチレンとして、密度が０．９２５ｇ／ｃ
ｍ３、Ｔｍが１２４℃、ＭＦＲが８ｇ／１０分の直鎖状
低密度ポリエチレンを使用した。
チルアクリレート（ＥＡ）、アクリル酸（ＡＡ）、メチ
ルメタクリレート・マレイン酸無水物（ＭＭＡ・ＭＡ
Ｈ）を５〜３０重量％の範囲内で含有するエチレン・エ
チルアクリレート共重合体（ＥＥＡ）、エチレン・アク
リル酸共重合体（ＥＡＡ）、エチレン・メチルメタクリ
レート・マレイン酸無水物三元共重合体（ＥＭＭＡ・Ｍ
ＡＨ）を使用し、低密度ポリエチレンとして、密度が
０．９２１ｇ／ｃｍ３、Ｔｍが１０８℃、ＭＦＲが４．
８ｇ／１０分の低密度ポリエチレンを使用し、さらに直
鎖状ポリエチレンとして、密度が０．９２５ｇ／ｃ
ｍ３、Ｔｍが１２４℃、ＭＦＲが８ｇ／１０分の直鎖状
低密度ポリエチレンを使用した。
これらの（Ａ）、（Ｂ）、および（Ｃ）の３成分のブレ
ンド比率を第１表に示す割合でブレンドした。
ンド比率を第１表に示す割合でブレンドした。
これらのブレンドポリマ１００重量部に、発泡剤として
アゾジカルボンアミドを５〜１５重量部を添加し、ヘン
シェルミキサーで混合した後、溶融押出しして成形シー
トを得た。
アゾジカルボンアミドを５〜１５重量部を添加し、ヘン
シェルミキサーで混合した後、溶融押出しして成形シー
トを得た。
また、実施例１および９の場合のみは、架橋助剤として
ジビニルベンゼンをそれぞれ３重量部を添加した。
ジビニルベンゼンをそれぞれ３重量部を添加した。
これらの成形シートを電子線照射装置（日新ハイボルテ
ージ（株）製ＩＲ−２）を用いて５Ｍｒａｄの線量を照
射した。これらの架橋シートをソルト浴上２２５〜２３
０℃に加熱することによって発泡させた。
ージ（株）製ＩＲ−２）を用いて５Ｍｒａｄの線量を照
射した。これらの架橋シートをソルト浴上２２５〜２３
０℃に加熱することによって発泡させた。
得られた発泡体シートについて評価試験を行った。その
結果を第１表に示した。
結果を第１表に示した。
表から、実施例１〜９の本発明の要件を満足する発泡体
は、表面アレを起すことなく、優れた真空成形性を示し
た。これに対して、比較例１のブレンド比率（Ｋ）の要
件を満足しない発泡体および比較例２のゲル分率を満足
しない発泡体は、真空成形性に欠けていた。
は、表面アレを起すことなく、優れた真空成形性を示し
た。これに対して、比較例１のブレンド比率（Ｋ）の要
件を満足しない発泡体および比較例２のゲル分率を満足
しない発泡体は、真空成形性に欠けていた。
また、共重合成分エチルアクリレート（ＥＡ） およびアクリル酸（ＡＡ）の共重合量を満足しないポリ
エチレン系共重合体（Ａ）を含有するブレンドポリマか
ら得られた比較例３〜５の発泡体は、真空成形性に劣
り、表面アレを発生した。
エチレン系共重合体（Ａ）を含有するブレンドポリマか
ら得られた比較例３〜５の発泡体は、真空成形性に劣
り、表面アレを発生した。
Claims (1)
- 【請求項１】共重合成分として１価または２価の脂肪族
不飽和カルボン酸およびその誘導体からなる群から選ば
れた少なくとも１種の化合物を含有する融点（Ｔｍ）が
８６〜１０２℃であるポリエチレン系共重合体（Ａ）、
低密度ポリエチレン（Ｂ）および直鎖状ポリエチレン
（Ｃ）を必須成分とするブレンドポリマからなり、その
ブレンド比｛（Ｂ＋Ｃ）／Ａ｝が重量比率で２〜１９の
範囲内であり、１５〜４５％のゲル分率をおよび次式で
示される成形絞り比（Ｋ）を有する優れた成形性を有す
る架橋ポリエチレン系樹脂発泡体。 Ｋ≧２ｄ＋０．４０ （上式中、ｄは見掛密度（ｇ／ｃｍ３）である）
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17294885A JPH0625276B2 (ja) | 1985-08-06 | 1985-08-06 | 優れた成形性を有する架橋ポリエチレン系樹脂発泡体 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP17294885A JPH0625276B2 (ja) | 1985-08-06 | 1985-08-06 | 優れた成形性を有する架橋ポリエチレン系樹脂発泡体 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6234929A JPS6234929A (ja) | 1987-02-14 |
| JPH0625276B2 true JPH0625276B2 (ja) | 1994-04-06 |
Family
ID=15951321
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP17294885A Expired - Lifetime JPH0625276B2 (ja) | 1985-08-06 | 1985-08-06 | 優れた成形性を有する架橋ポリエチレン系樹脂発泡体 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0625276B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP4577701B2 (ja) * | 2000-04-03 | 2010-11-10 | 日本発條株式会社 | ゴム状オレフィン系軟質樹脂発泡シーリング材 |
| KR100926226B1 (ko) * | 2008-05-21 | 2009-11-09 | 안복만 | 알루미늄 인쇄회로기판의 버 방지용 제조 금형 |
-
1985
- 1985-08-06 JP JP17294885A patent/JPH0625276B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6234929A (ja) | 1987-02-14 |
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