JPH0610109B2 - 二酸化ジルコニウム含有量の大きい溶融・鋳造耐火性製品 - Google Patents
二酸化ジルコニウム含有量の大きい溶融・鋳造耐火性製品Info
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Description
造耐火性製品に関する。
よびSiO2からなる溶融・鋳造(しばしば電気鋳造と称さ
れる)耐火性製品は、その耐食性がガラス溶融炉の分野
で幅広く利用できる点によってよく知られている。
中でも特に摩耗の激しい領域(たとえば、オリフィス)
に使用される場合や耐火物に対する侵食性の大きいガラ
スと接触する場合である。また、ある種のガラスと接触
したとき、ガラス製品に欠陥を生じさせその品質を低下
させることがあるため、やはり使用に適さない場合もあ
る。たとえば、二酸化ジルコニウム含有ガラス(耐アル
カリガラスと称される)と接触する使用は好ましくな
い。耐火物中に含まれているアルミナが、ガラス中に溶
解し、その中に二酸化ジルコニウムの結晶を生じ、これ
によってガラスの線引きの際に乱れが生じるからであ
る。
は焼結耐火性製品は、ガラスに変色をきたすことがあり
望ましくない、あるいは、耐食性の向上もしくはガラス
の品質の向上という目的に照らした場合に、ガラスとの
接触時の挙動が目的にそわない、という理由で必ずしも
いつでも使用することができる訳ではない。
量%)より得られる溶融・鋳造耐火性製品を使用すれ
ば、ある種のガラスについては、ガラス製品の変色をき
たすことなく、また、ガラスの品質に悪影響を及ぼす欠
陥を生じることなく高い耐食性を達成するという要求を
満足する可能性がある。
火性製品では、その製造および使用の際に、二酸化ジル
コニウムが可逆的同素変態(単斜相から正方晶系)を起
こして相当の体積変化を生じるため、これによる機械的
なひずみによって、耐火製品のひび割れ、さらに耐火性
製品の破壊さえも発生することがある。この問題を解決
するために、米国特許(US-A)第3,591,448号、同第4,33
6,339号および同第4,705,763号において、著者らは、Si
O2および他の付加成分の導入を提案した。
入して二酸化ジルコニウムを安定化することを提案して
いる。
は、軟質ガラス相を形成し、低いガラス相含有率でも割
れなしに成型製品を製造することを可能にする成分とし
て、リンを提案した。特に米国特許第4,336,339号は、P
2O5のかたちで、最終製品中に、0.1〜3%のリンを含有
させることを提案し、一方、米国特許第4,705,763号
は、P2O5のかたちで、アルカリ金属元素含有量を0.1%
以下に抑え、0.05〜3%のリンとともにB2O3のかたちで
0.05〜5%の無水ホウ酸を導入してその低下分を補うこ
とを提案した。この後者の特許で、著者らは、ZrO2含有
量を95重量%とした場合は、P2O5のかたちで少なくとも
0.05%のリンが必要であることを示した。これらの特許
において、リンの添加はさらに組成物出発原料の溶融を
容易にし、溶融に必要となるエネルギーの節約を可能に
することが示されている。このように、米国特許第4,33
6,339号および同第4,705、763号において、リンは単独で
または無水ホウ酸とともに用いることが推奨されてい
る。
許において、その上限のみが規定されている。すなわ
ち、米国特許第4,336,339号では、NaO2の割合は、特に
耐火性製品の電気伝導度が過度に低くならないようにす
るという理由で0.1%以下でなければならない。また、
これら2特許において、著者らは、Na2Oについて導入の
最少量を規定することが必要だとは判断しているもの
の、それが積極的な役割を果たすことを認識してはいな
い。
第2587025号は、P2O5およびB2O9を含まない点を除いて
その発明の製品と組成の類似した比較例(前者のP4およ
びP8、後者のP3)について記述している。しかし、この
ようにして得られた成型物品ではひびが生じることが示
されている。
結果、以下のことを見出した。
融ガラスとの接触でその使用に差し支えるようなひびや
割れを生じることのないブロックを得るために、リンを
単独または無水ホウ酸とともに使用することは必要では
ない。
反面、耐火性製品使用時にその望ましくない性質を発生
しまたは助長するため、耐火性製品製造工程の管理上不
都合な成分である。
ためには製品中に最低限のNa2Oを導入する必要がある。
すなわち、ガラス相の量を決定する成分がSiO2であるな
らば、この相の質を決定する成分はNa2Oである。
下で溶融する必要がある。
以下のとおりになるように出発原料混合物を酸化的条件
下に溶融・鋳造して得られる、割れのない耐火性物品を
提供する: ZrO2 >92% SiO2 2〜6.5% Na2O 0.12〜1.0% Al2O3 0.4〜1.15% Fe2O3+TiO2 <0.55% P2O5 <0.05%。
で好ましくは以下のとおりになるように出発原料混合物
を酸化的条件下に溶融・鋳造して得られる、割れのない
耐火性物品を提供する: ZrO2 >92% SiO2 3〜6% Na2O 0.2〜0.6% Al2O3 0.4〜1.0% Fe2O3+TiO2 <0.3% P2O5 <0.03%。
ラスと接触させた際の耐食性は、米国特許第4,336,339
号および同第4,705,763号によるリン含有の従来品と同
等の耐食性を有する。
0.4〜1.15重量%好ましくは0.4〜1.0重量%のAl2O3の存
在は、ZrO2が同素変態する際の体積変化を、粒界ガラス
相により有効に吸収するために必要となる。
る。すなわち、SiO2の増加は耐火性製品中の耐侵食相と
なるZrO2に有害である。また、Al2O3の含有割合は、ひ
び形成の可能性を最小限にするために、1.15重量%、好
ましくは1重量%を超えない値とする。
重量%でなければならない。
くは0.3重量%を超えない割合において許容される。
化物)は、痕跡量であるならば、本発明製品中に含有さ
れていてもよい。ただし、リンは本願発明製品中に導入
されないように注意する必要がある。しかし、出発原料
中に存在する不純物に由来するリンは極微量であれば許
容される。いずれの場合であっても、リンの含有量は、
P2O5の形で計算して500ppm(0.05%)以下、好ましくは300
ppm(0.03%)以下でなければならない。商業的な生産にお
いては、この含有量は使用する出発原料の質に依存す
る。
は、ZrO2含有量の高い(85重量%以上)耐火性製品で
は、望ましくない構造変態がリンの存在によって惹き起
こされまたは助長される。
アイト(ZrO2)粒とが反応することによってジルコンが
形成することに伴うもので、これによって耐火性製品中
に結晶が生じる。様々な温度に均一加熱した試料片に対
し焼戻し試験を行なった結果、ジルコンが識別できる程
度に形成される温度は、およそ800℃であることが決定
できた。
性製品中に機械的ひずみを生じてひび割れを惹き起こ
す。この現象を、ここでは「機械的ひび割れ」と呼ぶこ
とにする。この機械的ひび割れ現象は、ひび割れ部分か
ら溶融したガラスが耐火性製品中に貫入することによっ
て耐火性製品の侵食をさらに増大させ、一方で、耐火性
製品基質から離脱したジルコンに取囲まれたバデレアイ
ト粒からなる欠陥部分をガラス内に生じてガラスの品質
に悪影響を与えることにもなる。
商業炉においては避けがたい問題、すなわち、装入量が
多様であり、再始動後に起こり得る中断等によって温度
が多様に変化するという問題のために一層問題となる。
すなわち、こうした場合には、温度変化によって生成ジ
ルコンの収縮が起こり、微小ひび割れの連鎖、顕微鏡レ
ベルでのひび割れを惹き起こしやすい。ひび割れが生じ
ることにより、耐火性製品が膨張し、さらにはZrO2の脱
離が生じ得る。こうした現象は、特に、試験しようとす
る試料製品を室温から試験温度へさらに室温へと温度変
化させる実験室的侵食試験ではよく再現される。すなわ
ち、試料によっては体積の膨張が観察される。毎分6回
転の回転炉侵食試験では、3週間の試験期間後、線形的
に体積が5%程度増加し、相当なひび割れを伴う。
現象に関する挙動は必ずしも一様なものではない。この
ため、一群の与えられた耐火性製品の挙動を他の製品と
比較するための簡単で迅速な試験方法が開発された。こ
の試験は、40mm×30mm×30mmの試験片を添付図面に示す
ような時間−温度関係で25サイクル加熱することを含
む。
期間でしかも議論の余地なく明確に明らかにすることが
可能となる。この試験条件は、実際の操業条件を典型的
に示したものではないが、試験によって得られる耐火性
製品間の違いに関する結果は、実際的条件すなわちより
現実的な条件下での結果とよく符号する。
な影響を及ぼしていることが明らかになった。実際、リ
ン含有量以外の要素を同一またはほぼ同一に保ち、リン
含有量のみを増加させた試験では、体積膨張度(dV/V)が
著しく大きくなることがわかった。また、顕微鏡下の観
察では、リンを含まない耐火性製品に比べ、リンを含む
同一製品ではジルコンの形成によるガラス相の変態が大
きいことを確認された。
に溶解したリンによるジルコン鉱物形成剤としての働き
がある。
の金属含有量、すなわち還元された元素の濃度において
も負の作用をもたらすことがわかった。
電鋳炉において、特にZrO2含有量の高い耐火性製品につ
いては溶融物の好ましい酸化条件を達成するのは困難で
あり、この結果として、型に鋳造後固化した耐火性製品
に金属様の外見を有する瘤塊(nodule)が生じることにも
繋がる。製品中の金属の存在は、酸化された溶融ガラス
と接触した際に悪い影響を及ぼすことがよく知られてお
り、特に泡状欠陥を形成してガラスの品質を劣化および
耐火性製品の耐食性の劣化を招く。
も、金属様の外見を有する微粒子(粒径10μm)がガラ
ス相中に分散しているが、これらは出発原料中の不純物
に由来する鉄から実質的になっている。
金属様外見の瘤塊を有する。これは金属(主として鉄)
−リン型の金属間化合物であり、その化学組成は、たと
えば、鉄については、FenP(n=1,2,3)である。
る金属様瘤塊の量を増加させていることが観察された。
すなわち、相当量のリン(約25%)が鉄と反応してリン
化物を形成することが、異なった浴酸化条件および異な
ったリン導入量について見出された。すなわち、他の条
件(出発原料や製造条件)が同一であっても、リンを含
む製品は、リンを含まない製品に比べ、金属様の外見を
有する相をより多く含む。この元素の相当部分がリンを
含まない製品には存在することのない金属鉄と結合して
還元された形で見出されるからである。
終製品中での割れやひびを防ぐためには、出発原料の溶
融を酸化的条件下に行なうことが不可欠である。これを
達成するために好ましい方法は、フランス特許第120857
7号ならびにその追加特許第75893号および同第82310号
に記載されたロングアーク溶融法(long arc fusion pr
ocess)である。簡単に述べれば、この方法は、装入物
とこれより隔てられた少なくとも1の電極との間にアー
クを飛ばす電気放電炉を用い、この際、電気放電の長さ
を調節することによってその還元作用を最小限にする一
方、酸化的雰囲気を溶融浴上に維持して、電気放電自身
の作用か、あるいは、より好ましくは、酸化性ガス(た
とえば、酸素)を浴中に吹込むかまたは過酸化物の様な
酸素遊離物質を浴に添加して浴を攪拌することからな
る。
用するのに不都合なものとする場合には、こうした製品
を商業的に生産する際にも問題が生じる。すなわち、こ
うした製品を電気溶融炉で製造する際、リンは溶融中に
鉄と結合してリン化鉄を形成し、これは溶融浴よりも大
きな比重を有するために、炉の内張り上に堆積する。こ
のような金属リン化物が金属容器に接触すると、溶融浴
と容器との間に電流が流れ、穿孔を生じる原因となるホ
ットスポットを形成する。こうした容器は水冷されてい
るから、溶融中にこのような腐食が発生した場合の危険
は極めて大きい。
したリンは、リン酸となって溶融液の上に位置する温度
の低い金属部分に凝縮し、こうした露出部分に相当程度
の腐食を惹き起こす。腐食は、装置の維持の上で新たな
無視できない出費を招き、また、操業上の安全を阻害す
る。
またはリン酸ナトリウムのかたちで起こる。これらのい
ずれも製造時の温度では、気化することが見出されてお
り、その量は90重量%にものぼる。この程度の量になる
と、電気炉雰囲気における揮発率は完全に再現性のある
ものとはいえなくなり、このために最終製品の化学組
成、特にアルミナやNa2Oの含有量が非再現的なものにな
ってしまう。しかし、これら2成分は、特にNa2Oは、そ
の含有量の調節が不可欠な成分なのである。
コンの反応の阻止剤として働く(これは上記の熱サイク
ル試験において示される現象である)。
発明をこれに限定するものではない。
いた: −二酸化ジルコニウムCC10(出願人方より販売)。平均
粒径3.9μmの粒子状で、その化学組成は以下のとおり
(重量%): ZrO2+HfO2 98.5% SiO2 0.5% Na2O 0.2% Al2O3 0.1% TiO2 0.1% Fe2O3 0.05% CaO 0.05% P2O5 0.04% MgO 0.03% −ジルコン砂(33%のシリカを含有)。
3含有量99.4%。
ス特許第1208577号ならびにその追加特許第75893号およ
び同第82310号に記載)。
有する製品との性能を比較した。溶融液の鋳造性、製造
されたブロックの充填性およびひびについては、実施例
1と比較例A、実施例2と比較例B、実施例3と比較例
Cとの間で品質の差異は認められなかった。
全く同様に確認された。
有量が高く本発明の範囲外の耐火物製品(比較例D〜
F)について、上記の熱サイクル試験(25サイクル)を
行なった。
および市販の製品を底面から40mm、側面から20mmのとこ
ろで取り出して、40×40×30mmのものを用いた。その化
学組成は、膨張率(dV/V)とともに第1表に示した。
おける製品の特性、すなわちその膨張率が大きく改善さ
れることがわかる。
方法によって製造した: 遊離鉄ならびに金属様外観を有する瘤塊およびガラス相
についてそのFeおよびP含有量の定量分析を行なった。
%)では、0.0275%のPo(全リン含有量の25%)が金属
相に見出され、残りがP2O5のかたちでガラス相に溶解し
ている。リン含有量の極めて少ない試料、すなわち、Po
として0.013%のリンを含む製品(P2O5として0.03%)
では、0.003%のPo(全リン含有量の25%)が金属相に
濃縮されている。前者に比べ、製品中に含まれるリンの
全量が遥かに少ないため、金属相の出現割合も低い。
上記熱サイクル試験中での膨張を与える影響を具体的に
示す。
成を有する複数の試料を試験した。これらの化学組成は
第3表に示すとおりである。各試料について測定された
膨張率(dV/V)も示す。
率にとどまる。すなわち、dV/Vが5%未満であるための
最低限のNa2O含有量は、約0.20重量%であることがわか
る。膨張率が3%未満であるためには含有量が少なくと
も0.30重量%である。
重量%以下であることが好ましい。約0.6重量%を超え
ると、ジルコン形成阻止能力にはそれ以上の効果が観察
されない反面、溶融ガラスによる侵食への抵抗性などの
他の性質に悪影響がわずかながら見られる。
は、Na2O含有量を0.12重量%まで減らすことが可能であ
る(すなわち、SiO2含有量が2重量%であるものについ
て膨張率が5%未満である)ことがわかった。
の全Na2O含有量であるというよりは製品中のガラス相に
おけるNa2O濃度であることがわかる。したがって、規定
の範囲内で、ガラス相の大きさおよびSiO2含有量に応じ
て、Na2O含有量を調節することが必要である。すなわ
ち、SiO2含有量が比較的多い場合には、それに応じてNa
2O含有量を比較的多くし、SiO2含有量が比較的少ない場
合には、それに応じてNa2O含有量を比較的少なくするの
が適当である。たとえば、上記熱サイクル試験で、製品
の膨張率を3%未満に抑えるためにはガラス相中のNa2O
の濃度は約5%以上であることが必要である。
の製品3種を4種の比較製品と比較した。侵食試験とし
ては、J.RECASENS,A.SEVINおよびM.GARDIOLによって第
8回国際ガラス会議(1968年7月1〜6日ロンドンで開
催)で報告された動的侵食試験を用いた。
(相対的耐食性指数−本発明の製品を基準としてある)
は第4表にまとめた。
等価な技術による置換などによって、本発明の範囲内に
おいて、これを変更等することが可能である。
すグラフ。
Claims (2)
- 【請求項1】得られる製品の平均化学組成が酸化物重量
で以下のとおりになるように出発原料混合物を酸化的条
件下に溶融、鋳造して得られる、割れのない耐火性物
品: ZrO2 >92% SiO2 2〜6.5% Na2O 0.12〜1.0% Al2O3 0.4〜1.15% Fe2O3+TiO2 <0.55% P2O5 <0.05%。 - 【請求項2】請求項第1項に記載の耐火性物品であっ
て、該平均化学組成が酸化物重量で以下のとおりである
もの: ZrO2 >92% SiO2 3〜6% Na2O 0.2〜0.6% Al2O3 0.4〜1.0% Fe2O3+TiO2 <0.3% P2O5 <0.03%。
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