JP4297543B2 - アルミナ・ジルコニア・シリカ質溶融鋳造耐火物およびそれを使用したガラス溶融窯 - Google Patents
アルミナ・ジルコニア・シリカ質溶融鋳造耐火物およびそれを使用したガラス溶融窯 Download PDFInfo
- Publication number
- JP4297543B2 JP4297543B2 JP05145399A JP5145399A JP4297543B2 JP 4297543 B2 JP4297543 B2 JP 4297543B2 JP 05145399 A JP05145399 A JP 05145399A JP 5145399 A JP5145399 A JP 5145399A JP 4297543 B2 JP4297543 B2 JP 4297543B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- zirconia
- alumina
- content
- glass
- cast refractory
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P40/00—Technologies relating to the processing of minerals
- Y02P40/50—Glass production, e.g. reusing waste heat during processing or shaping
- Y02P40/57—Improving the yield, e-g- reduction of reject rates
Landscapes
- Compositions Of Oxide Ceramics (AREA)
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、主としてガラス溶融窯の溶融ガラスとの接触部位や上部構造部位に使用されるアルミナ・ジルコニア・シリカ質溶融鋳造耐火物であって、高温におけるマトリックスガラスの滲出量が少ない溶融耐火物、およびそれを使用したガラス溶融窯に関する。
【０００２】
【従来の技術】
溶融鋳造耐火物は、所定の化学組成となるように調合された耐火物の混合原料を例えば黒鉛からなる電極を有するアーク電気炉中に投入して溶融し、得られた溶湯を、あらかじめ保温材に埋め込まれた、所定の内寸法を有する鋳型中に流し込み、常温まで冷却固化することによって製造される。このようにして得られる鋳塊からなる耐火物は、緻密な結晶構造を有するので、通常の結合耐火物に比較し、溶融ガラスに対する耐素地汚染性に優れる。
【０００３】
本発明により得られる溶融鋳造耐火物は、上記のように一般的には電気炉で溶融した耐火原料を所望形状に鋳込んで造られるものであるため、溶融後炉内でそのまま固化したもの、または粉砕して結合耐火物の骨材としたものも有用である。
【０００４】
溶融鋳造耐火物のなかでも、ガラス溶融窯には、特に耐食性が優れていることから、ＺｒＯ2を相対的に多く含有する耐火物が好んで使用される。ＺｒＯ2は、９００℃〜１２００℃程度の温度域で、単斜晶系と正方晶系との相転移による不可逆的膨張・収縮を起こす。しかし、ＺｒＯ2の粒子周辺をマトリックスガラスが取り囲む構造にし、上記温度域で、ＺｒＯ2の膨張、収縮を緩和させる組織にできることが知られている。その典型的な耐火物は、ＺｒＯ2を３３〜４１重量％含有するアルミナ・ジルコニア・シリカ質溶融鋳造耐火物およびＺｒＯ2を８０〜９５重量％含有する高ジルコニア質溶融鋳造耐火物である。
【０００５】
アルミナ・ジルコニア・シリカ質溶融鋳造耐火物は、最も広汎に使用されているが、コランダムおよびバッデレアイトの結晶相を取り囲むマトリックスガラス相が、高温条件下で滲出する問題がある。このマトリックスガラスの滲出は、溶融ガラスに対して、直接的にはグラスノットやコード、間接的にはストーンやブリスタ等のガラス欠点を生じさせる。
【０００６】
一方、高ジルコニア質溶融鋳造耐火物は、バッデレアイト結晶相を取り囲むマトリックスガラス相の量が少ないことなどの理由から、上記ガラス欠点を引き起こす確率が低く、近年、特に高品位ガラス溶融のために用いられるようになった。しかし、ＺｒＯ2含量が極めて高いため高価である。
【０００７】
アルミナ・ジルコニア・シリカ質溶融鋳造耐火物におけるマトリックスガラスが滲出する原因は複雑であるが、マトリックスガラスの粘性低下や耐火物から発生する気体によるマトリックスガラスの押し出し等が挙げられる。マトリックスガラス中には、Ｎａ2Ｏ等のガラス骨格修飾（ネットワークモディファイア）成分が多く含まれるため、マトリックスガラスの粘性が低く、マトリックスガラスまたはその反応生成物が、気体発生等にともなって、耐火物の容積外に移動する。
【０００８】
例えば、耐火物原料の溶融中に黒鉛電極から溶湯に混入する炭素は、高温で酸化して二酸化炭素または一酸化炭素の気体となって発生し、この気体がマトリックスガラスを押し出す。
したがって、マトリックスガラスの滲出量を低減させるには、マトリックスガラスの粘性低下を抑制すること、気体発生源となる物質の混入を極力低減させること、鋳塊をできるだけ酸化状態にすることなどが必要である。
【０００９】
マトリックスガラスの粘性を上昇させるには、マトリックスガラス中のＮａ2Ｏ等のガラス骨格修飾成分の量を減らすこと、極端な場合はシリカガラス組成に近づけることが考えられる。しかし、このようにすると溶湯を冷却、固化させるときにムライトが生成して鋳塊に亀裂が発生するため、使用に耐えうる大きさ、形状の鋳塊は得られない。
【００１０】
また、亀裂のない鋳塊を得ることができ、さらに、高温においてマトリックスガラスを高い粘性に保つ方法が、特公昭４２−１５６０３に提案されている。この方法においては、マトリックスガラス成分として、ＳｉＯ2以外にＰ2Ｏ5および／またはＶ2Ｏ5を含み、さらに、これらに加えてＢ2Ｏ3またはＲ2Ｏ（Ｒ；Ｌｉ，Ｎａ，Ｋ）を含有するものを用いる。
【００１１】
しかし、Ｒ2Ｏ含量が０．６重量％以下の場合、Ｐ2Ｏ5およびＢ2Ｏ3の少なくとも一方が多く含有され、これらの合量は２．１重量％以上とされる。このようなマトリックスガラスの組成では、高温でマトリックスガラスの粘性を高く維持できない。一方、Ｐ2Ｏ5含量およびＢ2Ｏ3含量が低い場合には、Ｒ2Ｏ含量が高く、上記同様、マトリックスガラスの粘性を高く保てない。さらに、Ｖ2Ｏ5は溶融ガラスに混入すると、これを着色させる原因となるので好ましくない。
また、鋳塊をより酸化状態にするために、従来より、出湯直前に溶湯に酸素を吹き込むことがなされているが、この処理のみでは充分にマトリックスガラスの滲出量を低減できない。
【００１２】
さらに、以下の溶融鋳造耐火物の製造方法が提案されている。原料を微粒子にし、比表面積を大きくして酸化度を高くし、かつ、これに酸化性ガスを吸着させる方法（特公平５−８１４３）、原料に低温で酸化作用を示す酸化剤を添加する方法（特公平５−３０７９３）、原料中のＦｅの酸化物およびＴｉの酸化物の不純物含量を抑える方法（特公平４−２６９２８）、さらに、これらのみならず他の不純物（例えばＣｒやＣｕの酸化物）の含量を制限する方法（特公平５−７３５０）。
【００１３】
前二者の酸化性ガスを吸着させる方法および酸化剤を添加する方法は、用いられる酸化性ガスおよび酸化剤が、耐火物原料の溶融温度に対しかなり低い温度で、脱離または分解するので、溶融原料中で連続して平均的に酸化作用を示さない。後二者の不純物含量を抑える方法は、炭素等の混入を低減できないのでマトリックスガラスの滲出量を充分には低減できない。さらに、原料の高純度化は価格の上昇に密接に結びつくので好ましくない。
【００１４】
【発明が解決しようとする課題】
このように、マトリックスガラスの滲出量の低減するという課題に関し多くの提案があるが、この課題を完全に解決したアルミナ・ジルコニア・シリカ質溶融鋳造耐火物は開発されていない。よって、溶融ガラスにおけるノット、コード、ブリスタ、ストーン、さらには着色性等のガラス欠点を充分に低減するにいたっていない。
本発明は、マトリックスガラスの滲出量が少なく、溶融ガラスにおけるガラス欠点の発生を低減したアルミナ・ジルコニア・シリカ質溶融鋳造耐火物の提供を主な目的とする。
【００１５】
【課題を解決するための手段】
本発明は、亀裂がない鋳塊からなる耐火物であって、かつ、高温下でもマトリックスガラスの粘性を比較的高く維持させることによって、マトリックスガラスの滲出量を低減し、溶融ガラスにおけるガラス欠点の発生を低減させたことを主な特徴とするアルミナ・ジルコニア・シリカ質溶融鋳造耐火物、およびそれを利用したガラス溶融窯である。
【００１６】
本発明のアルミナ・ジルコニア・シリカ質溶融鋳造耐火物は、本質的にコランダム結晶、バッデレアイト結晶およびマトリックスガラス相からなるアルミナ・ジルコニア・シリカ質溶融鋳造耐火物であって、化学組成が重量％で、Ａｌ2Ｏ3：３０〜７０％、ＺｒＯ2：２０〜５９％、ＳｉＯ2：５〜１２％、Ｎａ2Ｏ：０．１５〜０．６０％、Ｋ2Ｏ：０〜０．５０％、Ｌｉ2Ｏ：０〜０．４０％、Ｂ2Ｏ3：０．０５〜０．８０％、Ｐ2Ｏ5：０．０５〜０．８０％、ＳｎＯ2、ＺｎＯ、ＣｕＯおよびＭｎＯ2からなる群から選ばれる１種以上の合量：０．０５〜０．５０％であり、他の成分は１重量％未満であることを特徴とする。
【００１７】
また、本発明の溶融鋳造耐火物の好ましい態様の一つは、本質的にコランダム結晶、バッデレアイト結晶およびマトリックスガラス相からなるアルミナ・ジルコニア・シリカ質溶融鋳造耐火物であって、化学組成が重量％で、Ａｌ2Ｏ3：３０〜７０％、ＺｒＯ2：２０〜５９％、ＳｉＯ2：５〜１２％、Ｎａ2Ｏ：０．１５〜０．６０％、Ｋ2Ｏ：０〜０．５０％、Ｂ2Ｏ3：０．０５〜０．８０％、Ｐ2Ｏ5：０．０５〜０．８０％、ＳｎＯ2：０．０５〜０．５０％であり、他の成分は１重量％未満であることを特徴とする。
【００１８】
また、本発明の溶融鋳造耐火物の好ましい態様の一つは、本質的にコランダム結晶、バッデレアイト結晶およびマトリックスガラス相からなるアルミナ・ジルコニア・シリカ質溶融鋳造耐火物であって、化学組成が重量％で、Ａｌ2Ｏ3：３０〜７０％、ＺｒＯ2：２０〜５９％、ＳｉＯ2：５〜１２％、Ｎａ2Ｏ：０．１５〜０．６０％、Ｋ2Ｏ：０〜０．５０％、Ｌｉ2Ｏ：０〜０．４０％、Ｂ2Ｏ3：０．０５〜０．８０％、Ｐ2Ｏ5：０．０５〜０．８０％、ＺｎＯ、ＣｕＯ、ＭｎＯ2のうちいずれか１種または２種以上の合量：０．０５〜０．５０％であり、他の成分は１重量％未満であることを特徴とする。
【００１９】
また、本発明の溶融鋳造耐火物の好ましい態様の一つでは、ＳｉＯ2含量が７〜１０重量％であり、かつＳｉＯ2／（Ｎａ2Ｏ＋０．６６Ｋ2Ｏ）重量比が２０〜３０である。
また、本発明の溶融鋳造耐火物の好ましい態様の他の一つでは、ＳｉＯ2含量が７〜１０重量％であり、かつＳｉＯ2／（Ｎａ2Ｏ＋０．６６Ｋ2Ｏ＋２．１Ｌｉ2Ｏ）重量比が２０〜３０である。
さらに、本発明の溶融鋳造耐火物の好ましい態様の他の一つでは、（Ｂ2Ｏ3含量＋Ｐ2Ｏ5含量）が０．３０〜０．８０重量％であり、かつＰ2Ｏ5／Ｂ2Ｏ3重量比が０．３〜１．０である。
【００２０】
以下に各成分を所定量含有させる理由を述べる。
Ａｌ2Ｏ3は、ＺｒＯ2と並び重要な成分である。Ａｌ2Ｏ3はコランダム結晶を構成し、このコランダム結晶は強い耐食性を示し、かつ温度変化に伴う異常な膨張、収縮を示さない特性を有する。しかし、Ａｌ2Ｏ3の含有量が７０重量％を超えるとムライトが生成しやすくなり、亀裂のない鋳塊を得ることが難しくなる。逆にＡｌ2Ｏ3の含有量が３０重量％より少ないと、相対的にＺｒＯ2の含量が高くなりすぎ、この場合も亀裂のない鋳塊を得ることが困難となる。
【００２１】
ＺｒＯ2は、耐食性を向上させるという点からは多く含まれるほうが好ましいが、その含量が５９重量％を超えると、後述のマトリックスガラス量の範囲においては、ＺｒＯ2の相転移による膨張および収縮が緩和されず、亀裂のない鋳塊が得られない。逆に、ＺｒＯ2の含量が２０重量％より少ないと耐食性が著しく低下する。
【００２２】
ＳｉＯ2は、マトリックスガラスの骨格を形成する主成分であり、その含量は５〜１２重量である。５重量％に満たないと、マトリックスガラスの絶対量が少なくなり、亀裂のない鋳塊が得にくく、得られたとしても良好な組織を呈さない。逆に１２重量％を超えると、ムライトが生成しやすくなるうえ、マトリックスガラスの滲出量の絶対量が増加する。
【００２３】
Ｎａ2Ｏは、マトリックスガラスの骨格を修飾する構造をなし、マトリックスガラスの粘性を制御する作用、およびムライト生成を抑制する作用を示す。Ｎａ2Ｏの含有量は０．１５〜０．６０重量％である。０．６重量％を超えると、従来のアルミナ・ジルコニア・シリカ質溶融鋳造耐火物に対し、マトリックスガラスの滲出特性が優位性を示せない。逆に０．１５重量％に満たないと、ムライト生成が促進され、亀裂のない鋳塊が得られにくい。
【００２４】
Ｋ2Ｏは必須成分ではないが、Ｎａ2Ｏと同じような作用を示すので、０〜０．５０重量％の範囲で含有されるのが好ましい。
Ｌｉ2Ｏは必須成分ではないが、Ｎａ2Ｏと同じような作用を示し、さらにマトリックスガラス相の熱膨張係数を小さくする作用があるので、０〜０．４０重量％の範囲で含有されるのが好ましい。
【００２５】
Ｎａ2Ｏ、Ｋ2ＯおよびＬｉ2Ｏは、いずれも同様の作用を示すが、Ｎａ2Ｏを単独で含有させるよりも、Ｎａ2ＯとＫ2Ｏ、Ｎａ2ＯとＬｉ2Ｏ、またはＮａ2ＯとＫ2ＯとＬｉ2Ｏのように併用で含有させる方が、マトリックスガラスのガラス化範囲を広げ、かつ、ムライト生成を抑制するという観点から好ましい。
しかし、Ｎａ2Ｏ、Ｋ2ＯおよびＬｉ2Ｏの合量が多すぎるとマトリックスガラスの粘性が低下するので、これらの合量は０．６重量％未満とするのが好ましい。
【００２６】
通常のマトリックスガラスはナトリウムアルミノシリケートからなるが、Ｂ2Ｏ3およびＰ2Ｏ5は、いずれも単一で、または共働してマトリックスガラスのガラス化範囲を広げる。すなわち、Ｂ2Ｏ3およびＰ2Ｏ5は、より低いＮａ2Ｏ含量の組成域でもガラス化させる役割を果たし、さらに、高温で適正な粘性を維持させる作用を示す。Ｂ2Ｏ3およびＰ2Ｏ5は、それぞれ、０．０５重量％に満たないと、上記作用を示し難い。逆に０．６重量％を超えるとマトリックスガラスの粘性が低下し、マトリックスガラスの滲出量が増加する。
【００２７】
ＳｎＯ2、ＺｎＯ、ＣｕＯ、およびＭｎＯ2は、鋳塊からなる耐火物の亀裂発生防止および組織の緻密化に有効な成分である。本発明において、ＳｎＯ2、ＺｎＯ、ＣｕＯおよびＭｎＯ2からなる群から選ばれる１種以上の合量は０．０５〜０．５０重量％であり、好ましくは０．１５〜０．４０重量％である。
特には、ＳｎＯ2単独の含量が０．０５〜０．５０重量％であるものが好ましいが、実質的にＳｎＯ2を含まず、ＺｎＯ、ＣｕＯ、ＭｎＯ2のうちいずれか１種または２種以上の合量が０．０５〜０．５０重量％であるものも使用できる。
【００２８】
本発明の耐火物中のマトリックスガラスは、通常よりＮａ2Ｏの含量が少ない状態で、Ｂ2Ｏ3およびＰ2Ｏ5を含有しているので、ガラス骨格形成イオンであるＳｉ+4に対するチャージが必ずしもバランスよく整っているとはいえない。
【００２９】
ここで、ＳｎＯ2、ＺｎＯ、ＣｕＯ、およびＭｎＯ2は、ガラス骨格形成イオンのチャージをバランスよく整える役目を果たすのに有効であり、Ｎａ2Ｏ等に比較して、マトリックスガラスの粘性を低下させる作用が小さい。ＳｎＯ2、ＺｎＯ、ＣｕＯ、およびＭｎＯ2からなる群から選ばれる１種以上の合量が０．０５重量％に満たないと、上記作用を示しにくく、逆に０．５０重量％を超えると、マトリックスガラスの粘性が低下し、マトリックスガラスの滲出量が増加し、さらに、着色の原因ともなりうる。
【００３０】
ＳｎＯ2、ＣｕＯおよびＭｎＯ2は、高温で酸化作用を示し、原料混合物の溶融物をより酸化状態に保つことができるので好ましく、なかでもＳｎＯ2は特に好ましい。
【００３１】
さらに、ＳｉＯ2含量が７〜１０重量％であり、かつＳｉＯ2／（Ｎａ2Ｏ＋０．６６Ｋ2Ｏ＋２．１Ｌｉ2Ｏ）重量比が２０〜３０であることが好ましい。この比は、Ｋ2Ｏおよび／またはＬｉ2Ｏが含まれない場合は、ＳｉＯ2／Ｎａ2Ｏ重量比でよいが、これらが含まれる場合は、ＳｉＯ2／（Ｎａ2Ｏ＋０．６６Ｋ2Ｏ＋２．１Ｌｉ2Ｏ）重量比を用いる。後者において、Ｎａ2Ｏの１分子あたりの作用が厳密ではないが、Ｋ2Ｏの１分子またはＬｉ2Ｏの１分子のそれにほぼ相当すると考えられる。そこで、分子量からの重量換算で、Ｎａ2Ｏ＝０．６６（＝６１．９８／９４．２０）Ｋ2Ｏであり、Ｎａ2Ｏ＝２．１（６１．９８／２９．８８）Ｌｉ2Ｏであるので、分母は（Ｎａ2Ｏ重量％＋０．６６Ｋ2Ｏ重量％＋２．１Ｌｉ2Ｏ重量％）を用いる。
【００３２】
このような組成域では、マトリックスガラスの滲出特性が非常に優れ、１５００℃では、マトリックスガラスの滲出がないに等しくなる。
同様に、Ｂ2Ｏ3含量とＰ2Ｏ5含量との合量が０．３０〜０．７０重量％であり、かつＰ2Ｏ5／Ｂ2Ｏ3重量比が０．３〜１．０であることが好ましい。この組成域では、安定して亀裂のない鋳塊が得られ、かつ優れたマトリックスガラスの滲出特性を示す。
【００３３】
また、このような化学組成を有するアルミナ・ジルコニア・シリカ質溶融鋳造耐火物は、その結晶組織は本質的にコランダム結晶、バッデレアイト結晶およびマトリックスガラス相からなる。なお、組成によっては若干他の結晶を含有することはあるが、実際の使用において支障はない。上記以外の成分については、本発明の目的、効果を損なわない程度において少量含むことは支障ないが、なるべく少量、望ましくは１重量％未満、にするのがよい。
【００３４】
上記のアルミナ・ジルコニア・シリカ質溶融鋳造耐火物をガラス溶融窯用の耐火物として使用すれば、マトリックスガラスの滲出量が少ないので、ノット、ストーン、ブリスタ等のガラス欠点発生のポテンシャルを確実に低減させうる。
【００３５】
アルミナ・ジルコニア・シリカ質溶融鋳造耐火物をガラス溶融窯用の耐火物と使用する場合、使用部位によって、大別して、溶融ガラス非接触部位用と溶融ガラス接触部位用とがある。
【００３６】
溶融ガラス非接触部位用の耐火物とは、例えば上部構造や大迫等に使用される耐火物である。近年酸素付加燃焼方式が導入されたことにより、ガラス溶融は従来より温度条件の厳しい環境で行われている。このような条件下ではＺｒＯ2含量が低く、相対的にＡｌ2Ｏ3含量が高い耐火物を使用するのが好ましい。これは、温度変化に対してコランダムが構造的に強く維持されること、コランダムに由来する高温生成物が溶融ガラス中に冷却時残存しにくいこと、得られる耐火物の体積残存膨張率が小さくなること、によると考えられる。
【００３７】
そこで、このように使用される耐火物としては、Ａｌ2Ｏ3含量が５０〜７０重量％であり、かつＺｒＯ2含量が２０〜３８重量％であるものが好ましい。このような耐火物を、上部構造、大迫り等の溶融ガラスとの非接触部に使用すれば、溶融ガラスにおけるノット、ストーン等のガラス欠点発生のポテンシャルを確実に低減させうる。
【００３８】
一方、溶融ガラス接触部位用耐火物とは、例えば種瓦や敷瓦等と称されるものであり、特に耐食性が必要とされる。溶融ガラスとの接触部位で高い耐食性を示すためには、ＺｒＯ2は含量が高いことが好ましい。そこで、このように使用される耐火物としては、Ａｌ2Ｏ3含量が３０〜５３重量％であり、かつＺｒＯ2含量３５〜５９重量％であることが好ましい。このような耐火物を、種瓦、敷瓦等の溶融ガラスとの接触部位用の耐火物として使用すれば、ノット、ブリスタ等のガラス欠点発生のポテンシャルを確実に低減させうる。
【００３９】
【実施例】
Ａｌ2Ｏ3源としてバイヤー法アルミナ、低アルカリアルミナ等、ＺｒＯ2源として脱ケイ酸ジルコニア、バッデレアイト鉱、ジルコン等、ＳｉＯ2源としてケイ砂等、Ｎａ2Ｏ源として炭酸ナトリウム等、Ｋ2Ｏ源として炭酸カリウム等、Ｌｉ2Ｏ源として炭酸リチウム等、Ｂ2Ｏ3源およびＰ2Ｏ5源としてリン酸ホウ素、酸化ホウ素、リン酸ナトリウム等、およびＳｎＯ2源として酸化スズ、ＺｎＯ源として酸化亜鉛、ＣｕＯ源として酸化銅、およびＭｎＯ2源として二酸化マンガンを所定量秤取し、混合した。
【００４０】
これを、黒鉛電極を有する５００ｋＶＡの単相アーク電気炉にて、約１９００℃で完全に溶融して溶湯とした。この溶湯をシリカ・アルミナボールに埋めてある、内寸が縦１６０ｍｍ×横１３０ｍｍ×高さ３５０ｍｍの砂型に出湯し、室温まで冷却して鋳塊を得た。
【００４１】
まず、得られた鋳塊を１６０ｍｍの二辺の中央付近に沿って鋳塊を２等分するように切断し、亀裂の有無を調べ、組織を観察した。結果（１〜４０）を表１〜表４に示す。
【００４２】
なお、光学顕微鏡にて得られた鋳塊の組織を観察したところ、すべての鋳塊が本質的にコランダム結晶、バッデレアイト結晶およびマトリックスガラス相からなるものであった。
次いで、鋳塊の底部の表皮を含まない部分から、化学組成を定量する試料を採取した。各成分の化学組成は以下の装置を用いて測定した。
【００４３】
ＺｒＯ2含量、ＳｉＯ2含量、Ｐ2Ｏ5含量、ＳｎＯ2含量、ＺｎＯ含量、ＣｕＯ含量、およびＭｎＯ2含量は蛍光Ｘ線分析装置を用いて測定した。Ｎａ2Ｏ含量、Ｋ2Ｏ含量およびＬｉ2Ｏ含量は試料をフッ化水素酸−硫酸で分解後、原子吸光分析計を用いて測定した。Ｂ2Ｏ3含量は試料をアルカリ溶融後、ＩＣＰ発光分析装置を用いて測定した。なお、鋳塊中には上記測定成分以外に微量のＦｅ2Ｏ3、ＴｉＯ2等が含まれるが、Ａｌ2Ｏ3含量は、全体から上記測定成分を差し引いて算出した。化学組成の測定結果を表１〜表４に示す。
【００４４】
表中、「−−−」は当該成分を含まないことを示し、「Ｓ／Ｎ」はＳｉＯ2／（Ｎａ2Ｏ＋０．６６Ｋ2Ｏ＋２．１Ｌｉ2Ｏ）重量比を示し、「Ｐ＋Ｂ」はＰ2Ｏ5含量とＢ2Ｏ3含量との合量を示し、「Ｐ／Ｂ」はＰ2Ｏ5／Ｂ2Ｏ3重量比を示し、「ＮＤ」は組織が不良のため、測定用の試料が採取できなかったことを示す。
【００４５】
また、得られた鋳塊についてマトリックスガラスの滲出量を測定した。結果を表１に示す。マトリックスガラスの滲出量は、底面から３０〜１００ｍｍの高さの横断面において、表皮部分を含まない（側面より２０ｍｍ以上離れた部分）部位から一辺が３０ｍｍの立方体の試料を切り出し、この試料を１５００℃および１６００℃にて、４８時間加熱することによって行った。評価は、加熱による質量減少の加熱前質量に百分率比で算出する方法によった。
【００４６】
なお、比較例として、ＳｎＯ2、ＺｎＯ、ＣｕＯおよびＭｎＯ2と、Ｂ2Ｏ3およびＰ2Ｏ5とを含まない場合（４１、４２）、ＳｎＯ2、ＺｎＯ、ＣｕＯまたはＭｎＯ2を含むが、Ｂ2Ｏ3およびＰ2Ｏ5の組成が本発明の組成範囲外である場合（４３〜４８）を、実施例と同様に作成および分析した。それらの結果を表５（４１〜４８）に示す。
【００４７】
表１〜表４より本発明品は、明確に優れたマトリックスガラスの滲出特性（マトリックスガラスの滲出量が少ない、または１５００℃において滲出がない）を示すことがわかる。
【００４８】
本発明品は、主にマトリックスガラス中のＮａ2Ｏ含量および／またはＫ2Ｏ含量を減らすことによって、高温でマトリックスガラスが高い粘性を示すと考えられる。通常は、このようにすると冷却する際に鋳塊に亀裂が発生するが、本発明では、Ｂ2Ｏ3、Ｐ2Ｏ5、ＳｎＯ2、ＺｎＯ、ＣｕＯおよびＭｎＯ2のうち１種以上を適量添加することで、亀裂がなく、かつ組織が良好な鋳塊が安定して得られる。さらに、ＳｉＯ2含量すなわちマトリックスガラス含量をも減少させることができ、マトリックスガラスの滲出量の絶対量を減らせると期待される。
【００４９】
以上より、本発明品をガラス溶融槽窯の炉材、特に溶融ガラスとの接触部位または上部構造部位に使用すれば、溶融ガラスに対して、泡、筋、砂利等のガラス欠点を生じさせるおそれを低減できる。
【００５０】
【表１】
【００５１】
【表２】
【００５２】
【表３】
【００５３】
【表４】
【００５４】
【表５】
【００５５】
【発明の効果】
本発明のアルミナ・ジルコニア・シリカ質溶融鋳造耐火物は、従来使用されているそれらに比較して、高温でのマトリックスガラスの滲出特性が極めて優れている。したがって、上部構造用等の溶融ガラスとの非接触部分のみならず、敷瓦等の溶融ガラスとの接触部分に適切に使用でき、本発明品の使用によって、溶融ガラスのガラス欠点が大いに低減すると考えられ、本発明品の工業的価値は多大である。
【発明の属する技術分野】
本発明は、主としてガラス溶融窯の溶融ガラスとの接触部位や上部構造部位に使用されるアルミナ・ジルコニア・シリカ質溶融鋳造耐火物であって、高温におけるマトリックスガラスの滲出量が少ない溶融耐火物、およびそれを使用したガラス溶融窯に関する。
【０００２】
【従来の技術】
溶融鋳造耐火物は、所定の化学組成となるように調合された耐火物の混合原料を例えば黒鉛からなる電極を有するアーク電気炉中に投入して溶融し、得られた溶湯を、あらかじめ保温材に埋め込まれた、所定の内寸法を有する鋳型中に流し込み、常温まで冷却固化することによって製造される。このようにして得られる鋳塊からなる耐火物は、緻密な結晶構造を有するので、通常の結合耐火物に比較し、溶融ガラスに対する耐素地汚染性に優れる。
【０００３】
本発明により得られる溶融鋳造耐火物は、上記のように一般的には電気炉で溶融した耐火原料を所望形状に鋳込んで造られるものであるため、溶融後炉内でそのまま固化したもの、または粉砕して結合耐火物の骨材としたものも有用である。
【０００４】
溶融鋳造耐火物のなかでも、ガラス溶融窯には、特に耐食性が優れていることから、ＺｒＯ2を相対的に多く含有する耐火物が好んで使用される。ＺｒＯ2は、９００℃〜１２００℃程度の温度域で、単斜晶系と正方晶系との相転移による不可逆的膨張・収縮を起こす。しかし、ＺｒＯ2の粒子周辺をマトリックスガラスが取り囲む構造にし、上記温度域で、ＺｒＯ2の膨張、収縮を緩和させる組織にできることが知られている。その典型的な耐火物は、ＺｒＯ2を３３〜４１重量％含有するアルミナ・ジルコニア・シリカ質溶融鋳造耐火物およびＺｒＯ2を８０〜９５重量％含有する高ジルコニア質溶融鋳造耐火物である。
【０００５】
アルミナ・ジルコニア・シリカ質溶融鋳造耐火物は、最も広汎に使用されているが、コランダムおよびバッデレアイトの結晶相を取り囲むマトリックスガラス相が、高温条件下で滲出する問題がある。このマトリックスガラスの滲出は、溶融ガラスに対して、直接的にはグラスノットやコード、間接的にはストーンやブリスタ等のガラス欠点を生じさせる。
【０００６】
一方、高ジルコニア質溶融鋳造耐火物は、バッデレアイト結晶相を取り囲むマトリックスガラス相の量が少ないことなどの理由から、上記ガラス欠点を引き起こす確率が低く、近年、特に高品位ガラス溶融のために用いられるようになった。しかし、ＺｒＯ2含量が極めて高いため高価である。
【０００７】
アルミナ・ジルコニア・シリカ質溶融鋳造耐火物におけるマトリックスガラスが滲出する原因は複雑であるが、マトリックスガラスの粘性低下や耐火物から発生する気体によるマトリックスガラスの押し出し等が挙げられる。マトリックスガラス中には、Ｎａ2Ｏ等のガラス骨格修飾（ネットワークモディファイア）成分が多く含まれるため、マトリックスガラスの粘性が低く、マトリックスガラスまたはその反応生成物が、気体発生等にともなって、耐火物の容積外に移動する。
【０００８】
例えば、耐火物原料の溶融中に黒鉛電極から溶湯に混入する炭素は、高温で酸化して二酸化炭素または一酸化炭素の気体となって発生し、この気体がマトリックスガラスを押し出す。
したがって、マトリックスガラスの滲出量を低減させるには、マトリックスガラスの粘性低下を抑制すること、気体発生源となる物質の混入を極力低減させること、鋳塊をできるだけ酸化状態にすることなどが必要である。
【０００９】
マトリックスガラスの粘性を上昇させるには、マトリックスガラス中のＮａ2Ｏ等のガラス骨格修飾成分の量を減らすこと、極端な場合はシリカガラス組成に近づけることが考えられる。しかし、このようにすると溶湯を冷却、固化させるときにムライトが生成して鋳塊に亀裂が発生するため、使用に耐えうる大きさ、形状の鋳塊は得られない。
【００１０】
また、亀裂のない鋳塊を得ることができ、さらに、高温においてマトリックスガラスを高い粘性に保つ方法が、特公昭４２−１５６０３に提案されている。この方法においては、マトリックスガラス成分として、ＳｉＯ2以外にＰ2Ｏ5および／またはＶ2Ｏ5を含み、さらに、これらに加えてＢ2Ｏ3またはＲ2Ｏ（Ｒ；Ｌｉ，Ｎａ，Ｋ）を含有するものを用いる。
【００１１】
しかし、Ｒ2Ｏ含量が０．６重量％以下の場合、Ｐ2Ｏ5およびＢ2Ｏ3の少なくとも一方が多く含有され、これらの合量は２．１重量％以上とされる。このようなマトリックスガラスの組成では、高温でマトリックスガラスの粘性を高く維持できない。一方、Ｐ2Ｏ5含量およびＢ2Ｏ3含量が低い場合には、Ｒ2Ｏ含量が高く、上記同様、マトリックスガラスの粘性を高く保てない。さらに、Ｖ2Ｏ5は溶融ガラスに混入すると、これを着色させる原因となるので好ましくない。
また、鋳塊をより酸化状態にするために、従来より、出湯直前に溶湯に酸素を吹き込むことがなされているが、この処理のみでは充分にマトリックスガラスの滲出量を低減できない。
【００１２】
さらに、以下の溶融鋳造耐火物の製造方法が提案されている。原料を微粒子にし、比表面積を大きくして酸化度を高くし、かつ、これに酸化性ガスを吸着させる方法（特公平５−８１４３）、原料に低温で酸化作用を示す酸化剤を添加する方法（特公平５−３０７９３）、原料中のＦｅの酸化物およびＴｉの酸化物の不純物含量を抑える方法（特公平４−２６９２８）、さらに、これらのみならず他の不純物（例えばＣｒやＣｕの酸化物）の含量を制限する方法（特公平５−７３５０）。
【００１３】
前二者の酸化性ガスを吸着させる方法および酸化剤を添加する方法は、用いられる酸化性ガスおよび酸化剤が、耐火物原料の溶融温度に対しかなり低い温度で、脱離または分解するので、溶融原料中で連続して平均的に酸化作用を示さない。後二者の不純物含量を抑える方法は、炭素等の混入を低減できないのでマトリックスガラスの滲出量を充分には低減できない。さらに、原料の高純度化は価格の上昇に密接に結びつくので好ましくない。
【００１４】
【発明が解決しようとする課題】
このように、マトリックスガラスの滲出量の低減するという課題に関し多くの提案があるが、この課題を完全に解決したアルミナ・ジルコニア・シリカ質溶融鋳造耐火物は開発されていない。よって、溶融ガラスにおけるノット、コード、ブリスタ、ストーン、さらには着色性等のガラス欠点を充分に低減するにいたっていない。
本発明は、マトリックスガラスの滲出量が少なく、溶融ガラスにおけるガラス欠点の発生を低減したアルミナ・ジルコニア・シリカ質溶融鋳造耐火物の提供を主な目的とする。
【００１５】
【課題を解決するための手段】
本発明は、亀裂がない鋳塊からなる耐火物であって、かつ、高温下でもマトリックスガラスの粘性を比較的高く維持させることによって、マトリックスガラスの滲出量を低減し、溶融ガラスにおけるガラス欠点の発生を低減させたことを主な特徴とするアルミナ・ジルコニア・シリカ質溶融鋳造耐火物、およびそれを利用したガラス溶融窯である。
【００１６】
本発明のアルミナ・ジルコニア・シリカ質溶融鋳造耐火物は、本質的にコランダム結晶、バッデレアイト結晶およびマトリックスガラス相からなるアルミナ・ジルコニア・シリカ質溶融鋳造耐火物であって、化学組成が重量％で、Ａｌ2Ｏ3：３０〜７０％、ＺｒＯ2：２０〜５９％、ＳｉＯ2：５〜１２％、Ｎａ2Ｏ：０．１５〜０．６０％、Ｋ2Ｏ：０〜０．５０％、Ｌｉ2Ｏ：０〜０．４０％、Ｂ2Ｏ3：０．０５〜０．８０％、Ｐ2Ｏ5：０．０５〜０．８０％、ＳｎＯ2、ＺｎＯ、ＣｕＯおよびＭｎＯ2からなる群から選ばれる１種以上の合量：０．０５〜０．５０％であり、他の成分は１重量％未満であることを特徴とする。
【００１７】
また、本発明の溶融鋳造耐火物の好ましい態様の一つは、本質的にコランダム結晶、バッデレアイト結晶およびマトリックスガラス相からなるアルミナ・ジルコニア・シリカ質溶融鋳造耐火物であって、化学組成が重量％で、Ａｌ2Ｏ3：３０〜７０％、ＺｒＯ2：２０〜５９％、ＳｉＯ2：５〜１２％、Ｎａ2Ｏ：０．１５〜０．６０％、Ｋ2Ｏ：０〜０．５０％、Ｂ2Ｏ3：０．０５〜０．８０％、Ｐ2Ｏ5：０．０５〜０．８０％、ＳｎＯ2：０．０５〜０．５０％であり、他の成分は１重量％未満であることを特徴とする。
【００１８】
また、本発明の溶融鋳造耐火物の好ましい態様の一つは、本質的にコランダム結晶、バッデレアイト結晶およびマトリックスガラス相からなるアルミナ・ジルコニア・シリカ質溶融鋳造耐火物であって、化学組成が重量％で、Ａｌ2Ｏ3：３０〜７０％、ＺｒＯ2：２０〜５９％、ＳｉＯ2：５〜１２％、Ｎａ2Ｏ：０．１５〜０．６０％、Ｋ2Ｏ：０〜０．５０％、Ｌｉ2Ｏ：０〜０．４０％、Ｂ2Ｏ3：０．０５〜０．８０％、Ｐ2Ｏ5：０．０５〜０．８０％、ＺｎＯ、ＣｕＯ、ＭｎＯ2のうちいずれか１種または２種以上の合量：０．０５〜０．５０％であり、他の成分は１重量％未満であることを特徴とする。
【００１９】
また、本発明の溶融鋳造耐火物の好ましい態様の一つでは、ＳｉＯ2含量が７〜１０重量％であり、かつＳｉＯ2／（Ｎａ2Ｏ＋０．６６Ｋ2Ｏ）重量比が２０〜３０である。
また、本発明の溶融鋳造耐火物の好ましい態様の他の一つでは、ＳｉＯ2含量が７〜１０重量％であり、かつＳｉＯ2／（Ｎａ2Ｏ＋０．６６Ｋ2Ｏ＋２．１Ｌｉ2Ｏ）重量比が２０〜３０である。
さらに、本発明の溶融鋳造耐火物の好ましい態様の他の一つでは、（Ｂ2Ｏ3含量＋Ｐ2Ｏ5含量）が０．３０〜０．８０重量％であり、かつＰ2Ｏ5／Ｂ2Ｏ3重量比が０．３〜１．０である。
【００２０】
以下に各成分を所定量含有させる理由を述べる。
Ａｌ2Ｏ3は、ＺｒＯ2と並び重要な成分である。Ａｌ2Ｏ3はコランダム結晶を構成し、このコランダム結晶は強い耐食性を示し、かつ温度変化に伴う異常な膨張、収縮を示さない特性を有する。しかし、Ａｌ2Ｏ3の含有量が７０重量％を超えるとムライトが生成しやすくなり、亀裂のない鋳塊を得ることが難しくなる。逆にＡｌ2Ｏ3の含有量が３０重量％より少ないと、相対的にＺｒＯ2の含量が高くなりすぎ、この場合も亀裂のない鋳塊を得ることが困難となる。
【００２１】
ＺｒＯ2は、耐食性を向上させるという点からは多く含まれるほうが好ましいが、その含量が５９重量％を超えると、後述のマトリックスガラス量の範囲においては、ＺｒＯ2の相転移による膨張および収縮が緩和されず、亀裂のない鋳塊が得られない。逆に、ＺｒＯ2の含量が２０重量％より少ないと耐食性が著しく低下する。
【００２２】
ＳｉＯ2は、マトリックスガラスの骨格を形成する主成分であり、その含量は５〜１２重量である。５重量％に満たないと、マトリックスガラスの絶対量が少なくなり、亀裂のない鋳塊が得にくく、得られたとしても良好な組織を呈さない。逆に１２重量％を超えると、ムライトが生成しやすくなるうえ、マトリックスガラスの滲出量の絶対量が増加する。
【００２３】
Ｎａ2Ｏは、マトリックスガラスの骨格を修飾する構造をなし、マトリックスガラスの粘性を制御する作用、およびムライト生成を抑制する作用を示す。Ｎａ2Ｏの含有量は０．１５〜０．６０重量％である。０．６重量％を超えると、従来のアルミナ・ジルコニア・シリカ質溶融鋳造耐火物に対し、マトリックスガラスの滲出特性が優位性を示せない。逆に０．１５重量％に満たないと、ムライト生成が促進され、亀裂のない鋳塊が得られにくい。
【００２４】
Ｋ2Ｏは必須成分ではないが、Ｎａ2Ｏと同じような作用を示すので、０〜０．５０重量％の範囲で含有されるのが好ましい。
Ｌｉ2Ｏは必須成分ではないが、Ｎａ2Ｏと同じような作用を示し、さらにマトリックスガラス相の熱膨張係数を小さくする作用があるので、０〜０．４０重量％の範囲で含有されるのが好ましい。
【００２５】
Ｎａ2Ｏ、Ｋ2ＯおよびＬｉ2Ｏは、いずれも同様の作用を示すが、Ｎａ2Ｏを単独で含有させるよりも、Ｎａ2ＯとＫ2Ｏ、Ｎａ2ＯとＬｉ2Ｏ、またはＮａ2ＯとＫ2ＯとＬｉ2Ｏのように併用で含有させる方が、マトリックスガラスのガラス化範囲を広げ、かつ、ムライト生成を抑制するという観点から好ましい。
しかし、Ｎａ2Ｏ、Ｋ2ＯおよびＬｉ2Ｏの合量が多すぎるとマトリックスガラスの粘性が低下するので、これらの合量は０．６重量％未満とするのが好ましい。
【００２６】
通常のマトリックスガラスはナトリウムアルミノシリケートからなるが、Ｂ2Ｏ3およびＰ2Ｏ5は、いずれも単一で、または共働してマトリックスガラスのガラス化範囲を広げる。すなわち、Ｂ2Ｏ3およびＰ2Ｏ5は、より低いＮａ2Ｏ含量の組成域でもガラス化させる役割を果たし、さらに、高温で適正な粘性を維持させる作用を示す。Ｂ2Ｏ3およびＰ2Ｏ5は、それぞれ、０．０５重量％に満たないと、上記作用を示し難い。逆に０．６重量％を超えるとマトリックスガラスの粘性が低下し、マトリックスガラスの滲出量が増加する。
【００２７】
ＳｎＯ2、ＺｎＯ、ＣｕＯ、およびＭｎＯ2は、鋳塊からなる耐火物の亀裂発生防止および組織の緻密化に有効な成分である。本発明において、ＳｎＯ2、ＺｎＯ、ＣｕＯおよびＭｎＯ2からなる群から選ばれる１種以上の合量は０．０５〜０．５０重量％であり、好ましくは０．１５〜０．４０重量％である。
特には、ＳｎＯ2単独の含量が０．０５〜０．５０重量％であるものが好ましいが、実質的にＳｎＯ2を含まず、ＺｎＯ、ＣｕＯ、ＭｎＯ2のうちいずれか１種または２種以上の合量が０．０５〜０．５０重量％であるものも使用できる。
【００２８】
本発明の耐火物中のマトリックスガラスは、通常よりＮａ2Ｏの含量が少ない状態で、Ｂ2Ｏ3およびＰ2Ｏ5を含有しているので、ガラス骨格形成イオンであるＳｉ+4に対するチャージが必ずしもバランスよく整っているとはいえない。
【００２９】
ここで、ＳｎＯ2、ＺｎＯ、ＣｕＯ、およびＭｎＯ2は、ガラス骨格形成イオンのチャージをバランスよく整える役目を果たすのに有効であり、Ｎａ2Ｏ等に比較して、マトリックスガラスの粘性を低下させる作用が小さい。ＳｎＯ2、ＺｎＯ、ＣｕＯ、およびＭｎＯ2からなる群から選ばれる１種以上の合量が０．０５重量％に満たないと、上記作用を示しにくく、逆に０．５０重量％を超えると、マトリックスガラスの粘性が低下し、マトリックスガラスの滲出量が増加し、さらに、着色の原因ともなりうる。
【００３０】
ＳｎＯ2、ＣｕＯおよびＭｎＯ2は、高温で酸化作用を示し、原料混合物の溶融物をより酸化状態に保つことができるので好ましく、なかでもＳｎＯ2は特に好ましい。
【００３１】
さらに、ＳｉＯ2含量が７〜１０重量％であり、かつＳｉＯ2／（Ｎａ2Ｏ＋０．６６Ｋ2Ｏ＋２．１Ｌｉ2Ｏ）重量比が２０〜３０であることが好ましい。この比は、Ｋ2Ｏおよび／またはＬｉ2Ｏが含まれない場合は、ＳｉＯ2／Ｎａ2Ｏ重量比でよいが、これらが含まれる場合は、ＳｉＯ2／（Ｎａ2Ｏ＋０．６６Ｋ2Ｏ＋２．１Ｌｉ2Ｏ）重量比を用いる。後者において、Ｎａ2Ｏの１分子あたりの作用が厳密ではないが、Ｋ2Ｏの１分子またはＬｉ2Ｏの１分子のそれにほぼ相当すると考えられる。そこで、分子量からの重量換算で、Ｎａ2Ｏ＝０．６６（＝６１．９８／９４．２０）Ｋ2Ｏであり、Ｎａ2Ｏ＝２．１（６１．９８／２９．８８）Ｌｉ2Ｏであるので、分母は（Ｎａ2Ｏ重量％＋０．６６Ｋ2Ｏ重量％＋２．１Ｌｉ2Ｏ重量％）を用いる。
【００３２】
このような組成域では、マトリックスガラスの滲出特性が非常に優れ、１５００℃では、マトリックスガラスの滲出がないに等しくなる。
同様に、Ｂ2Ｏ3含量とＰ2Ｏ5含量との合量が０．３０〜０．７０重量％であり、かつＰ2Ｏ5／Ｂ2Ｏ3重量比が０．３〜１．０であることが好ましい。この組成域では、安定して亀裂のない鋳塊が得られ、かつ優れたマトリックスガラスの滲出特性を示す。
【００３３】
また、このような化学組成を有するアルミナ・ジルコニア・シリカ質溶融鋳造耐火物は、その結晶組織は本質的にコランダム結晶、バッデレアイト結晶およびマトリックスガラス相からなる。なお、組成によっては若干他の結晶を含有することはあるが、実際の使用において支障はない。上記以外の成分については、本発明の目的、効果を損なわない程度において少量含むことは支障ないが、なるべく少量、望ましくは１重量％未満、にするのがよい。
【００３４】
上記のアルミナ・ジルコニア・シリカ質溶融鋳造耐火物をガラス溶融窯用の耐火物として使用すれば、マトリックスガラスの滲出量が少ないので、ノット、ストーン、ブリスタ等のガラス欠点発生のポテンシャルを確実に低減させうる。
【００３５】
アルミナ・ジルコニア・シリカ質溶融鋳造耐火物をガラス溶融窯用の耐火物と使用する場合、使用部位によって、大別して、溶融ガラス非接触部位用と溶融ガラス接触部位用とがある。
【００３６】
溶融ガラス非接触部位用の耐火物とは、例えば上部構造や大迫等に使用される耐火物である。近年酸素付加燃焼方式が導入されたことにより、ガラス溶融は従来より温度条件の厳しい環境で行われている。このような条件下ではＺｒＯ2含量が低く、相対的にＡｌ2Ｏ3含量が高い耐火物を使用するのが好ましい。これは、温度変化に対してコランダムが構造的に強く維持されること、コランダムに由来する高温生成物が溶融ガラス中に冷却時残存しにくいこと、得られる耐火物の体積残存膨張率が小さくなること、によると考えられる。
【００３７】
そこで、このように使用される耐火物としては、Ａｌ2Ｏ3含量が５０〜７０重量％であり、かつＺｒＯ2含量が２０〜３８重量％であるものが好ましい。このような耐火物を、上部構造、大迫り等の溶融ガラスとの非接触部に使用すれば、溶融ガラスにおけるノット、ストーン等のガラス欠点発生のポテンシャルを確実に低減させうる。
【００３８】
一方、溶融ガラス接触部位用耐火物とは、例えば種瓦や敷瓦等と称されるものであり、特に耐食性が必要とされる。溶融ガラスとの接触部位で高い耐食性を示すためには、ＺｒＯ2は含量が高いことが好ましい。そこで、このように使用される耐火物としては、Ａｌ2Ｏ3含量が３０〜５３重量％であり、かつＺｒＯ2含量３５〜５９重量％であることが好ましい。このような耐火物を、種瓦、敷瓦等の溶融ガラスとの接触部位用の耐火物として使用すれば、ノット、ブリスタ等のガラス欠点発生のポテンシャルを確実に低減させうる。
【００３９】
【実施例】
Ａｌ2Ｏ3源としてバイヤー法アルミナ、低アルカリアルミナ等、ＺｒＯ2源として脱ケイ酸ジルコニア、バッデレアイト鉱、ジルコン等、ＳｉＯ2源としてケイ砂等、Ｎａ2Ｏ源として炭酸ナトリウム等、Ｋ2Ｏ源として炭酸カリウム等、Ｌｉ2Ｏ源として炭酸リチウム等、Ｂ2Ｏ3源およびＰ2Ｏ5源としてリン酸ホウ素、酸化ホウ素、リン酸ナトリウム等、およびＳｎＯ2源として酸化スズ、ＺｎＯ源として酸化亜鉛、ＣｕＯ源として酸化銅、およびＭｎＯ2源として二酸化マンガンを所定量秤取し、混合した。
【００４０】
これを、黒鉛電極を有する５００ｋＶＡの単相アーク電気炉にて、約１９００℃で完全に溶融して溶湯とした。この溶湯をシリカ・アルミナボールに埋めてある、内寸が縦１６０ｍｍ×横１３０ｍｍ×高さ３５０ｍｍの砂型に出湯し、室温まで冷却して鋳塊を得た。
【００４１】
まず、得られた鋳塊を１６０ｍｍの二辺の中央付近に沿って鋳塊を２等分するように切断し、亀裂の有無を調べ、組織を観察した。結果（１〜４０）を表１〜表４に示す。
【００４２】
なお、光学顕微鏡にて得られた鋳塊の組織を観察したところ、すべての鋳塊が本質的にコランダム結晶、バッデレアイト結晶およびマトリックスガラス相からなるものであった。
次いで、鋳塊の底部の表皮を含まない部分から、化学組成を定量する試料を採取した。各成分の化学組成は以下の装置を用いて測定した。
【００４３】
ＺｒＯ2含量、ＳｉＯ2含量、Ｐ2Ｏ5含量、ＳｎＯ2含量、ＺｎＯ含量、ＣｕＯ含量、およびＭｎＯ2含量は蛍光Ｘ線分析装置を用いて測定した。Ｎａ2Ｏ含量、Ｋ2Ｏ含量およびＬｉ2Ｏ含量は試料をフッ化水素酸−硫酸で分解後、原子吸光分析計を用いて測定した。Ｂ2Ｏ3含量は試料をアルカリ溶融後、ＩＣＰ発光分析装置を用いて測定した。なお、鋳塊中には上記測定成分以外に微量のＦｅ2Ｏ3、ＴｉＯ2等が含まれるが、Ａｌ2Ｏ3含量は、全体から上記測定成分を差し引いて算出した。化学組成の測定結果を表１〜表４に示す。
【００４４】
表中、「−−−」は当該成分を含まないことを示し、「Ｓ／Ｎ」はＳｉＯ2／（Ｎａ2Ｏ＋０．６６Ｋ2Ｏ＋２．１Ｌｉ2Ｏ）重量比を示し、「Ｐ＋Ｂ」はＰ2Ｏ5含量とＢ2Ｏ3含量との合量を示し、「Ｐ／Ｂ」はＰ2Ｏ5／Ｂ2Ｏ3重量比を示し、「ＮＤ」は組織が不良のため、測定用の試料が採取できなかったことを示す。
【００４５】
また、得られた鋳塊についてマトリックスガラスの滲出量を測定した。結果を表１に示す。マトリックスガラスの滲出量は、底面から３０〜１００ｍｍの高さの横断面において、表皮部分を含まない（側面より２０ｍｍ以上離れた部分）部位から一辺が３０ｍｍの立方体の試料を切り出し、この試料を１５００℃および１６００℃にて、４８時間加熱することによって行った。評価は、加熱による質量減少の加熱前質量に百分率比で算出する方法によった。
【００４６】
なお、比較例として、ＳｎＯ2、ＺｎＯ、ＣｕＯおよびＭｎＯ2と、Ｂ2Ｏ3およびＰ2Ｏ5とを含まない場合（４１、４２）、ＳｎＯ2、ＺｎＯ、ＣｕＯまたはＭｎＯ2を含むが、Ｂ2Ｏ3およびＰ2Ｏ5の組成が本発明の組成範囲外である場合（４３〜４８）を、実施例と同様に作成および分析した。それらの結果を表５（４１〜４８）に示す。
【００４７】
表１〜表４より本発明品は、明確に優れたマトリックスガラスの滲出特性（マトリックスガラスの滲出量が少ない、または１５００℃において滲出がない）を示すことがわかる。
【００４８】
本発明品は、主にマトリックスガラス中のＮａ2Ｏ含量および／またはＫ2Ｏ含量を減らすことによって、高温でマトリックスガラスが高い粘性を示すと考えられる。通常は、このようにすると冷却する際に鋳塊に亀裂が発生するが、本発明では、Ｂ2Ｏ3、Ｐ2Ｏ5、ＳｎＯ2、ＺｎＯ、ＣｕＯおよびＭｎＯ2のうち１種以上を適量添加することで、亀裂がなく、かつ組織が良好な鋳塊が安定して得られる。さらに、ＳｉＯ2含量すなわちマトリックスガラス含量をも減少させることができ、マトリックスガラスの滲出量の絶対量を減らせると期待される。
【００４９】
以上より、本発明品をガラス溶融槽窯の炉材、特に溶融ガラスとの接触部位または上部構造部位に使用すれば、溶融ガラスに対して、泡、筋、砂利等のガラス欠点を生じさせるおそれを低減できる。
【００５０】
【表１】
【表２】
【表３】
【表４】
【表５】
【発明の効果】
本発明のアルミナ・ジルコニア・シリカ質溶融鋳造耐火物は、従来使用されているそれらに比較して、高温でのマトリックスガラスの滲出特性が極めて優れている。したがって、上部構造用等の溶融ガラスとの非接触部分のみならず、敷瓦等の溶融ガラスとの接触部分に適切に使用でき、本発明品の使用によって、溶融ガラスのガラス欠点が大いに低減すると考えられ、本発明品の工業的価値は多大である。
Claims (10)
- 本質的にコランダム結晶、バッデレアイト結晶およびマトリックスガラス相からなるアルミナ・ジルコニア・シリカ質溶融鋳造耐火物であって、化学組成が重量％で、Ａｌ2Ｏ3：３０〜７０％、ＺｒＯ2：２０〜５９％、ＳｉＯ2：５〜１２％、Ｎａ2Ｏ：０．１５〜０．６０％、Ｋ2Ｏ：０〜０．５０％、Ｌｉ2Ｏ：０〜０．４０％、Ｂ2Ｏ3：０．０５〜０．８０％、Ｐ2Ｏ5：０．０５〜０．８０％、ＳｎＯ2、ＺｎＯ、ＣｕＯおよびＭｎＯ2からなる群から選ばれる１種以上の合量：０．０５〜０．５０％であり、他の成分は１重量％未満であることを特徴とするアルミナ・ジルコニア・シリカ質溶融鋳造耐火物。
- 本質的にコランダム結晶、バッデレアイト結晶およびマトリックスガラス相からなるアルミナ・ジルコニア・シリカ質溶融鋳造耐火物であって、化学組成が重量％で、Ａｌ2Ｏ3：３０〜７０％、ＺｒＯ2：２０〜５９％、ＳｉＯ2：５〜１２％、Ｎａ2Ｏ：０．１５〜０．６０％、Ｋ2Ｏ：０〜０．５０％、Ｂ2Ｏ3：０．０５〜０．８０％、Ｐ2Ｏ5：０．０５〜０．８０％、ＳｎＯ2：０．０５〜０．５０％であり、他の成分は１重量％未満であることを特徴とするアルミナ・ジルコニア・シリカ質溶融鋳造耐火物。
- 本質的にコランダム結晶、バッデレアイト結晶およびマトリックスガラス相からなるアルミナ・ジルコニア・シリカ質溶融鋳造耐火物であって、化学組成が重量％で、Ａｌ2Ｏ3：３０〜７０％、ＺｒＯ2：２０〜５９％、ＳｉＯ2：５〜１２％、Ｎａ2Ｏ：０．１５〜０．６０％、Ｋ2Ｏ：０〜０．５０％、Ｂ2Ｏ3：０．０５〜０．８０％、Ｐ2Ｏ5：０．０５〜０．８０％、ＺｎＯ、ＣｕＯ、ＭｎＯ2のうちいずれか１種または２種以上の合量：０．０５〜０．５０％であり、他の成分は１重量％未満であることを特徴とするアルミナ・ジルコニア・シリカ質溶融鋳造耐火物。
- ＳｉＯ2含量が７〜１０重量％であり、かつＳｉＯ2／（Ｎａ2Ｏ＋０．６６Ｋ2Ｏ＋２．１Ｌｉ2Ｏ）重量比が２０〜３０である請求項１、２または３に記載のアルミナ・ジルコニア・シリカ質溶融鋳造耐火物。
- Ｂ2Ｏ3含量とＰ2Ｏ5含量との合量が０．３０〜０．８０重量％であり、かつＰ2Ｏ5／Ｂ2Ｏ3重量比が０．３〜１．０である請求項１、２、３または４に記載のアルミナ・ジルコニア・シリカ質溶融鋳造耐火物。
- Ａｌ2Ｏ3含量が５０〜７０重量％であり、ＺｒＯ2含量が２０〜３８重量％である請求項１〜５のいずれかに記載のアルミナ・ジルコニア・シリカ質溶融鋳造耐火物。
- Ａｌ2Ｏ3含量が３０〜５３重量％であり、ＺｒＯ2含量が３５〜５９重量％である請求項１〜５のいずれかに記載のアルミナ・ジルコニア・シリカ質溶融鋳造耐火物。
- 請求項１〜７のいずれかに記載のアルミナ・ジルコニア・シリカ質溶融鋳造耐火物を使用したガラス溶融窯。
- 請求項６に記載のアルミナ・ジルコニア・シリカ質溶融鋳造耐火物を、溶融ガラスとの非接触部に使用したガラス溶融窯。
- 請求項７に記載のアルミナ・ジルコニア・シリカ質溶融鋳造耐火物を、溶融ガラスとの接触部に使用したガラス溶融窯。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP05145399A JP4297543B2 (ja) | 1998-02-26 | 1999-02-26 | アルミナ・ジルコニア・シリカ質溶融鋳造耐火物およびそれを使用したガラス溶融窯 |
Applications Claiming Priority (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4581798 | 1998-02-26 | ||
| JP10-45817 | 1998-03-30 | ||
| JP10-84416 | 1998-03-30 | ||
| JP8441698 | 1998-03-30 | ||
| JP05145399A JP4297543B2 (ja) | 1998-02-26 | 1999-02-26 | アルミナ・ジルコニア・シリカ質溶融鋳造耐火物およびそれを使用したガラス溶融窯 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11343174A JPH11343174A (ja) | 1999-12-14 |
| JP4297543B2 true JP4297543B2 (ja) | 2009-07-15 |
Family
ID=27292392
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP05145399A Expired - Fee Related JP4297543B2 (ja) | 1998-02-26 | 1999-02-26 | アルミナ・ジルコニア・シリカ質溶融鋳造耐火物およびそれを使用したガラス溶融窯 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP4297543B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2011051162A1 (en) | 2009-10-29 | 2011-05-05 | Agcc | Method for identifying glass defect source, fusion cast refractory and glass melting furnace using it |
| WO2019092908A1 (ja) | 2017-11-07 | 2019-05-16 | Ａｇｃセラミックス株式会社 | アルミナ・ジルコニア・シリカ質溶融鋳造耐火物およびガラス溶融窯 |
Families Citing this family (14)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1810956A4 (en) * | 2003-05-14 | 2007-11-28 | Asahi Glass Ceramics Co Ltd | MONOLITHIC REFRACTORY MATERIAL BASED ON ZIRCONIA |
| FR2875497B1 (fr) * | 2004-09-20 | 2006-12-08 | Saint Gobain Ct Recherches | Produits azs a exsudation reduite |
| JP5173434B2 (ja) * | 2004-12-30 | 2013-04-03 | コーニング インコーポレイテッド | 耐火材料 |
| FR2961506B1 (fr) * | 2010-06-21 | 2014-03-14 | Saint Gobain Ct Recherches | Bloc refractaire et four de fusion de verre |
| MY166938A (en) | 2011-03-11 | 2018-07-25 | Saint Gobain Ceramics | Refractory object, glass overflow forming block, and process for glass object manufacture |
| CN108689591A (zh) | 2011-03-30 | 2018-10-23 | 圣戈本陶瓷及塑料股份有限公司 | 耐火物体、玻璃溢流形成块、以及形成和使用该耐火物体的方法 |
| US9216928B2 (en) | 2011-04-13 | 2015-12-22 | Saint-Gobain Ceramics & Plastics, Inc. | Refractory object including beta alumina and processes of making and using the same |
| TWI492915B (zh) * | 2012-01-11 | 2015-07-21 | Saint Gobain Ceramics | 耐火物件及使用耐火物件形成玻璃板之方法 |
| KR102052754B1 (ko) | 2013-08-05 | 2019-12-09 | 삼성전기주식회사 | 니켈 분말 제조용 내화물, 그 제조방법 및 니켈 분말의 제조방법 |
| WO2016006531A1 (ja) * | 2014-07-09 | 2016-01-14 | 旭硝子株式会社 | アルミナ・ジルコニア・シリカ質溶融鋳造耐火物、ガラス溶融窯、およびガラス板の製造方法 |
| WO2016013384A1 (ja) * | 2014-07-24 | 2016-01-28 | 旭硝子株式会社 | アルミナ・ジルコニア・シリカ質溶融鋳造耐火物、ガラス溶融窯、およびガラス板の製造方法 |
| WO2016138111A1 (en) | 2015-02-24 | 2016-09-01 | Saint-Gobain Ceramics & Plastics, Inc. | Refractory article and method of making |
| CN108752017B (zh) * | 2018-04-25 | 2023-04-28 | 郑州新光色耐火材料有限公司 | 电熔锆刚玉砖及其制备方法 |
| JPWO2022114022A1 (ja) * | 2020-11-24 | 2022-06-02 |
-
1999
- 1999-02-26 JP JP05145399A patent/JP4297543B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2011051162A1 (en) | 2009-10-29 | 2011-05-05 | Agcc | Method for identifying glass defect source, fusion cast refractory and glass melting furnace using it |
| WO2019092908A1 (ja) | 2017-11-07 | 2019-05-16 | Ａｇｃセラミックス株式会社 | アルミナ・ジルコニア・シリカ質溶融鋳造耐火物およびガラス溶融窯 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH11343174A (ja) | 1999-12-14 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP0939065B1 (en) | Fused-cast alumina-zirconia-silica refractory and glass melting furnace employing it | |
| JP4297543B2 (ja) | アルミナ・ジルコニア・シリカ質溶融鋳造耐火物およびそれを使用したガラス溶融窯 | |
| JP5270913B2 (ja) | 高電気抵抗高ジルコニア鋳造耐火物 | |
| JP4465191B2 (ja) | 高ジルコニア含量の溶融鋳造耐火物製品 | |
| JP5549891B2 (ja) | ガラス溶融炉のための耐火ブロック | |
| KR101322442B1 (ko) | 알루미나 - 티타늄 옥사이드 - 지르코니아 용융 입자 | |
| TWI435859B (zh) | 具高氧化鋯含量之摻質耐火物 | |
| US8563454B2 (en) | Refractory product with high zirconia content | |
| KR20120104373A (ko) | 높은 지르코니아 함량을 갖는 내화물 | |
| EP2626340A1 (en) | High zirconia refractory product | |
| KR20120139694A (ko) | 높은 지르코니아 함량을 갖는 내화물 | |
| JPWO2019092908A1 (ja) | アルミナ・ジルコニア・シリカ質溶融鋳造耐火物およびガラス溶融窯 | |
| JP5782118B2 (ja) | 耐火ブロックおよびガラス炉 | |
| KR20140043140A (ko) | 내화 블록 및 유리-용융 로 | |
| JP3904264B2 (ja) | アルミナ・ジルコニア・シリカ質溶融耐火物 | |
| WO2016013384A1 (ja) | アルミナ・ジルコニア・シリカ質溶融鋳造耐火物、ガラス溶融窯、およびガラス板の製造方法 | |
| WO2017115698A1 (ja) | アルミナ・ジルコニア・シリカ質耐火物、ガラス溶融窯、およびガラス板の製造方法 | |
| WO2016068111A1 (ja) | アルミナ・ジルコニア・シリカ質溶融鋳造耐火物、ガラス溶融窯、およびガラス板の製造方法 | |
| WO2016006531A1 (ja) | アルミナ・ジルコニア・シリカ質溶融鋳造耐火物、ガラス溶融窯、およびガラス板の製造方法 | |
| WO2022114022A1 (ja) | 高ジルコニア電気溶融鋳造耐火物 | |
| JP4503339B2 (ja) | 高ジルコニア質電鋳耐火物とその製造方法 | |
| JP3610885B2 (ja) | モールドパウダおよび連続鋳造方法 | |
| CN109467447B (zh) | 高氧化锆质电铸耐火物及其制造方法 | |
| JPH11157947A (ja) | アルミナ・ジルコニア・シリカ質溶融耐火物の製造方法 | |
| JP3383185B2 (ja) | 鋳造用ノズル |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20060224 |
|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20081125 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20081202 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20090202 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20090414 |
|
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20090414 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120424 Year of fee payment: 3 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120424 Year of fee payment: 3 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130424 Year of fee payment: 4 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130424 Year of fee payment: 4 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20140424 Year of fee payment: 5 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |