JPH0585244B2 - - Google Patents
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- JPH0585244B2 JPH0585244B2 JP1031866A JP3186689A JPH0585244B2 JP H0585244 B2 JPH0585244 B2 JP H0585244B2 JP 1031866 A JP1031866 A JP 1031866A JP 3186689 A JP3186689 A JP 3186689A JP H0585244 B2 JPH0585244 B2 JP H0585244B2
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-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B37/00—Control devices or methods specially adapted for metal-rolling mills or the work produced thereby
- B21B37/58—Roll-force control; Roll-gap control
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B37/00—Control devices or methods specially adapted for metal-rolling mills or the work produced thereby
- B21B37/16—Control of thickness, width, diameter or other transverse dimensions
- B21B37/165—Control of thickness, width, diameter or other transverse dimensions responsive mainly to the measured thickness of the product
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B2265/00—Forming parameters
- B21B2265/14—Reduction rate
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B2265/00—Forming parameters
- B21B2265/22—Pass schedule
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明方法は鋼板等の被圧延材を熱間仕上げミ
ル等の熱間連続圧延機にて圧延する場合の圧下位
置設定方法に関する。
ル等の熱間連続圧延機にて圧延する場合の圧下位
置設定方法に関する。
従来、圧延スタンドを連続して配置した熱間連
続圧延機を用いて被圧延材を圧延する場合には被
圧延材の板厚を制御する方法として、各スタンド
の圧下位置（ロールギヤツプ）およびロール周速
度を制御することにより最終スタンド出側にて所
要の板厚を得る方法が知られている。
続圧延機を用いて被圧延材を圧延する場合には被
圧延材の板厚を制御する方法として、各スタンド
の圧下位置（ロールギヤツプ）およびロール周速
度を制御することにより最終スタンド出側にて所
要の板厚を得る方法が知られている。
例えばスタンド数がＮである熱間仕上げ圧延機
における圧下位置は以下の如く算出する。まず次
式(1)にて圧延荷重予測値Pciを計算する。
における圧下位置は以下の如く算出する。まず次
式(1)にて圧延荷重予測値Pciを計算する。
PCi＝Kfni・bi√′i（i-1．i）QPi…(1)
但し、Pci：圧延荷重予測値（ton）
Kfni：平均変形抵抗（Kg／mm2）
bi：板幅（mm）
R′i：偏平ロール半径（mm）
hi：スタンド出側板厚目標値（mm）
Qpi：圧下力関数
（添字ｉはｉ番目のスタンドを示す。以下同
じ） また、(1)式におけるKfniは下記式(2)に示す如き
関数で示される。
じ） また、(1)式におけるKfniは下記式(2)に示す如き
関数で示される。
Kfni＝α exp〔Ａ＋Ｂ／Ti〕εi m・ε・i n…(2)
但し、Ti：材料温度予測値(K)
εi：歪
ε・i：歪速度（１／sec）
α，Ａ，Ｂ：圧延材の鋼種による決まる
定数 ｍ，ｎ：定数 上記式(1)、(2)により予測した圧延荷重予測値
Pciより次式(3)で圧下位置Siを算出する。
定数 ｍ，ｎ：定数 上記式(1)、(2)により予測した圧延荷重予測値
Pciより次式(3)で圧下位置Siを算出する。
Si＝hi−PCi／Mi＋ΔSθi …(3)
但し、ΔS〓i：圧下位置零点
Mi：ミル剛性係数
上述の圧下位置Siで圧延を行つた後、最終スタ
ンド出側に設置した板厚計及び温度計により板厚
hAF、材料温度TAFを実測し、これらを以下に示
す(4)、(5)式に代入し、各スタンドの出側板厚Hni
（マスフロー厚）及び材料温度TAiを求める。
ンド出側に設置した板厚計及び温度計により板厚
hAF、材料温度TAFを実測し、これらを以下に示
す(4)、(5)式に代入し、各スタンドの出側板厚Hni
（マスフロー厚）及び材料温度TAiを求める。
hni＝（１＋fF）VAFhAF／（１＋Fi）VAi（ｉ＝１，…
Ｎ）…(4) TAi＝TCi＋ΔTF …(5) 但し、VAi：各スタンドのロール速度実測値 fi：先進率 TCi：各スタンドの材料温度予測値 TF：最終スタンド出側の材料温度予測値 Ｎ：スタンド数 （添字Ｆは最終スタンドを示す。以下同じ） なお、(5)式においてΔTFは材料温度実測値と予
測値との偏差ΔTAFの一次平滑値を示しており、
ΔTFは下記式(6)にて計算する。
Ｎ）…(4) TAi＝TCi＋ΔTF …(5) 但し、VAi：各スタンドのロール速度実測値 fi：先進率 TCi：各スタンドの材料温度予測値 TF：最終スタンド出側の材料温度予測値 Ｎ：スタンド数 （添字Ｆは最終スタンドを示す。以下同じ） なお、(5)式においてΔTFは材料温度実測値と予
測値との偏差ΔTAFの一次平滑値を示しており、
ΔTFは下記式(6)にて計算する。
ΔTF＝ΔTF -1＋δT（ΔTAF−ΔTF -1） …(6)
但し、ΔTF -1：前回の一次平滑値
δT：一次平滑係数
(4)、(5)式により求めた各スタンドの出側板厚
hni及び材料温度TAiを(1)、(2)式に代入し、圧延荷
重予測値PCAiを算出する。このPCAiと各スタンド
に付設された圧延荷重検出器にて検出した圧延荷
重実績値PAiとの比を圧延荷重予測値PCiの修正係
数Ｚ，ziとし、以下の如く計算する。
hni及び材料温度TAiを(1)、(2)式に代入し、圧延荷
重予測値PCAiを算出する。このPCAiと各スタンド
に付設された圧延荷重検出器にて検出した圧延荷
重実績値PAiとの比を圧延荷重予測値PCiの修正係
数Ｚ，ziとし、以下の如く計算する。
z′i＝PAi／PCi （ｉ＝１，…，Ｎ） …(7)
Ｚ＝N
〓i
zAi／Ｎ …(8)
zi＝zAi′／Ｚ （ｉ＝１，…，Ｎ） …(9)
また圧下位置零点ΔSθiは次式にて求める。
Sθi＝SAi＋PAi／Mi−hni（ｉ＝１，…，Ｎ） …(10)
但し、SAi：各スタンドの圧下位置実測値
PAi：各スタンドの圧延荷重実績値
同一鋼種で次材を圧延する場合には(7)、(8)、(9)
式により求めたＺ，ziを次式に代入し、圧延荷重
予測値PCiを求める。
式により求めたＺ，ziを次式に代入し、圧延荷重
予測値PCiを求める。
PCi＝Ｚ・zi・Kfni・bi√′i（i-1−i）QPi…(11
) (10)式で求めた圧下位置零点及び(11)式で求めた圧
延荷重予測値PCiを(3)式に代入し、圧下位置Siを
算出し、圧下位置を設定する。
) (10)式で求めた圧下位置零点及び(11)式で求めた圧
延荷重予測値PCiを(3)式に代入し、圧下位置Siを
算出し、圧下位置を設定する。
また各スタンドの先進率fiおよび最終スタンド
のロール周速度VF（ｍ／min）より、次式(12)にて
各スタンドのロール周速度Vi（ｍ／min）を設定
する。
のロール周速度VF（ｍ／min）より、次式(12)にて
各スタンドのロール周速度Vi（ｍ／min）を設定
する。
Vi＝｛（１＋fF）hFVF｝／｛（１＋fi）hi｝ …(12)
〔発明が解決しようとする課題〕
ところで上述した圧下位置設定方法における圧
延荷重予測値の修正係数及び圧下位置零点の予測
値は、仕上圧延機最終スタンド出側に設置された
厚み計及び温度計にて検出した板厚hAF及び材料
温度TAFに基づいて算出したものである。最終ス
タンド出側とそれよりも上流のスタンド出側とで
は圧延条件に差異があることが多く、最終スタン
ド出側の板厚hAF、材料温度TAFにより上流スタ
ンドの板厚及び材料温度を計算する従来の圧下位
置設定方法では計算値の誤差が大きくなり、圧下
位置の設定が高精度に行えないという問題が生じ
る。
延荷重予測値の修正係数及び圧下位置零点の予測
値は、仕上圧延機最終スタンド出側に設置された
厚み計及び温度計にて検出した板厚hAF及び材料
温度TAFに基づいて算出したものである。最終ス
タンド出側とそれよりも上流のスタンド出側とで
は圧延条件に差異があることが多く、最終スタン
ド出側の板厚hAF、材料温度TAFにより上流スタ
ンドの板厚及び材料温度を計算する従来の圧下位
置設定方法では計算値の誤差が大きくなり、圧下
位置の設定が高精度に行えないという問題が生じ
る。
本発明は斯かる事情に鑑みてなされたものであ
り、その目的とするところは各スタンドの板厚及
び材料温度の計算値の誤差を小さくするべく最終
スタンド出側に加えてスタンド間の少なくとも一
箇所にも厚み計及び温度計を設け、これにより測
定した板厚及び材料温度を用いて高精度に圧下位
置を設定するにある。
り、その目的とするところは各スタンドの板厚及
び材料温度の計算値の誤差を小さくするべく最終
スタンド出側に加えてスタンド間の少なくとも一
箇所にも厚み計及び温度計を設け、これにより測
定した板厚及び材料温度を用いて高精度に圧下位
置を設定するにある。
本発明に係る圧下位置設定方法は、複数の圧延
スタンドを有する熱間連続圧延機における圧下位
置設定方法において、前記圧延スタンド間の少な
くとも一箇所及び最終スタンド出側に、板厚測定
手段及び温度測定手段を設け、その測定結果に基
づき各スタンドの圧延荷重予測値を算出し、この
結果から次回の圧延の圧延荷重予測値の修正係数
及び圧下位置零点を算出することを特徴とする。
スタンドを有する熱間連続圧延機における圧下位
置設定方法において、前記圧延スタンド間の少な
くとも一箇所及び最終スタンド出側に、板厚測定
手段及び温度測定手段を設け、その測定結果に基
づき各スタンドの圧延荷重予測値を算出し、この
結果から次回の圧延の圧延荷重予測値の修正係数
及び圧下位置零点を算出することを特徴とする。
本発明に係る圧下位置設定方法にあつては、前
記圧延スタンド間の少なくとも一箇所及び最終ス
タンド出側に設けられた板厚測定手段及び温度測
定手段にて圧延材の板厚及び温度が測定され、こ
れにより次回の圧延の圧延荷重予測値の修正係数
及び圧下位置零点が算出されるので、各圧延スタ
ンドの板厚及び材料温度の計算値の誤差が小さく
なり、高精度に圧下位置が設定される。
記圧延スタンド間の少なくとも一箇所及び最終ス
タンド出側に設けられた板厚測定手段及び温度測
定手段にて圧延材の板厚及び温度が測定され、こ
れにより次回の圧延の圧延荷重予測値の修正係数
及び圧下位置零点が算出されるので、各圧延スタ
ンドの板厚及び材料温度の計算値の誤差が小さく
なり、高精度に圧下位置が設定される。
以下、本発明方法を図面に基づき具体的に説明
する。第１図は本発明方法を適用した７スタンド
からなる熱延仕上げ圧延機の構成を示すブロツク
図である。図に示す如く、被圧延材１は図中白抜
矢符で示される方向からスタンド２ａ，２ｂ，２
ｃ，２ｄ，２ｅ，２ｆ，２ｇを通つて圧延され
る。設定演算器２０にはスタンド２ａの入側に設
置した板厚計８及び温度計９にて検出されたスタ
ンド２ａ入側における被圧延材の板厚及び材料温
度が入力され、各スタンドの板厚目標値hi及び材
料温度予測値Tiの演算が行われる。この演算結果
に基づき下記(13)式にて圧延荷重予測値PCiを、修
正係数Ｚ＝１、zi＝１として計算する。
する。第１図は本発明方法を適用した７スタンド
からなる熱延仕上げ圧延機の構成を示すブロツク
図である。図に示す如く、被圧延材１は図中白抜
矢符で示される方向からスタンド２ａ，２ｂ，２
ｃ，２ｄ，２ｅ，２ｆ，２ｇを通つて圧延され
る。設定演算器２０にはスタンド２ａの入側に設
置した板厚計８及び温度計９にて検出されたスタ
ンド２ａ入側における被圧延材の板厚及び材料温
度が入力され、各スタンドの板厚目標値hi及び材
料温度予測値Tiの演算が行われる。この演算結果
に基づき下記(13)式にて圧延荷重予測値PCiを、修
正係数Ｚ＝１、zi＝１として計算する。
PCi
＝Ｚ・zi・Kfni・bi√′i（i-1．i）Qpi…(13)
但し、PCi：圧延荷重予測値（ton）
Kfni：平均変形抵抗（Kg／mm2）
bi：板幅（mm）
R′i：偏平ロール半径（mm）
hi：スタンド出側板厚目標値（mm）
QPi：圧下力関数
（添字ｉはｉ番目のスタンドを示す。以下同
じ）また、(13)式におけるKfniは前記式(2)に示す如
き関数で示される。
じ）また、(13)式におけるKfniは前記式(2)に示す如
き関数で示される。
更に、上記式(13)により予測した圧下荷重予測値
PCiより次式(14)式で各スタンドの圧下位置Siを算
出し、圧下位置制御情報としてスタンド２ａ〜２
ｇの夫々のバツクアツプロールに密接配置された
圧下装置３ａ〜３ｇに入力し、ロールギヤツプの
設定が行われる。
PCiより次式(14)式で各スタンドの圧下位置Siを算
出し、圧下位置制御情報としてスタンド２ａ〜２
ｇの夫々のバツクアツプロールに密接配置された
圧下装置３ａ〜３ｇに入力し、ロールギヤツプの
設定が行われる。
Si＝hi−PCi／Mi＋ΔS〓i …(14)
但し、ΔS〓i：圧下位置零点
Mi：ミル剛性係数
また、スタンドのロール周速度Viを次式(16)にて
算出し、ロール周速度制御情報としてスタンド２
ａ〜２ｇの夫々のワークロールに接続したロール
駆動モータ４ａ〜４ｇに入力し、ロール周速度の
調整が行われる。
算出し、ロール周速度制御情報としてスタンド２
ａ〜２ｇの夫々のワークロールに接続したロール
駆動モータ４ａ〜４ｇに入力し、ロール周速度の
調整が行われる。
Vi＝（１＋fi）VFhF／（１＋fi）hi…(15)
但し、VF＝最終スタンドロール周速度
fi＝先進率
（添字Ｆは、最終スタンドを示す。以下同じ）
上述の如くロールギヤツプ及びロール周速度の
調整が行われ、被圧延材１が全スタンド２ａ〜２
ｇに噛み込まれた後、各スタンドに付設した荷重
検出器５ａ〜５ｇにより各スタンドの圧延荷重
PAiが、各スタンドの圧下装置３ａ〜３ｇに付設
した圧下位置検出装置６ａ〜６ｇにより各スタン
ドの圧下位置SAiが、各スタンドのワークロール
に付設したロール速度検出器７ａ〜７ｇにより各
スタンドのロール周速度VAiが実測され、夫々の
実測値は演算器１８に入力される。
調整が行われ、被圧延材１が全スタンド２ａ〜２
ｇに噛み込まれた後、各スタンドに付設した荷重
検出器５ａ〜５ｇにより各スタンドの圧延荷重
PAiが、各スタンドの圧下装置３ａ〜３ｇに付設
した圧下位置検出装置６ａ〜６ｇにより各スタン
ドの圧下位置SAiが、各スタンドのワークロール
に付設したロール速度検出器７ａ〜７ｇにより各
スタンドのロール周速度VAiが実測され、夫々の
実測値は演算器１８に入力される。
更にまたスタンド２ｄと２ｅとの間に設置され
た板厚計１２によりこのスタンド間の板厚hAMが
測定され、演算器１４に入力される。演算器１４
においては次式(16)にて板厚計１２より上流スタン
ド、即ちスタンド２ａ，２ｂ，２ｃ，２ｄの出側
板厚hnAi（ｉ＝１，…，Ｌ、Ｌ：板厚計より上流
のスタンド数）が算出され、演算器１８に入力さ
れる。
た板厚計１２によりこのスタンド間の板厚hAMが
測定され、演算器１４に入力される。演算器１４
においては次式(16)にて板厚計１２より上流スタン
ド、即ちスタンド２ａ，２ｂ，２ｃ，２ｄの出側
板厚hnAi（ｉ＝１，…，Ｌ、Ｌ：板厚計より上流
のスタンド数）が算出され、演算器１８に入力さ
れる。
hnAi＝（１＋fM）VAMhAM／（１＋fi）VAi（ｉ＝１，…
Ｌ）…(16) （添字Ｍは出側に板厚計１２が設置されてい
るスタンドを示す。） 同様に、スタンド２ｄと２ｅとの間に設置され
た温度計１３によりこのスタンド間の材料温度
TAMが測定され、演算器１６に入力される。演算
器１６においては次式(17)にて温度計１３より上流
スタンド、即ちスタンド２ａ，２ｂ，２ｃ，２ｄ
の出側材料温度TAiが算出され、演算器１８に入
力される。
Ｌ）…(16) （添字Ｍは出側に板厚計１２が設置されてい
るスタンドを示す。） 同様に、スタンド２ｄと２ｅとの間に設置され
た温度計１３によりこのスタンド間の材料温度
TAMが測定され、演算器１６に入力される。演算
器１６においては次式(17)にて温度計１３より上流
スタンド、即ちスタンド２ａ，２ｂ，２ｃ，２ｄ
の出側材料温度TAiが算出され、演算器１８に入
力される。
TAi＝TCi＋ΔTM（ｉ＝１，…，Ｌ） …(17)
なお、
ΔTM＝ΔTM -1＋δT（ΔTAM−ΔTM -1 …(18)
ΔTAM＝TAM−TM …(19)
但し、TCi：各スタンドの材料温度予測値
TM：温度計の設置された位置での材料
温度予測値 TAM：材料温度の実測値と予測値との偏
差 TM：ΔTAMの一次平滑値 ΔTM -1：前回圧延時の一次平滑値 （添字Ｍは出側に温度計１３が設置されてい
るスタンドを示す。） また、最終スタンド出側に設置された板厚計１
０及び温度計１１により最終スタンド出側におけ
る板厚実測値hAF及び材料温度実測値TAFが検出
され、夫々演算器１５及び演算器１７に入力され
る。演算器１７においては従来法同様(4)、(5)式に
てＬ＋１スタンドから最終スタンドまでの各々ス
タンド、即ちスタンド２ｅ，２ｆ，２ｇの出側板
厚hni及び材料温度TAiが算出され、演算器１８に
入力される。
温度予測値 TAM：材料温度の実測値と予測値との偏
差 TM：ΔTAMの一次平滑値 ΔTM -1：前回圧延時の一次平滑値 （添字Ｍは出側に温度計１３が設置されてい
るスタンドを示す。） また、最終スタンド出側に設置された板厚計１
０及び温度計１１により最終スタンド出側におけ
る板厚実測値hAF及び材料温度実測値TAFが検出
され、夫々演算器１５及び演算器１７に入力され
る。演算器１７においては従来法同様(4)、(5)式に
てＬ＋１スタンドから最終スタンドまでの各々ス
タンド、即ちスタンド２ｅ，２ｆ，２ｇの出側板
厚hni及び材料温度TAiが算出され、演算器１８に
入力される。
演算器１８は入力された各スタンドの出側板厚
hnai，hnai及び材料温度TAiにより(13)、(14)式にて修
正係数をＺ＝１、zi＝１とし各スタンドの圧延荷
重予測値PCAiを算出し、またこれを用い下記式に
て圧延荷重予測値PCiの修正係数Ｚ，ziを算出す
る。
hnai，hnai及び材料温度TAiにより(13)、(14)式にて修
正係数をＺ＝１、zi＝１とし各スタンドの圧延荷
重予測値PCAiを算出し、またこれを用い下記式に
て圧延荷重予測値PCiの修正係数Ｚ，ziを算出す
る。
zAi′＝PAi／PCAi（ｉ＝１，…，Ｎ） …(20)
ZA＝N
〓i
zAi／Ｎ (21)
zAi＝zAi′／ZA（ｉ＝１，…，Ｎ） …(22)
Ｚ＝Z-1＋δz（ZA−Z-1） …(23)
zi＝zi -1＋δz（zAi−zi -1）
（ｉ＝１，…，Ｎ） …(24)
但し、Z-1，zi -1：前回圧延の修正係数
δz：一次平滑係数
また、圧下位置零点ΔS〓Aiを各スタンドの出側
板厚、圧延荷重実績値PAi、圧下位置実績値SAiか
ら次式(25)、(26)にて計算する。
板厚、圧延荷重実績値PAi、圧下位置実績値SAiか
ら次式(25)、(26)にて計算する。
ΔS〓Ai＝SAi＋PAi／Mi−hni
（ｉ＝１，…，Ｎ） …(25)
ΔS〓i＝Δ〓i -1＋δs（ΔS〓Ai−Δ〓i -1）
（ｉ＝１，…，Ｎ） …(26)
但し、δs：一次平滑係数
上記(22)式にて計算された修正係数Ｚは被圧延
材料の鋼種、寸法により層別され、層別テーブル
１９に格納される。また上記(24)式及び(26)式に
て算出された修正係数zi及び圧下位置零点ΔS〓iは
設定演算器２０に送られる。
材料の鋼種、寸法により層別され、層別テーブル
１９に格納される。また上記(24)式及び(26)式に
て算出された修正係数zi及び圧下位置零点ΔS〓iは
設定演算器２０に送られる。
設定演算器２０は次材の鋼種、寸法により層別
テーブル１９から対応するＺを呼び出し、ziと
ΔS〓iは前回圧延のものを用いて(13)式にて各スタン
ドの圧延荷重予測値PCiを算出し、これにより(3)
式にて各スタンドの圧下装置３ａ〜３ｇの圧下位
置を設定する。
テーブル１９から対応するＺを呼び出し、ziと
ΔS〓iは前回圧延のものを用いて(13)式にて各スタン
ドの圧延荷重予測値PCiを算出し、これにより(3)
式にて各スタンドの圧下装置３ａ〜３ｇの圧下位
置を設定する。
また、(15)式に基づいて各スタンドのロール周速
度を算出し、各スタンドのロール駆動モータ２１
ａ〜２１ｇの回転数を設定する。
度を算出し、各スタンドのロール駆動モータ２１
ａ〜２１ｇの回転数を設定する。
第２図及び第３図は本発明及び従来方法におい
て同一圧延材を圧延した場合のスタンド２ｄ（第
４スタンド）の一次平滑前の圧下位置零点ΔS〓A
の変化を示すグラフであり、縦軸には圧下位置零
点、横軸には圧延材本数がとられている。また同
様に第４図及び第５図は本発明及び従来方法にお
ける一次平滑前の修正係数ZAの変化を示すグラ
フであり、縦軸には修正係数、横軸には圧延材本
数がとられている。
て同一圧延材を圧延した場合のスタンド２ｄ（第
４スタンド）の一次平滑前の圧下位置零点ΔS〓A
の変化を示すグラフであり、縦軸には圧下位置零
点、横軸には圧延材本数がとられている。また同
様に第４図及び第５図は本発明及び従来方法にお
ける一次平滑前の修正係数ZAの変化を示すグラ
フであり、縦軸には修正係数、横軸には圧延材本
数がとられている。
図より明らかな如く、本発明方法による圧下位
置零点及び修正係数は従来のものと比べて変動が
少ないので次材の圧延の圧下位置の設定を高精度
に行うことができ、板厚精度が向上する。
置零点及び修正係数は従来のものと比べて変動が
少ないので次材の圧延の圧下位置の設定を高精度
に行うことができ、板厚精度が向上する。
なお、本実施例においては板厚計及び温度計を
最終スタンド出側とスタンド２ｄ，２ｅ間とに設
けたが、複終スタンド間に板厚計及び温度計を設
けて上記同様に本発明を実施することもできる。
最終スタンド出側とスタンド２ｄ，２ｅ間とに設
けたが、複終スタンド間に板厚計及び温度計を設
けて上記同様に本発明を実施することもできる。
以上詳述した如く本発明においては熱間連続圧
延機のスタンド間の少なくとも一箇所及び最終ス
タンド出側に板厚測定手段及び温度測定手段を設
け、これにより板厚及び材料温度を測定するので
各スタンドの板厚及び材料温度が正確に求められ
る。従つてこの結果に基づき算出される次回の圧
延の圧延荷重予測値の修正係数及び圧下位置零点
の信頼性が高く板厚精度が向上するという効果を
奏する。
延機のスタンド間の少なくとも一箇所及び最終ス
タンド出側に板厚測定手段及び温度測定手段を設
け、これにより板厚及び材料温度を測定するので
各スタンドの板厚及び材料温度が正確に求められ
る。従つてこの結果に基づき算出される次回の圧
延の圧延荷重予測値の修正係数及び圧下位置零点
の信頼性が高く板厚精度が向上するという効果を
奏する。
第１図は本発明方法を実施するための熱延仕上
げ圧延機の構成を示すブロツク図、第２図及び第
３図は本発明及び従来方法における圧下位置零点
の変化を示すグラフ、第４図及び第５図は本発明
及び従来方法おける修正係数の変化を示すグラフ
である。 ２ａ，２ｂ，２ｃ，２ｄ，２ｅ，２ｆ，２ｇ…
圧延スタンド、８，１０，１２…板厚計、９，１
１，１３…温度計。
げ圧延機の構成を示すブロツク図、第２図及び第
３図は本発明及び従来方法における圧下位置零点
の変化を示すグラフ、第４図及び第５図は本発明
及び従来方法おける修正係数の変化を示すグラフ
である。 ２ａ，２ｂ，２ｃ，２ｄ，２ｅ，２ｆ，２ｇ…
圧延スタンド、８，１０，１２…板厚計、９，１
１，１３…温度計。
Claims (1)
- １ 複数の圧延スタンドを有する熱間連続圧延機
における圧下位置設定方法において、前記圧延ス
タンド間の少なくとも一箇所及び最終スタンド出
側に、板厚測定手段及び温度測定手段を設け、そ
の測定結果に基づき各スタンドの圧延荷重予測値
を算出し、この結果から次回の圧延の圧延荷重予
測値の修正係数及び圧下位置零点を算出すること
を特徴とする圧下位置設定方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1031866A JPH02211905A (ja) | 1989-02-09 | 1989-02-09 | 熱間連続圧延機における圧下位置設定方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1031866A JPH02211905A (ja) | 1989-02-09 | 1989-02-09 | 熱間連続圧延機における圧下位置設定方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02211905A JPH02211905A (ja) | 1990-08-23 |
| JPH0585244B2 true JPH0585244B2 (ja) | 1993-12-06 |
Family
ID=12342970
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1031866A Granted JPH02211905A (ja) | 1989-02-09 | 1989-02-09 | 熱間連続圧延機における圧下位置設定方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH02211905A (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP6315818B2 (ja) * | 2014-10-07 | 2018-04-25 | 株式会社日立製作所 | タンデム圧延ミルの制御装置および制御方法 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0242001A (ja) * | 1988-08-02 | 1990-02-13 | Kansai Paint Co Ltd | 切花の保存方法 |
| JPH0555205A (ja) * | 1991-08-26 | 1993-03-05 | Sony Corp | 半導体装置 |
-
1989
- 1989-02-09 JP JP1031866A patent/JPH02211905A/ja active Granted
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0242001A (ja) * | 1988-08-02 | 1990-02-13 | Kansai Paint Co Ltd | 切花の保存方法 |
| JPH0555205A (ja) * | 1991-08-26 | 1993-03-05 | Sony Corp | 半導体装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH02211905A (ja) | 1990-08-23 |
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Legal Events
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