JPH0585249B2 - - Google Patents
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- JPH0585249B2 JPH0585249B2 JP1031867A JP3186789A JPH0585249B2 JP H0585249 B2 JPH0585249 B2 JP H0585249B2 JP 1031867 A JP1031867 A JP 1031867A JP 3186789 A JP3186789 A JP 3186789A JP H0585249 B2 JPH0585249 B2 JP H0585249B2
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- roll
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- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 37
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims description 19
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 16
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 claims description 6
- 238000009529 body temperature measurement Methods 0.000 claims description 2
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 description 7
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 3
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 2
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 2
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 2
- 239000002436 steel type Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B37/00—Control devices or methods specially adapted for metal-rolling mills or the work produced thereby
- B21B37/16—Control of thickness, width, diameter or other transverse dimensions
- B21B37/165—Control of thickness, width, diameter or other transverse dimensions responsive mainly to the measured thickness of the product
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Control Of Metal Rolling (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明方法は鋼板等の被圧延材を熱間仕上げミ
ル等の熱間連続圧延機にて圧延する場合の板厚制
御方法に関する。
ル等の熱間連続圧延機にて圧延する場合の板厚制
御方法に関する。
従来圧延スタンドを連続して配置した熱間連続
圧延機を用いて被圧延材を圧延する場合、被圧延
材の板厚を制御する方法として、予め各スタンド
のロールギヤツプおよびロール周速度を設定する
ことにより最終スタンド出側にて目標の板厚を得
る方法が用いられている。
圧延機を用いて被圧延材を圧延する場合、被圧延
材の板厚を制御する方法として、予め各スタンド
のロールギヤツプおよびロール周速度を設定する
ことにより最終スタンド出側にて目標の板厚を得
る方法が用いられている。
例えば７スタンドからなる熱間仕上げ圧延機に
おける各スタンドのロールギヤツプおよびロール
周速度は以下の如く設定されず、まず、図示しな
い粗圧延機出側に設けられた厚み計にて実測され
た仕上圧延機入側板厚h0（mm）と仕上圧延機最終
スタンド出側目標板厚h7（mm）とから各スタンド
出側の板厚目標値hi（mm）を決定し、粗圧延機出
側（仕上げ圧延機入側）の温度実測値に基づいて
仕上げ圧延機各スタンド出側における材料温度Ti
(K)を予測する。この板厚目標値hi及び材料温度予
測値Tiに基づき各スタンドの圧延荷重予測値Pi
（ton）を下記式(1)にて算出する。
おける各スタンドのロールギヤツプおよびロール
周速度は以下の如く設定されず、まず、図示しな
い粗圧延機出側に設けられた厚み計にて実測され
た仕上圧延機入側板厚h0（mm）と仕上圧延機最終
スタンド出側目標板厚h7（mm）とから各スタンド
出側の板厚目標値hi（mm）を決定し、粗圧延機出
側（仕上げ圧延機入側）の温度実測値に基づいて
仕上げ圧延機各スタンド出側における材料温度Ti
(K)を予測する。この板厚目標値hi及び材料温度予
測値Tiに基づき各スタンドの圧延荷重予測値Pi
（ton）を下記式(1)にて算出する。
Pi＝Kfni・bi√′i（i（i-1−i）
Qpi（ｉ＝１，…，７）…(1) 但し、Kfni：平均変形抵抗（Kg／mm2） bi：板幅（mm） R′i：偏平ロール半径（mm） hi：スタンド出側板厚目標値（mm） Qpi：圧下力関数 （添字ｉはｉ番目のスタンドを示す。以下同
じ） また、(1)式におけるKfniは下記式(2)に示す如き
関数で示される。
Qpi（ｉ＝１，…，７）…(1) 但し、Kfni：平均変形抵抗（Kg／mm2） bi：板幅（mm） R′i：偏平ロール半径（mm） hi：スタンド出側板厚目標値（mm） Qpi：圧下力関数 （添字ｉはｉ番目のスタンドを示す。以下同
じ） また、(1)式におけるKfniは下記式(2)に示す如き
関数で示される。
Kfni＝α exp〔Ａ＋Ｂ／Ti〕εiｍ・ε〓i n
（ｉ＝１，…，７） …(2)
但し、Ti：材料温度予測値(K)
εi：歪
ε〓：歪速度（１／sec）
α，Ａ，Ｂ：圧延材の鋼種により決まる
定数 ｍ，ｎ：定数 上記式(1)，(2)により予測した圧延荷重予測値Pi
より次式(3)でロールギヤツプSi（mm）を算出する。
定数 ｍ，ｎ：定数 上記式(1)，(2)により予測した圧延荷重予測値Pi
より次式(3)でロールギヤツプSi（mm）を算出する。
Si＝hi−Pi／Mi（ｉ＝１，…，７） …(3)
但し、Mi：ミル剛性係数（ton／mm）
次に各スタンドの先進率fiおよび最終スタンド
（第７スタンド）のロール周速度V7（ｍ／min）よ
り、次式(4)にてロール周速度Vi（ｍ／min）を設
定する。
（第７スタンド）のロール周速度V7（ｍ／min）よ
り、次式(4)にてロール周速度Vi（ｍ／min）を設
定する。
Vi＝｛（１＋f7）h7V7｝／｛（１＋fi）hi｝ …(4)
〔発明が解決しようとする課題〕
上述したような板厚制御方法においては被圧延
材が仕上げ圧延機に噛み込む前に、仕上げ圧延機
の各スタンド出側にて板厚目標値hiを得るべく、
各スタンドのロールギヤツプおよびロール周速度
を演算し、設定する。ところが荷重予測式(1)およ
び平均変形抵抗予測式(2)の誤差により、ロールギ
ヤツプおよびロール周速度の計算値の誤差が生じ
易い。また粗圧延機出側における材料温度測定誤
差があると、これに基づき算出される各スタンド
のロールギヤツプSiにも誤差が生じ、被圧延材先
端部における板厚精度が悪くなるという問題があ
る。
材が仕上げ圧延機に噛み込む前に、仕上げ圧延機
の各スタンド出側にて板厚目標値hiを得るべく、
各スタンドのロールギヤツプおよびロール周速度
を演算し、設定する。ところが荷重予測式(1)およ
び平均変形抵抗予測式(2)の誤差により、ロールギ
ヤツプおよびロール周速度の計算値の誤差が生じ
易い。また粗圧延機出側における材料温度測定誤
差があると、これに基づき算出される各スタンド
のロールギヤツプSiにも誤差が生じ、被圧延材先
端部における板厚精度が悪くなるという問題があ
る。
本発明は斯かる事情に鑑みなされたものであ
り、その目的とするところは、熱間連続圧延機の
圧延スタンド間の少なくとも一箇所に厚み計及び
温度計を設け、これにより測定した板厚及び材料
温度を用いて下流スタンドのロールギヤツプ及び
ロール周速度を修正し、高精度に板厚を制御する
にある。
り、その目的とするところは、熱間連続圧延機の
圧延スタンド間の少なくとも一箇所に厚み計及び
温度計を設け、これにより測定した板厚及び材料
温度を用いて下流スタンドのロールギヤツプ及び
ロール周速度を修正し、高精度に板厚を制御する
にある。
本発明に係る板厚制御方法は、複数の圧延スタ
ンドを有する熱間連続圧延機における板厚制御方
法において、前記スタンド間の少なくとも一箇所
に板厚測定手段及び温度測定手段を設け、該手段
にて測定した板厚実測値及び材料温度実測値と予
め設定しておいた板厚目標値及び材料温度予測値
との偏差に基づき、前記板厚測定手段を設けた箇
所よりも下流にあるスタンドのロールギヤツプ及
びロール周速度を修正することを特徴とする。
ンドを有する熱間連続圧延機における板厚制御方
法において、前記スタンド間の少なくとも一箇所
に板厚測定手段及び温度測定手段を設け、該手段
にて測定した板厚実測値及び材料温度実測値と予
め設定しておいた板厚目標値及び材料温度予測値
との偏差に基づき、前記板厚測定手段を設けた箇
所よりも下流にあるスタンドのロールギヤツプ及
びロール周速度を修正することを特徴とする。
本発明に係る板厚制御方法にあつては、前記ス
タンド間に設けられた板厚測定手段及び温度測定
手段にて圧延材の板厚及び材料温度が実測され
る。これらの実測値と予め設定しておいた板厚目
標値及び材料温度予測値との偏差に基づき下流ス
タンドのロールギヤツプ及びロール周速度が修正
されるので、最終スタンド出側の板厚偏差が小さ
くなり、板厚精度が向上する。
タンド間に設けられた板厚測定手段及び温度測定
手段にて圧延材の板厚及び材料温度が実測され
る。これらの実測値と予め設定しておいた板厚目
標値及び材料温度予測値との偏差に基づき下流ス
タンドのロールギヤツプ及びロール周速度が修正
されるので、最終スタンド出側の板厚偏差が小さ
くなり、板厚精度が向上する。
以下、本発明方法を図面に基づき具体的に説明
する。
する。
第１図は本発明方法を適用した７スタンドから
なる熱間仕上げ圧延機の構成を示すブロツク図で
ある。図に示す如く被圧延材１は図中白抜矢符で
示される方向からスタンド２ａ，２ｂ，２ｃ，２
ｄ，２ｅ，２ｆ，２ｇを通つて圧延される。第４
スタンド２ｄと第５スタンド２ｅとの間には夫々
板厚偏差演算器８及び演算器７と接続した板厚計
５及び温度計６が設けられており、更に板厚偏差
演算器８はロールギヤツプ演算器９とロール周速
度演算器１０とに接続している。
なる熱間仕上げ圧延機の構成を示すブロツク図で
ある。図に示す如く被圧延材１は図中白抜矢符で
示される方向からスタンド２ａ，２ｂ，２ｃ，２
ｄ，２ｅ，２ｆ，２ｇを通つて圧延される。第４
スタンド２ｄと第５スタンド２ｅとの間には夫々
板厚偏差演算器８及び演算器７と接続した板厚計
５及び温度計６が設けられており、更に板厚偏差
演算器８はロールギヤツプ演算器９とロール周速
度演算器１０とに接続している。
上述の構成を有する仕上げ圧延機における各ス
タンド２ａ〜２ｇのロールギヤツプ及びロール周
速度は、被圧延材１が第１スタンド２ａに噛み込
む前に、図示しない設定演算器により従来法と同
様に式(1)〜(4)にて各スタンドのロールギヤツプSi
及びロール周速度Viが設定される。
タンド２ａ〜２ｇのロールギヤツプ及びロール周
速度は、被圧延材１が第１スタンド２ａに噛み込
む前に、図示しない設定演算器により従来法と同
様に式(1)〜(4)にて各スタンドのロールギヤツプSi
及びロール周速度Viが設定される。
上述の如くロールギヤツプSiおよびロール周速
度Viが設定された圧延機に、被圧延材１が第１ス
タンド２ａから順次噛み込まれ、第４スタンド２
ｄの出側に到達した時点で第４スタンド２ｄと第
５スタンド２ｅとの間に設けられた板厚計５及び
温度計６により板厚実測値hAM及び材料温度実測
値TAMが検出され、板厚実測値hAMは板厚偏差演
算器８に、材料温度実測値TAMは演算器７に入力
される。
度Viが設定された圧延機に、被圧延材１が第１ス
タンド２ａから順次噛み込まれ、第４スタンド２
ｄの出側に到達した時点で第４スタンド２ｄと第
５スタンド２ｅとの間に設けられた板厚計５及び
温度計６により板厚実測値hAM及び材料温度実測
値TAMが検出され、板厚実測値hAMは板厚偏差演
算器８に、材料温度実測値TAMは演算器７に入力
される。
演算器７では上記温度計の設置された位置にお
ける材料温度予測値TMと材料温度実測値TAMと
の温度偏差ΔTMが算出され、板厚偏差演算器８
に入力される。なお、材料温度予測値TMは各ス
タンド出側の材料温度予測値と同時に計算してお
く。そして第４スタンド２ｄよりも下流スタン
ド、即ち第５〜第７スタンド２ｅ，２ｆ，２ｇの
温度偏差は、前記ΔTMに等しい。つまり、式(5)
が成り立つ。
ける材料温度予測値TMと材料温度実測値TAMと
の温度偏差ΔTMが算出され、板厚偏差演算器８
に入力される。なお、材料温度予測値TMは各ス
タンド出側の材料温度予測値と同時に計算してお
く。そして第４スタンド２ｄよりも下流スタン
ド、即ち第５〜第７スタンド２ｅ，２ｆ，２ｇの
温度偏差は、前記ΔTMに等しい。つまり、式(5)
が成り立つ。
ΔTi＝ΔTM（ｉ＝5.6，７） …(5)
同様にして板厚偏差演算器８では第４スタンド
２ｄ出側の板厚目標値h4と板厚実測値hA4との板
厚偏差Δh4が算出される。さらに板厚偏差演算器
８では第４スタンド２ｄ出側の板厚偏差Δh4と演
算器７から入力されたΔTMとにより下記式(6)に
て第５スタンド２ｅ出側の板厚偏差Δh5が計算さ
れる。
２ｄ出側の板厚目標値h4と板厚実測値hA4との板
厚偏差Δh4が算出される。さらに板厚偏差演算器
８では第４スタンド２ｄ出側の板厚偏差Δh4と演
算器７から入力されたΔTMとにより下記式(6)に
て第５スタンド２ｅ出側の板厚偏差Δh5が計算さ
れる。
まず第５スタンドにおける荷重P5、入側板厚
h4、出側板厚h5及び材料温度T5の関係は式(6)で
表わされる。
h4、出側板厚h5及び材料温度T5の関係は式(6)で
表わされる。
ΔP5＝〔∂P／∂H〕5Δh4＋〔∂P／∂h〕5Δh5＋〔∂P
／∂T〕5ΔT5 …(6) 但し、∂P／∂H：圧延荷重の入側板厚に関する影響係 数（ton／mm） Ｐ／∂h：圧延荷重の出側板厚に関する影響係 数（ton／mm） ∂P／∂T：圧延荷重の材料温度に関する影響係 数（ton／mm） また第５スタンド２ｅの入側で板厚、温度を測
定した後、第５スタンドのロールギヤツプを修正
するのは時間的に困難なため、第５スタンドにお
いてはロールギヤツプの修正は行わないものとす
ると、ゲージメータ式から次式(7)が得られる。
／∂T〕5ΔT5 …(6) 但し、∂P／∂H：圧延荷重の入側板厚に関する影響係 数（ton／mm） Ｐ／∂h：圧延荷重の出側板厚に関する影響係 数（ton／mm） ∂P／∂T：圧延荷重の材料温度に関する影響係 数（ton／mm） また第５スタンド２ｅの入側で板厚、温度を測
定した後、第５スタンドのロールギヤツプを修正
するのは時間的に困難なため、第５スタンドにお
いてはロールギヤツプの修正は行わないものとす
ると、ゲージメータ式から次式(7)が得られる。
Δh5＝ΔP5／M5 …(7)
上記(6)，(7)式よりΔh5は以下のように示され
る。
る。
Δh5＝（∂P／∂H）5／M5＋Q5Δh4＋（∂P／∂T）5／M5
＋Q5ΔT5…(8) 但し、Q1＝−〔∂P／∂h〕i 板厚偏差演算器８にて上述の如く算出された板
厚偏差Δh5はロールギヤツプ修正量演算器９に入
力され、これにより第６スタンド及び第７スタン
ド２ｆ，２ｇの圧下修正量ΔS6，ΔS7が算出され
る。
＋Q5ΔT5…(8) 但し、Q1＝−〔∂P／∂h〕i 板厚偏差演算器８にて上述の如く算出された板
厚偏差Δh5はロールギヤツプ修正量演算器９に入
力され、これにより第６スタンド及び第７スタン
ド２ｆ，２ｇの圧下修正量ΔS6，ΔS7が算出され
る。
圧下修正量ΔS6、ΔS7は、第７スタンド２ｇ出
側、即ち最終スタンド出側にて板厚偏差Δh7が０
になるよう定められる。即ち、第６スタンド２ｆ
及び第７スタンド２ｇ出側の板厚偏差を次式(9)，
(10)になるようにΔS6，ΔS7を決めるものである。
側、即ち最終スタンド出側にて板厚偏差Δh7が０
になるよう定められる。即ち、第６スタンド２ｆ
及び第７スタンド２ｇ出側の板厚偏差を次式(9)，
(10)になるようにΔS6，ΔS7を決めるものである。
Δh6＝１／2Δh5 …(9)
Δh7＝０ …(10)
第ｉスタンド（ｉ＝６，７）において荷重Ｐ，
出側板厚ｈ及び温度Ｔの間には次式(11)の関係が成
り立つ。
出側板厚ｈ及び温度Ｔの間には次式(11)の関係が成
り立つ。
ΔPi＝〔∂P／∂H〕iΔhi-1＋〔∂P／∂h〕iΔhi＋〔∂
P／∂T〕iΔTi…(11) またゲーメータ式より Δhi＝ΔSi＋ΔPi／Mi …(12) (11)，(12)式より下記式(13)によりΔS6，ΔS7が算出
される。
P／∂T〕iΔTi…(11) またゲーメータ式より Δhi＝ΔSi＋ΔPi／Mi …(12) (11)，(12)式より下記式(13)によりΔS6，ΔS7が算出
される。
ΔSi＝〔Mi＋Qi／Mi〕Δhi−〔∂P／∂H〕i
／MiΔhi-1−〔∂P／∂T〕i／MiΔTi…(13) ロールギヤツプ演算器９にて算出されたΔS6，
ΔS7に基づき、被圧延材１が第６スタンド２ｆに
噛み込む前にスタンド２ｆ，２ｇの圧下装置３
ｆ，３ｇのロールギヤツプ量の修正を行う。
／MiΔhi-1−〔∂P／∂T〕i／MiΔTi…(13) ロールギヤツプ演算器９にて算出されたΔS6，
ΔS7に基づき、被圧延材１が第６スタンド２ｆに
噛み込む前にスタンド２ｆ，２ｇの圧下装置３
ｆ，３ｇのロールギヤツプ量の修正を行う。
また、第４スタンド２ｄ出側にて実測された板
厚偏差実測値Δh4及び板厚偏差演算器８にて算出
された板厚偏差Δhi（ｉ＝５，６）はロール周速度
演算器１０に入力され、これによりスタンド２
ｆ，２ｇのロールギヤツプの修正に伴うマスフロ
ー変化を防ぐべく下記式のように各スタンドのロ
ール周速度修正量ΔVi（ｉ＝５，６，７）が決定
される。
厚偏差実測値Δh4及び板厚偏差演算器８にて算出
された板厚偏差Δhi（ｉ＝５，６）はロール周速度
演算器１０に入力され、これによりスタンド２
ｆ，２ｇのロールギヤツプの修正に伴うマスフロ
ー変化を防ぐべく下記式のように各スタンドのロ
ール周速度修正量ΔVi（ｉ＝５，６，７）が決定
される。
（１＋f5）（h5＋Δh5）（V5＋ΔV5）＝（１＋f7
）h7V7 （１＋f5）（h5＋Δh5）（V5＋ΔV5）＝（１＋f7
）h7V7 （１＋f6）（h6＋Δh6）（V6＋ΔV6）＝（１＋f7）h7（
V7＋ΔV7）…(14) 上記ロール周速度修正量ΔViに基づいて、各ス
タンド２ｅ〜２ｇのワークロールを駆動する駆動
モータ４ｅ〜４ｇの回転数の修正を行う。
）h7V7 （１＋f5）（h5＋Δh5）（V5＋ΔV5）＝（１＋f7
）h7V7 （１＋f6）（h6＋Δh6）（V6＋ΔV6）＝（１＋f7）h7（
V7＋ΔV7）…(14) 上記ロール周速度修正量ΔViに基づいて、各ス
タンド２ｅ〜２ｇのワークロールを駆動する駆動
モータ４ｅ〜４ｇの回転数の修正を行う。
第２図及び第３図は夫々本発明及び従来方法に
より板幅800mm〜1300mm、板厚２mm〜６mmの鋼板
80本を圧延した場合の圧延材端部の板厚偏差Δh7
を示すグラフであり、両図とも縦軸には先端部板
厚偏差（μm）、横軸には圧延材本数がとられてい
る。図より明らかな如く本発明方法の板厚制御方
法によると、従来の方法に比べて圧延材先端部の
板厚偏差が０に近くなり、バラツキも少なく、板
厚精度が大幅に向上する。
より板幅800mm〜1300mm、板厚２mm〜６mmの鋼板
80本を圧延した場合の圧延材端部の板厚偏差Δh7
を示すグラフであり、両図とも縦軸には先端部板
厚偏差（μm）、横軸には圧延材本数がとられてい
る。図より明らかな如く本発明方法の板厚制御方
法によると、従来の方法に比べて圧延材先端部の
板厚偏差が０に近くなり、バラツキも少なく、板
厚精度が大幅に向上する。
以上詳述した如く、本発明に係る板厚制御方法
においては、熱間連続圧延機のスタンド間に板厚
測定手段及び温度測定手段を設け、該手段にて実
測される圧延材の板厚及び温度を用いて下流スタ
ンドのロールギヤツプ及びロール周速度を修正す
る。これにより最終スタンド出側の板厚偏差が小
さくなり、バラツキも減少し、板厚精度が大幅に
向上するという優れた効果を奏する。
においては、熱間連続圧延機のスタンド間に板厚
測定手段及び温度測定手段を設け、該手段にて実
測される圧延材の板厚及び温度を用いて下流スタ
ンドのロールギヤツプ及びロール周速度を修正す
る。これにより最終スタンド出側の板厚偏差が小
さくなり、バラツキも減少し、板厚精度が大幅に
向上するという優れた効果を奏する。
第１図は本発明方法を実施するための熱間仕上
げ圧延機の構成を示すブロツク図、第２図は従来
方法の板厚制御方法による圧延材先端部の板厚偏
差の計算値を示すグラフ、第３図は本発明方法の
板厚制御方法による圧延材先端部の板厚偏差の計
算値を示すグラフである。 １……圧延材、２ａ，２ｂ，２ｃ，２ｄ，２
ｅ，２ｆ，２ｇ……スタンド、５……厚み計、６
……温度計、８……板厚偏差演算器、９……圧下
修正量演算器、１０……ロール周速度演算器。
げ圧延機の構成を示すブロツク図、第２図は従来
方法の板厚制御方法による圧延材先端部の板厚偏
差の計算値を示すグラフ、第３図は本発明方法の
板厚制御方法による圧延材先端部の板厚偏差の計
算値を示すグラフである。 １……圧延材、２ａ，２ｂ，２ｃ，２ｄ，２
ｅ，２ｆ，２ｇ……スタンド、５……厚み計、６
……温度計、８……板厚偏差演算器、９……圧下
修正量演算器、１０……ロール周速度演算器。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 複数の圧延スタンドを有する熱間連続圧延機
における板厚制御方法において、 前記スタンド間の少なくとも一箇所に板厚測定
手段及び温度測定手段を設け、該手段にて測定し
た板厚実測値及び材料温度実測値と予め設定して
おいた板厚目標値及び材料温度予測値との偏差に
基づき、前記板厚測定手段を設けた箇所よりも下
流にあるスタンドのロールギヤツプ及びロール周
速度を修正することを特徴とする板厚制御方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1031867A JPH02211907A (ja) | 1989-02-09 | 1989-02-09 | 熱間連続圧延機における板厚制御方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1031867A JPH02211907A (ja) | 1989-02-09 | 1989-02-09 | 熱間連続圧延機における板厚制御方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02211907A JPH02211907A (ja) | 1990-08-23 |
| JPH0585249B2 true JPH0585249B2 (ja) | 1993-12-06 |
Family
ID=12342997
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1031867A Granted JPH02211907A (ja) | 1989-02-09 | 1989-02-09 | 熱間連続圧延機における板厚制御方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH02211907A (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR20020051522A (ko) * | 2000-12-22 | 2002-06-29 | 이구택 | 압연기의 롤갭 보정방법 |
| CN106984651B (zh) * | 2017-05-26 | 2019-03-01 | 江苏省沙钢钢铁研究院有限公司 | 一种提高轧件厚度控制精度的在线控制系统 |
| CN113843286A (zh) * | 2021-08-31 | 2021-12-28 | 欧开来 | 一种光纤传感智能监测系统 |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS58218317A (ja) * | 1982-06-14 | 1983-12-19 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 分塊圧延に於ける熱間寸法制御方法 |
| JPS59141309A (ja) * | 1983-02-03 | 1984-08-14 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 熱間圧延における板厚測定方法および装置 |
| JPS60240328A (ja) * | 1984-05-14 | 1985-11-29 | Kawasaki Steel Corp | 熱間仕上圧延機における板厚制御装置 |
| JPH0242001A (ja) * | 1988-08-02 | 1990-02-13 | Kansai Paint Co Ltd | 切花の保存方法 |
| JPH0555205A (ja) * | 1991-08-26 | 1993-03-05 | Sony Corp | 半導体装置 |
-
1989
- 1989-02-09 JP JP1031867A patent/JPH02211907A/ja active Granted
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS58218317A (ja) * | 1982-06-14 | 1983-12-19 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 分塊圧延に於ける熱間寸法制御方法 |
| JPS59141309A (ja) * | 1983-02-03 | 1984-08-14 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 熱間圧延における板厚測定方法および装置 |
| JPS60240328A (ja) * | 1984-05-14 | 1985-11-29 | Kawasaki Steel Corp | 熱間仕上圧延機における板厚制御装置 |
| JPH0242001A (ja) * | 1988-08-02 | 1990-02-13 | Kansai Paint Co Ltd | 切花の保存方法 |
| JPH0555205A (ja) * | 1991-08-26 | 1993-03-05 | Sony Corp | 半導体装置 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH02211907A (ja) | 1990-08-23 |
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