JPS62192204A - ロ−ルクラウンの測定方法 - Google Patents
ロ−ルクラウンの測定方法Info
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- JPS62192204A JPS62192204A JP61031596A JP3159686A JPS62192204A JP S62192204 A JPS62192204 A JP S62192204A JP 61031596 A JP61031596 A JP 61031596A JP 3159686 A JP3159686 A JP 3159686A JP S62192204 A JPS62192204 A JP S62192204A
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- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 claims abstract description 6
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-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B38/00—Methods or devices for measuring, detecting or monitoring specially adapted for metal-rolling mills, e.g. position detection, inspection of the product
- B21B38/12—Methods or devices for measuring, detecting or monitoring specially adapted for metal-rolling mills, e.g. position detection, inspection of the product for measuring roll camber
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Control Of Metal Rolling (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野〕
本発明は、鋼板の圧延においてクラウン制御或いは板厚
制御等の精度を向上せしめるロールクラウンの測定方法
に関する。
制御等の精度を向上せしめるロールクラウンの測定方法
に関する。
鋼板の圧延に際してクラウン制御を行なうにあたり、ワ
ークロールのクラウンプロフィルを正確に把握するため
、ワークロールのサーマルクラウンや摩耗量を推定する
モデルを作成することが従来から試みられてきている（
たとえば社団法人日本鉄鋼協会編集「鉄鋼製造法（第３
分冊）Ｊ第５３８〜５４３頁参照）。しかし、その推定
モデルに基づいたクラウン制御は、いまだ満足できる精
度かえられる段階に至っていない。
ークロールのクラウンプロフィルを正確に把握するため
、ワークロールのサーマルクラウンや摩耗量を推定する
モデルを作成することが従来から試みられてきている（
たとえば社団法人日本鉄鋼協会編集「鉄鋼製造法（第３
分冊）Ｊ第５３８〜５４３頁参照）。しかし、その推定
モデルに基づいたクラウン制御は、いまだ満足できる精
度かえられる段階に至っていない。
一方、ワークロールのサーマルクラウンや摩耗を、クラ
ウンプロフィルをロール径プロフィルセンサーで直接測
定することによって求める方法も種々検討されてきてい
る。しかし、この方法はいまだ充分な精度が得られてお
らず、そのため実用的な方法として確立されるに至って
いない。
ウンプロフィルをロール径プロフィルセンサーで直接測
定することによって求める方法も種々検討されてきてい
る。しかし、この方法はいまだ充分な精度が得られてお
らず、そのため実用的な方法として確立されるに至って
いない。
ワークロールのクラウンプロフィルを前記の如く直接に
測定した場合に生ずる精度誤差について種々検討した結
果、次のようなことが明らかになった。すなわち、第４
図及び第５図に示すごとく、ワークロール−Ｒには、圧
延荷重、ワークｏ−ルペンディング及びバックアップロ
ールＢｕＲとワークロールＷＲとの間のオフセットに起
因する軸心たわみがある。このため、ワークロール畦の
クラウンプロフィルをどのような角度から測定しても、
必ずこのワークロール軸心たわみを含んだプロフィルが
検出されることになる。その上に、軸心たわみの影響は
、前記センサーの測定角度、すなわちワークロール両側
のロールチョック部に位置する回転軸心を結ぶ軸心間直
線とこれに平行な直線とを結ぶ線の水平に対する角度β
（第１図参照）によっても量的に異なる。
測定した場合に生ずる精度誤差について種々検討した結
果、次のようなことが明らかになった。すなわち、第４
図及び第５図に示すごとく、ワークロール−Ｒには、圧
延荷重、ワークｏ−ルペンディング及びバックアップロ
ールＢｕＲとワークロールＷＲとの間のオフセットに起
因する軸心たわみがある。このため、ワークロール畦の
クラウンプロフィルをどのような角度から測定しても、
必ずこのワークロール軸心たわみを含んだプロフィルが
検出されることになる。その上に、軸心たわみの影響は
、前記センサーの測定角度、すなわちワークロール両側
のロールチョック部に位置する回転軸心を結ぶ軸心間直
線とこれに平行な直線とを結ぶ線の水平に対する角度β
（第１図参照）によっても量的に異なる。
本発明者等は、この軸心たねみについて更に研究を重ね
た結果、ワークロールＷＲの軸心が圧延荷重Ｐとワーク
ロール讐ＲのヘンディングＢによって鉛直方向にたわむ
（第４図参照）うえに、バックアップロールＢｕＲの中
心とワークロールＷＲの中心が通常６〜１０１程度オフ
セットＯ３されていることから水平方向にもたわんでい
る（第５図参照）ことを解明した。軸心たわみがこのよ
うに複合的なものであることから、ワークロールＷＲの
ロール径プロフィルセンサーをいかなる角度で取付けて
も、このワークロールＷＲ軸心たわみとサーマルクラウ
ン。
た結果、ワークロールＷＲの軸心が圧延荷重Ｐとワーク
ロール讐ＲのヘンディングＢによって鉛直方向にたわむ
（第４図参照）うえに、バックアップロールＢｕＲの中
心とワークロールＷＲの中心が通常６〜１０１程度オフ
セットＯ３されていることから水平方向にもたわんでい
る（第５図参照）ことを解明した。軸心たわみがこのよ
うに複合的なものであることから、ワークロールＷＲの
ロール径プロフィルセンサーをいかなる角度で取付けて
も、このワークロールＷＲ軸心たわみとサーマルクラウ
ン。
摩耗を含めた状態が検出される。そして、その検出結果
は、その時の圧延荷重、ハックアップロールＢｕＲ，ワ
ークロール１ｌＩＲのオフセント量Ｏ３及び測定角度β
によって異なった値となる。したがって、このワークロ
ールＷＲ軸心たわみによる影響とサーマルクラウン及び
摩耗の変化分とを分離し、サーマルクラウンと摩耗の変
化分を独立して把握しない限り、ワークロールのクラウ
ンプロフィルを直接測定した値だけからクラウン制御を
行なうために必要な制御量を求めることはできない。
は、その時の圧延荷重、ハックアップロールＢｕＲ，ワ
ークロール１ｌＩＲのオフセント量Ｏ３及び測定角度β
によって異なった値となる。したがって、このワークロ
ールＷＲ軸心たわみによる影響とサーマルクラウン及び
摩耗の変化分とを分離し、サーマルクラウンと摩耗の変
化分を独立して把握しない限り、ワークロールのクラウ
ンプロフィルを直接測定した値だけからクラウン制御を
行なうために必要な制御量を求めることはできない。
本発明は、上記の問題を解決するため、ワークロール−
Ｒのクラウンプロフィルを直接測定した場合に、この測
定値には上記軸心たわみとサーマルクラウン及び摩耗の
変化分が必ず含まれているため、該測定値から上記軸心
たわみを分離して検出し、クラウン制御をはじめ板厚制
御の精度を向上させるワークロールのクラウンプロフィ
ル測定方法を提供するものである。
Ｒのクラウンプロフィルを直接測定した場合に、この測
定値には上記軸心たわみとサーマルクラウン及び摩耗の
変化分が必ず含まれているため、該測定値から上記軸心
たわみを分離して検出し、クラウン制御をはじめ板厚制
御の精度を向上させるワークロールのクラウンプロフィ
ル測定方法を提供するものである。
すなわち、本発明は、ロール両端のロールチョック部に
位置する回転軸心を結ぶ軸心間直線と平行な直線上から
前記軸心間直線と直交する線上に位置するロール外周面
位置を測定し、他方前記ロールの鉛直方向荷重によるた
わみと水平力によるたわみを算出すると共に、前記測定
値から該算出値を減してサーマルクラウンと摩耗による
ロールクラウンを算出すること手段としている。
位置する回転軸心を結ぶ軸心間直線と平行な直線上から
前記軸心間直線と直交する線上に位置するロール外周面
位置を測定し、他方前記ロールの鉛直方向荷重によるた
わみと水平力によるたわみを算出すると共に、前記測定
値から該算出値を減してサーマルクラウンと摩耗による
ロールクラウンを算出すること手段としている。
次いで、第１図を参照しながら、本発明方法の作用を具
体的に説明する。
体的に説明する。
圧延中又は圧延間に回転中のワークロールＷＲの周面プ
ロフィルをセンサ１で測定した測定値をｃｐｒｔとする
とき、このｃｐｒ−ｒは次式■で表される。
ロフィルをセンサ１で測定した測定値をｃｐｒｔとする
とき、このｃｐｒ−ｒは次式■で表される。
Ｃｐｒｒ＝Ｃｉｗ＋（Ｃｖｓｉｎβ＋ＣＬＣＯ３β）
−−−−−−−−−一■但し、ＣＲ１，
ｌ：ワークロールのサーマルクラウン及び摩耗の変化分
によるクラウンプ ロフィル真値 Ｃｖｓｉｎβ：鉛直方向荷重によるワークロールＷＲの
たわみ ＣＬｃＯ３β：水平力によるワークロール見Ｒのたわみ β：第１図に示すセンサー１の測定角度ここで、Ｃｖ及
びＣＬは、それぞれ測定時の圧延荷重（Ｐ）、ベンダー
力（Ｆ）、板幅及びミルディメンジョンから、次式■〜
■のように定まるものである。
−−−−−−−−−一■但し、ＣＲ１，
ｌ：ワークロールのサーマルクラウン及び摩耗の変化分
によるクラウンプ ロフィル真値 Ｃｖｓｉｎβ：鉛直方向荷重によるワークロールＷＲの
たわみ ＣＬｃＯ３β：水平力によるワークロール見Ｒのたわみ β：第１図に示すセンサー１の測定角度ここで、Ｃｖ及
びＣＬは、それぞれ測定時の圧延荷重（Ｐ）、ベンダー
力（Ｆ）、板幅及びミルディメンジョンから、次式■〜
■のように定まるものである。
Ｃｖ＝ （Ｃｖ〕Ｘ ｊ！ 、”／ｂ” −−−−−
−−−−−−−−−−−−−−−■α−α（Ｄｗ、 Ｄ
ｍ、 ｊ！ １． Ｐ、Ｆ） −−−−−−−−−−
−−−−−−−−−−−−■ＣＬ ＝ （ＣＬ） Ｘ
１２ ＋”／ｂ２−−−−−−−−−−−−−−−■θ
−５ｊｎリ （２ｅ／ （九十ＤＢ） ｌ −−−−−
−−−−−−−−−−−−−■但し、ｂ：板幅
１１：ワークロール長１２：ワークロール両端のチョ
ック間距離Ｅ：：）−クロールの縦弾性係数 ■、１： ワークロールの断面２次モーメントＰ：圧延
荷重 Ｆ：ペングー力 Ｐ＋＋： ’７−クロールとバソクアソフロール間の接
触荷重（Ｐ−ｃｏｓθで表される）θ：ワークロール軸
心に対するバソクア・２ブロール軸心のオフセント角度 α：ワークロールとバンクアンフロール間の接触幅影響
係数 Ｇ：ワークロールの横弾性係数 Ｓｏ： ワークロールの断面積 り、４： ワークロール外周面 ＤＢ：バソクアソプロールＢｕＲ径 ｅ：ワークロール軸心に対するバンクアソフロール軸心
のオフセット量 ＰＭ： ワークロールに働く水平力 以上のことから、ロールプロフィル測定時に荷重及びベ
ンダー力を同時に測定しておけば、０〜０式からワーク
ロールの前記クラウンプロフィル真値ＣＲＷを求めるこ
とができる。
−−−−−−−−−−−−−−−■α−α（Ｄｗ、 Ｄ
ｍ、 ｊ！ １． Ｐ、Ｆ） −−−−−−−−−−
−−−−−−−−−−−−■ＣＬ ＝ （ＣＬ） Ｘ
１２ ＋”／ｂ２−−−−−−−−−−−−−−−■θ
−５ｊｎリ （２ｅ／ （九十ＤＢ） ｌ −−−−−
−−−−−−−−−−−−−■但し、ｂ：板幅
１１：ワークロール長１２：ワークロール両端のチョ
ック間距離Ｅ：：）−クロールの縦弾性係数 ■、１： ワークロールの断面２次モーメントＰ：圧延
荷重 Ｆ：ペングー力 Ｐ＋＋： ’７−クロールとバソクアソフロール間の接
触荷重（Ｐ−ｃｏｓθで表される）θ：ワークロール軸
心に対するバソクア・２ブロール軸心のオフセント角度 α：ワークロールとバンクアンフロール間の接触幅影響
係数 Ｇ：ワークロールの横弾性係数 Ｓｏ： ワークロールの断面積 り、４： ワークロール外周面 ＤＢ：バソクアソプロールＢｕＲ径 ｅ：ワークロール軸心に対するバンクアソフロール軸心
のオフセット量 ＰＭ： ワークロールに働く水平力 以上のことから、ロールプロフィル測定時に荷重及びベ
ンダー力を同時に測定しておけば、０〜０式からワーク
ロールの前記クラウンプロフィル真値ＣＲＷを求めるこ
とができる。
一般に各スタンドの板クラウン旦は、均一荷重の下では
次式〇で表される。
次式〇で表される。
コ；ヨーＣｐ−Ｐ＋ＣｔＦ＋Ｃｐｔ’Ｃ＋＋ｗ’−−−
−’−・−−一一−−■但し、Ｃ１１＋ Ｃｒ＝ Ｃｐ
ｔ：影響係数したがって、各スタンドの均一荷重板クラ
ウンの狙い値ＣＡＩＭを達成するためのベンダー力ＦＡ
ＩＭは、次式０で定まる。
−’−・−−一一−−■但し、Ｃ１１＋ Ｃｒ＝ Ｃｐ
ｔ：影響係数したがって、各スタンドの均一荷重板クラ
ウンの狙い値ＣＡＩＭを達成するためのベンダー力ＦＡ
ＩＭは、次式０で定まる。
ｆ
これから明らかなように、板クラウンを精度よく制御す
るには、前記クラウンプロフィール真値ＣＲＷを正確に
求めることが重要な事項なのである。
るには、前記クラウンプロフィール真値ＣＲＷを正確に
求めることが重要な事項なのである。
次に、第２図及び第３図に示したベンディング装置によ
るクラウン制御装置例を参照しながら、本発明の一実施
例を説明する。
るクラウン制御装置例を参照しながら、本発明の一実施
例を説明する。
上下一対のワークロールＷ！ｈ、 ＷＲＬそれぞれの両
端のロールチョックｃｈ、、 ｃｈ、に位置する回転軸
心ＰＣ−１．ＰＣ−Ｚ間を結ぶ軸心間直線り、に対して
平行な直線Ｌ２上に、それぞれガイド９を設ける。この
ガイド９に対して摺動駆動可能に取り付けた自走式でダ
イヤルゲージメータ式のセンサー１を、それぞれ走行移
動させる。該センサー１の所定移動量毎に、直線Ｌ２か
ら直線Ｌ１に向かう垂線Ｌ３上でのワークロール外周面
と直線Ｌ２間の距離を測定して、これをロール径プロフ
ィルメータ２に導入する。
端のロールチョックｃｈ、、 ｃｈ、に位置する回転軸
心ＰＣ−１．ＰＣ−Ｚ間を結ぶ軸心間直線り、に対して
平行な直線Ｌ２上に、それぞれガイド９を設ける。この
ガイド９に対して摺動駆動可能に取り付けた自走式でダ
イヤルゲージメータ式のセンサー１を、それぞれ走行移
動させる。該センサー１の所定移動量毎に、直線Ｌ２か
ら直線Ｌ１に向かう垂線Ｌ３上でのワークロール外周面
と直線Ｌ２間の距離を測定して、これをロール径プロフ
ィルメータ２に導入する。
プロフィルメータ２では、予め設定している垂線Ｌ３の
距離とこの導入された値との差を求め、この各差をプロ
ットして、回転中のワークロール−ＲＨ１ＷＲ＋、の周
面プロフィルＣｐ□Ｈ及びＣ，、、Ｌとして演算ユニ７
）３）Ｉ及び３Ｌに送る。一方、たわみ演算部５は、ロ
ードセル４で検出した圧延荷重Ｐ、実際のペンディング
力Ｆ及び被圧延材Ｓの板幅Ｓｗを入力し、前記式■〜■
に従って鉛直方向荷重による上下ワークロール−ＲＨ，
ＷＲＬのたわみＣｖＨｓｉｎβ。
距離とこの導入された値との差を求め、この各差をプロ
ットして、回転中のワークロール−ＲＨ１ＷＲ＋、の周
面プロフィルＣｐ□Ｈ及びＣ，、、Ｌとして演算ユニ７
）３）Ｉ及び３Ｌに送る。一方、たわみ演算部５は、ロ
ードセル４で検出した圧延荷重Ｐ、実際のペンディング
力Ｆ及び被圧延材Ｓの板幅Ｓｗを入力し、前記式■〜■
に従って鉛直方向荷重による上下ワークロール−ＲＨ，
ＷＲＬのたわみＣｖＨｓｉｎβ。
ＣｖＬｓｉｎβと水平力による上下ワークロールＷＲ，
，ＲＬのたわみＣＬＨＣＯ５β、 ＣＬＬｅｏｓβを算
出して、演算ユニット３Ｍ、３Ｌに入力している。そし
て、演算ユニット３Ｈ，３Ｌでは、式■によりワークロ
ールｗＲ，。
，ＲＬのたわみＣＬＨＣＯ５β、 ＣＬＬｅｏｓβを算
出して、演算ユニット３Ｍ、３Ｌに入力している。そし
て、演算ユニット３Ｈ，３Ｌでは、式■によりワークロ
ールｗＲ，。
ＷＲＬそれぞれのクラウンプロフィル真値Ｃ＊Ｊ及びＣ
□Ｌを求めるものである。次に、このようにして測定し
た該Ｃ□Ｈ及びＣＲＷＬを、ベンディング力演算ユニッ
ト６に入力する。他方、該演算ユニット６には目標クラ
ウンＣＡ Ｉ Ｍ及びｃｐ、 Ｃｔ、 Ｃｐｔ等の影響
係数が与えられており、弐〇に従って目標クラウンＣＡ
ＩＭを達成するためのヘングー力ＦＡＩＭが算出される
。このようにして算出されたペングー力ＦＡＩイをベン
ディング制′ａ機構７に送り、そこで実際のペンディン
グ力Ｆと比較してその差ΔＦを求め、この差ΔＦをベン
ディング力修正量としてヘンディング装置８の制御を行
う。
□Ｌを求めるものである。次に、このようにして測定し
た該Ｃ□Ｈ及びＣＲＷＬを、ベンディング力演算ユニッ
ト６に入力する。他方、該演算ユニット６には目標クラ
ウンＣＡ Ｉ Ｍ及びｃｐ、 Ｃｔ、 Ｃｐｔ等の影響
係数が与えられており、弐〇に従って目標クラウンＣＡ
ＩＭを達成するためのヘングー力ＦＡＩＭが算出される
。このようにして算出されたペングー力ＦＡＩイをベン
ディング制′ａ機構７に送り、そこで実際のペンディン
グ力Ｆと比較してその差ΔＦを求め、この差ΔＦをベン
ディング力修正量としてヘンディング装置８の制御を行
う。
このとき、プロフィルセンサー１としては、例えば第３
図に示される接触型のほかに、たとえば渦流、マイクロ
波、レーザを使用する等の非接触型等の、第３図に示す
垂線Ｌ３上における直線とロール外周面との対向面間距
離が測定できる素子が使用されることは勿論である。ま
た、第３図では、測定素子センサーをワークロールの長
さ方向に走行させる例を掲げたが、このような走行式の
測定素子に代えてロールプロフィルをロール幅にわたっ
て一度に測定することができる検出幅をもつ非走行式の
ものでもよいことはいうまでもない。
図に示される接触型のほかに、たとえば渦流、マイクロ
波、レーザを使用する等の非接触型等の、第３図に示す
垂線Ｌ３上における直線とロール外周面との対向面間距
離が測定できる素子が使用されることは勿論である。ま
た、第３図では、測定素子センサーをワークロールの長
さ方向に走行させる例を掲げたが、このような走行式の
測定素子に代えてロールプロフィルをロール幅にわたっ
て一度に測定することができる検出幅をもつ非走行式の
ものでもよいことはいうまでもない。
また、本実施例においては、センサー１が所定距離移動
する毎に測定信号を出力する方法を採用している。しか
し、本発明の実施にあたっては、センサー１の走行速度
と被測定ロールの回転速度から連続測定信号を該ロール
円周上の所定位置毎の信号となるように時間当たりの移
動距離を同調させる信号処理を行い、目的に応じてこの
信号の最大値、最小値或いは平均値を用いて、本実施例
と同様にベンディング制御を行ってもよい。
する毎に測定信号を出力する方法を採用している。しか
し、本発明の実施にあたっては、センサー１の走行速度
と被測定ロールの回転速度から連続測定信号を該ロール
円周上の所定位置毎の信号となるように時間当たりの移
動距離を同調させる信号処理を行い、目的に応じてこの
信号の最大値、最小値或いは平均値を用いて、本実施例
と同様にベンディング制御を行ってもよい。
以上に説明したように、本発明によるとき、ワークロー
ルの鉛直方向荷重及び水平力によるたわみとオフセット
に起因する軸心たわみによる影響を排除して、サーマル
クラウン及び摩耗の変化分によるワークロールの真のプ
ロフィルを正確に測定することができる。このことから
、金属材料を圧延するにあたってクラウン制御或いは板
厚制御の精度が向上し、目的形状１寸法等に合った製品
が能率よく製造できるようになった。
ルの鉛直方向荷重及び水平力によるたわみとオフセット
に起因する軸心たわみによる影響を排除して、サーマル
クラウン及び摩耗の変化分によるワークロールの真のプ
ロフィルを正確に測定することができる。このことから
、金属材料を圧延するにあたってクラウン制御或いは板
厚制御の精度が向上し、目的形状１寸法等に合った製品
が能率よく製造できるようになった。
第１図はワークロールにロール径測定用のセンサーを配
置するときの位置関係を示し、第２図は本発明方法を実
施するための測定装置とこれを用いたクラウン制御機構
の一例を示し、第３図はロール径測定用のセンサーの一
例を示す。また、第４図及び第５図は、圧延時における
ワークロールの変形状態を示すものである。
置するときの位置関係を示し、第２図は本発明方法を実
施するための測定装置とこれを用いたクラウン制御機構
の一例を示し、第３図はロール径測定用のセンサーの一
例を示す。また、第４図及び第５図は、圧延時における
ワークロールの変形状態を示すものである。
Claims (1)
- １、ロール両端のロールチョック部に位置する回転軸心
を結ぶ軸心間直線と平行な直線上から前記軸心間直線と
直交する線上に位置するロール外周面位置を測定し、他
方前記ロールの鉛直方向荷重によるたわみと水平力によ
るたわみを算出すると共に、前記測定値から該算出値を
減じてサーマルクラウンと摩耗によるロールクラウンを
算出することを特徴とするロールクラウンの測定方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61031596A JPH0659487B2 (ja) | 1986-02-15 | 1986-02-15 | ロ−ルクラウンの測定方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61031596A JPH0659487B2 (ja) | 1986-02-15 | 1986-02-15 | ロ−ルクラウンの測定方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS62192204A true JPS62192204A (ja) | 1987-08-22 |
| JPH0659487B2 JPH0659487B2 (ja) | 1994-08-10 |
Family
ID=12335576
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61031596A Expired - Lifetime JPH0659487B2 (ja) | 1986-02-15 | 1986-02-15 | ロ−ルクラウンの測定方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0659487B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE19547436A1 (de) * | 1995-12-11 | 1997-06-12 | Mannesmann Ag | Walzenkontur-Meßeinrichtung |
| CN102658293A (zh) * | 2012-04-28 | 2012-09-12 | 山西太钢不锈钢股份有限公司 | 热连轧轧制方法及系统 |
| JP2014173996A (ja) * | 2013-03-08 | 2014-09-22 | Hitachi Power Solutions Co Ltd | ロールプレス設備に用いられるロールの形状測定方法およびロールプレス設備用ロール形状測定装置 |
-
1986
- 1986-02-15 JP JP61031596A patent/JPH0659487B2/ja not_active Expired - Lifetime
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE19547436A1 (de) * | 1995-12-11 | 1997-06-12 | Mannesmann Ag | Walzenkontur-Meßeinrichtung |
| CN102658293A (zh) * | 2012-04-28 | 2012-09-12 | 山西太钢不锈钢股份有限公司 | 热连轧轧制方法及系统 |
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| JPH0659487B2 (ja) | 1994-08-10 |
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