JPH03406A - 圧延方法 - Google Patents
圧延方法Info
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- JPH03406A JPH03406A JP1136445A JP13644589A JPH03406A JP H03406 A JPH03406 A JP H03406A JP 1136445 A JP1136445 A JP 1136445A JP 13644589 A JP13644589 A JP 13644589A JP H03406 A JPH03406 A JP H03406A
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Links
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- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 11
- 239000000463 material Substances 0.000 claims abstract description 11
- 230000003213 activating effect Effects 0.000 claims 1
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 6
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- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 2
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B37/00—Control devices or methods specially adapted for metal-rolling mills or the work produced thereby
- B21B37/28—Control of flatness or profile during rolling of strip, sheets or plates
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B38/00—Methods or devices for measuring, detecting or monitoring specially adapted for metal-rolling mills, e.g. position detection, inspection of the product
- B21B38/12—Methods or devices for measuring, detecting or monitoring specially adapted for metal-rolling mills, e.g. position detection, inspection of the product for measuring roll camber
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
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- B21B2265/00—Forming parameters
- B21B2265/12—Rolling load or rolling pressure; roll force
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Control Of Metal Rolling (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野］
本発明は、圧延方法、特に支持ロールを有する圧延方法
に関するものである。
に関するものである。
［従来技術］
金属板の圧延（熱間または冷間）において、圧延される
鋼板の断面形状は、第４図に示すように、板幅方向に板
厚分布く以降プロフィル）を有する。第５図は支持ロー
ルを有する圧延機の説明図であるが、金属板１１の圧延
反力Ｐは圧延を行う作業ロール６を介して、支持ロール
１に伝達され、最終的には圧延機のハウジング（図示せ
ず）に伝達される。支持ロールはその両端にあるロール
軸１２に加える力Ｆ （＝Ｐ／２＞によって支持される
ので、結果的には曲げを受けるが、作業ロールの変形も
加わって複雑な弾性変形挙動を示す、このため、圧延さ
れる金属板は第４図に示すようなプロフィルになる。こ
の修正手段として。
鋼板の断面形状は、第４図に示すように、板幅方向に板
厚分布く以降プロフィル）を有する。第５図は支持ロー
ルを有する圧延機の説明図であるが、金属板１１の圧延
反力Ｐは圧延を行う作業ロール６を介して、支持ロール
１に伝達され、最終的には圧延機のハウジング（図示せ
ず）に伝達される。支持ロールはその両端にあるロール
軸１２に加える力Ｆ （＝Ｐ／２＞によって支持される
ので、結果的には曲げを受けるが、作業ロールの変形も
加わって複雑な弾性変形挙動を示す、このため、圧延さ
れる金属板は第４図に示すようなプロフィルになる。こ
の修正手段として。
作業ロールシフト、作業ロールベンダー、可変クラウン
ロール、クロスロールなどの１以上を発動して、出来る
だけ平坦にプロフィルを制御している。
ロール、クロスロールなどの１以上を発動して、出来る
だけ平坦にプロフィルを制御している。
［発明が解決しようとする課題］
しかしながら、前記プロフィル制御手段は多段ロール系
における複雑な変形計算に基づいており、この演算にお
いて、支持ロールの摩耗は考慮に入れていない、このた
め、下記の問題点がある。−最に、作業ロールの研削後
の使用時間は最大８時間で摩耗の絶対量は比較的小さく
、その摩耗形態も金属板との接触によるものであるので
、金属板の幅、圧延長などによって予測可能である。一
方、支持ロールの研削後の使用時間は２〜８週間と長期
にわたり、その摩耗形態も作業ロールとの接触によるも
のであるので、複雑であり、しかも長期間で摩耗するの
で、その予測は極めて困難である。第６図は従来技術に
おける支持ロル使用時間（週）とプロフィルの誤差（μ
）との関係を示すグラフである。プロフィルの誤差は下
式で示す、すなわち、 （プロフィルの誤差）＝（実績プロフィル）−（計算プ
ロフィル）圧延寸法は、板厚２．０ｍｍ、板幅９００１
麓である０図示のように、支持ロール使用時間の経過と
ともに、プロフィルの誤差は増加する。
における複雑な変形計算に基づいており、この演算にお
いて、支持ロールの摩耗は考慮に入れていない、このた
め、下記の問題点がある。−最に、作業ロールの研削後
の使用時間は最大８時間で摩耗の絶対量は比較的小さく
、その摩耗形態も金属板との接触によるものであるので
、金属板の幅、圧延長などによって予測可能である。一
方、支持ロールの研削後の使用時間は２〜８週間と長期
にわたり、その摩耗形態も作業ロールとの接触によるも
のであるので、複雑であり、しかも長期間で摩耗するの
で、その予測は極めて困難である。第６図は従来技術に
おける支持ロル使用時間（週）とプロフィルの誤差（μ
）との関係を示すグラフである。プロフィルの誤差は下
式で示す、すなわち、 （プロフィルの誤差）＝（実績プロフィル）−（計算プ
ロフィル）圧延寸法は、板厚２．０ｍｍ、板幅９００１
麓である０図示のように、支持ロール使用時間の経過と
ともに、プロフィルの誤差は増加する。
本発明は、上記の問題点を解決し、支持ロールの摩耗を
配慮した圧延方法を提案することをその目的とするもの
である。
配慮した圧延方法を提案することをその目的とするもの
である。
［課題を解決するための手段］
本発明に係る圧延方法は、作業ロールと支持ロールを備
え、かつ被圧延材のプロフィル調整手段として、作業ロ
ールシフト、作業ロールベンダー、可変クラウンロール
、ペアクロスロール、６段圧延機の１以上を備え、前記
支持ロールの摩耗を検出し、該支持ロールのロールプロ
フィルおよび現〈又は所定の）圧延荷重、板厚、作業ロ
ールプロフィルに基づく被圧延材のプロフィルを予測し
、矯正するようプロフィル調整手段を発動せしめる圧延
方法である。
え、かつ被圧延材のプロフィル調整手段として、作業ロ
ールシフト、作業ロールベンダー、可変クラウンロール
、ペアクロスロール、６段圧延機の１以上を備え、前記
支持ロールの摩耗を検出し、該支持ロールのロールプロ
フィルおよび現〈又は所定の）圧延荷重、板厚、作業ロ
ールプロフィルに基づく被圧延材のプロフィルを予測し
、矯正するようプロフィル調整手段を発動せしめる圧延
方法である。
［作用］
本発明における圧延方法は、支持ロールの摩耗を検出し
、この値と、圧延荷重予測値、圧延機板厚、ロール弾性
変形諸元、目標プロフィル値からプロフィル制御演算を
行い、 被圧延材のプロフィルを予測し、矯正するようプロフィ
ル調整手段を発動せしめる。
、この値と、圧延荷重予測値、圧延機板厚、ロール弾性
変形諸元、目標プロフィル値からプロフィル制御演算を
行い、 被圧延材のプロフィルを予測し、矯正するようプロフィ
ル調整手段を発動せしめる。
［実施例］
第１図は本発明の一実施例を示すフローチャートである
。先ず、被圧延材の目標板厚、および測定器（図示せず
）によって圧延機前で測定した温度と、圧延荷重計３に
よって計測された先行圧延材の板厚実績値とから、圧延
荷重予測演算器４によって、圧延荷重の予測値が演算さ
れ、プロフィル制御器５に入力される８次に、作業ロー
ルについて、被圧延材の板厚、圧延計画などから、作業
ロール６の摩耗パターンが作業ロール摩耗演算器７によ
って演算される。この値と支持ロール摩耗検出器２によ
る支持ロール１の摩耗パターンがプロフィル制御器５に
入力される。また、多段ロール系における変形計算に必
要なロール寸法、目標プロフィルがプロフィル制御器５
に入力され、プロフィル予測を行い、所定のプロフィル
となるように、作業ロールのベンダー８を作動させる。
。先ず、被圧延材の目標板厚、および測定器（図示せず
）によって圧延機前で測定した温度と、圧延荷重計３に
よって計測された先行圧延材の板厚実績値とから、圧延
荷重予測演算器４によって、圧延荷重の予測値が演算さ
れ、プロフィル制御器５に入力される８次に、作業ロー
ルについて、被圧延材の板厚、圧延計画などから、作業
ロール６の摩耗パターンが作業ロール摩耗演算器７によ
って演算される。この値と支持ロール摩耗検出器２によ
る支持ロール１の摩耗パターンがプロフィル制御器５に
入力される。また、多段ロール系における変形計算に必
要なロール寸法、目標プロフィルがプロフィル制御器５
に入力され、プロフィル予測を行い、所定のプロフィル
となるように、作業ロールのベンダー８を作動させる。
第２図は支持ロール摩耗検出器２の一実施例を示す説明
図である。第２図（ａ）は正面図、第２図（ｂ）は側面
図である１作動ロール６には、大量の冷却水または潤滑
液が噴射され、作動ロールに接する支持ロール１には大
量の冷却水または潤滑液の飛散があるので、この影響を
回避するために、水切り板９が支持ロールに押し付けら
れている。その上部に、センサー往復軸１０に取り付け
られた支持ロール摩耗検出器２がセンサー往復軸上を往
復して、支持ロール摩耗状況を検出する。
図である。第２図（ａ）は正面図、第２図（ｂ）は側面
図である１作動ロール６には、大量の冷却水または潤滑
液が噴射され、作動ロールに接する支持ロール１には大
量の冷却水または潤滑液の飛散があるので、この影響を
回避するために、水切り板９が支持ロールに押し付けら
れている。その上部に、センサー往復軸１０に取り付け
られた支持ロール摩耗検出器２がセンサー往復軸上を往
復して、支持ロール摩耗状況を検出する。
支持ロール摩耗検出器については、接触式（触針式、ダ
イヤルゲージ式）あるいは、非接触式（渦流距離方式、
光学式）があり、特に限定するものではないが発明者ら
の実験では、接触式が安定性において優れている。第３
図は、本発明による圧延方法を採用した場合における、
支持ロール使用時間（週）とプロフィルの誤差（μ）と
の関係を示すグラフである。圧延寸法は、板厚２．０關
、板幅９００龍である１図示のように、支持ロール使用
時間にかかわらず、プロフィルの誤差は少ない。
イヤルゲージ式）あるいは、非接触式（渦流距離方式、
光学式）があり、特に限定するものではないが発明者ら
の実験では、接触式が安定性において優れている。第３
図は、本発明による圧延方法を採用した場合における、
支持ロール使用時間（週）とプロフィルの誤差（μ）と
の関係を示すグラフである。圧延寸法は、板厚２．０關
、板幅９００龍である１図示のように、支持ロール使用
時間にかかわらず、プロフィルの誤差は少ない。
なお、本実施例においては、鋼板の熱間圧延について説
明したが、本発明の範囲はこれに限定されるものではな
く、冷間、熱間における金属板の圧延全般について適用
可能である。また、プロフィル制御手段として、ペング
ーを用いた例について説明しているが、作業ロールシフ
ト、ペアクロスロール、可変クラウンロール、６段圧延
機の１以上を用いても良い。
明したが、本発明の範囲はこれに限定されるものではな
く、冷間、熱間における金属板の圧延全般について適用
可能である。また、プロフィル制御手段として、ペング
ーを用いた例について説明しているが、作業ロールシフ
ト、ペアクロスロール、可変クラウンロール、６段圧延
機の１以上を用いても良い。
［発明の効果］
以上のように、本発明によれば支持ロールの摩耗を配慮
したプロフィル制御を行っているので、正確なプロフィ
ル″予測が可能となり、その結果、所定の精度のプロフ
ィルが得られ、歩留まりが向上する効果がある。
したプロフィル制御を行っているので、正確なプロフィ
ル″予測が可能となり、その結果、所定の精度のプロフ
ィルが得られ、歩留まりが向上する効果がある。
フィルの誤差との関係を示すグラフ、第４図はプロフィ
ルの説明図、第５国は支持ロールを有する圧延機の説明
図、第６図は従来技術における支持ロール使用時間とプ
ロフィルの誤差との関係を示すグラフである。
ルの説明図、第５国は支持ロールを有する圧延機の説明
図、第６図は従来技術における支持ロール使用時間とプ
ロフィルの誤差との関係を示すグラフである。
１・・・支持ロール、２・・・支持ロール摩耗検出器、
３・・・圧延荷重計、４・・・圧延荷重予測演算器、５
・・・プロフィル制御器、６・・作業ロール、７・・・
作業ロール摩耗演算器、 ８・・・作業ロールのペングー、９・・・水切り板、１
０・・・センサー往復軸。
３・・・圧延荷重計、４・・・圧延荷重予測演算器、５
・・・プロフィル制御器、６・・作業ロール、７・・・
作業ロール摩耗演算器、 ８・・・作業ロールのペングー、９・・・水切り板、１
０・・・センサー往復軸。
Claims (1)
- 圧延方法において、作業ロールと支持ロールを備え、か
つ被圧延材のプロフィル調整手段として、作業ロールシ
フト、作業ロールベンダー、可変クラウンロール、ペア
クロスロール、６段圧延機の１以上を備え、前記支持ロ
ールの摩耗を検出し、該支持ロールのロールプロフィル
および現（又は所定の）圧延荷重、板厚、作業ロールプ
ロフィルに基づく被圧延材のプロフィルを予測し、矯正
するようプロフィル調整手段を発動せしめることを特徴
とする圧延方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1136445A JPH03406A (ja) | 1989-05-30 | 1989-05-30 | 圧延方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1136445A JPH03406A (ja) | 1989-05-30 | 1989-05-30 | 圧延方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03406A true JPH03406A (ja) | 1991-01-07 |
Family
ID=15175283
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1136445A Pending JPH03406A (ja) | 1989-05-30 | 1989-05-30 | 圧延方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH03406A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0709152A1 (fr) * | 1994-10-28 | 1996-05-01 | USINOR SACILOR Société Anonyme | Mise en forme de produits metalliques minces entre deux cylindres |
| US20160059283A1 (en) * | 2013-04-26 | 2016-03-03 | Sms Group Gmbh | Method and rolling stand for cold rolling rolled stock |
| CN107876565A (zh) * | 2017-12-07 | 2018-04-06 | 北京首钢股份有限公司 | 一种确定轧辊磨损量的方法及装置 |
| CN110087787A (zh) * | 2016-06-15 | 2019-08-02 | 阿维迪钢铁工程股份公司 | 用于esp生产线的能够轧制高公里数的轧机辊 |
| JP2022523907A (ja) * | 2019-01-28 | 2022-04-27 | プライメタルズ・テクノロジーズ・ジャーマニー・ゲーエムベーハー | 圧延ストリップのストリップエッジの領域におけるロールギャップの局所的変更 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6012205A (ja) * | 1983-07-04 | 1985-01-22 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 圧延ロ−ルのスポ−リング防止方法 |
-
1989
- 1989-05-30 JP JP1136445A patent/JPH03406A/ja active Pending
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| FR2726210A1 (fr) * | 1994-10-28 | 1996-05-03 | Usinor Sacilor | Mise en forme de produits metalliques minces entre deux cylindres |
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| JP2021053706A (ja) * | 2016-06-15 | 2021-04-08 | アルヴェディ・スティール・エンジニアリング・エッセ・ピ・ア | Ｅｓｐ生産ラインのためのロングキロメートルで圧延することができる圧延機ロール |
| US11059083B2 (en) | 2016-06-15 | 2021-07-13 | Arvedi Steel Engineering S.P.A. | Mill rolls capable of rolling long kilometers for ESP production line |
| CN107876565A (zh) * | 2017-12-07 | 2018-04-06 | 北京首钢股份有限公司 | 一种确定轧辊磨损量的方法及装置 |
| CN107876565B (zh) * | 2017-12-07 | 2020-06-26 | 北京首钢股份有限公司 | 一种确定轧辊磨损量的方法及装置 |
| JP2022523907A (ja) * | 2019-01-28 | 2022-04-27 | プライメタルズ・テクノロジーズ・ジャーマニー・ゲーエムベーハー | 圧延ストリップのストリップエッジの領域におけるロールギャップの局所的変更 |
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