JPH05189747A - デジタル・コンパクト・カセット用ベースフィルム - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【目的】 走行性および耐久性の優れたデジタル・コン
パクト・カセット用ベースフィルムを提供する。 【構成】 少なくとも２層が共押出により積層された二
軸配向ポリエステルフィルムであって、一方の表面（Ａ
面）の中心線平均粗さ（Ｒａ^A ）が５〜２０ｎｍの範囲
であり、Ａ面の反対面（Ｂ面）の中心線平均粗さ（Ｒａ
^B ）が１５〜４５ｎｍの範囲であり、かつ、フィルムの
長さ方向のヤング率が６００ｋｇ／ｍｍ²以上であるこ
とを特徴とするデジタル・コンパクト・カセット用ベ−
スフィルム。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、優れた走行安定性・電
磁変換特性を有するデジタル・コンパクト・カセット用
ベ−スフィルムに関する。

【０００２】

【従来の技術および発明が解決しようとする課題】デジ
タル・コンパクト・カセット（以下ＤＣＣと略す）は、
オランダ・フィリプス社により開発され、現在実用化さ
れつつあるデジタル記録オ−ディオカセットシステムで
ある。ＤＣＣの特徴は、同じデジタル記録のＤＡＴ（Ｄ
ｉｇｉｔａｌ Ａｕｄｉｏ Ｔａｐｅ）とは異なり、回
転ヘッドを用いず固定ヘッドで記録・再生を行うため、
従来のアナログ方式のコンパクト・カセットと互換性を
有しており、テ−プ幅・テ−プスピ−ドは同じであるこ
とである。ところでＤＣＣ用の記録・再生ヘッドは、い
わゆるマルチトラック薄膜ヘッドであり、８チャンネル
＋１チャンネルの計９チャンネルに分かれていて、トラ
ック１本幅は１８５μｍ、ガ−ド・バンド幅は１０μｍ
となっている。従って、ＤＣＣ用テ−プは、従来のコン
パクト・カセット用テ−プ以上にヘッドに対して正確な
トラッキングが必要となり、さらにテ−プ自体のヘッド
タッチの良さが求められる。従来のコンパクト・カセッ
ト用テ−プの場合、走行性能の点での改良が厳しく求め
られていたが、ＤＣＣ用テ−プは、これに加えてテ−プ
のヘッドタッチの良さが必要であり、このためにはベ−
スフィルムを改善することが求められている。また、Ｄ
ＣＣの記録密度は約１μｍ程度と高密度であり、従来の
コンパクト・カセット用テ−プのそれが約８μｍ程度で
あることから、ベ−スフィルムの粗度設計として、デジ
タル用として対応できるものが必要となってきている。

【０００３】

【問題を解決するための手段】本発明者らは、上記実情
に鑑み、鋭意検討を行った結果、フィルムの構成をある
特定のものとすることで、良好な走行性とヘッドタッチ
を両立できることを見いだし、本発明を完成するに至っ
た。

【０００４】すなわち、本発明の要旨は、少なくとも２
層が共押出により積層された二軸配向ポリエステルフィ
ルムであって、一方の表面（Ａ面）の中心線平均粗さ
（Ｒａ^A ）が５〜２０ｎｍの範囲であり、Ａ面の反対面
（Ｂ面）の中心線平均粗さ（Ｒａ^B ）が１５〜４５ｎｍ
の範囲であり、かつ、フィルムの長さ方向のヤング率が
６００ｋｇ／ｍｍ² 以上であることを特徴とするデジタ
ル・コンパクト・カセット用ベ−スフィルムに存する。

【０００５】以下、本発明を詳細に説明する。本発明で
用いるポリエステルは、テレフタル酸、２，６−ナフタ
レンジカルボン酸のような芳香族ジカルボン酸またはそ
のエステルと、エチレングリコ−ルを主たる出発原料と
して得られるものを指すが、他の第３成分を含有させる
こともできる。この場合、ジカルボン酸成分としては、
例えば、イソフタル酸、２，６−ナフタレンジカルボン
酸、テレフタル酸、アジピン酸、セバシン酸、およびオ
キシカルボン酸成分（例えばｐ−オキシエトキシ安息香
酸）などの一種または二種以上を用いることができる。
グリコ−ル成分としては、ジエチレングリコ−ル、１，
４−シクロヘキサンジメタノ−ル、ブタンジオ−ル、ネ
オペンチルグリコ−ルなどの一種または二種以上を用い
ることができる。いずれにしても、本発明のポリエステ
ルとは、繰り返し構造単位の８０モル％以上がエチレン
テレフタレ−ト単位またはエチレン−２，６−ナフタレ
−ト単位を有するポリエステルを指す。

【０００６】本発明のポリエステルフィルムの表面のう
ち、平坦面をＡ面とし、これを形成する層をＡ層、その
反対面である易滑面をＢ面、Ｂ面を形成する層をＢ層、
これら以外の層をＣ層として、以下説明する。本発明の
ポリエステルフィルムは、少なくとも２層が共押出によ
り積層されていることが必要である。この場合、厚み方
向の積層構成はＡ／ＢあるいはＡ／Ｃ／Ｂとなるが、Ｃ
層はそれ自体が積層体であってもよいし、Ｃ層がフィル
ムの製膜時に発生する端部を全部あるいは一部をリサイ
クルしたものであってもよい。また、Ａ層、Ｂ層、Ｃ層
を構成するポリエステルの組成は、前述した範囲内であ
れば同じでも異なっていてもよいが、各々の溶融粘度
が、２８０℃において、ずり速度１００ｓｅｃ^-1の条件
で、通常、５００〜２００００ポイズである。さらに、
同条件でこれらのポリエステルの溶融粘度の差が、｜ｌ
ｏｇ₁₀η₁ −ｌｏｇ₁₀η₂｜≦０．５（η₁，η₂はそれ
ぞれ、任意の層の溶融粘度、単位ｐｏｉｓｅ）を満たす
ことが各々の厚み構成比および全体の厚みの均一性を得
る上で望ましい。

【０００７】本発明のポリエステルフィルムの厚み方向
の積層構成比は、Ａ層の厚み／（Ｂ層あるいはＢ＋Ｃ層
の厚み）の値が１以上であることが好ましく、２以上で
あることがさらに好ましい。この値が１より小さいとき
には、Ｂ層あるいはＣ層に含まれる粒子の影響によりＡ
層の粗度が大きくなってしまうため好ましくない。ま
た、Ｂ層の厚みは１μｍ以上であることが好ましく、１
μｍ未満では、Ｂ層から粒子が脱落して、ドロップアウ
トの原因となることがある。。本発明のポリエステルフ
ィルムのＡ面（平坦面）の中心線平均粗さ（Ｒａ^A ）
は、５〜２０ｎｍ、好ましくは７〜１５ｎｍである。こ
の値が５ｎｍ未満では、、フィルムの表面に磁性層を塗
布する工程において、必要最低限の滑り性が確保できな
くなり好ましくない。また、Ｒａ^Aが２０ｎｍよりも大
きい場合には、Ａ面の粗さが磁性層表面にも影響してし
まい、この結果、テ−プのヘッドタッチを悪化させるこ
とになり好ましくない。また、Ａ面の十点平均粗さ（Ｒ
_Z ^A）は、２００ｎｍ以下であることが好ましく、１５０
ｎｍ以下であることがさらに好ましい。Ｒ_Z ^Aが２００ｎ
ｍを超える場合には、中心線平均粗さが前述した範囲に
あっても、稀に存在する、高い表面突起によりテ−プの
ヘッドタッチが悪化してしまうことがある。さらに、Ａ
面において、１．６２μｍ以上の粗大突起数は、２５ｃ
ｍ² 当たり５個以下であることが好ましく、５個を超え
る場合には、デジタル信号のドロップアウトが多くなる
傾向がある。

【０００８】このようなＡ面の表面粗度を達成するため
に、通常、Ａ層にポリエステルに実質的に不活性な微粒
子を存在させる。この微粒子としては、平均粒径が通
常、０．０５〜１．０μｍ、好ましくは０．１〜０．５
μｍのものを用い、添加量は通常、０．０５〜１．０重
量％、好ましくは０．１〜０．５重量％とする。また、
用いる粒子の種類は、触媒残査をポリエステルの重合過
程の任意の段階で析出させたものであってもよいが、あ
らかじめ任意の平均粒子径に調整された微粒子を添加す
ることが、粗大な粒子を減少できる点で好ましい。この
ような微粒子の具体例としては、炭酸カルシウム、非晶
質シリカ、酸化チタン、カオリン、実質的に球形のコロ
イダルシリカに起因するシリカ粒子、架橋ポリスチレン
粒子などを挙げることができ、これらの粒子の中でも特
に単分散のものが、ドロップアウト低減の点で好まし
い。これらの粒子の２種以上を混合して用いてもよい
し、同じ種類で粒子径を変えたものを混合して用いても
よい。

【０００９】本発明のポリエステルフィルムのＡ面の反
対面であるＢ面（易滑面）の中心線平均粗さ（Ｒａ^B ）
は、１５〜４０ｎｍ、好ましくは２５〜３５ｎｍであ
る。この値が１５ｎｍよりも小さい場合には、ＤＣＣデ
ッキ内でフィルムを走行させた際に、ガイドピンやキャ
プスタンとの摩擦係数が大きくなってしまい好ましくな
い。またＲａ^Bが４５ｎｍよりも大きい場合には、もは
や、摩擦係数低減による走行性改良効果は飽和してお
り、逆に粗大突起が発生しやすくなり好ましくない。ま
た、Ｂ面の十点平均粗さ（Ｒ_Z ^B）は、通常、５００ｎｍ
以下、好ましくは４００ｎｍ以下である。この値が５０
０ｎｍを超える場合には、この反対面に磁性層を塗布し
て、巻きとり、熱硬化させる間に、このＢ面の粗度が接
する磁性層面に転写されて凹みを形成してしまい、この
部分がドロップアウトの原因となりやすくなる。また、
同様の理由で、１．６２μｍ以上の粗大突起数が２５ｃ
ｍ² 当たり２０個以下であることが好ましい。さらに、
Ｂ面に存在する微細な突起個数は１ｍｍ² 当たり１万個
以上であることが好ましく、１万５千個以上ある場合
に、テープの走行性が著しく向上する。

【００１０】このようなＢ面の表面粗度を達成するため
には、Ａ層と同様に、不活性微粒子を存在させればよ
い。この微粒子は、平均粒径が通常、０．１〜１．０μ
ｍのものを用い、添加量は１．０〜１０．０重量％の範
囲から選択することが好ましい。用いる粒子はＡ層と同
様のものを用いることができる。この場合、Ａ層とＢ層
で、用いる粒子種・粒子径が異なっていてもよいが、同
じである場合には、製膜時に発生する端部をリサイクル
する際に、Ｃ層を設定せずに行えるため有利である。本
発明のポリエステルフィルムは、長さ方向のヤング率が
６００ｋｇ／ｍｍ²以上、好ましくは７００ｋｇ／ｍｍ²
以上ある。ヤング率が６００ｋｇ／ｍｍ²未満である時
には、早送り、巻き戻しの際のエンド部分でフィルムに
かかる衝撃的なテンションに耐えて、しかも長時間記録
に必要なフィルムの薄膜化に対し十分対応することがで
きず好ましくない。フィルムの長さ方向のヤング率が６
００ｋｇ／ｍｍ² 以上とするためには、縦延伸・横延伸
を終えた後に、いわゆる再縦延伸を行う方法が有効であ
る。この再縦延伸は、用いるポリエステルの組成により
適切な延伸温度・延伸倍率が異なるが、一般には横延伸
温度〜横延伸温度＋７０℃の温度範囲で、延伸倍率を
１．０５〜２．０倍の範囲の中から選択するのがよい。

【００１１】次に本発明のポリエステルフィルムの製膜
方法について説明する。Ａ層用レジンとＢ層用レジン
（およびＣ層用レジン）を必要に応じて各々に別々に乾
燥した後、別個の押出機により押出し、フィ−ドブロッ
クタイプの共押出装置により、口金前で積層するか、あ
るいは、マルチマニホ−ルドタイプの共押出装置によ
り、口金内で積層するなどして一体複合化させた後、シ
−ト状に溶融押出を行い、キャスティングドラム上で冷
却固化させて未延伸フィルムを作る。この際に、いわゆ
る静電密着法を用いて冷却固化を行うことが、フィルム
の平面性を得る上で好ましい。また、Ａ層用の押出機に
は＃１２００メッシュ相当以上、Ｂ層用の押出機には＃
６００メッシュ相当以上のフィルタ−を各々取り付け
て、濾過を行いつつ押出しすることにより、粗大突起を
低減させ、ドロップアウトを減少することができる。さ
らに、各々のメルトラインには、スタティックミキサ
−、定量ポンプを設置することにより、フィルムおよび
フィルム厚みの均一性を得ることができる。

【００１２】次に、得られた未延伸フィルムを二軸延伸
する。延伸には縦延伸、次いで横延伸を行う、いわゆる
逐次二軸延伸方法が好ましい。縦延伸は、延伸温度を例
えば５０〜１８０℃、延伸倍率を例えば２．０〜９．０
倍の範囲のなかから、用いるポリエステルの組成に適切
な条件を選択して行う。また、この延伸を１段で行うこ
ともできるが、この延伸温度・倍率の範囲であれば、延
伸を２段以上に分けて行うことにより、Ａ面の平坦性と
Ｂ面の易滑性を同時に満足させることができる。この
際、延伸温度は各段で同じであっても異なっていてもよ
い。また、縦延伸の延伸速度は５０００〜７００００％
／分の範囲であることが、フィルム厚みの均一性を得る
上で好ましい。幅方向の延伸方法としてはステンタ−を
用いる方法が一般的である。幅方向の延伸には、延伸温
度８０〜１７０℃の範囲で、３．０〜６．０倍の延伸倍
率、１００〜２００００％／分の延伸速度とすることが
好適である。さらに、フィルム縦方向のヤング率を６０
０Ｋｇ／ｍｍ² とするため、必要に応じて前述した方法
で再縦延伸を行った後、延伸フィルムに熱固定を行う。
この場合、熱固定温度は通常、１７０〜２５０℃、好ま
しくは１８０〜２３０℃、熱固定時間は通常、１〜６０
秒の範囲とする。

【００１３】

【実施例】以下、本発明を実施例によりさらに詳細に説
明するが、本発明はその要旨を越えない限り、以下の実
施例に限定されるものではない。なお、実施例および比
較例におけるフィルム物性の測定方法は以下に示すとお
りである。

【００１４】（１）表面粗度（中心線平均粗さＲａ、十
点平均粗さＲｚ） ＪＩＳ Ｂ０６０１−１９７６記載の方法に従って行っ
た。測定には小坂研究所（株）製表面粗さ計ＳＥ−３Ｆ
を用いた。触針径２μｍ、触針加重３０ｍｇ、カットオ
フ値０．０８ｍｍ、測定長０．８ｍｍの条件で、中心線
平均粗さ、十点平均粗さを１２か所の測定点で求め、こ
のうち最大値と最小値をそれぞれカットし、１０点の平
均値を求めてＲａ，Ｒｚとした。 （２）粗大突起数 フィルム表面にアルミニウムを蒸着し、二光束干渉顕微
鏡を用いて測定した。測定波長０．５４μｍで４次以上
の干渉縞を示す個数を２５ｃｍ² 当たりに換算して示し
た。 （３）フィルムの長さ方向のヤング率 インテスコ（株）製引張試験機モデル２００１型を用い
て、温度２３℃、湿度５０％ＲＨに調整された室内に２
４時間以上調温・調湿した、長さ３００ｍｍ、幅２０ｍ
ｍの試料フィルムを、１０％／ｍｉｎのひずみ速度で引
張り、引張応力−ひずみ曲線の初めの直線部分を用いて
次の式によって計算する。 Ｅ＝Δσ／Δε 上記式中、Ｅは引張弾性率（Ｋｇ／ｍｍ² ）、Δσは直
線上の２点間の元の平均断面積による応力差、Δεは同
じ２点間のひずみ差である。

【００１５】（４）金属ピンとの動摩擦係数（μｄ） 固定した硬質クロムメッキ金属ロ−ル（直径６ｍｍ、表
面粗さ０．２Ｓ）に巻きつけ角１３５度（θ）で、フィ
ルムのＢ面を接触させ、５３ｇ（Ｔ₂ ）の荷重を一端に
かけて、１ｍ／ｍｉｎの速度でこれを走行させ他端の抵
抗力（Ｔ₁ ,(ｇ））を測定し、次式により走行中の摩擦
係数（μｄ）を求めた。

【数１】 μｄ＝（１／θ）×ｌｎ（Ｔ₁ ／Ｔ₂ ）＝０．４２４ｌｎ（Ｔ₁ ×５３） （５）ヘッドタッチ （電磁変換特性） 試料フィルムのＡ面に、下記の組成の磁性塗料をボ−ル
ミルで２４時間混合分散した後、グラビアロ−ルにより
塗布した。 ＜磁性塗料組成＞ Ｃｏ含有酸化鉄（BET50m²/g）：１００（重量部） ポリウレタン樹脂 ： １０ ニトロセルロ−ス ： ５ 塩酢ビ共重合体 ： １０ レシチン ： ２ ポリイソシアネ−ト ： ５ カ−ボンブラック ： ２ メチルエチルケトン ： ７５ メチルブチルケトン ： ７５ トルエン ： ７５ 塗料が十分乾燥固化する前に、磁気配向させ、その後乾
燥して磁性層を形成した。さらにこの塗布フィルムを温
度７０℃、線圧２００Ｋｇ／ｃｍでスパ−カレンダ−処
理をした後、巻き取って７０℃、４８時間キュアリング
を行った。これをインチ幅スリットしてリ−ルに巻き取
った。これを、ＤＣＣと同様に固定型のマルチトラック
薄膜ヘッドを持つＰＣＭ録音機（ソニ−（株）製 ＰＣ
Ｍ−３４０２）を用いて、ヘッドタッチの代用評価を行
った。この評価には、シンクロスコ−プにより測定周波
数３８０．８ＫＨｚの信号を、テ−プスピ−ド１９．０
５ｃｍ／ｓで記録・再生した時のヘッド出力を測定し、
比較例１を基準にして差をｄＢ単位で表した。

【００１６】（６）ドロップアウト数 上記（５）項に従って作成した磁気テ−プを用いてドロ
ップアウト数をカウントした。測定には同じＰＣＭ録音
機を用いて同じ条件で記録・再生を行い、自社製ドロッ
プアウトカウンターを用い、ヘッド出力の平均値を７０
％以下に割り込む数の５分間当たりの数をドロップアウ
ト数とした。 （７）Ｂ面の突起個数 フィルムのＢ面にアルミニウムを蒸着し、カールツァイ
ス社製微分干渉顕微鏡を用いて撮影した７５０倍の写真
から、１ｍｍ² のフィルム表面積当たりの突起個数を数
えた。

【００１７】実施例１〜５ 比較例１〜３ 〈ポリエステルレジンの製造〉レジン１ ジメチルテレフタレ−ト１００部、エチレングリコ−ル
６５部および酢酸マグネシウム０．０９部を反応器にと
り、加熱昇温すると共にメタノ−ルを留去しつつエステ
ル交換反応を行った。反応開始後約４時間を要して２３
０℃まで昇温し、実質的にエステル交換反応を終了し
た。ここでエチルアシッドホスフェ−ト０．４部、三酸
化アンチモン０．０４部を加えた後、反応系の温度を徐
々に常圧より減じ、最終的に１ｍｍＨｇとした。４時間
後系内を常圧に戻し、ポリエステルレジン１を得た。こ
のレジンの溶融粘度は、２５００ｐｏｉｓｅ（２８０℃
剪断速度＝１００ｓｅｃ^-1）であった。レジン２ レジン１の製造において、エステル交換反応後、平均粒
径０．１２μｍの非晶質シリカ粒子をエチレングリコ−
ルスラリ−としてあらかじめ分級濾過処理したものを反
応系に添加して、ポリマ−中０．３重量％の粒子濃度と
し、後はレジン１と同様に重合を行い、レジン２を得
た。このレジンの溶融粘度は、２０００ｐｏｉｓｅ（２
８０℃ 剪断速度＝１００ｓｅｃ^-1）であった。

【００１８】レジン３ レジン１の製造において、エステル交換反応後、平均粒
径０．７１μｍの単分散炭酸カルシウム粒子をエチレン
グリコ−ルスラリ−としてあらかじめ分級濾過処理した
ものを反応系に添加して、ポリマ−中２．０重量％の粒
子濃度とし、後はレジン１と同様に重合を行い、レジン
３を得た。このレジンの溶融粘度は、２０００ｐｏｉｓ
ｅ（２８０℃ 剪断速度＝１００ｓｅｃ^-1）であった。レジン４ レジン１の製造において、エステル交換反応後、平均粒
径０．３２μｍのカオリン粒子をエチレングリコ−ルス
ラリ−としてあらかじめ分級濾過処理したものを反応系
に添加してポリマ−中２．０重量％の粒子濃度とし、後
はレジン１と同様に重合を行い、レジン４を得た。この
レジンの溶融粘度は、２０００ｐｏｉｓｅ（２８０℃
剪断速度＝１００ｓｅｃ^-1）であった。レジン５ レジン１と、平均粒径０．２７μｍの球形コロイダルシ
リカをポリマ−中２．０％となるようにドライブレンド
した後、押出機を用いて溶融混練し、レジン５を得た。
このレジンの溶融粘度は、２０００ｐｏｉｓｅ（２８０
℃ 剪断速度＝１００ｓｅｃ^-1）であった。

【００１９】レジン６ レジン１と、平均粒径０．１６μｍの架橋ポリスチレン
粒子をポリマ−中１．０％となるようにドライブレンド
した後、押出機を用いて溶融混練し、レジン６を得た。
このレジンの溶融粘度は、２０００ｐｏｉｓｅ（２８０
℃ 剪断速度＝１００ｓｅｃ^-1）であった。レジン７ レジン１と、平均粒径０．２７μｍの酸化チタン粒子を
ポリマ−中１０．０％となるようにドライブレンドした
後、押出機を用いて溶融混練し、レジン７を得た。この
レジンの溶融粘度は、１８００ｐｏｉｓｅ（２８０℃
剪断速度＝１００ｓｅｃ^-1）であった。

【００２０】〈ポリエステルフィルムの製造〉Ａ層用の
レジンおよびＢ層用のレジンを各々下記表１に示すよう
に配合して、Ａ層レジン・Ｂ層レジンを各々別に１８０
℃で３時間減圧乾燥した。

【００２１】

【表１】 Ａ層用レジン Ｂ層用レジン Ａ：Ｂ厚み比 実施例１ レジン２ 100％ レジン３ 100％ ９：１ 実施例２ レジン２ 100％ レジン４ 100％ ８：２ 実施例３ レジン２ 100％ レジン７ 100％ ９：１ 実施例４ レジン５：１=15:85 レジン５ 100％ ７：３ 実施例５ レジン６：１=30:70 レジン６ 100％ ８：２ 比較例１ レジン３ 100％ レジン３ 100％ （同一組成） 比較例２ レジン２ 100％ レジン２ 100％ （同一組成） 比較例３ レジン３ 100％ レジン４ 100％ ９：１

【００２２】これらのレジンを２層の共押出装置に供
し、２８０℃の押出温度で溶融押出を行った。この際、
Ａ層用には＃２０００メッシュ相当の、Ｂ層用には＃１
２００メッシュ相当の各々フィルタ−で濾過しつつ、そ
の後途中でフィ−ドブロックにより合流積層させた後、
口金よりシ−ト状に押出し、静電密着法を用いつつキャ
スティングロ−ル上で冷却固化して、２層構造の未延伸
シ−トを得た。なお、Ａ層とＢ層の厚み構成比は、上記
表１に示す比となるように各押出機の吐出量を調節し
た。次に、この未延伸シ−トを８５℃で長さ方向に２．
４倍延伸し、さらに９２℃で１．３倍延伸した。この延
伸にはロ−ル延伸法を用いた。次いでこのフィルムをス
テンタ−に導き、１１０℃で３．８倍幅方向に延伸し
た。さらに、このフィルムを周速差のあるロ−ルに通
し、延伸温度１２０℃で長さ方向に延伸倍率１．２５倍
で再縦延伸を行った。これを再びステンタ−に導き、２
１５℃で１５秒間熱固定を行って、総厚み１０μｍの二
軸配向フィルムを得た。

【００２３】比較例４ 実施例１において、同じ原料を用い、同じ方法で押出し
を行い、同じ条件で縦延伸・横延伸を行った。この後、
再縦延伸を行わずに同じ条件で熱固定をして、総厚み１
０μｍの二軸配向フィルムを得た。以上、得られた結果
をまとめて下記表２および表３に示す。

【００２４】

【表２】

【００２５】

【表３】

【００２６】

【発明の効果】本発明の二軸配向ポリエステルフィルム
は、デジタル・コンパクト・カセット用ベ−スとしての
必要な特性、すなわち、オ−ディオ用テ−プ並みの走行
性を持ち、マルチトラック薄層ヘッドに対し良好なヘッ
ドタッチを示して高いヘッド出力を引き出し、さらに早
送り／巻き戻しの際に生じる衝撃的なテンションに対し
ても十分耐え得るものであり、その工業的価値は高い。

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 少なくとも２層が共押出により積層され
   た二軸配向ポリエステルフィルムであって、一方の表面
   （Ａ面）の中心線平均粗さ（Ｒａ^A ）が５〜２０ｎｍの
   範囲であり、Ａ面の反対面（Ｂ面）の中心線平均粗さ
   （Ｒａ^B ）が１５〜４５ｎｍの範囲であり、かつ、フィ
   ルムの長さ方向のヤング率が６００ｋｇ／ｍｍ² 以上で
   あることを特徴とするデジタル・コンパクト・カセット
   用ベ−スフィルム。