JPH04100920A - 複合型熱接着性繊維およびこれを用いた不織布 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。

Description

【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は複合型熱接着繊維およびその不織布に関するも
のである。

（従来の技術） 不織布を製造するのに融点の異なる複数の重合体から成
る複合繊維の低融点成分の熱融着を利用する方法は既に
良く知られており、主として中・低目付の不織布の製造
に適している。特公昭５５−１７８０７号には繊維形成
成分がポリプロピレンであり、可接着成分がポリエチレ
ンであるポリオレフィン系複合繊維が開示されている。

しかし、このような繊維は両成分の温度差が比較的小さ
いことから、執収縮率の低い状態て熱接着を行える温度
範囲が狭く、不織布の製造にあたっては正確な温度制御
が必要となる。特開昭５７−１７６２１７号には繊維形
成成分がポリエステルであり、可接着成分がポリエチレ
／あるいはポリプロビレ／である複合繊維が開示されて
いる。この繊維は両成分の融点差が大きいので、前記ポ
リオレフィン系複合繊維に比して格段に熱接着温度域が
広いという利点を有するが、ポリエステルとポリオレフ
ィンの相溶性が悪いことから両成分が剥離し易いという
欠点を有する。更に、特開昭５７−１７６２１７号によ
れば熱接着時の収縮を防ぐ目的で複合繊維に予め熱処理
を施しているため一層剥離し易い状態となり、このよう
な複合繊維を用いた不織布は強力が弱く、また、腰が弱
い為繰り返し荷重をかけた後の復元性が劣るなどの欠点
を何するものである。また、特公平１−２０２４９にお
いて、前記剥離を改良すべく方法として、カルボキ／ル
基を含をする変性ポリオレフィンとポリアミドとの共重
合物等を用いることにより目的に到っているが、安全性
、コストの点で問題を有するものである。

（問題を解決するための手段） 本発明者らは従来の熱接着性複合繊維の上記問題点を改
良すべく鋭意研究した結果本発明に到達したものである
。すなわち本発明は、ポリオレフィンからなる鞘成分と
ポリエステルを主成分とする芯成分からなる複合執接着
繊維において、芯成分のポリエステルに鞘成分のポリオ
レフィンが入り込んた繊維断面形状を特徴とする複合型
動接着性繊維。及び複合型数接着繊維を用いてウェブを
形成し、さらに加蝕処理でＭ接着繊維の鞘成分が執接着
された不織布を要旨とする。

本発明の複合型熱接着性繊維は、鞘成分と芯成分からな
る鞘芯型複合繊維であり、繊維形成の芯成分はポリエス
テルを主成分とし、可接着性の鞘成分はポリオレフィ／
からなる。

本発明おいてポリオレフイノとしてはエチレン、プロピ
レン、ブテン−１等のα−オレフィンを主成分とする重
合体あるいは共重合体であり、ポリエチレン、ポリプロ
ピレン、変性ポリプロピレン、エチレン・酢酸ビニル共
重合体等が例示される。

ポリエステルとしてはポリエチレンテレフタレト、ポリ
ブチレンテレフタレート、ポリメチレノテレフタレート
、ポリ−ｐ−エチレンオキ／ベンゾエート等の通常繊維
原料に用いられるポリエステルが例示される。

本発明の複合型動接着性繊維は、繊維断面形状に特徴が
あり、芯成分のポリエステルに鞘成分のポリオレフィン
が入り込んた繊維断面形状である。

入り込んた繊維断面形状について、第１図、第２図につ
いて説吠すると、芯成分のポリエステルの実測の外周（
Ａ′）は、芯成分の想定真円の外周（Ａ）に対し１．２
倍以上が好ましい（第２図）。

ここで想定真円とは芯成分と同面積の真円を指す。

外周が１２倍未満の場合、芯形状が単純となり剥離改良
に寄与されない。また芯成分鞘成分の入り込んだ長さ（
Ｌ）が、芯成分の見かけの半径（Ｒ’）の３割以上を宵
することが好ましい。ここで芯成分の見かけの半径（Ｒ
゛）とは、芯成分鞘成分に入り込んた面積と芯成分面積
との和にょろり定点線の真円の半径を指す（第１図）。

見かけの半径に対し入り込んだポリオレフィンの長さが
３割未満の場合、鞘成分と芯成分との間に働く物理的な
強力が弱く剥離改良に寄与されない。ここで、Ａ’ＬＲ
”の値は、得られた各々の延伸糸を２千倍に拡大した断
面写真より日本アビオニクス製画像解析装置ＥＸＣＥＬ
ＩＩを用いて実測し、またＡの値については理論計算に
より算出した。

本発明において繊維断面の形状の例としては、第１図〜
第５図の様なものが挙げられ、芯成分が楕円等の単純な
ものは本発明に含まれない。

本発明の複合型動接着性繊維を得るためには、芯成分と
なる孔を異形とする複合口金を用いることにより紡糸で
きる。紡糸温度きしては、鞘成分のポリオレフイノ側が
１８０〜２８０°Ｃ１芯成分のポリエステル側が２００
〜３００°Ｃが一般的である。この条件で溶融紡糸して
得られる未延伸フィラメントを、数倍に延伸して延伸フ
ィラメントにし、延伸後に捲縮を与えた後適当なカット
長に切断しステーブルとすることができる。

本発明の不織布は、カーデイング法、エアーレイ法、乾
式バルブ法、湿式抄紙法なとにより複合型熱接着性繊維
のウェブとし、このウェブを熱処理し、複合繊維鞘の熱
接着性成分を熱接着により不織布化される。不織布にお
ける複合型熱接着性繊維の配合としては本発明の複合型
熱接着性繊維の１００％からなることもあり、またポリ
エステル、ポリアミド、　ポリプロピレン、ポリエチレ
ン、その他の合成繊維あるいは木綿や羊毛などの天然繊
維、レーク／などとの混紡であってもよい。この混紡の
不織布においては、本発明の複合型熱接着性繊維がバイ
／グーとして作用する。

カーデイング法においては本発明の複合型動接着性繊維
の形態は繊維長が５１ｍｍ程度であり、捲縮が付与され
る方が好ましい。また当然のことながら本発明の複合型
熱接着性繊維には、カーデイノブに最適な油剤が付着さ
れていることが一般的である。

上記複合型熱接着性繊維ウェブを複合繊維鞘の低融点成
分の熱接着により不織布化するために施す熱処理方法と
しては、執風ドライヤー　サク／ヨンバンドドライヤー
、ヤンキードライヤー等のドヤイヤーやフラットカレン
ダーロール、エンボスロール等のヒートロール等のいず
れの方法も使用できる。

（発明の効果） 本発明で得られる複合型熱接着性繊維は、芯成分に鞘成
分が入り込んた形状となるため剥離しにくく不織布強力
は大きくなり、また芯成分の見かけの半径が大きくなる
ためポリエステルの剛性により不織布の腰が強く復元性
が良くなり、非常に風合いの良好な不織布を呈すること
になる。

（実施例） 以下、実施例を挙げて本発明を具体的に説明する。なお
実施例中に示された物性値の測定法又は定義をまとめて
示しておく。

繊度：　　ＪＩＳ　　Ｌ１０１５（化学繊維ステープル
試験方法）の７．　５．　１　　Ａ法に準して測定した
。

不織石張カニ　　ＪＩＳ　　Ｌ１０８５（不織布芯地試
験方法）に準し巾５ｃｍの試験片を、つかみ間隔１０　
ｃ　ｒｒｈ　　引張速度３０±２ｃｍで繊維方Ｉｉｉ］
（ＭＤ）及びその直角方向（ＣＤ）で測定した。

比容積（ｃｍ３／ｇ）：　　試料片に１０ｇ／ｃｍ２の
荷重をかけ、直後に厚さＡ　（ｍｍ）を測定し、目付Ｂ
　（ｇ／ｍ２）との比　（Ａ／Ｂ）ｘＣ（Ｃは単位補正
で１０００）で比容積を求めた。

不織布風合：　５人のパネラ−による官能試験を行い、
全員がソフトであると判定した場合を優、３８以上がソ
フトであると判定した場合を良、３名以上がソフト感に
欠けると判定した場合を不可と評価し、優を○、良を△
、不可を×、て下した。

復元性：　予め厚さＣａｍｍ）測定した不織布上に、底
面がＪＩＳ　　Ｋ６３０１Ａ法による硬度６０Ｈｓの平
らなゴム覆われている直径５　ｃ　ｒｒ＋。

重量１ｋｇの衝撃子を高さ２０ｍｍの位置から１分間当
り１９５回の割合で１０００回落下させた後５分間放置
して厚さ（ｂｍｍ）を測定する。次式による厚さ減少率
が５％未満のものを優、５％以上１０％未満を良、１０
％以上を不可と評価し、優を○、良を△、不可を×で示
した。

実施例　１ 畜度０．９６０、メルトフローレート２０．　　融点が
１３２°Ｃ１の高密度ポリエチレンを第一成分とし、固
何粘度０．６５、融点が２６０　’Ｃのポリエチレンテ
レフタレートを芯成分とし、繊維の断面がポリエステル
の外周が真円に対し１．３倍で、芯成分のポリエステル
に入り込んた鞘成分のポリオレフィンの長さが芯成分の
見かけの半径に対し３割となる、孔径０．６ｍｍ１　孔
数３６０の異形形状に対応する紡糸口金を用いて、鞘成
分の押出温度２２０°Ｃ１芯成分の押出温度２８０’ｃ
、　　ｍ成分と芯成分の複合比５０：　　５０で溶融紡
糸して未延伸糸を得た。得られた未延伸糸を９０°Ｃに
手動延伸して２デニールの延伸糸とし、スタファーヂノ
クスで１１〜１３山／インチの捲縮を与えた後、繊維長
５１ｍｍに切断した。この複合型動接着性繊維をカード
機に供給し、目付が２０ｇ／ｍ２のウェブとした後、サ
ク／ヨノバンドドライヤーにより温度１３８°Ｃ１サク
ン！＋ノ風速１ｍ／秒で加熱処理して不織布を得た。不
織布の特性及び繊維断面を第１表に示した。

実施例　２〜５ 繊維の断面がポリエステルの外周が真円に対し１．２〜
２．５倍で、芯成分のポリエステルに入り込んた鞘成分
のポリオレフィ／の長さが芯成分の見かけの半径に対し
３〜１０割となる、孔径０６ｍｍ５　　孔￥１．３６０
のそれぞれに対応する異形形状の紡糸口金を用いた他は
、実施例１と同一条件で、複合型動接着性繊維及びそれ
を用いた不織布を得、又、実施例４では紡糸の引取速度
を変え３ｄの複合型熱接着繊維及びそれを用いた不織布
を得た。不織布の特性及び繊維断面を第１表に示した。

実施例　６ Ｅｇｏ、９２０、メルトフローレート８、融点が１１９
°Ｃ１の直鎖状低密度ポリエチレンを鞘成分とした他は
、実施例１と同一条件で、複合型熱接着性繊維を得た。

又、ドライヤー温度を１２５°Ｃとした他は、実施例１
と同一条件で不織布を得た。不織布の特性及び繊維断面
を第１表に示した。

実施例　７ 畜度領　９２０、メルトフローレート１５、融点が１６
５°Ｃ１のポリプロピレンを鞘成分とし、鞘成分の紡糸
温度を２８０°Ｃにし、紡糸の引取速度を変えた他は、
実施例１と同一条件で、３ｄの複合型熱接着性繊維を得
た。又、　ドライヤー温度を１８０°Ｃとした他は、実
施例１と同一条件で不織布を得た。不織布の特性及び繊
維断面を第１表にボした。

実施例　８ 固有粘度０．６４、融点が２２５℃のポリブチレンテレ
フタレートを芯成分とし、紡糸の引取速度を変えた他は
、実施例１と同一条件で、３ｄの複合型熱接着性繊維及
びそれを用いた不織布を得た。不織布の特性及び繊維断
面を第１表に示した。

比較例　１〜４ 各実施例て用いた鞘成分及び芯成分を用いて同真円状に
なる紡糸口金を用いた他は、各実施例と同一条件で、複
合型熱接着性ｍ維を得、各実施例でのドライヤー温度に
て不織布を得た。不織布の特性及び繊維断面を第１表に
示した。

比較例　５ 繊維の断面がポリエステルの外周が真円に対し１．２倍
で、芯成分のポリエステルに入り込んた鞘成分のポリオ
レフイノの長さが芯成分の見かけの半径に対し２割とな
る紡糸口金を用いた他は、実施例１と同一条件で、複合
型熱接着性繊維及びそれを用いた不織布を得た。不織布
の特性及び繊維断面を第１表に示した。

比較例　６ 繊維の断面がポリエステルの外周か真円に対し１１倍で
、芯成分のポリエステルに入り込んだ鞘成分のポリオレ
フィンの長さが芯成分の見かけの半径に対し３割となる
紡糸口金を用いた他は、実施例１と同一条件で、複合型
熱接着性繊維及びそれを用いた不織布を得た。不織布の
特性及び繊維断面を第１表に示した。

【図面の簡単な説明】

第１図は、実施例５で得られた繊維断面および芯成分鞘
成分の入り込んだ長さ（Ｌ）と芯成分の見かけの半径（
Ｒ”）の説明繊維断面図第２図は、実施例４で得られた
繊維断面および芯成分の外周（八”）と芯成分の想定真
円の外周（Ａ）の説明繊維断面図 第３図から第５図は、実施例で得られた繊維断面 第６図から第８図は、比較例４で得られた繊維断面 以上

Claims (2)

【特許請求の範囲】
1. （１）ポリオレフィンからなる鞘成分とポリエステルを
   主成分とする芯成分からなる複合熱接着繊維において、
   芯成分のポリエステルに鞘成分のポリオレフィンが入り
   込んだ繊維断面形状を有する複合型熱接着性繊維。
2. （２）請求項１記載の複合型熱接着繊維を用いてウエブ
   を形成し、さらに加熱処理で熱接着繊維の鞘成分が熱接
   着された不織布。