JPH08260320A - 生分解性複合短繊維からなる不織布 - Google Patents
生分解性複合短繊維からなる不織布Info
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- JPH08260320A JPH08260320A JP7068468A JP6846895A JPH08260320A JP H08260320 A JPH08260320 A JP H08260320A JP 7068468 A JP7068468 A JP 7068468A JP 6846895 A JP6846895 A JP 6846895A JP H08260320 A JPH08260320 A JP H08260320A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 衛生材料等に用いても柔軟性についての問題
が生じない、生分解性複合短繊維からなる不織布を提供
する。 【構成】 芯部が生分解性熱可塑性重合体成分からな
り、鞘部が前記芯部の重合体成分よりも融点の低い生分
解性熱可塑性重合体成分からなる生分解性芯鞘複合短繊
維を構成繊維とする。これらの構成繊維どうしが部分的
に熱接着されて不織布を構成する。
が生じない、生分解性複合短繊維からなる不織布を提供
する。 【構成】 芯部が生分解性熱可塑性重合体成分からな
り、鞘部が前記芯部の重合体成分よりも融点の低い生分
解性熱可塑性重合体成分からなる生分解性芯鞘複合短繊
維を構成繊維とする。これらの構成繊維どうしが部分的
に熱接着されて不織布を構成する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は生分解性複合短繊維から
なる不織布に関する。
なる不織布に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来から、乾式法あるいは溶液浸漬法に
より得られるビスコースレーヨン短繊維不織布、湿式ス
パンボンド法により得られるキュプラレーヨン長繊維不
織布やビスコースレーヨン短繊維不織布、キチンやアテ
ロコラーゲン等の天然物の化学繊維からなる不織布、コ
ットンからなるスパンレース不織布等、種々の生分解性
不織布が知られている。
より得られるビスコースレーヨン短繊維不織布、湿式ス
パンボンド法により得られるキュプラレーヨン長繊維不
織布やビスコースレーヨン短繊維不織布、キチンやアテ
ロコラーゲン等の天然物の化学繊維からなる不織布、コ
ットンからなるスパンレース不織布等、種々の生分解性
不織布が知られている。
【０００３】しかしながら、これら従来の生分解性不織
布は、不織布の構成素材自体の機械的強度が低くかつ親
水性であるため、吸水・湿潤時の機械的強力低下が著し
いという問題を有していた。また、乾燥・湿潤の繰り返
し時に収縮が大きいため寸法安定性が劣る、柔軟性が劣
る、さらに素材自体が非熱可塑性であるため熱接着性を
有しない等、種々の問題を有していた。
布は、不織布の構成素材自体の機械的強度が低くかつ親
水性であるため、吸水・湿潤時の機械的強力低下が著し
いという問題を有していた。また、乾燥・湿潤の繰り返
し時に収縮が大きいため寸法安定性が劣る、柔軟性が劣
る、さらに素材自体が非熱可塑性であるため熱接着性を
有しない等、種々の問題を有していた。
【０００４】そこで上記問題を解決するために、特開平
６−２０７３２４号公報にて、生分解性熱可塑性重合体
を用いた芯鞘型の複合長繊維からなる不織布が開示され
ており、これによって強力や寸法安定性を必要とする分
野においてはかなりの改良が加えられた。
６−２０７３２４号公報にて、生分解性熱可塑性重合体
を用いた芯鞘型の複合長繊維からなる不織布が開示され
ており、これによって強力や寸法安定性を必要とする分
野においてはかなりの改良が加えられた。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】生分解性不織布の市場
としては衛生材料関連分野があるが、上記従来の芯鞘型
複合長繊維不織布を衛生材料に用いると、柔軟性に劣
り、装着した時に使用者にやや違和感を感じさせるとい
う問題があった。
としては衛生材料関連分野があるが、上記従来の芯鞘型
複合長繊維不織布を衛生材料に用いると、柔軟性に劣
り、装着した時に使用者にやや違和感を感じさせるとい
う問題があった。
【０００６】そこで本発明は、このような問題点を解決
し、衛生材料等に用いても柔軟性についての問題が生じ
ないようにすることを目的とする。
し、衛生材料等に用いても柔軟性についての問題が生じ
ないようにすることを目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段および作用】本発明は、上
記課題を解決するもので、芯部が生分解性熱可塑性重合
体成分からなり、鞘部が前記芯部の重合体成分よりも融
点の低い生分解性熱可塑性重合体成分からなる生分解性
芯鞘複合短繊維を構成繊維とし、これらの構成繊維どう
しが部分的に熱接着されていることを特徴とする生分解
性複合短繊維からなる不織布を要旨とする。
記課題を解決するもので、芯部が生分解性熱可塑性重合
体成分からなり、鞘部が前記芯部の重合体成分よりも融
点の低い生分解性熱可塑性重合体成分からなる生分解性
芯鞘複合短繊維を構成繊維とし、これらの構成繊維どう
しが部分的に熱接着されていることを特徴とする生分解
性複合短繊維からなる不織布を要旨とする。
【０００８】このようなものであると、従来に比べて柔
軟性が向上した不織布が得られる。次に、本発明を詳細
に説明する。本発明における生分解性熱可塑性重合体と
は、生分解性を有する熱可塑性の脂肪族ポリエステル系
重合体をいい、例えば、ポリ（α−ヒドロキシ酸）のよ
うなポリグリコール酸やポリ乳酸からなる重合体または
これらの共重合体が挙げられる。また、ポリ（ε−カプ
ロラクトン）、ポリ（β−プロピオラクトン）のような
ポリ（ω−ヒドロキシアルカノエート）が挙げられる。
さらに、ポリ−３−ヒドロキシプロピオネート、ポリ−
３−ヒドロキシブチレート、ポリ−３−ヒドロキシカプ
ロレート、ポリ−３−ヒドロキシヘプタノエート、ポリ
−３−ヒドロキシオクタノエート及びこれらとポリ−３
−ヒドロキシバリレートやポリ−４−ヒドロキシブチレ
ートとの共重合体のようなポリ（β−ヒドロキシアルカ
ノエート）が挙げられる。またグリコールとジカルボン
酸の縮重合体からなるものが挙げられ、これには、例え
ば、ポリエチレンオキサレート、ポリエチレンサクシネ
ート、ポリエチレンアジペード、ポリエチレンアゼレー
ト、ポリブチレンオキサレート、ポリブチレンサクシネ
ート、ポリブチレンアジペード、ポリブチレンセバケー
ト、ポリヘキサメチレンセバケート、ポリネオペンチル
オキサレートまたはこれらの共重合体が挙げられる。さ
らに、前記脂肪族ポリエステルと、ポリカプラミド（ナ
イロン６）、ポリテトラメチレンアジパミド（ナイロン
４６）、ポリヘキサメチレンアジパミド（ナイロン６
６）、ポリウンデカナミド（ナイロン１１）、ポリラウ
ロラクタミド（ナイロン１２）のような脂肪族ポリアミ
ドとの共縮重合体である、脂肪族ポリエステルアミド系
共重合体が挙げられる。また、生分解性を有する熱可塑
性重合体として前述した以外の熱可塑性重合体であって
も、それが生分解性を有するものであれば用いることが
できる。
軟性が向上した不織布が得られる。次に、本発明を詳細
に説明する。本発明における生分解性熱可塑性重合体と
は、生分解性を有する熱可塑性の脂肪族ポリエステル系
重合体をいい、例えば、ポリ（α−ヒドロキシ酸）のよ
うなポリグリコール酸やポリ乳酸からなる重合体または
これらの共重合体が挙げられる。また、ポリ（ε−カプ
ロラクトン）、ポリ（β−プロピオラクトン）のような
ポリ（ω−ヒドロキシアルカノエート）が挙げられる。
さらに、ポリ−３−ヒドロキシプロピオネート、ポリ−
３−ヒドロキシブチレート、ポリ−３−ヒドロキシカプ
ロレート、ポリ−３−ヒドロキシヘプタノエート、ポリ
−３−ヒドロキシオクタノエート及びこれらとポリ−３
−ヒドロキシバリレートやポリ−４−ヒドロキシブチレ
ートとの共重合体のようなポリ（β−ヒドロキシアルカ
ノエート）が挙げられる。またグリコールとジカルボン
酸の縮重合体からなるものが挙げられ、これには、例え
ば、ポリエチレンオキサレート、ポリエチレンサクシネ
ート、ポリエチレンアジペード、ポリエチレンアゼレー
ト、ポリブチレンオキサレート、ポリブチレンサクシネ
ート、ポリブチレンアジペード、ポリブチレンセバケー
ト、ポリヘキサメチレンセバケート、ポリネオペンチル
オキサレートまたはこれらの共重合体が挙げられる。さ
らに、前記脂肪族ポリエステルと、ポリカプラミド（ナ
イロン６）、ポリテトラメチレンアジパミド（ナイロン
４６）、ポリヘキサメチレンアジパミド（ナイロン６
６）、ポリウンデカナミド（ナイロン１１）、ポリラウ
ロラクタミド（ナイロン１２）のような脂肪族ポリアミ
ドとの共縮重合体である、脂肪族ポリエステルアミド系
共重合体が挙げられる。また、生分解性を有する熱可塑
性重合体として前述した以外の熱可塑性重合体であって
も、それが生分解性を有するものであれば用いることが
できる。
【０００９】なお、前述したところの生分解性を有する
熱可塑性重合体には、必要に応じて、例えば艶消し剤、
顔料、光安定剤、熱安定剤、酸化防止剤等の各種添加剤
を、本発明の不織布に必要な効果を損なわない範囲内で
添加することができる。
熱可塑性重合体には、必要に応じて、例えば艶消し剤、
顔料、光安定剤、熱安定剤、酸化防止剤等の各種添加剤
を、本発明の不織布に必要な効果を損なわない範囲内で
添加することができる。
【００１０】前記生分解性を有する熱可塑性重合体から
なる芯鞘構造の複合短繊維は、前記重合体の内から選択
されたところの、好ましくは融点を３℃以上かつ１５０
℃以下異にする２種の重合体成分をそれぞれ芯成分及び
鞘成分として構成されるものである。そして、芯部が高
融点の生分解性熱可塑性重合体成分からなり、かつ鞘部
が低融点の生分解性熱可塑性重合体成分からなるごとく
両重合体成分が配されて同心芯鞘型の複合形態を有し、
これら芯部と鞘部とが互いに接合されたものである。
なる芯鞘構造の複合短繊維は、前記重合体の内から選択
されたところの、好ましくは融点を３℃以上かつ１５０
℃以下異にする２種の重合体成分をそれぞれ芯成分及び
鞘成分として構成されるものである。そして、芯部が高
融点の生分解性熱可塑性重合体成分からなり、かつ鞘部
が低融点の生分解性熱可塑性重合体成分からなるごとく
両重合体成分が配されて同心芯鞘型の複合形態を有し、
これら芯部と鞘部とが互いに接合されたものである。
【００１１】この複合短繊維において、両重合体成分の
融点差が３℃未満であると、得られた繊維を用いて不織
ウエブを作製しこれに加熱処理を施して不織布とするに
際して、低融点の重合体成分のみならず高融点の重合体
成分も軟化溶融するため、好ましくない。したがって前
述のように融点差を３℃以上とするのが好ましく、また
５℃以上さらに１０℃以上とするのがより好ましい。一
方、この融点差が１５０℃を超えると、両重合体成分の
融点差が余りにも大きく異なるため、両重合体成分を用
いて複合紡糸をする際に紡糸ノズルパック内において紡
糸温度の制御が困難となるので好ましくない。なお、鞘
部の生分解性を有する熱可塑性重合体成分として、融点
が６０℃以上、好ましくは８０℃以上、さらに好ましく
は１００℃以上のものを採用すると、この鞘部を有する
短繊維にて形成した不織布に一定の耐熱性を具備させる
ことができるので好ましい。
融点差が３℃未満であると、得られた繊維を用いて不織
ウエブを作製しこれに加熱処理を施して不織布とするに
際して、低融点の重合体成分のみならず高融点の重合体
成分も軟化溶融するため、好ましくない。したがって前
述のように融点差を３℃以上とするのが好ましく、また
５℃以上さらに１０℃以上とするのがより好ましい。一
方、この融点差が１５０℃を超えると、両重合体成分の
融点差が余りにも大きく異なるため、両重合体成分を用
いて複合紡糸をする際に紡糸ノズルパック内において紡
糸温度の制御が困難となるので好ましくない。なお、鞘
部の生分解性を有する熱可塑性重合体成分として、融点
が６０℃以上、好ましくは８０℃以上、さらに好ましく
は１００℃以上のものを採用すると、この鞘部を有する
短繊維にて形成した不織布に一定の耐熱性を具備させる
ことができるので好ましい。
【００１２】この複合短繊維においては、複合比すなわ
ち芯部の重合体成分に対する鞘部の重合体成分の重量比
を１／５〜５／１とするのがよい。芯部の重合体成分１
に対し鞘部の重合体成分の比が５を超えると、短繊維の
強度が低下したり、あるいはこの短繊維を用いて得られ
る不織布が硬くなって風合いが悪化したりする。一方、
芯部の重合体成分５に対し鞘部の重合体成分の比が１未
満であると、この短繊維を用いて得られる不織布がその
構成繊維間の熱接着部において強度低下を生じる。した
がって、この複合比を１／２〜２／１とするのがより好
ましい。
ち芯部の重合体成分に対する鞘部の重合体成分の重量比
を１／５〜５／１とするのがよい。芯部の重合体成分１
に対し鞘部の重合体成分の比が５を超えると、短繊維の
強度が低下したり、あるいはこの短繊維を用いて得られ
る不織布が硬くなって風合いが悪化したりする。一方、
芯部の重合体成分５に対し鞘部の重合体成分の比が１未
満であると、この短繊維を用いて得られる不織布がその
構成繊維間の熱接着部において強度低下を生じる。した
がって、この複合比を１／２〜２／１とするのがより好
ましい。
【００１３】不織布を構成する複合短繊維は、その単繊
維繊度が０．５〜１０デニールであるのが好ましい。単
繊維繊度が０．５デニール未満であると、溶融紡糸時に
紡糸ノズル面で吐出されたフィラメントが糸曲がりを生
じるなど、繊維の製糸性が低下する。一方、単繊維繊度
が１０デニールを超えると、この繊維を用いて得られる
不織布が粗硬な地合いの粗いものとなって、その品位が
劣ることになる。
維繊度が０．５〜１０デニールであるのが好ましい。単
繊維繊度が０．５デニール未満であると、溶融紡糸時に
紡糸ノズル面で吐出されたフィラメントが糸曲がりを生
じるなど、繊維の製糸性が低下する。一方、単繊維繊度
が１０デニールを超えると、この繊維を用いて得られる
不織布が粗硬な地合いの粗いものとなって、その品位が
劣ることになる。
【００１４】本発明の不織布は、前記芯鞘構造の複合短
繊維から構成され、かつ構成繊維どうしが部分的に熱接
着されているものである。この部分的熱接着は公知の熱
接着処理により形成されるものであって、これにより不
織布としての形態が保持され、しかも不織布に優れた機
械的強度と寸法安定性が発現される。
繊維から構成され、かつ構成繊維どうしが部分的に熱接
着されているものである。この部分的熱接着は公知の熱
接着処理により形成されるものであって、これにより不
織布としての形態が保持され、しかも不織布に優れた機
械的強度と寸法安定性が発現される。
【００１５】本発明の不織布は、その剛軟度が４ｇ以下
であるのが好ましい。剛軟度が４ｇを越えると、衛生材
料などとして利用した場合に柔軟性に劣ることになるた
め、好ましくない。
であるのが好ましい。剛軟度が４ｇを越えると、衛生材
料などとして利用した場合に柔軟性に劣ることになるた
め、好ましくない。
【００１６】本発明の不織布は、その目付けが１０ｇ／
ｍ2 以上であるのが好ましい。目付けが１０ｇ／ｍ2 未
満であると、不織布自体の強度が低く、また不織布の地
合いが粗くなるなどその品位が劣り、あるいは不織布を
製造するに際しての生産性が低下したりするため、好ま
しくない。
ｍ2 以上であるのが好ましい。目付けが１０ｇ／ｍ2 未
満であると、不織布自体の強度が低く、また不織布の地
合いが粗くなるなどその品位が劣り、あるいは不織布を
製造するに際しての生産性が低下したりするため、好ま
しくない。
【００１７】本発明の不織布は、次の方法により製造す
ることができる。まず、常法により、前記生分解性を有
する熱可塑性重合体を溶融紡出し、紡出糸条を冷却空気
流又は冷却水を用いて冷却した後にいったん巻き取って
未延伸糸条とし、あるいはいったん巻き取ることなく引
き続いて、これに１段又は２段以上で冷延伸又は熱延伸
を施し、次いで得られた延伸糸条に例えばスタッフイン
グボックスを用いて機械捲縮を付与し、あるいは加熱収
縮処理により捲縮を付与し、所定長に切断して短繊維を
得る。溶融紡出に際しての紡糸温度は、用いる重合体の
融点や重合度によるが、通常は１２０〜３００℃とする
のが望ましい。紡糸温度が１２０℃未満であると重合体
の溶融押出しが困難となり、一方、紡糸温度が３００℃
を超えると重合体の熱分解が著しくなって高強度の繊維
を得ることができず、いずれも好ましくない。未延伸糸
条に延伸を施すに際しての全延伸倍率は、目的とする短
繊維の強度水準によるが、通常は２．０〜４．０倍と
し、これにより３．０ｇ／デニール以上の引張強度を有
する短繊維を得ることができる。
ることができる。まず、常法により、前記生分解性を有
する熱可塑性重合体を溶融紡出し、紡出糸条を冷却空気
流又は冷却水を用いて冷却した後にいったん巻き取って
未延伸糸条とし、あるいはいったん巻き取ることなく引
き続いて、これに１段又は２段以上で冷延伸又は熱延伸
を施し、次いで得られた延伸糸条に例えばスタッフイン
グボックスを用いて機械捲縮を付与し、あるいは加熱収
縮処理により捲縮を付与し、所定長に切断して短繊維を
得る。溶融紡出に際しての紡糸温度は、用いる重合体の
融点や重合度によるが、通常は１２０〜３００℃とする
のが望ましい。紡糸温度が１２０℃未満であると重合体
の溶融押出しが困難となり、一方、紡糸温度が３００℃
を超えると重合体の熱分解が著しくなって高強度の繊維
を得ることができず、いずれも好ましくない。未延伸糸
条に延伸を施すに際しての全延伸倍率は、目的とする短
繊維の強度水準によるが、通常は２．０〜４．０倍と
し、これにより３．０ｇ／デニール以上の引張強度を有
する短繊維を得ることができる。
【００１８】次に、上述のようにして得られた短繊維を
梳綿機に通し、カーディングを施してカードウエブを作
成する。そして、得られたカードウエブに熱接着処理を
施して構成繊維どうしを部分的に熱接着させる。この部
分的な熱接着処理を施すに際しては、公知の方法を採用
することができる。例えば、ウエブを加熱されたエンボ
スローラと表面が平滑な金属ローラ等とからなるローラ
間に通す方法や、熱風乾燥装置を用いる方法や、超音波
融着装置を用いる方法などがある。
梳綿機に通し、カーディングを施してカードウエブを作
成する。そして、得られたカードウエブに熱接着処理を
施して構成繊維どうしを部分的に熱接着させる。この部
分的な熱接着処理を施すに際しては、公知の方法を採用
することができる。例えば、ウエブを加熱されたエンボ
スローラと表面が平滑な金属ローラ等とからなるローラ
間に通す方法や、熱風乾燥装置を用いる方法や、超音波
融着装置を用いる方法などがある。
【００１９】加熱されたエンボスローラを用いてエンボ
スパターン部に存在する繊維どうしを部分的に熱接着さ
せる場合は、エンボスローラの圧接面積率を５〜５０％
とするのが好ましい。この圧接面積率が５％未満である
と、点状融着区域が少なく不織布の機械的強度が低下
し、また良好な寸法安定性を得ることができない。一
方、この圧接面積率が５０％を超えると、不織布が硬直
化して柔軟性が損なわれる。また、ローラ温度は、通常
は前記生分解性を有する鞘成分の熱可塑性重合体の融点
よりも３０℃低い温度以上かつその融点未満の温度とす
るのがよく、この温度を適宜選択することにより、繊維
間の接着力が高く、すなわち機械的強度と寸法安定性が
優れ、しかも柔軟性に富む不織布を得ることができる。
熱エンボスローラを用いる場合のエンボスパターンは、
その圧接面積率が５〜５０％の範囲内であれば特に限定
されるものではなく、丸型、楕円型、菱型、三角型、Ｔ
字型、井型等、任意の形状でよい。
スパターン部に存在する繊維どうしを部分的に熱接着さ
せる場合は、エンボスローラの圧接面積率を５〜５０％
とするのが好ましい。この圧接面積率が５％未満である
と、点状融着区域が少なく不織布の機械的強度が低下
し、また良好な寸法安定性を得ることができない。一
方、この圧接面積率が５０％を超えると、不織布が硬直
化して柔軟性が損なわれる。また、ローラ温度は、通常
は前記生分解性を有する鞘成分の熱可塑性重合体の融点
よりも３０℃低い温度以上かつその融点未満の温度とす
るのがよく、この温度を適宜選択することにより、繊維
間の接着力が高く、すなわち機械的強度と寸法安定性が
優れ、しかも柔軟性に富む不織布を得ることができる。
熱エンボスローラを用いる場合のエンボスパターンは、
その圧接面積率が５〜５０％の範囲内であれば特に限定
されるものではなく、丸型、楕円型、菱型、三角型、Ｔ
字型、井型等、任意の形状でよい。
【００２０】熱風乾燥装置を用いて繊維の交差部位で繊
維どうしを部分的に熱接着させる場合は、その処理時間
にもよるが、通常はその処理温度を前記生分解性を有す
る鞘成分の熱可塑性重合体の融点よりも４０℃低い温度
以上かつその融点よりも１０℃低い温度未満とするのが
よい。
維どうしを部分的に熱接着させる場合は、その処理時間
にもよるが、通常はその処理温度を前記生分解性を有す
る鞘成分の熱可塑性重合体の融点よりも４０℃低い温度
以上かつその融点よりも１０℃低い温度未満とするのが
よい。
【００２１】なお、これらの、例えば熱エンボスロー
ラ、熱風乾燥装置あるいは超音波融着装置を用いる部分
的熱接着処理は、連続工程あるいは別工程のいずれであ
ってもよい。
ラ、熱風乾燥装置あるいは超音波融着装置を用いる部分
的熱接着処理は、連続工程あるいは別工程のいずれであ
ってもよい。
【００２２】
【実施例】次に、本発明の実施例を具体的に説明する。
しかし、本発明はこれらの実施例のみに限定されるもの
ではない。
しかし、本発明はこれらの実施例のみに限定されるもの
ではない。
【００２３】下記の実施例において、各特性値の測定は
次の方法により実施した。 ・メルトフローレート値（ｇ／１０分）：ＡＳＴＭ−Ｄ
−１２３８（Ｅ）に記載の方法に準じて温度１９０℃で
測定した。
次の方法により実施した。 ・メルトフローレート値（ｇ／１０分）：ＡＳＴＭ−Ｄ
−１２３８（Ｅ）に記載の方法に準じて温度１９０℃で
測定した。
【００２４】・融点（℃）：パーキンエルマ社製示差走
査型熱量計ＤＳＣ−２型を用い、試料重量を５ｍｇ、昇
温速度を２０℃／分として測定して得た融解吸熱曲線の
最大値を与える温度を融点（℃）とした。
査型熱量計ＤＳＣ−２型を用い、試料重量を５ｍｇ、昇
温速度を２０℃／分として測定して得た融解吸熱曲線の
最大値を与える温度を融点（℃）とした。
【００２５】・目付け（ｇ／ｍ2 ）：標準状態の試料か
ら縦１０ｃｍ×横１０ｃｍの試料片各１０点を作製し、
平衡水分に至らしめた後、各試料片の重量（ｇ）を秤量
し、得られた値の平均値を単位面積当たりに換算して目
付け（ｇ／ｍ2 ）とした。
ら縦１０ｃｍ×横１０ｃｍの試料片各１０点を作製し、
平衡水分に至らしめた後、各試料片の重量（ｇ）を秤量
し、得られた値の平均値を単位面積当たりに換算して目
付け（ｇ／ｍ2 ）とした。
【００２６】・KGSM引張強力（ｋｇ／５ｃｍ幅）及び引
張伸度（％）：ＪＩＳ−Ｌ−１０９６に記載のストリッ
プ法に準じ、試料長１０ｃｍ、試料幅５ｃｍの試料片各
１０点を作製し、各試料片毎に不織布の経及び緯方向に
ついて、定速伸長型引張り試験機（東洋ボールドウィン
社製テンシロンＵＴＭ−４−１−１００）を用いて引張
速度１０ｃｍ／分で伸長し、得られた切断時荷重値（ｋ
ｇ／５ｃｍ幅）の平均値を１００ｇ／ｍ2 の目付け当た
りに換算した値をKGSM引張強力（ｋｇ／５ｃｍ幅）とし
た。また切断時伸長率（％）の平均値を引張り伸度
（％）とした。
張伸度（％）：ＪＩＳ−Ｌ−１０９６に記載のストリッ
プ法に準じ、試料長１０ｃｍ、試料幅５ｃｍの試料片各
１０点を作製し、各試料片毎に不織布の経及び緯方向に
ついて、定速伸長型引張り試験機（東洋ボールドウィン
社製テンシロンＵＴＭ−４−１−１００）を用いて引張
速度１０ｃｍ／分で伸長し、得られた切断時荷重値（ｋ
ｇ／５ｃｍ幅）の平均値を１００ｇ／ｍ2 の目付け当た
りに換算した値をKGSM引張強力（ｋｇ／５ｃｍ幅）とし
た。また切断時伸長率（％）の平均値を引張り伸度
（％）とした。
【００２７】・剛軟度（ｇ）：試料長１０ｃｍ、試料幅
５ｃｍの試料片計５個を作製し、各試料片毎に横方向に
曲げて円筒状物とし、各々その端部を接合したものを剛
軟度測定試料とした。測定試料毎に、各々その軸方向に
ついて定速伸長型引張り試験機（東洋ボールドウィン社
製テンシロンＵＴＭ−４−１−１００）を用いて圧縮速
度５ｃｍ／分で圧縮し、得られた最大荷重値（ｇ）の平
均を剛軟度（ｇ）とした。したがって、この剛軟度の値
が低いほど柔軟な不織布であることを意味する。
５ｃｍの試料片計５個を作製し、各試料片毎に横方向に
曲げて円筒状物とし、各々その端部を接合したものを剛
軟度測定試料とした。測定試料毎に、各々その軸方向に
ついて定速伸長型引張り試験機（東洋ボールドウィン社
製テンシロンＵＴＭ−４−１−１００）を用いて圧縮速
度５ｃｍ／分で圧縮し、得られた最大荷重値（ｇ）の平
均を剛軟度（ｇ）とした。したがって、この剛軟度の値
が低いほど柔軟な不織布であることを意味する。
【００２８】・生分解性：不織布を土中に埋設して３カ
月後に取り出し、不織布がその形態を保持していない場
合、あるいはその形態を保持していても引張り強力が埋
設前の５０％以下に低下している場合を、生分解性が良
好であると評価した。 （実施例１）融点が１０２℃でメルトフローレート値が
３０ｇ／１０分のエチレンサクシネート重合体を鞘部用
の低融点成分とし、また融点が１１８℃でメルトフロー
レート値が２０ｇ／１０分のブチレンサクシネート重合
体を芯部用の高融点成分とした。そして、これら両重合
体を溶融し、孔径０．５ｍｍの複合紡糸孔を１０８０孔
有する紡糸口金を通して、紡糸温度２１０℃かつ複合比
（重量比）１／１の条件で同心芯鞘型に溶融複合紡糸し
た。次に紡出糸条を２０℃の冷却空気流を用いて冷却し
た後、油剤を付与し、巻取速度１０００ｍ／分でいった
ん巻き取って未延伸糸条を得た。次いで、得られた未延
伸糸条に全延伸倍率を３．８として温度６０℃の加熱ロ
ールを用いて１段熱延伸を施し、得られた延伸糸条にス
タッファボックスを用いて１８個／２５ｍｍの機械捲縮
を付与し、長さ５１ｍｍに切断して、単繊維度３．０デ
ニールの芯鞘型複合短繊維の原綿を得た。続いてこの原
綿を梳綿機に通してカーディングを行い、目付け２５ｇ
／ｍ2 のカードウェブとした。その後このカードウェブ
を、圧接面積率１７％のエンボスローラと平滑ローラと
の間に、熱処理温度９０℃、線圧３０ｋｇ／ｃｍの加工
条件にて通布し、目付け３０ｇ／ｃｍ2 の生分解性芯鞘
型短繊維不織布を得た。
月後に取り出し、不織布がその形態を保持していない場
合、あるいはその形態を保持していても引張り強力が埋
設前の５０％以下に低下している場合を、生分解性が良
好であると評価した。 （実施例１）融点が１０２℃でメルトフローレート値が
３０ｇ／１０分のエチレンサクシネート重合体を鞘部用
の低融点成分とし、また融点が１１８℃でメルトフロー
レート値が２０ｇ／１０分のブチレンサクシネート重合
体を芯部用の高融点成分とした。そして、これら両重合
体を溶融し、孔径０．５ｍｍの複合紡糸孔を１０８０孔
有する紡糸口金を通して、紡糸温度２１０℃かつ複合比
（重量比）１／１の条件で同心芯鞘型に溶融複合紡糸し
た。次に紡出糸条を２０℃の冷却空気流を用いて冷却し
た後、油剤を付与し、巻取速度１０００ｍ／分でいった
ん巻き取って未延伸糸条を得た。次いで、得られた未延
伸糸条に全延伸倍率を３．８として温度６０℃の加熱ロ
ールを用いて１段熱延伸を施し、得られた延伸糸条にス
タッファボックスを用いて１８個／２５ｍｍの機械捲縮
を付与し、長さ５１ｍｍに切断して、単繊維度３．０デ
ニールの芯鞘型複合短繊維の原綿を得た。続いてこの原
綿を梳綿機に通してカーディングを行い、目付け２５ｇ
／ｍ2 のカードウェブとした。その後このカードウェブ
を、圧接面積率１７％のエンボスローラと平滑ローラと
の間に、熱処理温度９０℃、線圧３０ｋｇ／ｃｍの加工
条件にて通布し、目付け３０ｇ／ｃｍ2 の生分解性芯鞘
型短繊維不織布を得た。
【００２９】以上のようにして得られた生分解性芯鞘型
短繊維不織布の特性値は、下記の通りであった。 KGSM引張強力（MD,CD ）：７．５（kg/5cm幅）／３．９
（kg/5cm幅） 引張伸度（MD,CD ） ：４６．２％／５２．６％ 剛軟度 ：１．２ｇ 生分解性 ：良好（形態保持無し） （実施例２）鞘部用の重合体として、ブチレンサクシネ
ートとエチレンサクシネートとの共重合体であって、共
重合比が（ブチレンサクシネート）／（エチレンサクシ
ネート）＝７０／３０モル％、融点が９２℃、メルトフ
ローレート値が３０ｇ／１０分のものを用いた。また紡
糸温度を１９０℃とした。そして、それ以外は実施例１
と同じ条件として、短繊維不織布を製造した。その不織
布の特性値は、下記の通りであった。
短繊維不織布の特性値は、下記の通りであった。 KGSM引張強力（MD,CD ）：７．５（kg/5cm幅）／３．９
（kg/5cm幅） 引張伸度（MD,CD ） ：４６．２％／５２．６％ 剛軟度 ：１．２ｇ 生分解性 ：良好（形態保持無し） （実施例２）鞘部用の重合体として、ブチレンサクシネ
ートとエチレンサクシネートとの共重合体であって、共
重合比が（ブチレンサクシネート）／（エチレンサクシ
ネート）＝７０／３０モル％、融点が９２℃、メルトフ
ローレート値が３０ｇ／１０分のものを用いた。また紡
糸温度を１９０℃とした。そして、それ以外は実施例１
と同じ条件として、短繊維不織布を製造した。その不織
布の特性値は、下記の通りであった。
【００３０】 KGSM引張強力（MD,CD ）：１１．３（kg/5cm幅）／５．
８（kg/5cm幅） 引張伸度（MD,CD ） ：４４．２％／５０．１％ 剛軟度 ：２．５ｇ 生分解性 ：良好（形態保持無し） （実施例３）鞘部用の重合体として、ブチレンサクシネ
ートとブチレンアジペートとの共重合体であって、共重
合比が（ブチレンサクシネート）／（ブチレンアジペー
ト）＝８０／２０モル％、融点が１０８℃、メルトフロ
ーレート値が３０ｇ／１０分のものを用いた。そして、
それ以外は実施例１と同じ条件として、短繊維不織布を
製造した。その不織布の特性値は、下記の通りであっ
た。
８（kg/5cm幅） 引張伸度（MD,CD ） ：４４．２％／５０．１％ 剛軟度 ：２．５ｇ 生分解性 ：良好（形態保持無し） （実施例３）鞘部用の重合体として、ブチレンサクシネ
ートとブチレンアジペートとの共重合体であって、共重
合比が（ブチレンサクシネート）／（ブチレンアジペー
ト）＝８０／２０モル％、融点が１０８℃、メルトフロ
ーレート値が３０ｇ／１０分のものを用いた。そして、
それ以外は実施例１と同じ条件として、短繊維不織布を
製造した。その不織布の特性値は、下記の通りであっ
た。
【００３１】 KGSM引張強力（MD,CD ）：１１．９（kg/5cm幅）／６．
２（kg/5cm幅） 引張伸度（MD,CD ） ：４４．０％／４９．５％ 剛軟度 ：３．０ｇ 生分解性 ：良好（形態保持無し） （比較例１）実施例１と同一の２種類の重合体を用い、
これら両重合体を溶融し、孔径０．５ｍｍの複合紡糸孔
を有する紡糸口金を通して紡出温度２１０℃かつ複合比
（重量比）１／１の条件で同心芯鞘型に溶融複合紡出し
た。次に紡出糸条を２０℃の冷却空気流を用いて冷却し
た後、引き続きエアーサッカーを用いて引取速度３５０
０ｍ／分で引取り、移動する補集面上に補集・堆積させ
てウェブを作製した。そして、得られたウェブを、９０
℃に加熱されかつ圧接面積率が１７％のエンボスローラ
と、同温度の平滑ローラとの間に通布して、繊維どうし
を部分的に熱圧着させた。これによって、単繊維繊度が
３．０デニールの、同心芯鞘型複合長繊維からなる、目
付けが３０ｇ／ｍ2 の不織布を得た。このようにして得
られた生分解性芯鞘型長繊維不織布の特性値は、下記の
通りであった。
２（kg/5cm幅） 引張伸度（MD,CD ） ：４４．０％／４９．５％ 剛軟度 ：３．０ｇ 生分解性 ：良好（形態保持無し） （比較例１）実施例１と同一の２種類の重合体を用い、
これら両重合体を溶融し、孔径０．５ｍｍの複合紡糸孔
を有する紡糸口金を通して紡出温度２１０℃かつ複合比
（重量比）１／１の条件で同心芯鞘型に溶融複合紡出し
た。次に紡出糸条を２０℃の冷却空気流を用いて冷却し
た後、引き続きエアーサッカーを用いて引取速度３５０
０ｍ／分で引取り、移動する補集面上に補集・堆積させ
てウェブを作製した。そして、得られたウェブを、９０
℃に加熱されかつ圧接面積率が１７％のエンボスローラ
と、同温度の平滑ローラとの間に通布して、繊維どうし
を部分的に熱圧着させた。これによって、単繊維繊度が
３．０デニールの、同心芯鞘型複合長繊維からなる、目
付けが３０ｇ／ｍ2 の不織布を得た。このようにして得
られた生分解性芯鞘型長繊維不織布の特性値は、下記の
通りであった。
【００３２】 KGSM引張強力（MD,CD ）：１１．５（kg/5cm幅）／７．
７（kg/5cm幅） 引張伸度（MD,CD ） ：６３．５％／６６．４％ 剛軟度 ：８．６ｇ 生分解性 ：良好（形態保持無し） （比較例２）融点が１１８℃、メルトフローレート値が
２０ｇ／１０分のブチレンサクシネート重合体のみを用
い、その他は実施例１に準じて、芯鞘複合構造を有しな
い単なる中実の短繊維を紡糸した。そして、この短繊維
を用いて短繊維不織布を製造した。その特性値は以下の
通りであった。
７（kg/5cm幅） 引張伸度（MD,CD ） ：６３．５％／６６．４％ 剛軟度 ：８．６ｇ 生分解性 ：良好（形態保持無し） （比較例２）融点が１１８℃、メルトフローレート値が
２０ｇ／１０分のブチレンサクシネート重合体のみを用
い、その他は実施例１に準じて、芯鞘複合構造を有しな
い単なる中実の短繊維を紡糸した。そして、この短繊維
を用いて短繊維不織布を製造した。その特性値は以下の
通りであった。
【００３３】 KGSM引張強力（MD,CD ）：８．４（kg/5cm幅）／４．７
（kg/5cm幅） 引張伸度（MD,CD ） ：４７．０％／５９．１％ 剛軟度 ：４．５ｇ 生分解性 ：埋設前引張強力の９５％ （比較例３）融点が１０２℃、メルトフローレート値が
３０ｇ／１０分のエチレンサクシネート重合体のみを用
い、その他は実施例１に準じて、芯鞘複合構造を有しな
い単なる中実の短繊維を紡糸した。そして、この短繊維
を用いて短繊維不織布を製造した。その特性値は以下の
通りであった。
（kg/5cm幅） 引張伸度（MD,CD ） ：４７．０％／５９．１％ 剛軟度 ：４．５ｇ 生分解性 ：埋設前引張強力の９５％ （比較例３）融点が１０２℃、メルトフローレート値が
３０ｇ／１０分のエチレンサクシネート重合体のみを用
い、その他は実施例１に準じて、芯鞘複合構造を有しな
い単なる中実の短繊維を紡糸した。そして、この短繊維
を用いて短繊維不織布を製造した。その特性値は以下の
通りであった。
【００３４】 KGSM引張強力（MD,CD ）：２．０（kg/5cm幅）／０．９
（kg/5cm幅） 引張伸度（MD,CD ） ：６．２％／９．５％ 剛軟度 ：０．８ｇ 生分解性 ：良好（形態保持無し） 上記各実施例及び各比較例のうち、実施例１〜３の不織
布は、非常に柔らかく、しかも実用に耐え得る強力を保
持したものであった。また、生分解性については、芯部
にブチレンサクシネート重合体を用いているが、繊度が
小さくてその表面積が大きくなるため、分解が進み、使
い捨て衛生材料に必要な３カ月以内の生分解性を完全に
クリアしたものであった。
（kg/5cm幅） 引張伸度（MD,CD ） ：６．２％／９．５％ 剛軟度 ：０．８ｇ 生分解性 ：良好（形態保持無し） 上記各実施例及び各比較例のうち、実施例１〜３の不織
布は、非常に柔らかく、しかも実用に耐え得る強力を保
持したものであった。また、生分解性については、芯部
にブチレンサクシネート重合体を用いているが、繊度が
小さくてその表面積が大きくなるため、分解が進み、使
い捨て衛生材料に必要な３カ月以内の生分解性を完全に
クリアしたものであった。
【００３５】比較例１では、得られた不織布はスパンボ
ンド不織布であったため、強力や生分解性には何等問題
はなかったものの、衛生材料を考慮した場合の剛軟度が
高く、やや堅い不織布であった。
ンド不織布であったため、強力や生分解性には何等問題
はなかったものの、衛生材料を考慮した場合の剛軟度が
高く、やや堅い不織布であった。
【００３６】比較例２のものは、ポリマーとしてブチレ
ンサクシネートを単独で使用して芯鞘構造としなかった
ため、強力は実用に耐え得る値であったが、剛軟度がや
や高く堅い不織布であり、また生分解性が非常に劣る不
織布であった。
ンサクシネートを単独で使用して芯鞘構造としなかった
ため、強力は実用に耐え得る値であったが、剛軟度がや
や高く堅い不織布であり、また生分解性が非常に劣る不
織布であった。
【００３７】比較例３のものは、ポリマーとしてエチレ
ンサクシネートを単独で使用したため、辛うじて紡糸及
び不織布化は可能であったものの、実用に耐え得る強力
を保持していない不織布であった。
ンサクシネートを単独で使用したため、辛うじて紡糸及
び不織布化は可能であったものの、実用に耐え得る強力
を保持していない不織布であった。
【００３８】
【発明の効果】本発明の生分解性複合短繊維からなる不
織布は、芯部が生分解性熱可塑性重合体成分からなり、
かつ鞘部が前記芯部の重合体成分よりも融点の低い生分
解性熱可塑性重合体成分からなるものであって、生分解
性を有し、非常に柔軟性に富み、しかも優れた熱接着性
を有するものとすることができる。
織布は、芯部が生分解性熱可塑性重合体成分からなり、
かつ鞘部が前記芯部の重合体成分よりも融点の低い生分
解性熱可塑性重合体成分からなるものであって、生分解
性を有し、非常に柔軟性に富み、しかも優れた熱接着性
を有するものとすることができる。
【００３９】また、この不織布は、その使用後に微生物
が多数存在する環境、例えば土中又は水中に放置する
と、最終的には完全に分解消失するため、自然環境保護
の観点からも有益である。また例えば堆肥化して肥料と
する等の再利用を図ることも可能なため、資源の再利用
の観点からも有益である。
が多数存在する環境、例えば土中又は水中に放置する
と、最終的には完全に分解消失するため、自然環境保護
の観点からも有益である。また例えば堆肥化して肥料と
する等の再利用を図ることも可能なため、資源の再利用
の観点からも有益である。
【００４０】そしてこういった観点より、この複合短繊
維を用いてなる不織布は、前述した優れた特性を有する
ことから、特に使い捨てのおむつや生理用品等の衛生材
料用の素材として好適に利用することができる。
維を用いてなる不織布は、前述した優れた特性を有する
ことから、特に使い捨てのおむつや生理用品等の衛生材
料用の素材として好適に利用することができる。
フロントページの続き (72)発明者 長岡 孝一 京都府宇治市宇治小桜23番地 ユニチカ株 式会社中央研究所内
Claims (3)
- 【請求項１】 芯部が生分解性熱可塑性重合体成分から
なり、鞘部が前記芯部の重合体成分よりも融点の低い生
分解性熱可塑性重合体成分からなる生分解性芯鞘複合短
繊維を構成繊維とし、これらの構成繊維どうしが部分的
に熱接着されていることを特徴とする生分解性複合短繊
維からなる不織布。 - 【請求項２】 剛軟度が４ｇ以下であることを特徴とす
る請求項１記載の生分解性複合短繊維からなる不織布。 - 【請求項３】 芯部及び鞘部の生分解性熱可塑性重合体
が、脂肪族ポリエステル系重合体あるいは脂肪族ポリエ
ステルアミド系共重合体であることを特徴とする請求項
１または２記載の生分解性複合短繊維からなる不織布。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7068468A JPH08260320A (ja) | 1995-03-28 | 1995-03-28 | 生分解性複合短繊維からなる不織布 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP7068468A JPH08260320A (ja) | 1995-03-28 | 1995-03-28 | 生分解性複合短繊維からなる不織布 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08260320A true JPH08260320A (ja) | 1996-10-08 |
Family
ID=13374558
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP7068468A Withdrawn JPH08260320A (ja) | 1995-03-28 | 1995-03-28 | 生分解性複合短繊維からなる不織布 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH08260320A (ja) |
Cited By (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5952088A (en) * | 1996-12-31 | 1999-09-14 | Kimberly-Clark Worldwide, Inc. | Multicomponent fiber |
| US6194483B1 (en) | 1998-08-31 | 2001-02-27 | Kimberly-Clark Worldwide, Inc. | Disposable articles having biodegradable nonwovens with improved fluid management properties |
| US6197860B1 (en) | 1998-08-31 | 2001-03-06 | Kimberly-Clark Worldwide, Inc. | Biodegradable nonwovens with improved fluid management properties |
| US6201068B1 (en) | 1997-10-31 | 2001-03-13 | Kimberly-Clark Worldwide, Inc. | Biodegradable polylactide nonwovens with improved fluid management properties |
| US6268434B1 (en) | 1997-10-31 | 2001-07-31 | Kimberly Clark Worldwide, Inc. | Biodegradable polylactide nonwovens with improved fluid management properties |
| US6306782B1 (en) | 1997-12-22 | 2001-10-23 | Kimberly-Clark Worldwide, Inc. | Disposable absorbent product having biodisintegratable nonwovens with improved fluid management properties |
| US6309988B1 (en) | 1997-12-22 | 2001-10-30 | Kimberly-Clark Worldwide, Inc. | Biodisintegratable nonwovens with improved fluid management properties |
| US6544455B1 (en) | 1997-12-22 | 2003-04-08 | Kimberly-Clark Worldwide, Inc. | Methods for making a biodegradable thermoplastic composition |
| JP2006002282A (ja) * | 2004-06-17 | 2006-01-05 | Toray Ind Inc | 生分解性不織布およびそれを用いてなる衛生材料 |
| JP2008303527A (ja) * | 2008-08-07 | 2008-12-18 | Okaya Electric Ind Co Ltd | 蛍光物質担持体 |
| WO2009145193A1 (ja) | 2008-05-29 | 2009-12-03 | 三菱瓦斯化学株式会社 | 多層複合繊維 |
-
1995
- 1995-03-28 JP JP7068468A patent/JPH08260320A/ja not_active Withdrawn
Cited By (13)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5952088A (en) * | 1996-12-31 | 1999-09-14 | Kimberly-Clark Worldwide, Inc. | Multicomponent fiber |
| US6268434B1 (en) | 1997-10-31 | 2001-07-31 | Kimberly Clark Worldwide, Inc. | Biodegradable polylactide nonwovens with improved fluid management properties |
| US6475418B1 (en) | 1997-10-31 | 2002-11-05 | Kimberly-Clark Worldwide, Inc. | Methods for making a thermoplastic composition and fibers including same |
| US6201068B1 (en) | 1997-10-31 | 2001-03-13 | Kimberly-Clark Worldwide, Inc. | Biodegradable polylactide nonwovens with improved fluid management properties |
| US6306782B1 (en) | 1997-12-22 | 2001-10-23 | Kimberly-Clark Worldwide, Inc. | Disposable absorbent product having biodisintegratable nonwovens with improved fluid management properties |
| US6309988B1 (en) | 1997-12-22 | 2001-10-30 | Kimberly-Clark Worldwide, Inc. | Biodisintegratable nonwovens with improved fluid management properties |
| US6544455B1 (en) | 1997-12-22 | 2003-04-08 | Kimberly-Clark Worldwide, Inc. | Methods for making a biodegradable thermoplastic composition |
| US6245831B1 (en) | 1998-08-31 | 2001-06-12 | Kimberly-Clark Worldwide, Inc. | Disposable articles having biodegradable nonwovens with improved fluid management properties |
| US6197860B1 (en) | 1998-08-31 | 2001-03-06 | Kimberly-Clark Worldwide, Inc. | Biodegradable nonwovens with improved fluid management properties |
| US6194483B1 (en) | 1998-08-31 | 2001-02-27 | Kimberly-Clark Worldwide, Inc. | Disposable articles having biodegradable nonwovens with improved fluid management properties |
| JP2006002282A (ja) * | 2004-06-17 | 2006-01-05 | Toray Ind Inc | 生分解性不織布およびそれを用いてなる衛生材料 |
| WO2009145193A1 (ja) | 2008-05-29 | 2009-12-03 | 三菱瓦斯化学株式会社 | 多層複合繊維 |
| JP2008303527A (ja) * | 2008-08-07 | 2008-12-18 | Okaya Electric Ind Co Ltd | 蛍光物質担持体 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A761 | Written withdrawal of application |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A761 Effective date: 20040419 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
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